NO772759L - PROCEDURES FOR ENRICHING THE IRON ORE PELLET - Google Patents
PROCEDURES FOR ENRICHING THE IRON ORE PELLETInfo
- Publication number
- NO772759L NO772759L NO772759A NO772759A NO772759L NO 772759 L NO772759 L NO 772759L NO 772759 A NO772759 A NO 772759A NO 772759 A NO772759 A NO 772759A NO 772759 L NO772759 L NO 772759L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- pellets
- grate
- oxygen
- periphery
- zone
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 24
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 20
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title description 10
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims description 73
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 33
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 33
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000011019 hematite Substances 0.000 claims description 16
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 13
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 11
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 description 9
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 6
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 5
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 210000003813 thumb Anatomy 0.000 description 4
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 2
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- -1 hematite Chemical class 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 150000002506 iron compounds Chemical class 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000012476 oxidizable substance Substances 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002926 oxygen Chemical class 0.000 description 1
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/14—Agglomerating; Briquetting; Binding; Granulating
- C22B1/24—Binding; Briquetting ; Granulating
- C22B1/2413—Binding; Briquetting ; Granulating enduration of pellets
Description
Fremgangsmåte for anriking av jernmalmpellets.Process for enrichment of iron ore pellets.
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for anrikning av jernmalmpellets i en horisontal eller sirkulær ristovn mens neste pellets undergår herding. The present invention relates to a method for enriching iron ore pellets in a horizontal or circular grate furnace while the next pellet undergoes hardening.
Pelletisering av jernmalmkonsentrater for bruk som chargemateriale i masovner har tiltatt i betydning i stålin-dustrien. Dette er e± resultat av et forsøk på å møte det økede behov for jern og stål med malmer av lavere kvalitet og malmer ekstrahert fra anrikningsanlegg, alt råstoffer som vanligvis foreligger i form av finoppdelte partikler, for fint oppdelt for direkte behandling i en masovn. Pelletisation of iron ore concentrates for use as charge material in blast furnaces has increased in importance in the steel industry. This is the result of an attempt to meet the increased demand for iron and steel with lower quality ores and ores extracted from enrichment plants, all raw materials that are usually in the form of finely divided particles, too finely divided for direct processing in a blast furnace.
Det primæte formål med pelletisering i denne industrien er å forbedre effektiviteten og gass-faststoffet kontakten i masovnen for å øke reduksjonshastigheten. En sekundær betrakt-ning er å redusere mengden av finfordelte partikler som blåses ut av masovnen til gassgjenvinningssystemet. The primary purpose of pelletizing in this industry is to improve efficiency and the gas-solid contact in the blast furnace to increase the reduction rate. A secondary consideration is to reduce the amount of finely divided particles blown out of the blast furnace to the gas recovery system.
Karakteristiske trekk ved industrielt aksepterbare pellets er at de er sterke nok til å motstå nedbrytning ved silolagring, behandling og transportering og at de videre har evnen til å motstå de høye temperaturer og nedbrytningskrefter i masovnen uten å falle sammen eller dekripitere. Characteristic features of industrially acceptable pellets are that they are strong enough to withstand degradation during silo storage, processing and transport and that they also have the ability to withstand the high temperatures and forces of degradation in the blast furnace without collapsing or de-crating.
Typiske pelletiseringsprosesser omfatter å danne kuler av jernmalmkonsentrat med rimelig fuktighetsinnhold og med diametere på 9, 5 til 25,^ mm i en roterende trommel eller på en roterende skive og deretter å!brenne råkulene eller råpelletsen i en ovn til en tilstrekkelig høy temperatur til å herde disse til en styrke egnet for bruk i masovner. Råpellets som er av interesse'er de som inneholder et oksyderbart mate-riale, vanligvis magnetisk Fe^O^. Typical pelletizing processes involve forming balls of iron ore concentrate of reasonable moisture content and having diameters of 9.5 to 25.^ mm in a rotating drum or on a rotating disc and then burning the crude balls or pellets in a furnace to a sufficiently high temperature to harden these to a strength suitable for use in blast furnaces. Crude pellets of interest are those containing an oxidizable material, usually magnetic Fe^O^.
Andre oksyderbare materialer er jern og fast brennstoff slik som koks, kulloeller trekull, noe som av og til tilsettes til blandingen som skal pelletiseres i fint oppdelt tilstand for å gi ytterligere varmekapasitet til pelletsen under herdingen. Jernmalmkonsentratet som i dette tilfelle spesielt er av interesse inneholder minst ca. 30$ magnetitt, noe jern eller andre jernforbindelser slik som hematitt, og en liten mengde urenheter slik som silisiumoksyd, aluminiumoksyd og magnesiumoksyd. Et av disse konsentrater er kjent som anriket takonitt. Bindemidler tilsettes ofte før eller under trommel-eller skiverotasjonen for å øke våtstyrken for råpelletsen til akseptable nivåer for etterfølgende behandling. Other oxidizable materials are iron and solid fuel such as coke, coal or charcoal, which is occasionally added to the mixture to be pelletized in a finely divided state to provide additional heating capacity to the pellet during curing. The iron ore concentrate which is of particular interest in this case contains at least approx. 30$ magnetite, some iron or other iron compounds such as hematite, and a small amount of impurities such as silicon oxide, aluminum oxide and magnesium oxide. One of these concentrates is known as enriched taconite. Binders are often added before or during the drum or disc rotation to increase the wet strength of the raw pellets to acceptable levels for subsequent processing.
En av de ovnstyper som kommersielt brukes for herding av råpellets er den horisontale ristovn. One of the oven types that is used commercially for curing raw pellets is the horizontal grate oven.
En prosess som gjennomføres i denne ovn er prinsipielt en modifisert sintringsprosess. Karakteristisk blir råpellets (noen ganger med tilsatt brensel som angitt ovenfor) kontinu-erlig matet til oppstrømsenden av ovnen til en bevegelig rist for å danne et skikt med en dybde på ca. 355 mm. Etter hvert som den bevegelige rist beveger seg nedstrøms blir de char-gerte pellets underkastet kontakt med forbrenningsgasser og/ eller luft i opptrekks- og nedtrekkstørking, forvarming, tenning (brenning), herding, varmeregenerering og avkjøling før de slippes ut ved nedstrømsenden av ovnen som produkt. Forskjellige opptrekks- nedtrekkskombinasjoner, spesielt i tørke og avkjølingstrinnene, praktiseres vanligvis. En modifi-kasjon av den prinsippielle horisontale ristprosess omfatter bruk omigjen av brente pellets som bunn og sideskikt på risten med råpellets anbrakt over og mellom disse. I den senere tid er en sirkulær rist i form av en toroid benyttet istedet for den horisontale rist for således å eliminere behovet for en returlinje, men den sirkulære rist er ellers lik den horisontale i drift. Temperaturen i disse systemer når en topp på ca. 13<li5°C ved tennings og herdingstrinnet og går ned til ca. 93 til 20k°C ved utslippsenden. A process carried out in this furnace is in principle a modified sintering process. Typically, raw pellets (sometimes with added fuel as indicated above) are continuously fed to the upstream end of the furnace onto a moving grate to form a bed with a depth of approx. 355 mm. As the moving grate moves downstream, the charged pellets are subjected to contact with combustion gases and/or air in draft and draft drying, preheating, ignition (firing), curing, heat regeneration and cooling before being discharged at the downstream end of the furnace as product. Various draw-down combinations, especially in the drying and cooling stages, are usually practiced. A modification of the principled horizontal grate process includes the use again of burnt pellets as the bottom and side layers of the grate with raw pellets placed above and between them. In recent times, a circular grid in the form of a toroid has been used instead of the horizontal grid to thus eliminate the need for a return line, but the circular grid is otherwise similar to the horizontal grid in operation. The temperature in these systems reaches a peak of approx. 13<li5°C at the ignition and curing stage and goes down to approx. 93 to 20k°C at the discharge end.
I tennings, herdings eller avkjølingsavdelingen er det en sone hvori den gjennomsnittlige pelletstemperatur ligger i området 593 til 1204°C, noe som er av interesse her og som hittil ikke er beskrevet. In the ignition, hardening or cooling department there is a zone in which the average pellet temperature lies in the range 593 to 1204°C, which is of interest here and which has not been described so far.
Sterk binding i de herdede pellets som fremstilles i røsteovnen antas å skyldes kornvekst på grunn av den ledsa-gende oksydasjon av magnetitt til hematitt og på grunn av om-krystallisering av hematitt. Den eksoterme oksydasjonsreak-sjon gir karakteristisk ca. 3165 x 10 joule pr. "long ton" Strong bonding in the hardened pellets produced in the roasting furnace is believed to be due to grain growth due to the accompanying oxidation of magnetite to hematite and due to recrystallization of hematite. The exothermic oxidation reaction characteristically gives approx. 3165 x 10 joules per "long tone"
(l0l6 kg) pellets.(l0l6 kg) pellets.
Styrken for de herdede pellets bestemmes vanligvisThe strength of the hardened pellets is usually determined
ved sammenpressing eller tomleprøver. Selv om spesifikasjo-nene for pellets varierer avhengig av kilde og produsent, ligger den minimale foreslåtte kompresjonsstyrke for indivi-duelle pellets innen området 136 kg for 6,35 mm pellets til ca. 363 til 680 kg for 25 mm pellets. I tomleprøven blir 11,4 kg pellets med diameter over 6,35 mm tomlet i 200 omdrei-ninger ved Zh - en omdreining pr. minutt i en trommel tomler og deretter siktet. Tilfredstillende kommersielle pellets inneholder vanligvis mindre enn ca. 6$ - 28 mersh finpartik-ler og mer enn ca. 90$ over 6,35 mm pellets etter prøven. I enkelte tilfeller er tomlingsindeksen modifisert til å måle kun over 6,35 mm pellets som er tilstede før og som forblir igjen etter tomleprøven og prisen som betales pr. long ton pellets som utskipes justeres i henhold til dette. Fordi pro-duksjonen i et pelletiseringsanlegg ligger i millioner av tonn pr. år kan en liten forbedring i tomlerindeksen (dvs. kvaliteten) på ca. 2 prosentpoent f.eks., representere betydelige ekstragevinster for anlegget. by compression or thumb tests. Although the specifications for pellets vary depending on the source and manufacturer, the minimum suggested compression strength for individual pellets is in the range of 136 kg for 6.35 mm pellets to approx. 363 to 680 kg for 25 mm pellets. In the thumb test, 11.4 kg of pellets with a diameter of over 6.35 mm are thumbed in 200 revolutions at Zh - one revolution per minute in a drum thumbs and then sifted. Satisfactory commercial pellets usually contain less than approx. 6$ - 28 mersh fine particles and more than approx. 90$ over 6.35mm pellets after the sample. In some cases, the thumbing index is modified to measure only over 6.35 mm pellets that are present before and that remain after the thumbing test and the price paid per long ton pellets that are shipped out are adjusted accordingly. Because the production in a pelletizing plant is in the millions of tonnes per year, a small improvement in the thumb index (i.e. the quality) of approx. 2 percentage points, for example, represent significant additional gains for the facility.
Det er åpenbart for fagmannen at en av de viktige fak-torer ved forbedring av pelletskvaliteten, både uttrykt ved kompresjonsstyrken og tomlingsindeksen, er å sørge for en mer effektiv omdanning av magnetitt til hematitt i ovnen,der målet selvfølgelig er at alle de pellets som produseres består i det vesentlige av hematitt eller i det minste med et høyere hema-tittinnhold. It is obvious to the person skilled in the art that one of the important factors in improving the pellet quality, both expressed by the compression strength and the swelling index, is to ensure a more efficient conversion of magnetite to hematite in the furnace, where the aim is of course that all the pellets that are produced consists essentially of hematite or at least with a higher hematite content.
Oksydasjonen av megnetitt til hematitt under pelletiseringsprosessen er viktig ikke bare fordi hematitt reduseres lettere i masovnen på tross av det høyere oksygeninnhold, men også fordi omdanningen av megnetitt til hematitt i pelletiseringsprosessen, noe som er en eksoterm reaksjon, favoriserer kornvekst og sintring av partiklene av jernmalmkonsentratet til å danne hårde, sterke pellets som er slitasjemotstandsdyk- The oxidation of magnetite to hematite during the pelletization process is important not only because hematite is reduced more easily in the blast furnace despite the higher oxygen content, but also because the conversion of magnetite to hematite in the pelletization process, which is an exothermic reaction, favors grain growth and sintering of the particles of the iron ore concentrate to form hard, strong pellets that are wear-resistant
tige .tige.
Fordi reaksjonshastigheten for magnetitt i i det vesentlige rent oksygen er mange ganger større enn i luft er det foreslått at forbrenningsgassene og luften i ovnen anrikes med oksygen; imidlertid er gassvolumet som sirukleres i et pelletiseringsanlegg så stort at enhver vesentlig økning i oksygen-konsen.trasjonen krever uøkonomiske oksygenmengder, dvs. at om-kostningene for oksygen som er nødvendig for å gi høyere antall pellets av i det vesentlige hematitt eller med høyere hematitt-innhold overstiger de ytterligere gevinster som kan oppnås ved øket pelletskvalitet. Videre erkjennes det at en stor prosent-andel av den ytterligere oksygenmengde er bortkastet i ethvert tilfelle fordi den strømmer over pellets som omdannes til i det vesentlige hematitt eller i det minste til et vesentlige hema-tittinnhold i en konvensjonell drift. Because the reaction rate for magnetite in essentially pure oxygen is many times greater than in air, it is proposed that the combustion gases and the air in the furnace be enriched with oxygen; however, the volume of gas circulated in a pelletizing plant is so large that any substantial increase in oxygen concentration requires uneconomic amounts of oxygen, i.e. the cost of oxygen necessary to produce higher numbers of pellets of essentially hematite or of higher hematite content exceeds the additional gains that can be achieved by increased pellet quality. Furthermore, it is recognized that a large percentage of the additional oxygen is wasted in any case because it flows over pellets which are converted to substantially hematite or at least to a substantial hematite content in a conventional operation.
Gjenstanden for foreliggende oppfinnelse er derfor å frembringe en forbedret fremgangsmåte i forhold til konvensjonelle pel1etiseringsfremgangsmåter hvorved hematittinnholdet i de herdede pellets er øket, og den totale kvalitet for de samme pellets derved er forbedret. The object of the present invention is therefore to produce an improved method in relation to conventional pelletizing methods whereby the hematite content in the hardened pellets is increased, and the overall quality of the same pellets is thereby improved.
André gjenstander ved oppfinnelsen vil fremgå av det følgende. André objects of the invention will be apparent from the following.
Ifølge foreliggende oppfinnelse er en slik forbedring oppdaget i en fremgangsmåte for herding" av oksyderbare "råjern-malmpellets i en horisontal eller sirkulær ristovn, en fremgangsmåte som omfatter å føre risten med et skikt av pellets langs en horisontal vei gjennom ovnen hvori nevnte pellets oppvarmes ved kontakt med varme gasser, og der ovnen har en sone i eller nedstrøms det område der topptemperaturen i ovnen nås, en sone der den gjennomsnittlige pelletstemperatur ligger i området 1593 til ca. 1204°C og i hvilken sone strømmen av gasser foregår i nedoverrettet retning mot skiktet av pellets på risten. According to the present invention, such an improvement has been discovered in a method for hardening "oxidizable" pig iron ore pellets in a horizontal or circular grate furnace, a method which comprises passing the grate with a layer of pellets along a horizontal path through the furnace in which said pellets are heated by contact with hot gases, and where the furnace has a zone in or downstream of the area where the peak temperature in the furnace is reached, a zone where the average pellet temperature is in the range 1593 to approx. 1204°C and in which zone the flow of gases takes place in a downward direction towards the layer of pellets on the grate.
Forbedringen omfatter:The improvement includes:
a) Dekning av periferien av minst en del av sonen med minst to hetter for å gi et overdekket areal på hver side av a) Coverage of the periphery of at least part of the zone with at least two hoods to provide a covered area on either side of
toppen av risten under hvilken periferien av denne passerer; the top of the grate under which the periphery thereof passes;
b) Føring av minst en oksygenstrøm innen hvert dekkede areal på en slik måte at strømmen går nedover mot og gjennom periferien av pelletsskiktet på risten som strømmer gjennom de overdekkede arealer; b) Passing at least one oxygen flow within each covered area in such a way that the flow goes downward towards and through the periphery of the pellet layer on the grate flowing through the covered areas;
c) Føring av periferien av skiktet av pellets på risten gjennom de overdekte arealer på en slik måte at oppholdstiden c) Guide the periphery of the layer of pellets on the grate through the covered areas in such a way that the residence time
for disse i de overdekkede arealer er minst ca. 5 sekunder. for these in the covered areas is at least approx. 5 seconds.
Fremstillingen av.råpellets er det anført ovenfor ogThe production of raw pellets is as stated above and
er konvensjonell. Foreliggende oppfinnelse er rettet mot den del av pelletiseringsprosessen hvorved råpellets herdes til en grad som er nødvendig for bruk i masovner. Som også anført er apparaturen, dvs. den horisontale eller sirkulære ristovn for utføring av herdingen, sammensetningen av de behandlede råpellets, hovedtrinnene i herdeprosessen samt forbrenningsgasser og luft (angitt som gasser) som benyttes i prosessen alle konvensjonelle og benyttes her sammen med foreliggende forbedring. is conventional. The present invention is aimed at the part of the pelletizing process whereby raw pellets are hardened to a degree that is necessary for use in blast furnaces. As also stated, the apparatus, i.e. the horizontal or circular grate oven for carrying out the curing, the composition of the treated raw pellets, the main steps in the curing process as well as the combustion gases and air (indicated as gases) used in the process are all conventional and are used here together with the present improvement.
Forbedringen omfatter å rette et antall oksygenstrømmer mot de pellets som passerer gjennom periferien av et spesielt temperaturområde og under et nærmere bestemt sett av betingelser. Som bemerket er sonen tilstede i en konvensjonell lang-strakt ristovn og i en sirkulær ristovn, men' inntil nå har disse soner ikke vært identifisert som annet enn en del av disse avsnitt av ovnen der oksydasjonen, tenning, herding og avkjøling inntrer. The improvement comprises directing a number of oxygen streams towards the pellets that pass through the periphery of a particular temperature range and under a more specific set of conditions. As noted, the zone is present in a conventional elongated grate furnace and in a circular grate furnace, but until now these zones have not been identified as other than part of those sections of the furnace where the oxidation, ignition, hardening and cooling occur.
Den utvalgte sone er den der den gjennomsnittlige pel-lettemperatur ligger i området på ca. 593 til ca. 1204°C og fortrinnsvis ca. 704 til 1093°C, og ligger i eller nedstrøms det område der topptemperaturen i ovnen oppnås. Videre må sonen være en der gassene i ovnen strømmerbnédover mot pelletsskiktet på risten. The selected zone is the one where the average pellet temperature is in the range of approx. 593 to approx. 1204°C and preferably approx. 704 to 1093°C, and lies in or downstream of the range where the peak temperature in the furnace is reached. Furthermore, the zone must be one where the gases in the oven flow downwards towards the pellet layer on the grate.
Oksygenstrømmen kan være blanding av gasser inneholdende en hovedandel eller mer enn 50 volumprosent oksygen. Det er imidlertid foretrukket en blanding av gasser som inneholder minst 90 til 95 volumprosent oksygen. Den vanlige oksygen som distribueres kommersielt er antatt å bestå i det vesentlige av oksygen og det antas at denne oksygen er den lettest opp-nåelige. The oxygen stream can be a mixture of gases containing a major proportion or more than 50 volume percent oxygen. However, a mixture of gases containing at least 90 to 95 volume percent oxygen is preferred. The usual oxygen that is distributed commercially is believed to consist essentially of oxygen and it is believed that this oxygen is the most easily obtainable.
Det er altså funnet at ved å rette oksygen mot de i ovnen forekommende pellets i periferien av den utvalgte temperatursone og under de nærmere bestemte betingelser, kan det oppnås en mak- simal oksydasjon med et minimalt oksygenforbruk og temperaturen i de behandlede pellets heves derved for å gi en mer effektiv termisk binding som i tillegg hever den totale kvalitet for de behandlede pellets. It has thus been found that by directing oxygen to the pellets present in the oven in the periphery of the selected temperature zone and under the specified conditions, maximum oxidation can be achieved with minimal oxygen consumption and the temperature in the treated pellets is thereby raised to provide a more efficient thermal bond which also raises the overall quality of the treated pellets.
Periferien av sonen er det areal på begge sider av toppen av risten som løper fra den indre flate av hver fast-holdningsvegg LBorsintalt mot ristens sentrum. Fastholdingsveggen er en del av og festet til risten og er der i det The periphery of the zone is the area on both sides of the top of the grating that runs from the inner surface of each fixed retaining wall LBorsintal towards the center of the grating. The retaining wall is part of and attached to the grate and is there in it
formål å holde de foreliggende pellets fra å falle av den bevegelige rist. En typisk tilbakeholdingsvegg er ca. kOO mm høy. Den danner en rett eller stump vinkel med den horisontale ristflate. Risten, veggen og de dermed fastholdte pellets beveger seg alt gjennom ovnen. Avstanden fra den innvendige flate av veggen mot ristens sentrum som skal innbefattes av det perifere område velges ved analyse (i en vanlig gjennom-ført prosess) av prøver av pellets som føres gjennom sonen for å bestemme det sted der hovedmassen av ufullstendig oksyderte pellets foreligger. Selv om bredden av risten, dvs. målt horisontalt på tvers av denne, varierer fra ovn til ovn, er avstanden som omfattes av periferien fra ca.- 75 til ca. 610 mm, målt horisontalt fra toppen av den innvendige flate av fastholdingsveggen mot sentrum av risten langs en linje perpendiku-lær på bevegelsesretningen for risten. Periferien av sonen kan også angis som periferien av risten eller periferien av pelletsskiktet . purpose of keeping the present pellets from falling off the moving grate. A typical retaining wall is approx. kOO mm high. It forms a right or obtuse angle with the horizontal grating surface. The grate, the wall and the thus retained pellets all move through the oven. The distance from the inner surface of the wall to the center of the grate to be included in the peripheral area is selected by analysis (in a commonly performed process) of samples of pellets that are passed through the zone to determine the location where the main mass of incompletely oxidized pellets exists. Although the width of the grate, i.e. measured horizontally across it, varies from oven to oven, the distance covered by the periphery is from approx.-75 to approx. 610 mm, measured horizontally from the top of the inner surface of the retaining wall towards the center of the grate along a line perpendicular to the direction of movement of the grate. The periphery of the zone can also be specified as the periphery of the grid or the periphery of the pellet layer.
Strømmen av oksygen foregår i nedadrettet retning mot skiktet av pellets på den horisontale rist. Der fastholdingsveggen er skrå er strømningsretningen den samme selv om pelletsene mot fastholdingsveggen ikke ligger i horisontalen. Strøm-men treffer først toppen av pelletsskiktet og beveger seg deretter gjennom skiktet og gjennom risten og oksygenmengden reduseres etter hvert som den reagerer med de oksyderbare stoffer i pelletsen.<*>The flow of oxygen takes place in a downward direction towards the layer of pellets on the horizontal grate. Where the retaining wall is inclined, the direction of flow is the same even if the pellets against the retaining wall are not horizontal. The current first hits the top of the pellet layer and then moves through the layer and through the grate and the amount of oxygen is reduced as it reacts with the oxidizable substances in the pellets.<*>
Vanligvis er innføringen eller innsprøytningen av oksy-genstrømmen til det overdekkede areal i den ønskede nedad-rettede retning, men oksygenet kan også innføres til dette område i en hvilken som helst retning, f.eks. horisontalt fra sidene av hetten, og deretter dispergeres i denne, noe som tjener til å rette strømmen nedover. Usually the introduction or injection of the oxygen stream to the covered area is in the desired downward direction, but the oxygen can also be introduced to this area in any direction, e.g. horizontally from the sides of the hood, and then dispersed within it, which serves to direct the flow downwards.
En eller flere hetter er anordnet for å dekke periferien på hver side av risten. Hettene består av vanlige stoffer som vil motstå ovnstemperaturene. Vanligvis benyttes ildfaste materialer. Oksygenstrømmen tilføres under hetten på en slik måte at man oppnår den ønskede retning enten direkte eller indirekte. Innføringen under hetten kan skje gjennom et åpent rør, gjennom perforerte rør eller rør utstyrt med hetter, eller gjennom en serie strålerør som er anbrakt for å følge pelletsens bevegelsesretning. Hetten tjener til å hindre strømmen av ovnsgasser over området av periferien og minimaliserer fortynning av oksygenstrømmen i det angjeldende område. One or more caps are provided to cover the periphery on each side of the grate. The hoods consist of ordinary materials that will withstand the oven temperatures. Refractory materials are usually used. The oxygen flow is supplied under the hood in such a way that the desired direction is achieved either directly or indirectly. The introduction under the hood can be through an open tube, through perforated tubes or tubes equipped with caps, or through a series of jet tubes which are arranged to follow the direction of movement of the pellets. The cap serves to prevent the flow of furnace gases over the area of the periphery and minimizes dilution of the oxygen flow in that area.
o Det vil være klart for fagmannen at uttrykkene "hette" o It will be clear to the person skilled in the art that the expressions "hood"
eller "overdekket aroeal" omfatter anvendelse av innelukninger, hulrom, lukkede tunneler, telt, avlukker eller en hvilken som helst annen avskjermingsinnretning som tillater at oksygen-strømmen kommer i kontakt med de behandlede pellets uten noen vesentlig fortynning av ovnsgasser mens man samtidig tillater ikke omsatt oksygen å forene seg med hovedstrømmen av ovnsgasser. Bredden av hetten, dvs. den del som måles fra toppen av den innvendige flate av fastholdingsveggen horisontalt mot ristens sentrum, er tilstrekkelig til å dekke periferien av sonen som beskrevet ovenfor. Lengden av hetten, dvs. den dimen-sjon som måles langs en linje parallelt med ristens bevegelsesretning, er tilstrekkelig til å gi den ønskede oppholdstid for de ufullstendig oksyderte pellets i det overdekkede areal, en oppholdstid som minst er ca. 5 sekunder og fortrinnsvis minst 10 sekunder. Det vil være klart at hele lengden av sonen innen or "covered aroeal" includes the use of enclosures, cavities, closed tunnels, tents, cubicles or any other screening device which allows the flow of oxygen to come into contact with the treated pellets without any significant dilution of furnace gases while at the same time allowing unreacted oxygen to join the main stream of furnace gases. The width of the cap, i.e. the part measured from the top of the inner surface of the retaining wall horizontally towards the center of the grid, is sufficient to cover the periphery of the zone as described above. The length of the cap, i.e. the dimension measured along a line parallel to the direction of movement of the grate, is sufficient to provide the desired residence time for the incompletely oxidized pellets in the covered area, a residence time which is at least approx. 5 seconds and preferably at least 10 seconds. It will be clear that the entire length of the zone within
periferien ikke behøver å underkastes oksygenbehandling, kun en tilstrekkelig lengde til å sikre at oppholdstidsbetingelsene for periferipelletsene oppfylles. Det foreligger ingen øvre grense for oppholdstiden bortsett fra praktiske grenser, dvs. inntil total oksydasjon er oppnådd, selv om en øvre grense på ca. 30 sekunder er foretrukket. the periphery does not need to be subjected to oxygen treatment, only a sufficient length to ensure that the residence time conditions for the periphery pellets are met. There is no upper limit to the residence time apart from practical limits, i.e. until total oxidation is achieved, although an upper limit of approx. 30 seconds is preferred.
Karakteristisk beveger risten seg ca. 127 mm til ca. 635 mm pr. minutt og strømmen av oksygen holdes konstant. Derfor blir lengden av hetten justert for å gi den ønskede oppholdstid basert på ristens hastighet, dvs. at man for å gi en kontakttid på 15 sekunder og under antagelse av at risten beveger seg 508 mm pr. minutt, kan man beregne en indre lengde Characteristically, the grate moves approx. 127 mm to approx. 635 mm per minute and the flow of oxygen is kept constant. Therefore, the length of the cap is adjusted to give the desired residence time based on the speed of the grate, i.e. to give a contact time of 15 seconds and assuming that the grate moves 508 mm per minute, one can calculate an internal length
av det overdekkede areal som følger:of the covered area as follows:
-r- j i , , , , 508 mm minutt . _ . _ Indre lengde av hetten = —: — x -r-rrr- x 15 sek. = 127 mm. -r- j i , , , , 508 mm minute . _ . _ Inner length of the cap = —: — x -r-rrr- x 15 sec. = 127 mm.
minutt 60 sek. minute 60 sec.
Mengden av oksygen som tilføres periferien av sonen må være tilstrekkelig til å omdanne i det vesentlige all magnetitt i periferien av sonen til hematitt og dette bestemmes på teoretisk basis. Den samme analyse som angitt ovenfor for bestem-melse av periferien kan selvfølgelig benyttes for å bestemme denne mengde. Det foretrekkes at ca. 0,30 mol til ca. 2 mol oksygen benyttes pr. mol magnetitt som føres gjennom periferien av sonen. Jo høyere kvalitet man ønsker for de fremstilte pellets jo høyere må oksygenmengdenVære. I ethvert tilfelle vil kvaliteten forbedres. The amount of oxygen supplied to the periphery of the zone must be sufficient to convert substantially all magnetite in the periphery of the zone to hematite and this is determined on a theoretical basis. The same analysis as indicated above for determining the periphery can of course be used to determine this quantity. It is preferred that approx. 0.30 mol to approx. 2 moles of oxygen are used per mol of magnetite that is carried through the periphery of the zone. The higher the quality you want for the manufactured pellets, the higher the amount of oxygen must be. In any case, the quality will improve.
Claims (7)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US71213776A | 1976-08-06 | 1976-08-06 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO772759L true NO772759L (en) | 1978-02-07 |
Family
ID=24860897
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO772759A NO772759L (en) | 1976-08-06 | 1977-08-05 | PROCEDURES FOR ENRICHING THE IRON ORE PELLET |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5319120A (en) |
AU (1) | AU505875B2 (en) |
BE (1) | BE857556A (en) |
BR (1) | BR7705179A (en) |
CA (1) | CA1095255A (en) |
DE (1) | DE2735370A1 (en) |
ES (1) | ES461385A1 (en) |
FI (1) | FI772371A (en) |
FR (1) | FR2360677A1 (en) |
NL (1) | NL7708715A (en) |
NO (1) | NO772759L (en) |
SE (1) | SE7708933L (en) |
ZA (1) | ZA774460B (en) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU558199B2 (en) * | 1982-09-16 | 1987-01-22 | Ishihara Sangyo Kaisha Ltd. | Production of magnetic powder |
US4774012A (en) * | 1986-01-30 | 1988-09-27 | Ishihara Sangyo Kaisha, Ltd. | Cobalt-containing ferromagnetic iron oxide powder and process for producing the same |
-
1977
- 1977-07-22 ZA ZA00774460A patent/ZA774460B/en unknown
- 1977-08-04 CA CA284,069A patent/CA1095255A/en not_active Expired
- 1977-08-05 NL NL7708715A patent/NL7708715A/en not_active Application Discontinuation
- 1977-08-05 DE DE19772735370 patent/DE2735370A1/en active Pending
- 1977-08-05 AU AU27665/77A patent/AU505875B2/en not_active Expired
- 1977-08-05 JP JP9347277A patent/JPS5319120A/en active Pending
- 1977-08-05 BE BE179969A patent/BE857556A/en unknown
- 1977-08-05 BR BR7705179A patent/BR7705179A/en unknown
- 1977-08-05 SE SE7708933A patent/SE7708933L/en not_active Application Discontinuation
- 1977-08-05 ES ES461385A patent/ES461385A1/en not_active Expired
- 1977-08-05 FR FR7724259A patent/FR2360677A1/en not_active Withdrawn
- 1977-08-05 NO NO772759A patent/NO772759L/en unknown
- 1977-08-05 FI FI772371A patent/FI772371A/fi not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI772371A (en) | 1978-02-07 |
AU2766577A (en) | 1979-02-08 |
AU505875B2 (en) | 1979-12-06 |
ES461385A1 (en) | 1978-05-16 |
JPS5319120A (en) | 1978-02-22 |
BE857556A (en) | 1978-02-06 |
DE2735370A1 (en) | 1978-02-09 |
ZA774460B (en) | 1978-06-28 |
NL7708715A (en) | 1978-02-08 |
BR7705179A (en) | 1978-05-30 |
SE7708933L (en) | 1978-02-07 |
CA1095255A (en) | 1981-02-10 |
FR2360677A1 (en) | 1978-03-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2750273A (en) | Method of heat hardening iron ore pellets containing fuel | |
US5885521A (en) | Apparatus for rapid reduction of iron oxide in a rotary hearth furnace | |
NO166364B (en) | AMMONIUM SALTS OF ACETOACETAMIDE-N-SULPHONIC ACIDS AND THEIR PREPARATION. | |
US2750272A (en) | Process for production of hard burned agglomerates of fine magnetite ore | |
Matsumura et al. | Improvement of sinter productivity by adding return fine on raw materials after granulation stage | |
NO151914B (en) | ELECTRICAL WIRES CONNECTOR | |
NO20110183A1 (en) | Process for the preparation of manganese pellets from uncalcined manganese ore and agglomerate obtained by this process | |
US3495971A (en) | Smelting furnace charge composition and method of making same | |
NO116366B (en) | ||
NO772759L (en) | PROCEDURES FOR ENRICHING THE IRON ORE PELLET | |
US3034884A (en) | Reduction roasting of iron ores | |
US4326883A (en) | Process for deoiling and agglomerating oil-bearing mill scale | |
US4313757A (en) | Process for upgrading iron ore pellets | |
NO772761L (en) | PROCEDURES FOR ENRICHING THE IRON ORE PELLET | |
NO772760L (en) | PROCEDURES FOR ENRICHING THE IRON ORE PELLET | |
US3063695A (en) | Beneficiation of low-grade hematitic ore materials | |
US2823108A (en) | Process for reducing ores and oxidic residues in rotary kiln | |
US3330644A (en) | Method of treating solidified steelmaking slags for the recovery of fe values therefrom | |
US4313756A (en) | Process for upgrading iron ore pellets | |
GB1279640A (en) | Improved process of, and apparatus for, heat-treating mineral ore | |
US3353953A (en) | Process of purifying an anseniccontaining iron ore | |
RU2240361C2 (en) | Method of removing zinc and reducing iron oxide waste (metallization) | |
US3257195A (en) | Sintering process | |
US3419474A (en) | Method of coking and classifying particulate matter by fluidization | |
SU680658A3 (en) | Method of obtaining large-grain kilned product |