NO771128L - Kryogenforming av deformasjonsherdede plater av kubisk flatesentrert metall. - Google Patents
Kryogenforming av deformasjonsherdede plater av kubisk flatesentrert metall.Info
- Publication number
- NO771128L NO771128L NO771128A NO771128A NO771128L NO 771128 L NO771128 L NO 771128L NO 771128 A NO771128 A NO 771128A NO 771128 A NO771128 A NO 771128A NO 771128 L NO771128 L NO 771128L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- plate
- hardened
- approx
- deformation
- cryogenic
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 35
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 35
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 title 1
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 18
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 14
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 5
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 14
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 13
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 3
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000952 Be alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000570 Cupronickel Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 239000010974 bronze Substances 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- YOCUPQPZWBBYIX-UHFFFAOYSA-N copper nickel Chemical compound [Ni].[Cu] YOCUPQPZWBBYIX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004078 cryogenic material Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000006748 scratching Methods 0.000 description 1
- 230000002393 scratching effect Effects 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/08—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S72/00—Metal deforming
- Y10S72/70—Deforming specified alloys or uncommon metal or bimetallic work
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
- Forging (AREA)
Description
Kryogen forming av deformasjonsherdede plater
av kubisk flatesentrert metall.
Foreliggende oppfinnelse angår kryogen forming av deformasjonsherdede plater av kubisk flatesentrert metall til formede gjenstander av ønsket konfigurasjon. Mere spesielt angår oppfinnelsen en fremgangsmåte for forming av deformasjonsherdede plater av kubisk flatsentrert metall, spesielt deformasjonsherdede plater av aluminium og aluminiumslegeringer, til formede gjenstander av ønsket konfigurasjon ved deforméring av metallplatene under strekkspenning ved en temperatur i størrelsesorden -100°C til -200°C.
Som en generell regel er kubiske flatesentrerte metaller, slik som aluminium og aluminiumslegeringer, blant de lettest form-bare av de vanligvis fremstilte metaller. Som et resultat har aluminium og aluminiumslegeringer, funnet en utstrakt bruk ved konstruksjoner, tranpsort- og forpakningsindustrien til forskjellige formål. Den utstrakte bruken av aluminium og aluminiumslegeringer har imidlertid vært noe begrenset, spesielt i automobil-industrien, på grunn av det faktum at tynne plater av aluminium og aluminiumslegeringer, hvilke benyttes til å forme støtfangere, dører o.l., har en tendens til å brekke, rives i stykker eller undergå diskontinuerlige deformeringer under formingen. Videre har man funnet at deler, laget av slike plater av aluminium og aluminiumslegeringer har dårlig motstandsevne overfor skraper og bulker. Deretter er fordelene ved å anvende mere aluminium og aluminiumslegeringer ved fremstilling av biler, noe som ville resultere i lettere og mere effektive biler, mer enn oppveiet av problemer i forbindelse med formbarheten og av den dårlige skrape-og bulkmotstandsevne, slik som beskrevet ovenfor.
Den generelle økning av duktiliteten ved kryogenetempera-turer, som kubisk flatesentrerte metaller og legeringer derav viser, er velkjent i denne teknikk. For eksempel viser de data,
som presenteres i "Cryogenic Materials Data Handbook", AFML,
TDR, 64, 280, juli 1970, at duktiliteten for utglødede kubisk flatesentrerte metaller o.l., målt ved strekkforlengels, er i størrelsesorden 50-100% høyere ved -196°C enn ved 25°C. Denne oppførsel antyder umiddelbart at slike kubisk flatesentrerte materialer vil vise øket formbarhet ved r,.196°C sammenlignet med ved 25°C, og US-patent nr. 3.266.946 viser at en 100% økning av strekkforlengelsen ved 196°C, sammenlignet med 25°C, resulterer i en 100% økning i den oppnåelige bølgedybde i en metallbelg fremstilt fra aluminium- eller magnesiumlegeringsplater.
Foreliggende oppfinnelse angår fremstilling av formede gjenstander av ønsket konfigurasjon fra deformeringsherdede plater av kubiske flatesentrerte metaller ved en formingsopera-sjon hvori platen, som formes, ikke undergår noen frakturering eller istykkerriving. Videre er formede gjenstander, som frem-stilles ifølge oppfinnelsen,karakterisert vedforbedret motstandsevne overfor overflateskraping og bulking og ved vesentlig forbedret strekkfasthet, som igjen tillater en høyere belastnings-kåpasitet. Grunnen til dette er det faktum at strekkforlengelsen for deformasjonsherdede kubiske flatesentrert metall- og leger-ingsflater kan være opptil 1000% høyere, ved -196°C, enn ved 25°C. Dette i sterk kontrast til den meget mindre 50-100%'s økning i strekkforlengelse over det samme temperaturområde, som vises ved utglødede kubisk flatesentrerte materialer. Som et resultat, oppnås uventet stor økning i formbarheten ved forming av' deformasjonsherdede kubis flatesentrerte metall- og legeringes-plater til formede gjenstander med ønsket konfigurasjon ved kryogene temperaturer enn ved romtemperatur, noe som tillater deres bruk i anvendelser derøkning i styrke, skrapmotstandsevne og bulkmotstandsevne for den formede gjenstand er ønskelig. I til-legg oppnås det ifølge foreliggende oppfinnelse formede gjenstander med utmerkede overflateegenskaper som oppnås ved at man ved kryogene temperaturer undertrykker de uønskede, diskontinuerlige eller andre deformasjonskarakteristika for mange kubisk flatesentrerte metaller og legeringer ved romtemperatur. Så-ledes krever formede gjenstander, som er fremstilt ved kryogene temperaturer, ikke noen etterfølgende sliping eller polering for å gi en glatt ytre overflate.
Ifølge oppfinnelsen blir deformasjonsherdede plater av kubisk flatesentrerte metaller formet til formede gjenstander med en ønsket konfigurasjon ved deformering av metallplatene under strekkpåkjenninger ved kryogene temperaturer i størrelsesorden -100 til -200°C.
Som vel kjent i teknikken, eir kubisk f latesentrerte metaller enten metaller per se eller legeringer derav som har en tettpakket krystallstruktur, angitt som kubisk flatesentrert, som den hovedsakelige mikrostrukturene bestanddel. Eksempler på kubisk flatesentrerte metaller, er metaller per se, slik som aluminium, kobber, nikkel, bly o.l. og faste oppløsninger av slike metaller, eksemplifisert ved 3000-og 5000-seriene av aluminiumlegeringer, kobberbaserte legeringer, slik som messing og bronse, kobber-nikkellegeringer o.l. såvel som utfellingsherdede legeringer av disse metaller, blant hvilke man skal merke seg 2000-, 6000- og 7000-seriene av aluminiumlegeringer, kobberberyllium-legeringer o.l.
Imidlertid angår foreliggende oppfinnelse kun de kubisk flatesentrerte metaller og legeringer som er stabile og ikke undergår noen transformasjoner under deformering ved kryogene temperaturer. Denne begrensning eliminerer f.eks. den kubisk flatesentrerte variant av rustfrie stål som kollektivt er kjent som 300-serien, og som inneholder omtrent 18% krom og 8% nikkel, som hovedsakelige legerende elementer.
Uttrykket "metallplater", slik det heri er brukt, er
ment å omfatte metallplater med en maksimal tykkelse på ca. 5 mm, fortrinnsvis en maksimal tykkelse på 1,25 mm.
Videre angir uttrykket "deformasjonsherdet", slik det heri er benyttet, på metallplatene, slike som har oppnådd minst ca. 50% av maksimal hårdhet, fortrinnsvis minst ca. 75% av maksimal hårdhet, hensiktsmessig målt på en "Rockwell Hardness Tester".
Metallplatene kan bringes til den ønskede temperatur innen området -100 til ca. -200°C ved neddypping i et egnet kryogent medium, slik som et flytende nitrogen, eller ved et antall andre godt kjente metoder, slik som påsprøyting av en kryogen gass eller væske på metallplatene.
Formingsoperasjoner,karakterisert ved"deformasjon under strekkpåkjenninger", angår de typer prosesser der minst en del av materialet deformeres som et resultat av lokale påkjenninger, hvori den største påkjenningskomponent er strekkpåkjenningen. Det er ved disse steder at et for tidlig sammenbrudd oppstår ved forsøk på å forme gjenstanden. Et eksempel på en operasjon, som med-fører "deformering under, strekkpåkjenninger", er pressforming.
I denne prosess antar arbeidsstykket den form som legges på ved hjelp av dyne og stempel, og de pålagte krefter kan være strekk-, kompresjons-, bøye- eller skjærkrefter eller forskjellige kombi-nasjoner av disse. Imidlertid er de første steder, der et for tidlig sammenbrudd sannsyneligvis vil opptrå, de spesielle områder med store deformeringer indusert ved et lokalt påkjenningsfelt der de største påkjenninger er strekkpåkjenningene. Et eksempel på en operasjon, som ikke medfører "deformasjon under strekkpåkjenninger" , er mynting. Mynting er en presseiperasjon i lukket form der alle overflater av arbeidsstykket holdes fast og der deforma-sjonen induseres ved et lokalt påkjenningsfel hvori.de største påkjenninger er kompresjonspåkjenningene.
Ytterligere eksempler på fremgangsmåter hvori forming
av metallplater til formede gjenstander medfører deformasjon under strekkpåkjenninger er pressbøying, dyptrekking, hydrostatisk forming, eksplosjonsforming, elektromagnetisk ekspensjon, kontur-forming og andre.
I de følgende eksempler, som illustrerer foreliggende oppfinnelse og som ikke er ment å begrense denne på noen måte, ble prøveresultater bestemt i henhold til følgende prosedyrer: Strekkprøve: Prosent forlengelse i 2 tommer ved den angitte tøyningshastighet (é) ASTM E8. Forlengelsesverdiene,\som ble notert, var gjennomsnittsverdier for både longitudinell og trasversell orientering, basert på bestemmelser med fire prøve-stykker.
Hydrostatisk utbulingsprøve: Bestemmelsen av utbulings-høyden ved brudd og prosent biaksial tøyning ved brudd. Geome-trien for prøvestykkene var en skive med en diameter på 152,4 mm. Imidlertid begrenset festeanordningen det virkelige prøveareal til en sentral seksjon med en diameter på 101,6 mm.
Prøver gjennomført ved en temperatur på 25°C, ble gjen-nomført ved bruk av en enkel hånddrevet pumpe med vann som trykkmedium. Utbulingshøyde og trykk ble kontinuerlig notert under prøvene. En "Hewlett-Packard model 24 DCDT-3000 LVDT" ble benyttet for å måle forskyvningen av skivens sentrum. En "Dyniso model PT310B-10M"-trykkomformer ble benyttet for å måle pålagt trykk. Maksimal biaksial tøyning ved brudd ble bestemt fra et nett eller gitter av sirkler som skjærer hverandre, hver med en diameter på 6,3 5 mm, der nettet ble påført på hver av prøve-stykkene ved fotografiteknikk. Prøver, gjennomført ved -196°C,
ble utført ved å benytte en kryogen pumpeapparatur med flytende nitrogen som trykkmedium. Prøvestykkene ble totalt neddykket i et bad av flytende nitrogen for å sikre en konstant prøvetemper-atur på -196°C. Utbulingshøyden ble kontinuerlig notert ved hjelp av samme apparatur, som benyttet ved prøvene ved 25°C. Utbulingstrykket ble notert kontinuerlig ved å måle kraften som
ble lagt på stempelet av den kryogene pumpe. Tverrsnittsarealet for stemplet var 8,3 23 cm 2, og trykket ble beregnet ved å dividere den påførte kraft med dette areal. Den maksimale biaksiale tøy-ning ved brudd ved -196°C ble målt som nevnt ovenfor.
Eksempel 1
Dette eksempel ble gjennomført ved å anvende en deformasjonsherdet plate av en aluminiumklede 3003-H16-legering med en tykkelse på 0,2 mm. En 3003-H16-legering er en fast oppløsnings-styrket aluminiumslegering inneholdende 1,2 vekt-% mangan som jovedsakelig legerende element, hvilket videre var kaldvalset ved romtemperatur til 75% maksimal hårdhet. Overflaten av platen var kledd med et 0,01 mm tykt sjikt av 7072 aluminiumlegering inneholdende 1% sink.
Prøvestykkene ble bragt til de angitte temperaturer og underkastet strekkprøver ved disse temperaturer og ved den angitte tøvninashastiahet (é).
Eksempel 2
Dette eksempel ble gjennomført i henhold til den fremgangsmåte som er beskrevet i eks. 1 ved bruk av en 1100-H18-legeringsplate med en tykkelse på 0,178 mm. En 1100-H18-leger-ing er 99 vekt-% rent aluminium, som er kaldvalset ved romtemperatur til maksimal hårdhet.
Videre viser dette eksempel at de fordeler man forbind-er med kryogen forming, i henhold til foreliggende oppfinnelse, oppnås ved karakteristisk høye deformasjonshastigheter, dvs. ved gjennomføring av strekkprøven ved tøyningshastigheter (é) på 3,6 sek.
Eksempel 3
Dette eksempel ble gjennomført ved å bruke metallplaten
som er beskrevet i eks. 2.
Prøvestykkene ble bragt til den angitte temperatur og underkastet den hydrostatiske utbulingsprøve ved disse temperaturer .
Eksempel 4
Dette eksempel ble gjennomført ved bruk av metallplaten
som er beskrevet i eks. 2.
Prøvestykkene ble bragt til de angitte temperaturer og underkastet den hydrostatiske utbulingsprøve.
Eksempel 6
Dette eksempel ble gjennomført ifølge prosedyrene som er beskrevet i eks. 1 ved bruk av en deformasjonsherdet plate av messing (70 vekt-% kobber, 30 vekt-% sink). Messingplaten hadde en tykkelse på 0,305 mm og var kaldvalset til maksimal hårdhet.
Claims (9)
1. Fremgangsmåte for kryogen forming av en metallplate som omfatter forming av en en deformasjonsherdet plate av kubisk flatesentrert metall til en formet gjenstand av ønsket konfigurasjon ved deformering av platen under strekkpåkjenninger ved temperaturer i størrelsesorden ca. -100°C til ca. -200°C.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at platen har en maksimal tykkelse på ca. 5,08 mm.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at platen har en maksimal tykkelse på ca. 1,27 mm.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at platen er deformasjonsherdet.til minst omkring 50% maksimal hårdhet.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at platen er deformasjonsherdet til minst omkring 75% maksimal hårdhet.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at platen er av aluminium eller en aluminiumlegering.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at platen er deformasjonsherdet til minst omkring 50% maksimal hårdhet og at platen er av aluminium eller aluminiumslegering.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at platen er av kobber eller kobberlegering.
9. Fremgangsmåte for kryogen forming av en metallplate som N omfatter forming av en deformasjonsherdet plate av kubisk flatesentrert metall med minst ca. 50% maksimal hårdhet og en maksimal tykkelse på ca. 5,08 mm, til en formet gjenstand av ønsket konfigurasjon ved deformering av platen under strekkpåkjenninger ved temperaturer i størrelsesorden ca. -100 til ca. -200°C.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US67236776A | 1976-03-31 | 1976-03-31 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO771128L true NO771128L (no) | 1977-10-03 |
Family
ID=24698251
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO771128A NO771128L (no) | 1976-03-31 | 1977-03-30 | Kryogenforming av deformasjonsherdede plater av kubisk flatesentrert metall. |
Country Status (18)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4159217A (no) |
JP (1) | JPS52120263A (no) |
AT (1) | AT353075B (no) |
AU (1) | AU504132B2 (no) |
BE (1) | BE853054A (no) |
BR (1) | BR7701980A (no) |
CA (1) | CA1083019A (no) |
CH (1) | CH619271A5 (no) |
DE (1) | DE2714127C3 (no) |
DK (1) | DK140977A (no) |
ES (1) | ES457350A1 (no) |
FI (1) | FI770988A (no) |
FR (1) | FR2346069A1 (no) |
GB (1) | GB1572552A (no) |
NL (1) | NL7703472A (no) |
NO (1) | NO771128L (no) |
PH (1) | PH12251A (no) |
SE (1) | SE7702015L (no) |
Families Citing this family (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4358325A (en) * | 1979-08-31 | 1982-11-09 | General Motors Corporation | Method of treating low carbon steel for improved formability |
US4290293A (en) * | 1979-12-14 | 1981-09-22 | Union Carbide Corporation | Method for deep drawing |
US4365995A (en) * | 1980-07-14 | 1982-12-28 | Daido Metal Company Ltd. | Method of producing multi-layer sliding material |
JPS62166028A (ja) * | 1986-01-17 | 1987-07-22 | Hitachi Ltd | アルミ合金管の極小r曲げ加工方法 |
US5766380A (en) * | 1996-11-05 | 1998-06-16 | Sony Corporation | Method for fabricating randomly oriented aluminum alloy sputtering targets with fine grains and fine precipitates |
US6258463B1 (en) * | 2000-03-02 | 2001-07-10 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Anodized cryogenically treated aluminum |
US6848163B2 (en) * | 2001-08-31 | 2005-02-01 | The Boeing Company | Nanophase composite duct assembly |
US6605199B2 (en) * | 2001-11-14 | 2003-08-12 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Textured-metastable aluminum alloy sputter targets and method of manufacture |
US6652668B1 (en) * | 2002-05-31 | 2003-11-25 | Praxair S.T. Technology, Inc. | High-purity ferromagnetic sputter targets and method of manufacture |
US6896748B2 (en) * | 2002-07-18 | 2005-05-24 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Ultrafine-grain-copper-base sputter targets |
US7235143B2 (en) * | 2002-08-08 | 2007-06-26 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Controlled-grain-precious metal sputter targets |
US7533577B1 (en) * | 2007-05-08 | 2009-05-19 | Livermore Software Technology Corporation | Determination of elastomer material properties for the Mullins effect using a bi-axial test device |
US7472602B1 (en) * | 2007-05-08 | 2009-01-06 | Livermore Software Technology Corporation | Determination of elastomer material properties for the Mullins effect using a bi-axial test device |
RU2583198C2 (ru) * | 2010-12-15 | 2016-05-10 | Алерис Роллд Продактс Джермани Гмбх | СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ФАСОННОЙ ПАНЕЛИ ИЗ СПЛАВА Al ДЛЯ АЭРОКОСМИЧЕСКИХ ПРИМЕНЕНИЙ |
EP2479305A1 (en) * | 2011-01-21 | 2012-07-25 | Aleris Aluminum Duffel BVBA | Method of manufacturing a structural automotive part made from a rolled Al-Zn alloy |
EP2581466B1 (de) | 2011-10-14 | 2015-04-01 | voestalpine Metal Forming GmbH | Verfahren zur Herstellung eines Formteils |
ITUA20165254A1 (it) * | 2016-06-28 | 2017-12-28 | Antonino Rinella | Materiali metallici criotemprati, dotati di un'elevata capacita' di assorbire energia di deformazione elastica, destinati alla costruzione di armature di protezione per pneumatici resistenti alle perforazioni e alle lacerazioni. |
EP3279350B1 (en) | 2016-08-05 | 2020-01-08 | LKR Leichtmetallkompetenzzentrum Ranshofen GmbH | Method for producing an object made from a hardenable aluminium alloy |
EP3292920A1 (en) * | 2016-09-07 | 2018-03-14 | LKR Leichtmetallkompetenzzentrum Ranshofen GmbH | Method for producing an object from a half-finished product of a light metal or a light metal alloy |
CN107552635B (zh) * | 2017-08-08 | 2018-12-18 | 中南大学 | 一种铝合金微拉深杯的深冷微拉深工艺 |
CN107866491A (zh) * | 2017-12-06 | 2018-04-03 | 哈尔滨工业大学 | 一种铝合金板类构件冷冻成形方法 |
US10376943B1 (en) * | 2018-02-08 | 2019-08-13 | Shijian YUAN | Frozen forming method for large tailored plate aluminum alloy component |
CN109728207B (zh) * | 2018-12-27 | 2022-04-05 | 东莞澳中新材料科技股份有限公司 | 一种环保型锂电池铝塑保护膜 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2974778A (en) * | 1951-09-12 | 1961-03-14 | Bell Telephone Labor Inc | Low temperature drawing of metal wires |
US3149008A (en) * | 1958-11-24 | 1964-09-15 | Hexcel Products Inc | Method of expanding metal honeycomb at sub-zero temperatures |
FR1333779A (fr) * | 1962-05-11 | 1963-08-02 | Perfectionnement aux procédés de formage de soufflets métalliques de dilatation | |
US3568491A (en) * | 1969-05-23 | 1971-03-09 | North American Rockwell | Low-temperature stress-relieving process |
-
1977
- 1977-02-23 SE SE7702015A patent/SE7702015L/xx unknown
- 1977-03-08 CA CA273,445A patent/CA1083019A/en not_active Expired
- 1977-03-30 CH CH398477A patent/CH619271A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1977-03-30 GB GB13337/77A patent/GB1572552A/en not_active Expired
- 1977-03-30 DE DE2714127A patent/DE2714127C3/de not_active Expired
- 1977-03-30 NO NO771128A patent/NO771128L/no unknown
- 1977-03-30 FR FR7709526A patent/FR2346069A1/fr active Pending
- 1977-03-30 BE BE176268A patent/BE853054A/xx unknown
- 1977-03-30 BR BR7701980A patent/BR7701980A/pt unknown
- 1977-03-30 PH PH19599A patent/PH12251A/en unknown
- 1977-03-30 NL NL7703472A patent/NL7703472A/xx not_active Application Discontinuation
- 1977-03-30 AT AT220077A patent/AT353075B/de active
- 1977-03-30 FI FI770988A patent/FI770988A/fi not_active Application Discontinuation
- 1977-03-30 DK DK140977A patent/DK140977A/da not_active IP Right Cessation
- 1977-03-30 ES ES457350A patent/ES457350A1/es not_active Expired
- 1977-03-30 JP JP3476877A patent/JPS52120263A/ja active Pending
- 1977-03-30 AU AU23763/77A patent/AU504132B2/en not_active Expired
- 1977-10-04 US US05/839,293 patent/US4159217A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2714127A1 (de) | 1977-10-13 |
CA1083019A (en) | 1980-08-05 |
DK140977A (da) | 1977-10-01 |
JPS52120263A (en) | 1977-10-08 |
US4159217A (en) | 1979-06-26 |
SE7702015L (sv) | 1977-10-01 |
AU504132B2 (en) | 1979-10-04 |
FI770988A (no) | 1977-10-01 |
DE2714127B2 (de) | 1980-07-10 |
PH12251A (en) | 1978-12-12 |
AU2376377A (en) | 1978-10-05 |
BE853054A (fr) | 1977-09-30 |
NL7703472A (nl) | 1977-10-04 |
BR7701980A (pt) | 1977-11-29 |
FR2346069A1 (fr) | 1977-10-28 |
ES457350A1 (es) | 1978-02-16 |
AT353075B (de) | 1979-10-25 |
GB1572552A (en) | 1980-07-30 |
ATA220077A (de) | 1979-03-15 |
DE2714127C3 (de) | 1981-03-26 |
CH619271A5 (no) | 1980-09-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO771128L (no) | Kryogenforming av deformasjonsherdede plater av kubisk flatesentrert metall. | |
Hosford et al. | Sheet metal forming: a review | |
Lee et al. | Deformation behavior and microstructural evolution of 7075-T6 aluminum alloy at cryogenic temperatures | |
Ahmad et al. | Compressive and constitutive analysis of AZ31B magnesium alloy over a wide range of strain rates | |
Moazam et al. | Ring-core integral method to measurement residual stress distribution of Al-7075 alloy processed by cyclic close die forging | |
Barik et al. | Forming response of AA5052–H32 sheet deformed using a shock tube | |
Owolabi et al. | The effects of specimen geometry on the plastic deformation of AA 2219-T8 aluminum alloy under dynamic impact loading | |
Musin et al. | High strain rate superplasticity in an Al-Li-Mg alloy subjected to equal-channel angular extrusion | |
Ravi Kumar et al. | Formability of two aluminium alloys | |
Kaibyshev et al. | On the model of solid state joint formation under superplastic forming conditions | |
Bayraktar et al. | Formability characterization of Hadfield steel | |
Jha | Investigation of micro-structure and mechanical properties of three steel alloys | |
Khayal | Laboratory experiments tensile testing | |
Straffelini | Ductility and formability of metals: A Metallurgical Engineering perspective | |
Romhanji et al. | Formability of a high-strength Al–Mg6. 8 type alloy sheet | |
Yang et al. | Effect of cold rolling on the indentation deformation of AA6061 aluminum alloy | |
Taktak et al. | Experimental Investigation Into the Effect of Cold Rolling on Fracture Toughness and Mechanical Properties of AA5754 H111 Aluminium Alloy | |
Kuczek et al. | Investigation of deep drawability of 6082 aluminium alloy sheet for automotive applications after various heat treatment conditions | |
Rozner et al. | Some considerations of the mechanics of hydrostatic extrusion | |
KR810000408B1 (ko) | 금속합금의 인성(toughness)을 향상시키는 방법 | |
Chiou et al. | Plastic deformation and fracture response of 304 stainless steel subjected to dynamic shear loading | |
홍종화 | Failure Evaluation of Aluminum Alloy in Two-Step Hybrid Forming Process at Elevated Temperature | |
Dean et al. | Stress-strain characteristics of various steels over a wide range of strain-rates and temperatures | |
Romhanji et al. | Forming aspects of high-strength Al-Mg Alloy sheet | |
Victor | Characterising the Structural Integrity of Mechanical Formed Low Carbon Steel |