NO760821L

NO760821L -

Info

Publication number: NO760821L
Application number: NO760821A
Authority: NO
Inventors: J W Graat
Original assignee: Smit Ovens Nijmegen Bv
Priority date: 1975-03-15
Filing date: 1976-03-10
Publication date: 1976-09-16
Also published as: DE2511500C2; DE2511500A1; JPS51116436A

Description

Oppfinnelsen vedrorer en fremgangsmåte for forbrenning av flytende brennstoffer, spesielt for fremstilling av inertgass, hvorved fyrings- eller dieselolje forbrennes med luft, med en mekanisk forstovning av det flytende brennstoff som forste trinn i fremgangsmåten og med en tangensial tilforsel av forstovningsmedium til den mekanisk forstovede brennstoff-stråle i en forstovaingskanal som andre trinn i fremgangsmåten og med en koaksial, likerettet tilforsel av forbrenningsluften som tredje trinn i fremgangsmåten, samt en brenner for gjennomforing av fremgangsmåten. The invention relates to a method for burning liquid fuels, in particular for the production of inert gas, whereby fuel or diesel oil is burned with air, with a mechanical atomization of the liquid fuel as the first step in the method and with a tangential supply of atomization medium to the mechanically atomized fuel -jet in a stoking channel as the second step in the method and with a coaxial, rectified supply of the combustion air as the third step in the method, as well as a burner for carrying out the method.

En slik brenner hhv. en slik fremgangsmåte er kjent fra tysk Offenlegungs-skrift 2 320 442. Such a burner or such a method is known from German Offenlegungsschrift 2 320 442.

Det er kjent forbrenningsmetoder og brennere for forbrenning av flytende brennstoff, spesielt fyrings- og dieselolje med luft eller andre surstoffbærere. Ved de kjente brennere har det imidlertid vist seg at disse ikke kan forbrenne stokiometrisk, dvs0 at det ved forbrenning av en brennstoff-luft-blanding i stokiometrisk forhold vil dannes sot. Denne sotdannelse er meget uheldig, idet brennkammeret og ved fremstilling av inertgass f. eks. de etter-koblede vaske- og kjoleinnretninger vil bli forurenset. Combustion methods and burners are known for burning liquid fuel, especially heating oil and diesel oil with air or other oxygen carriers. With the known burners, however, it has been shown that these cannot burn stoichiometrically, i.e. that when a fuel-air mixture is burned in a stoichiometric ratio, soot will be formed. This soot formation is very unfortunate, as the combustion chamber and when producing inert gas, e.g. the downstream washing and dressing facilities will be contaminated.

For at man skal unngå den uonskede sotdannelse, kjores brennerne som regel med et luftoverskudd, slik at man unngår at brennstoffet forbrenner ufullstendig. Denne forbrenning med luftoverskudd vil imidlertid medfore rokgasser med en betydelig Oj-andel. Slike forbrenningsmetoder er uegnet for fremstilling av inertgass. In order to avoid the unwanted formation of soot, the burners are usually run with an excess of air, so that the fuel does not burn incompletely. However, this combustion with an excess of air will result in flue gases with a significant proportion of Oj. Such combustion methods are unsuitable for the production of inert gas.

Det er videre en ulempe ved de kjente forbrenningsmetoder at det selv ved forbrenning med luftoverskudd, som folge av forandringer 1 luftens eller brennstoffets egenskaper kan oppstå et stokiometrisk eller under-stokiometrisk forhold uten at reguleringen kan reagere raskt nok. Selv ved forbrenning med luftoverskudd vil man således ikke kunne unngå kortvarig sotdannelse med de uheldige folger det får. It is also a disadvantage of the known combustion methods that, even with combustion with an excess of air, as a result of changes in the properties of the air or the fuel, a stoichiometric or sub-stoichiometric ratio can occur without the regulation being able to react quickly enough. Even with combustion with an excess of air, you will thus not be able to avoid short-term soot formation with the unfortunate consequences it brings.

Foreliggende oppfinnelse går således ut på å finne frem til en fremgangsmåte for forbrenning av flytende brennstoffer, som ved forskjellige forholdsregler gjor det mulig å arbeide ved stokiometriske betingelser uten sotdannelse og som ikke forer til sotdannelse, selv ved under-stokiometriske betingelser, dvsD ved en for liten luftandel. Denne betingelse skal også oppfylles ved de forskjelligste konstruktive forutsetninger. The present invention thus aims at finding a method for burning liquid fuels, which by various precautions makes it possible to work at stoichiometric conditions without soot formation and which does not lead to soot formation, even at sub-stoichiometric conditions, i.e. at a small air fraction. This condition must also be met by the most diverse constructive assumptions.

Brenneren for gjennomforing av fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen skal videre ha en enkel konstruksjon, være rimelig i produksjon og lett å betjene, samt kunne drives uten ekstra regulering. The burner for carrying out the method according to the invention must also have a simple construction, be inexpensive to manufacture and easy to operate, and can be operated without additional regulation.

Sammenlignet med gjenstanden for det tyske Offenlegungs-skriftCompared to the subject matter of the German Offenlegungs script

2 320 442 skal det foreligge storre fleksibilitet når det gjelder brenner-utformningen. 2 320 442 there must be greater flexibility when it comes to the burner design.

Ifolge oppfinnelsen loses denne oppgave ved en fremgangsmåte for forbrenning av innledningsvis nevnte type ved en etterfølgende stabilisering av blandings-strålen ved kontroll av strålens temperatur og stromning» According to the invention, this task is solved by a method for combustion of the initially mentioned type by a subsequent stabilization of the mixture jet by controlling the temperature and flow of the jet"

Alternativt kan kontrollen av stromning og temperatur skje ved innsnevring av stromningen, hvilket forer til bedre blanding av forbrenningsluften med det forstovede brennstoffet. Den sterkere akselererte stromning kan imidlertid også fores i et varmemagasinerende ror. Videre kan det forst skje en ekspansjon og deretter en etterfølgende innsnevring av stromningen. Det kan gjennomfores en strupning av forbrenningsluften, i tilslutning en innsnevring og en etterfølgende ekspansjon av stromningen, hvorved det videre kan være anordnet en innsugning av forbrenningsgasser i blanding med frisk luft i området for flammestromningen eller i området for forbrenningsluften. Endelig kan tilforselen av ekstra luEt til forbrenningsluften på grunnlag av dennes statiske undertrykk skje utenfor brennkammer-rommet. Alternatively, the flow and temperature can be controlled by narrowing the flow, which leads to better mixing of the combustion air with the atomized fuel. However, the more strongly accelerated flow can also be fed into a heat-storing rudder. Furthermore, there can first be an expansion and then a subsequent narrowing of the flow. A throttling of the combustion air can be carried out, followed by a narrowing and a subsequent expansion of the flow, whereby a suction of combustion gases mixed with fresh air can be arranged in the area of the flame flow or in the area of the combustion air. Finally, the supply of extra luEt to the combustion air on the basis of its static negative pressure can take place outside the combustion chamber space.

For at man for bestemte anvendelsesformål skal oppnå en kort for-brenningsflamme, kan det forstovede brennstoff videre tre ut i form av en bred spraytåke i stedet for i en skarp stråle. I denne for-bindelse er det gunstig at flammen stabiliseres av en konisk eks-panderende ring av varmemagasinerende materiale, hvor det kan være anordnet boringer til innsuging av ekstraluft. In order to achieve a short combustion flame for certain application purposes, the atomized fuel can further exit in the form of a broad spray mist instead of in a sharp jet. In this connection, it is advantageous that the flame is stabilized by a conical expanding ring of heat-storing material, where bores can be arranged for the intake of extra air.

Forstovningen til en bred spraytåke skjer ved at forstovningskanalen i enden åpner seg konisk eller slisseformet. The atomization into a wide spray mist occurs when the atomization channel at the end opens up in a conical or slot-shaped manner.

Brenneren for gjennomforing av fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen er fortrinnsviskarakterisert veden aksial forlengelse av tilforselsroret for forbrenningsluften i form av et keramikkror med stor evne til varmemagasinering eller alternativt med et brennerror med en forste, konisk utvidet del og en andre, konisk innsnevret del, hvorved strupning av forbrenningsluften videre er mulig ved en oppstuvningsplate og hvorved forste del derved kan være konisk avsmalnende og andre del av brennerroret konisk utvidet. The burner for carrying out the method according to the invention is preferably characterized by the axial extension of the supply pipe for the combustion air in the form of a ceramic pipe with a great ability to store heat or alternatively with a burner pipe with a first, conically expanded part and a second, conically narrowed part, thereby throttling the combustion air further is possible with a bracing plate and whereby the first part can thereby be conically tapered and the second part of the combustion chamber conically widened.

Ved en annen fordelaktig utformning kan det i området for den koniske utvidelse foreligge åpninger i brennerrorets omkrets og til forbrenningsluftstrommen kan det suges ekstra luft fra utsiden av brennkammeret, gjennom åpninger i brennerroret utenfor brennkammeret, som folge av de statiske trykkforskjeller. In another advantageous design, there can be openings in the area of the conical expansion in the perimeter of the combustion chamber and extra air can be sucked into the combustion air drum from outside the combustion chamber, through openings in the combustion chamber outside the combustion chamber, as a result of the static pressure differences.

For dannelse av en meget kort og bred flamme kan forstovningskanalen utvide seg konisk og ha en konisk begeransats av et varmemagasinerende materiale, som kan ha et antall åpninger. Især ved denne utformning av brennerroret kan forstovningskanalens åpning ha sliss-form for fordeling av den forstovede blanding over en bred flate. For the formation of a very short and wide flame, the atomization channel can expand conically and have a conical cup attachment of a heat-storing material, which can have a number of openings. Especially with this design of the combustion error, the opening of the atomization channel can have a slit-shape for distribution of the atomized mixture over a wide surface.

Generelt sagt velges utformningen av brennerroret slik at forbrenningsluften innfores i blandingsstrommen av oljedråper og forstovningsmedium, men ikke så stor at oljedråpene leirer seg på den innsnevrede vegg. Generally speaking, the design of the combustion chamber is chosen so that the combustion air is introduced into the mixed flow of oil droplets and atomizing medium, but not so large that the oil droplets settle on the constricted wall.

Det har fullstendig overraskende for fagfolk vist seg at det ifolge oppfinnelsen ikke skjer sotdannelse, selv ved under-stokiometriske forhold» Det produseres bare en okt andel av CO. Sett utenfra er flammen fra brenneren ifolge oppfinnelsen heller ikke gulaktig It has turned out to the complete surprise of experts that, according to the invention, soot formation does not occur, even at sub-stoichiometric conditions" Only an eighth proportion of CO is produced. Seen from the outside, the flame from the burner according to the invention is not yellowish either

og forrevet, men oransje-blå med et definert flammeområde.and rugged but orange-blue with a defined flame area.

Hvis det benyttes luft som forstovningsmedium, kan - som angitt i stamansokningen - mellom 10 og 50% av den totale luftmengde for stokiometrisk eller under-stokiometrisk forbrenning allerede tilfores ved forstovningen; gjennomsnittlig vil forstovningsluftan-delen av den totale luftmengde ligge på ca. 20%. Det tilforte for-stovningsmedets trykk velges hensiktsmessig slik at det kritiske trykkforhold er innstilt for maksimal hastighet, dvs. at det tilforte medium for forstovning av oljen fremkalles med et trykk på mer enn 2,5 kg/cm . If air is used as atomization medium, - as stated in the original application - between 10 and 50% of the total amount of air for stoichiometric or sub-stoichiometric combustion can already be supplied during the atomization; on average, the vaporization air portion of the total air volume will be approx. 20%. The pressure of the added atomizing medium is chosen appropriately so that the critical pressure ratio is set for maximum speed, i.e. that the added medium for atomizing the oil is induced with a pressure of more than 2.5 kg/cm .

Det er imidlertid oppnådd god forbrenning ifolge oppfinnelsen ved lavere trykk og lavere hastigheter av forstovningsmediet. However, good combustion has been achieved according to the invention at lower pressures and lower speeds of the atomizing medium.

Forbrenningsprosessen ifolge oppfinnelsen foregår i korthet i fire trinn: 1. Forstovning av flytende brennstoff i en brennstoff-forstovnings-dyse, hvorved brennstoffet tilfores forstovningsåpningen gjennom The combustion process according to the invention takes place in brief in four steps: 1. Atomization of liquid fuel in a fuel atomization nozzle, whereby the fuel is supplied to the atomization opening through

tangensiale og skråstilte kanaler,tangential and inclined channels,

2. tilforsel av forstovningsmedium i en forstovningskanal, hvorved forstovningsmediet tilfores gjennom tangensiale kanaler i et plan som står perpendikulært eller skrått på aksen for brenn-stof f-forstovningsdysen, 3. iblanding av forbrenningsluft, som strommer koaksialt og likerettet med det forstovede brennstoff og 4. videre stabilisering av flammen hhv. blandingen av brennstoff, forstovningsmedium og forbrenningsluft ved regulering av stromning og temperatur. 2. supply of atomization medium in an atomization channel, whereby the atomization medium is supplied through tangential channels in a plane that is perpendicular or oblique to the axis of the fuel f atomization nozzle, 3. mixing of combustion air, which flows coaxially and in the same direction as the atomized fuel and 4 further stabilization of the flame or the mixture of fuel, atomization medium and combustion air by regulation of flow and temperature.

I det folgende skal brenneren ifolge oppfinnelsen beskrives nærme-re under henvisning til et utforelseseksempel som er vist i teg-ningen, hvor In the following, the burner according to the invention will be described in more detail with reference to an embodiment shown in the drawing, where

fig. 1 er et snitt gjennom en brenner ifolge oppfinnelsen,fig. 1 is a section through a burner according to the invention,

fig. 2 er et snitt gjennom forstovningsdysen ifolge oppfinnelsen, fig. 2 is a section through the atomization nozzle according to the invention,

fig. 3 er et snitt etter linjen B-B i fig. 1,fig. 3 is a section along the line B-B in fig. 1,

fig. 4 er et snitt gjennom en trykk-forstover for det flytende fig. 4 is a section through a pressure atomizer for the liquid

brennstoffet,the fuel,

fig„ 5 er et snitt etter linjen B-B i fig. 4,fig„ 5 is a section along the line B-B in fig. 4,

fig. 6 viser en skjematisk gjengivelse av en brenner ifolge oppfinnelsen, fig. 6 shows a schematic representation of a burner according to the invention,

fig. 7 viser en gjengivelse i likhet med fig. 6, hvor stabiliseringen skjer ved hjelp av et varmemagasinerende ror, fig. 7 shows a rendering similar to fig. 6, where the stabilization takes place by means of a heat-storing rudder,

fig. 8 viser et brennerror med en ekspansjons- og en komprimerings-del, fig. 8 shows a combustion error with an expansion and a compression part,

fig. 9 viser en skjematisk brenner med en drosselplate for forbrenningsluften og en etterkoblet komprimerings- og ekspansjonsdel, fig. 9 shows a schematic burner with a throttle plate for the combustion air and a downstream compression and expansion part,

fig. 10 gjengir skjematisk tilbakeføringen av forbrenningsgasser til brenneren i området for blandingen av forbrenningsluft og forstovet brennstoff, fig. 10 schematically reproduces the return of combustion gases to the burner in the area for the mixture of combustion air and atomized fuel,

fig. 11 viser tilbakeføringen av forbrenningsgasser til brenneren i området for tilforselsstrommen av forbrenningsluft, fig. 11 shows the return of combustion gases to the burner in the area of the supply stream of combustion air,

fig. 12 viser innsuging av ekstra luft til f orbrenningsluf: ten fra et rom utenfor brennkammeret, fig. 12 shows the intake of extra air for pre-combustion air: from a room outside the combustion chamber,

fig. 13A viser omdanningen av brennerroret til et konisk utvidet beger for stabilisering av en bred flamme, fig. 13A shows the transformation of the burner error into a conical flared cup for stabilization of a wide flame,

fig. 13B viser en brenner ifolge fig. 13A med innstromning av se-kundærluft gjennom boringer i det utvidede begerparti, fig. 13B shows a burner according to fig. 13A with inflow of secondary air through bores in the extended cup part,

figurene 14 og 15 viser den koniske ogFigures 14 and 15 show the conical and

figurene 16 og 17 den slissformet-ovale åpning i forstovningskanalen. figures 16 and 17 the slot-shaped-oval opening in the vaporization channel.

Innholdet i tysk Offenlegungs-skrift 2 320 442 utgjor en del av foreliggende ansokning. Det refereres uttrykkelig til dette skrift som utgangspunkt for oppfinnelsen, samtidig som man unnlater å gjenta det som der er angitt. The content of German Offenlegungs document 2 320 442 forms part of the present application. This document is expressly referred to as the starting point for the invention, while failing to repeat what is stated there.

Brenneren ifolge oppfinnelsen består ifolge figurene av en forstov-ningsdel 10, som er omgitt av en koaksial, sylindrisk mantel 11 og luftinntaket for forbrenningsluften utgjores av en ringformet kanal 15 med lufttilforsel gjennom en ledning 160 The burner according to the invention consists, according to the figures, of an atomization part 10, which is surrounded by a coaxial, cylindrical mantle 11 and the air intake for the combustion air is formed by an annular channel 15 with air supply through a line 160

I tilslutning til den sylindriske mantel 11 kan det ifolge tysk Offenlegungs-skrift 2 320 442 folge en konisk innad avsmalnende plate 12, som betegnes som brennermunning og som fra sitt trangeste tverrsnitt fortsetter i et brennerror 130In connection with the cylindrical mantle 11, according to German Offenlegungsschrift 2 320 442, a conical inwardly tapering plate 12 may follow, which is referred to as the burner mouth and which from its narrowest cross-section continues into a burner error 130

I sylindermantelen 11 er det montert en tennstift 18, som sorger for tenning ved begynnelsen av forbrenningsprosessen. Sylindermantelen 11 og den ringformede kanal 15 er i den ende som vender bort fra brennkammeret forsynt med en plate 19 med et vindu 17 og tilforselen 20 for oljen hhv. brennstoffet samt en tilforsel 21 for forstovningsluften hhv. forstovningsmediet. Forbindelsen 14 tjener til flammeovervåkning. An ignition pin 18 is mounted in the cylinder jacket 11, which ensures ignition at the beginning of the combustion process. The cylinder jacket 11 and the annular channel 15 are provided at the end facing away from the combustion chamber with a plate 19 with a window 17 and the supply 20 for the oil or the fuel as well as a supply 21 for the vaporization air or the atomizing medium. Connection 14 serves for flame monitoring.

Selve forstovningsdelen 10 omfatter ifolge fig. 2 en mekanisk trykk-forstovningsdyse 1 for brennstoffet, som ender like foran en forstovningskanal 2. Tangensiale kanaler 3, som danner tilforsel for forstovningsmediet i et plan perpendikulært på eller skrått til brenneraksen, munner i forstovningskanalen 2 med en avstand på minst 2 mm fra trykk-forstovningsdysen 1. The atomizing part 10 itself comprises, according to fig. 2 a mechanical pressure atomization nozzle 1 for the fuel, which ends just in front of an atomization channel 2. Tangential channels 3, which form a supply for the atomization medium in a plane perpendicular to or oblique to the burner axis, open into the atomization channel 2 at a distance of at least 2 mm from pressure - atomization nozzle 1.

i in

Tilforselen av forstovningsluften hhv. -mediet skjer ifolge fig. 3 til boringene hhvc kanalene 3 via en ringformet kanal 9, slik at en jevn forsyning av kanalene 3 er sikret„ The supply of atomization air or -the medium takes place according to fig. 3 to the bores or the channels 3 via an annular channel 9, so that an even supply of the channels 3 is ensured.

Trykk-forstovningsdysen 1 for det tilforte, flytende brennstoff er vist i fig0 4 og 5. Brennstoffet ledes likeledes gjennom tangensiale og mot brenneraksen skråstilte kanaler 5 til en sprayboring 6, hvor det fordeles til orsmå dråper. I tilslutning blir brennstoffet i forstovningskanalen 2 godt blandet med forstovningsluften hhv. -mediet og blir i tilslutning forbrennt etter ytterligere en blanding med forbrenningsluften. The pressure atomization nozzle 1 for the added liquid fuel is shown in figs 4 and 5. The fuel is likewise led through tangential channels 5 inclined towards the burner axis to a spray bore 6, where it is distributed into very small droplets. In connection, the fuel in the atomization channel 2 is well mixed with the atomization air or -the medium and is subsequently combusted after further mixing with the combustion air.

Foruten den ovenfor omtalte stabilisering av blandingsstromningen hhv. flammestromningen eller flammen ved hjelp av en innsnevring av stromningen ifolge fig. 1 og fig. 6, kan stabilisering oppnås på en annen måte, hvorved forbrenningsprosessens ovenfor omtalte In addition to the above-mentioned stabilization of the mixture flow or the flame flow or the flame by means of a narrowing of the flow according to fig. 1 and fig. 6, stabilization can be achieved in another way, whereby the combustion process mentioned above

trinn selvsagt også kommer til anvendelse.step of course also applies.

I figurene er brennkammerveggen betegnet med 33 og det fremgår at selve brenneren rager helt inn i brennkammeret. In the figures, the combustion chamber wall is denoted by 33 and it appears that the burner itself protrudes completely into the combustion chamber.

Stabiliseringen kan f.eks. oppnås ved en akselerert totalstromning ifolge fig. 7, hvorved roret for koaksial og likerettet tilforsel av forbrenningsluft kan fortsette i form av et keramisk ror 26, hvis store evne til varmemagasinering sikrer en flammestabilisering bl.a. ved strålingsrefleks. I stedet for et keramisk materiale kan det selvsagt benyttes en annen materialtype med samme eller lignen-de varmemagasineringsevne og tilsvarende temperaturbestandighet. The stabilization can e.g. is achieved by an accelerated total flow according to fig. 7, whereby the rudder for coaxial and rectified supply of combustion air can continue in the form of a ceramic rudder 26, whose great ability to store heat ensures a flame stabilization i.a. by radiation reflex. Instead of a ceramic material, another type of material with the same or similar heat storage capacity and corresponding temperature resistance can of course be used.

Ifolge fig. 8 kan brennerroret også omfatte forst et konisk utvidet parti 27 og deretter et konisk avsmalnende parti 28, hvorved flammen vil stabilisere seg på en bestemt hastighet i det ytre område. Flammen vil i dette tilfelle få en form med noyaktig kontur, da According to fig. 8, the combustion error can also comprise first a conically widened part 27 and then a conically tapering part 28, whereby the flame will stabilize at a certain speed in the outer area. In this case, the flame will take on a shape with a precise contour, then

den oppstår der hvor flammehastlgheten er lik stromningshastigheten. it occurs where the flame speed is equal to the flow speed.

Ytterligere en stabiliseringsmåte består ifolge fig. 9 i at det ved hjelp av en oppdemningsplate 29 fremkalles en okt og sterkt turbu-lent stromning av forbrenningsluften. Etter en innsnevring av stromningen dannes så den omtalte, stabile flammefront i et utvidet parti 30 av brennerroret. Ved denne utforelsesform innstilles en ter-misk avlastning av brennerroret og det oppnås en bred flamme med ringe lengde. A further method of stabilization consists according to fig. 9 in that, by means of a damming plate 29, a strong and strongly turbulent flow of the combustion air is induced. After a narrowing of the flow, the mentioned, stable flame front is then formed in an extended part 30 of the combustion error. With this embodiment, a thermal relief of the combustion error is set and a wide flame with a short length is obtained.

I motsetning til flammen ved sistnevnte utforelsesform er flammen ved den utforelsesform som er vist i fig. 8, vidtgående inneluk-ket' i brennerroret. Denne utforelsesform av brenneren vil spesielt benyttes i ovner, hvor en direkte flammestråling skal begrenses mest mulig. In contrast to the flame in the latter embodiment, the flame in the embodiment shown in fig. 8, widely enclosed in the fire error. This embodiment of the burner will especially be used in ovens, where direct flame radiation must be limited as much as possible.

Ifolge fig. 10 og 11 er det for stabilisering også mulig å lede forbrenningsluft tilbake, slik at denne danner en ringformet mantel rundt flammestromningen. I dette tilfelle kan det være anordnet en rekke ytre åpninger 31 i det konisk utvidede parti 27 av en brenner, gjennom hvilke åpninger brenngassen hhv. inertgassen suges inn. Ifolge fig. 11 kan innsugningen gjennom åpningene 31 og-så skje i området for tilforsel av forbrenningsluft. According to fig. 10 and 11, it is also possible to direct combustion air back for stabilization, so that it forms an annular mantle around the flame flow. In this case, a number of external openings 31 can be arranged in the conically extended part 27 of a burner, through which openings the fuel gas or the inert gas is sucked in. According to fig. 11, the suction through the openings 31 can also take place in the area for the supply of combustion air.

Innsugningen skjer i disse tilfelle, fordi den sterkt akselererte forbrenningsluft "har et lavere statisk trykk enn gassmassen innenfor det egentlige brennkammeret. The intake takes place in these cases, because the highly accelerated combustion air "has a lower static pressure than the mass of gas within the actual combustion chamber.

Ifolge fig»12 kan innsugning av ekstraluft også skje gjennom åpninger 32 utenfor brennkammeret som dannes av veggen 33. Derved blir en regulering lettere. Ved en stor nok andel av forstovningsmedium kan innsugningen alene strekke til, slik at man kan unnvære en kompressor for opprettelse av forbrenningsluftens trykk. According to fig"12, intake of extra air can also take place through openings 32 outside the combustion chamber which are formed by the wall 33. This makes regulation easier. If there is a large enough proportion of atomization medium, the suction alone can be sufficient, so that a compressor can be dispensed with to create the combustion air pressure.

Til opprettelse av en flat og bred flamme ifolge fig. 13A og B har det vist seg gunstig å la forstovningskanalen 2 ende konisk eller slissformet-oval og å utvide brennerroret til en flat skål 34. Ma-terialet er derved med fordel likeledes sterkt varmemagasinerende. Videre kan det foreligge et antall boringer 35, som forloper perpendikulært på veggen og gjennom hvilke brenngasser eller ekstra luft kan tre inn. Slik oppnås en meget kort, mer eller mindre flat flamme, som er rotasjonssymmetrisk ved den koniske åpning av forstovningskanalen. Hvis det ifolge fig. 16 og 17 velges en slissformet oval eller rent slissformet utforelse av forstovningskanalen, dannes en flat, mer oval flamme. To create a flat and wide flame according to fig. 13A and B, it has proved advantageous to allow the atomization channel 2 to end in a conical or slot-shaped oval and to extend the combustion chamber to a flat bowl 34. The material is thereby advantageously also highly heat-storing. Furthermore, there may be a number of bores 35, which run perpendicular to the wall and through which combustion gases or extra air can enter. In this way, a very short, more or less flat flame is obtained, which is rotationally symmetrical at the conical opening of the atomization channel. If according to fig. 16 and 17, a slot-shaped oval or purely slot-shaped embodiment of the atomization channel is chosen, a flat, more oval flame is formed.

Det vil være innlysende for fagfolk at konstruksjonen av brenneren ifolge oppfinnelsen er særdeles enkel og det vil derfor være desto mer overraskende at man med brenneren ifolge oppfinnelsen, under de forskjelligste konstruktive forhold, er sikret en sot.fri forbrenning, ikke bare ved stokiometriske, men også ved under-stokiometriske betingelser. It will be obvious to those skilled in the art that the construction of the burner according to the invention is extremely simple and it will therefore be all the more surprising that with the burner according to the invention, under the most diverse constructive conditions, a soot-free combustion is ensured, not only by stoichiometric, but also at sub-stoichiometric conditions.

Claims

1. Procedure for burning liquid fuel, in particular

fuel and diesel oil with air, with a mechanical atomization of the liquid fuel as the first production step and a tangential supply of atomization medium to the mechanically atomized fuel f-jet in an atomization channel as the second step and with a coaxial, rectified supply of the combustion air as third step, as stated in German patent application P 23 20 442.4-13, characterized by a subsequent stabilization of the mixing jet by controlling the flow and temperature of the jet.

2. Method as stated in claim 1, characterized by an additional stabilization of the flow with a heat-storing combustion error.

3. Method as stated in claim 1, characterized by expansion of the mixed jet of atomized fuel and combustion air with subsequent compression.

4. Method as stated in claim 1, characterized by throttling or flow narrowing of the supplied combustion air and in addition by compression and expansion of the mixed jet of atomized fuel and combustion air.

5. Method as stated in claim 3, characterized in that part of the combustion gases are led back around the outside of the combustion chamber and sucked in through openings in the combustion chamber for mixing with the mixture jet of atomized fuel and combustion air.

6. Method as specified in claim 5, characterized in that the recirculated combustion gases are sucked into the combustion air stream through openings in the supply line for combustion air.

7. Method as stated in claim 1, characterized by the intake of extra fresh air in the area outside the combustion chamber to the combustion air, due to the static negative pressure in the fast-flowing combustion air.

8. Method as specified in claim 1, characterized by a widely spreading outlet for the fuel that is mixed in the atomization channel using the atomization medium and has previously been atomized mechanically, as well as in connection with stabilization in a conically extended beaker of heat-storing material"

9. Burner for carrying out the method as specified in claims 1-8, characterized by a burner error for controlling the flow and temperature of the exiting mixture jet.

10. Burner as stated in claim 9, characterized by the axial extension of the supply pipe (11) for the combustion air with a ceramic pipe (26) with a large heat storage capacity.

11. Burner as stated in claim 9, characterized in that it comprises a burner (11) with a first, conically widened part (27) and a second, conically tapered part (28).

12. Burner as stated in claim 9, characterized by a damming plate (29) for throttling the combustion air flow and with a first, conically tapered part and a second, conically widened part (30) of the combustion chamber (11).

13. Burner as specified in claim 9, characterized by openings (31) in the periphery of the burner error in the area of the conical expansion (27).

14. Burner as specified in claim 9, characterized by a conically tapering combustion error (11) and openings (31) in the circumference of the rudder for the return of the combustion gases within the combustion chamber.

15. Burner as specified in claim 9, characterized by openings (32) for drawing in extra air into the combustion air stream outside the combustion chamber.

16. Burner as stated in claim 9, characterized by a conical extended atomization channel (2) and a conical beaker .shaped shoulder (34) in the extension of the burner error (11), which shoulder consists of a heat-storing material.

17. Burner as specified in claim 16, characterized in that the conical cup attachment (34) has a number of openings (35) for the introduction of additional air or combustion gases.

18. Burner as stated in claims 9, 16 and 17, characterized by a slot-shaped-oval opening of the atomization channel