NO760674L - - Google Patents
Info
- Publication number
- NO760674L NO760674L NO760674*[A NO760674A NO760674L NO 760674 L NO760674 L NO 760674L NO 760674 A NO760674 A NO 760674A NO 760674 L NO760674 L NO 760674L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- periphery
- arc
- impeller
- disc
- accordance
- Prior art date
Links
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 11
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 9
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 6
- 238000004873 anchoring Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/30—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers
- F01D5/3007—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers of axial insertion type
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
- B23P15/006—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass turbine wheels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/02—Blade-carrying members, e.g. rotors
- F01D5/021—Blade-carrying members, e.g. rotors for flow machines or engines with only one axial stage
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Description
Anordning ved gassturbinmotor.
I
Den foreliggende oppfinnelse vedrører gassturbinmotorer og, nærmere bestemt, en anordning for forankring av viftebladene i en turbokompressormotor.
Turbokompressornctoren er den type av drivverk som idag er mest benyttet på større fly. I turbokompressormotoren, som derved atskiller seg fra turbojetmotoren, blir en del av drivmediums-gassen pumpet aksialt gjennom ett eller flere kompresjonstrinn, og strømmer direkte ut i atmosfæren uten å passere gjennom motorens kjerneparti. Kompresjoristrinnene med direkte utblåsning til atmosfæren benevnes, kompressortrinn, og er som regel anordnet i motorens forende. Forholdet mellom den luftmengde som strømmer gjennom kompressortrinnene og den luftmengde som strømmer gjennom motorens kjerneparti, betegnes som omledningsforholdet. Dette forhold kan ha forskjellig verdi for hver enkelt motormodell, alt etter den ytelse som kreves av det spesielle drivverk. I samtlige turbokompressormotorer vil imidlertid kompressortrinn-' ene bidra med en vesentlig andel, mellom tretti og syttifem pro-sent, av motorens totalytelse ved "take-off", idet den faktiske andel hovedsakelig bestemmes av omledningsforholdet.
Kompressortrinnenes dimensjoner og tyngde varierer pro-porsjonalt med omledningsforholdet. I en typisk turbokompressormotor, JT9D som fabrikeres av Pratt & Whitney Aircraft, en av-deling av United Aircraft Corporation, vil et enkelt kompressortrinn med vidstrakt strømningsbane levere en luftstrøm med et omledningsforhold av ca fem. Selv om skovlene og løpehjulet,
som utgjør kompressortrinnet i JT9D-motoren, er fremstilt av titan, har skovlene en samlet tyngde av 204 kg, mens løpehjulet veier 213 kg. De fleste turbokompressormotorer som idag benyttes i kommersiell tjeneste, gir en forholdsvis høy kompressorytelse ved "take-off" og er utstyrt med løpehjul av motsvarende størr-else som løpehjulet i JT9D-motoren. Et slikt massivt løpehjul
er nødvendig av hensyn til fordelingen av den randspenning som oppstår, når skovlene og løpehjulet roterer med hastigheter over . tretusentohundre omdreininger pr. minutt, når motoren er i drift. Videre er dimensjoneringen foretatt med henblikk på å gi løpe-hjulet tilstrekkelig vridnings- og bøyefasthet, for å forhindre utbøyning under de mest kritiske vibrasjonsforhold.
Et av de mest attraktive trekk ved turbokompressormotoren, sammenliknet med en turbojetmotor med samme ytelse, er det rela-tivt lave støynivå. Dette lave støynivå er oppnådd ved å redusere styrken av turbulensvirkningen mellom de utstrømmende gasser og det omgivende medium. Omledningsforholdet økes ved avledning av ytterligere, kinetisk energi fra kjernega.sstrømmen, for drift av kompressortrinnene. Kjernegasstrømmens utløpshastighet vil derved reduseres, og dette medfører en senkning av skjæretur-bulensnivået.
Ved konstruksjon av motorer med større omledningsforhold,
med kompressorkomponenter av økete dimensjoner, vil det kunne oppnås betydelige ytelsesøkninger, dersom tyngden av løpehjulet kan reduseres uten forringelse av den konstruksjonsmessige forankring av de påmonterte skovler.
Det ér et hovedformål ved foreliggende oppfinnelse å frem-bringe en anordning for forankring av skovlene i en gassturbinmotor.
Ifølge foreliggende oppfinnelse omfatter løpehjulet som
er forbundet med skovlene, i det minste i ett trinn i en gassturbinmotor, en lukket kanalkonstruksjon, og består av et skiveformet element hvor det i omkretsflaten er utformet en peri-
fer kanal, hvorved det er dannet et fremre og et bakre steg, og hvor det ved skiveperiferien er anordnet et antall bueformeté plugger som er anbrakt ende mot ende mellom det fremre og det bakre steg, slik at det dannes en toroideformet konstruksjon av stort sett rektangelformet tverrsnitt, og hvor de bueformeté
plugger er fastgjort til det fremre og det bakre steg, og hvor skivens ytterflate er utstyrt med en rekke skovlholderslisser som strekker seg gjennom det fremre og det bakre steg og gjennom de mellomliggende, bueformeté plugger.
Et hovedtrekk ved én versjon av foreliggende oppfinnelse
er representert av forbindelsessonen mellom stegene og de bueformeté plugger, som er isolert fra skiveelementets randspen-
ningér på grunn av at skovlholderslissene er nedført til en
dybde som ligger under de bueformeté pluggers indre periferiflate. Et annet, viktig trekk er forbundet med forholdet mellom stegenes radiallengde og aksialavstanden mellom det fremre og det bakre steg, som varieres for å oppnå en grad av vridnings-
og bøyefasthet som vil begrense skovlenes utslag som følge av vibrasjoner, når motoren er i funksjon.
En av de største fordeler ved oppfinnelsen består i den vesentlig reduserte tyngde av løpehjulet, som er gjort mulig ved denne konstruksjon av stegtype. Følgelig kan akseltvkkélsen ved en gassturbinmotor som er utstyrt med et slikt løpehjul av redus-ert tyngde, minskes i tilsvarende grad under opprettholdelse av samme, kritiske rotorhastighet.
Oppfinnelsen er nærmere beskrevet i det etterfølgende under henvisning til de medfølgende tegninger, hvori: Fig. 1 viser et forenklet sideriss, med en delvis utsnittet seksjon, av en turbokompressormotor, hvor et parti av vifteanordningen er vist i snitt.
Fig. 2 viser et snitt langs linjen 2-2 i fig. 1.
Fig. 3 viser et snitt langs linjen 3-3 i fig. 2.
Et forenklet sideriss av en turbokompressormotor 10 med et ytterhus 12 som er delvis utsnittet for å vise et snitt av en vifteanordning 14, er vist i fig. 1. Vifteanordningen omfatter et antall skovler 16 som er fastgjort til et løpehjul 18. Løpe-hjulets indre del er forbundet med en aksel 20 i en rotoranordning. Som det fremgår av fig. 2, omfatter hver av skovlene 16
et sokkelparti 22 som er innført i en motsvarende skovlsliss 24
i løpehjulet 18. Fig. 3 viser at løpehjulet 18 omfatter et fremre steg 26, et bakre steg 28 og et sokkelparti 30. En bueformet plugg 32 med en indre periferiflate 34 forbindér det fremre steg med det bakre steg langs løpehjulets periferiflate 36.
Løpehjulet er en massiv konstruksjon for forankring av
en rekke skovler. I den førnevnte turbokompressormotor av typen JT9D er førtiseks skovler, hver med en vekt av ca. 4,5 kg, forbundet med løpehjulet ved en rotasjonshastighet av mer enn tretusentohundre omdreininger pr. minutt. Da hver skovl tvinges radielt utad av sentrifugalkreftene, vil skovlene i forening fremkalle strekkspenninger i løpehjulet. Den maksimale strekkspenning i ethvert punkt begrenses til en akseptabel verdi, ved å anordne en tilstrekkelig materialtverrsnittsflate.
I tillegg til den nødvendige materialtverrsnittsflate må
i
løpehjulet ha tilstrekkelig vridnings- og bøyefasthet, for at de mest kritiske vibrasjonsfrekvenser skal kunne begrenses til ver-dier over motorens driftsområde. Under kritiske vibrasjonsforhold vil særlig anstrengte sektorer av løpehjulet utbøyes i den
. fremre og den bakre aksialretriing, hvorved det oppstår såvel
bøye- som vridningsspenninger i løpehjulsmaterialet. Det oppstår alvorlige og ofte destruktive bøyespenninger i skovlene, idet disse tvinges til å følge det forvridde løpehjul. I konvensjon-elle konstruksjoner økes akseltykkelsen og tverrsnittsflaten av det massive løpehjul, for å oppnå den nødvendige stivhet. Denne tverrsnittsflate som er øket av hensyn til den nødvendige stivhet, overstiger den flate som er nødvendig for fordeling av strekkspenningen, og representerer en overflødig tyngde som,
ifølge foreliggende oppfinnelse, elimineres som følge av en mer veloverveid anvendelse av materialet for løpehjulet.
I versjonen ifølge fig. 3 er det anordnet en minimums-tverrsnittsflate som vil redusere den maksimale strekkspenning i løpehjulet til en akseptabel verdi. Denne minimumsflate har slik konturform at det dannes en konstruksjon med ønsket vridnings- og bøyefasthet. Den kasseformete konstruksjon, innbefatt-ende det fremre steg 26 og det bakre steg 28, som er vist i fig. 3, har den nødvendige stivhet. Det fremre og det bakre steg som befinner seg i en innbyrdes aksialavstand A, strekker seg over en radiallengde B, som vist i fig. 3. I den førnevnte JT9D-konstruksjon er det foretrukkete forhold mellom aksialavstanden og radiallengden A/B ca. syv tiendedeler (0,7), og for de fleste, likeverdige konstruksjoner vil et forhold mellom fire tiende-
deler (0,4) og én (1,0) være akseptabelt. -Selv om det er åpen-
bart at et forhold større enn én (1,0) vil gi øket bøyefasthet,
er aksialavstanden A begrenset av bredden av skovlsokkelen som er individuelt dimensjonert i hver motor, med henblikk på skovl-ens optimale styrke og tyngde.
Selv om det massive kompressor-løpehjul.i de fleste, kjente konstruksjoner er fremstilt av titan, vil løpehjulets tyngde, og følgelig motortyngden, reduseres i vesentlig grad ved anvendelse av den lukkete kanalkonstruksjon ifølge foreliggende oppfinnelse. I . en JT9D-motor og i motorer av tilsvarende størrelse vil tyngden av løpehjulet reduseres med ca. 45,4 kg. En annen fordel består i at denne reduksjon.av løpehjulets tyngde blir supplert av motsvarende reduksjoner i opplagringskomponentenes dimensjoner, slik at f.eks. rotorakslens materialtykkelse kan minskes under opprettholdelse av en ekvivalent, kritisk hastighet.
Løpehjulet 18 fremstilles på den måte, at det først ut-formes en perifer kanal i ytterflaten av et skiveformet element, slik at det dannes et fremre steg 26 og et bakre steg 28 i periferien av den utformete del. To eller flere bueformeté plugger 32 innføres ende mot ende mellom det fremre og det bakre steg ved skiveperiferien, og fastgjøres til stegene i denne sone, slik at det dannes en toroideformet konstruksjon med stort sett rektangelformet tverrsnitt. I én versjon er de bueformeté plugger fastsveiset til det fremre og det bakre steg i forbindelsessonene 38, som vist i fig. 3, men det kan også med fordel benyttes andre fastgjøringsmetoder, f.eks. liming med diffusjonsbindemidler, lodding o.l. Selv om mekaniske forankringsdeler, såsom bolter eller nagler, generelt øker tyngden av løpehjulmontasjen, kan slike mekaniske midler være egnet for fastgjøring av de bueformeté plugger til det fremre og det bakre steg, i enkelte versjoner av oppfinnelsen. De forankrete, bueformeté plugger øker løpehjulets stivhet og motstand mot aksialutbøyning under vibrasjonspåvirkning.
Som det fremgår av fig. 2, er skovlslissene 24 nedført i periferien 3 6 av løpehjulet 18 i slik dybde, at bunnen av slissene er beliggende radielt innenfor pluggenes 32 periferiflate 34. Følgelig vil de sveisesømmer eller limfugér som forbinder pluggene med løpehjulets fremre og bakre steg, forløpe utenfor hjulets kraftoverførende ytterkant, i soner uten randspenninger. Hvis det anvendes to eller flere plugger 34, ender de innbyrdes tilgrensende segmenters motvendte endepartier ved en av skovlslissene 24.
Ovenstående beskrivelse og de medfølgende tegninger omfatter foretrukne versjoner av oppfinnelsen, men det vil være innlysende for fagmannen, at ulike forandringer og utelatelser i forbindelse med utforming og detaljer vil kunne gjennomføres uten derved å avvike fra oppfinnelsens ramme.
Claims (7)
1. Rotoranordning for gassturbinmotor, karakterisert ved at den omfatter en skovlbæreskive med et fremre steg og et bakre steg som er forbundet med hverandre ved skiveperiferien ved hjelp av en bueformet plugg, og med en rekke stort sett aksialt forløpende slisser som er utformet i den ytre skive-periferi, samt en rekke kompressorskovler, hvor den enkelte skovl rager utad i radial retning fra den enkelte aksialsliss i skiven.
2. Anordning i samsvar med krav 1, karakterisert ved at den bueformeté plugg har en indre omkretsflate, og at rekken av slisser er nedfø rt i skivens ytterperiferi til en dybde under pluggens indre omkretsflate.
3. Anordning i samsvar med krav 1, karakterisert ved at det fremre og det bakre, steg er beliggende i en innbyrdes avstand (A) og at det fremre og det bakre steg har en lengde (B ) i radial retning, hvorved forholdet mellom aksialavstanden og radiallengden- (A/B) ligger mellom fire tiendedeler (0,4) og én (1,0).
4. Anordning i samsvar med krav 3, karakterisert ved at forholdet mellom aksialavstanden og radiallengden (A/B) utgjør ca. syv tiendedeler (0,7) .
5. Fremgangsmåte for fremstilling av et løpehjul for en turbokompressormotor, karakterisert ved utforming av en perifer kanal i ytterflaten av en skiveformet del, for fremstilling av et element med et fremre steg og et bakre steg, innføring ende mot ende av et antall bueformeté plugger som hver har en indre omkretsflate, i kanalen, slik at det dannes en toroideformet konstruksjon med stort sett rektangelformet tverrsnitt, fastgjøring av de bueformeté plugger, til det bakre og det fremre steg ved skiveperiferien, samt utforming av en rekke slisser i skiveperiferien, som strekker seg gjennom det bakre og det fremre steg og gjennom én eller flere av de mellomliggende, bueformeté plugger, slik at den i radial retning innerste del av hver sliss befinner seg under pluggens innerperiferi.
6. Fremgangsmåte i samsvar med krav 5, karakterisert ved at slissene løper stort sett i aksial retning over skiveperiferien.
7. Fremgangsmåte i samsvar med krav 5, karakterisert ved at utformingen av slissene dessuten inn-befatter plassering av en av slissene ved hver skjøt mellom tilstøtende, bueformeté plugger.
i
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/554,806 US3970412A (en) | 1975-03-03 | 1975-03-03 | Closed channel disk for a gas turbine engine |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO760674L true NO760674L (no) | 1976-09-06 |
Family
ID=24214785
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO760674*[A NO760674L (no) | 1975-03-03 | 1976-03-01 |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3970412A (no) |
JP (1) | JPS5925844B2 (no) |
AR (1) | AR207884A1 (no) |
BE (1) | BE838917A (no) |
BR (1) | BR7601258A (no) |
CA (1) | CA1050893A (no) |
CH (1) | CH607640A5 (no) |
DE (1) | DE2605337A1 (no) |
DK (1) | DK138859B (no) |
ES (1) | ES445682A1 (no) |
FR (1) | FR2303163A1 (no) |
GB (1) | GB1539790A (no) |
IL (1) | IL48985A (no) |
IN (1) | IN144713B (no) |
IT (1) | IT1056764B (no) |
NL (1) | NL7601109A (no) |
NO (1) | NO760674L (no) |
PL (1) | PL117413B1 (no) |
SE (1) | SE415592B (no) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4411715A (en) * | 1981-06-03 | 1983-10-25 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method of enhancing rotor bore cyclic life |
JPH0521531U (ja) * | 1991-08-27 | 1993-03-19 | 東洋電機製造株式会社 | スナバ回路 |
GB2299834B (en) * | 1995-04-12 | 1999-09-08 | Rolls Royce Plc | Gas turbine engine rotary disc |
FR2755468B1 (fr) * | 1996-11-07 | 1998-12-04 | Snecma | Etage de rotor de turbomachine renforce par des fibres |
US5961287A (en) * | 1997-09-25 | 1999-10-05 | United Technologies Corporation | Twin-web rotor disk |
US6520742B1 (en) * | 2000-11-27 | 2003-02-18 | General Electric Company | Circular arc multi-bore fan disk |
US10036261B2 (en) | 2012-04-30 | 2018-07-31 | United Technologies Corporation | Blade dovetail bottom |
US20180128206A1 (en) * | 2016-11-09 | 2018-05-10 | General Electric Company | Gas turbine engine |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3067490A (en) * | 1957-03-11 | 1962-12-11 | Bbc Brown Boveri & Cie | Process for the production of turbine rotors welded from single parts |
US3034763A (en) * | 1959-08-20 | 1962-05-15 | United Aircraft Corp | Rotor construction |
GB905582A (en) * | 1960-05-26 | 1962-09-12 | Rolls Royce | Improvements relating to the sealing of blades in a bladed rotor |
US3357082A (en) * | 1963-02-13 | 1967-12-12 | Whiton Machine Company | Method of making a turbine wheel |
GB987839A (en) * | 1963-12-04 | 1965-03-31 | Rolls Royce | A bladed rotor for an axial fluid flow machine |
GB1053420A (no) * | 1964-08-11 | |||
GB1093568A (en) * | 1965-11-23 | 1967-12-06 | Rolls Royce | Improvements in or relating to bladed rotors such as compressor rotors |
US3700353A (en) * | 1971-02-01 | 1972-10-24 | Westinghouse Electric Corp | Rotor structure and method of broaching the same |
DE2328793A1 (de) * | 1973-06-06 | 1975-01-02 | Bayer Ag | Verfahren zum herstellen von hohlschnecken fuer waermetauscher |
-
1975
- 1975-03-03 US US05/554,806 patent/US3970412A/en not_active Expired - Lifetime
-
1976
- 1976-01-01 AR AR262418A patent/AR207884A1/es active
- 1976-02-02 CH CH128676A patent/CH607640A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-02-04 NL NL7601109A patent/NL7601109A/xx not_active Application Discontinuation
- 1976-02-06 IL IL48985A patent/IL48985A/xx unknown
- 1976-02-09 IN IN233/CAL/76A patent/IN144713B/en unknown
- 1976-02-10 DK DK52776AA patent/DK138859B/da unknown
- 1976-02-11 DE DE19762605337 patent/DE2605337A1/de not_active Withdrawn
- 1976-02-24 SE SE7602205A patent/SE415592B/xx unknown
- 1976-02-25 BE BE164621A patent/BE838917A/xx unknown
- 1976-02-27 CA CA246,778A patent/CA1050893A/en not_active Expired
- 1976-02-27 FR FR7605493A patent/FR2303163A1/fr active Granted
- 1976-02-27 BR BR7601258A patent/BR7601258A/pt unknown
- 1976-02-27 IT IT20672/76A patent/IT1056764B/it active
- 1976-03-01 NO NO760674*[A patent/NO760674L/no unknown
- 1976-03-01 GB GB8093/76A patent/GB1539790A/en not_active Expired
- 1976-03-01 PL PL1976187641A patent/PL117413B1/pl unknown
- 1976-03-02 ES ES445682A patent/ES445682A1/es not_active Expired
- 1976-03-03 JP JP51023065A patent/JPS5925844B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IL48985A0 (en) | 1976-04-30 |
AU1084276A (en) | 1977-08-11 |
BE838917A (fr) | 1976-06-16 |
CA1050893A (en) | 1979-03-20 |
ES445682A1 (es) | 1977-10-16 |
DK52776A (no) | 1976-09-04 |
IN144713B (no) | 1978-06-24 |
BR7601258A (pt) | 1976-09-14 |
SE415592B (sv) | 1980-10-13 |
FR2303163A1 (fr) | 1976-10-01 |
AR207884A1 (es) | 1976-11-08 |
US3970412A (en) | 1976-07-20 |
JPS5925844B2 (ja) | 1984-06-21 |
IL48985A (en) | 1979-09-30 |
JPS51113012A (en) | 1976-10-05 |
IT1056764B (it) | 1982-02-20 |
CH607640A5 (no) | 1978-09-29 |
DK138859C (no) | 1979-04-23 |
PL117413B1 (en) | 1981-08-31 |
NL7601109A (nl) | 1976-09-07 |
FR2303163B1 (no) | 1979-08-24 |
GB1539790A (en) | 1979-02-07 |
DE2605337A1 (de) | 1976-09-23 |
DK138859B (da) | 1978-11-06 |
SE7602205L (sv) | 1976-09-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10408223B2 (en) | Low hub-to-tip ratio fan for a turbofan gas turbine engine | |
US7765786B2 (en) | Aircraft engine with separate auxiliary rotor and fan rotor | |
US8322991B2 (en) | Balance weight | |
EP2230382B1 (en) | Gas turbine rotor stage | |
US6722847B2 (en) | Fan for a turbofan gas turbine engine | |
EP1756409B1 (en) | Shockwave-induced boundary layer bleed for transonic gas turbine | |
EP1726784A2 (en) | Gas turbine disk slots and gas turbine engine using same | |
JPS58138210A (ja) | 軸流ガスタ−ビンエンジンのフアンケ−スの外殻 | |
CN105736460B (zh) | 结合非轴对称毂流路和分流叶片的轴向压缩机转子 | |
CN110173352B (zh) | 具有超高压压缩机的燃气涡轮发动机 | |
JP2011528081A (ja) | 低ギャップ損失を有する軸流ターボ機械 | |
EP0675290A2 (en) | Axial flow compressor | |
JP2017198190A (ja) | タービンエンジンシュラウド組立体 | |
KR101750121B1 (ko) | 압축기용 원심 임펠러 | |
NO760674L (no) | ||
US6267557B1 (en) | Aerofoil blade damper | |
US20190368361A1 (en) | Non-symmetric fan blade tip cladding | |
EP2977547A1 (en) | Rotor blade dovetail with rounded bearing surfaces | |
CA3055849A1 (en) | Compressor stator with leading edge fillet | |
US2962206A (en) | Centrifugal compressor for a gas turbine engine | |
EP2594739A2 (en) | Fan hub design | |
US4005515A (en) | Method of manufacturing a closed channel disk for a gas turbine engine | |
EP3594450A1 (en) | Blade for a gas turbine engine | |
US20200049022A1 (en) | Gas turbine engine mounting arrangement | |
US20190218920A1 (en) | Blade for a gas turbine engine |