NO751333L - - Google Patents
Info
- Publication number
- NO751333L NO751333L NO751333A NO751333A NO751333L NO 751333 L NO751333 L NO 751333L NO 751333 A NO751333 A NO 751333A NO 751333 A NO751333 A NO 751333A NO 751333 L NO751333 L NO 751333L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- tunnel
- product
- stream
- inert gas
- approx
- Prior art date
Links
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 38
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 16
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 12
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 6
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 4
- 239000001307 helium Substances 0.000 claims description 4
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- -1 Acrylyl Chemical group 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 101100400378 Mus musculus Marveld2 gene Proteins 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000002070 germicidal effect Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000009877 rendering Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
- F27D99/0073—Seals
- F27D99/0075—Gas curtain seals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05D—PROCESSES FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05D3/00—Pretreatment of surfaces to which liquids or other fluent materials are to be applied; After-treatment of applied coatings, e.g. intermediate treating of an applied coating preparatory to subsequent applications of liquids or other fluent materials
- B05D3/04—Pretreatment of surfaces to which liquids or other fluent materials are to be applied; After-treatment of applied coatings, e.g. intermediate treating of an applied coating preparatory to subsequent applications of liquids or other fluent materials by exposure to gases
- B05D3/0486—Operating the coating or treatment in a controlled atmosphere
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05D—PROCESSES FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05D3/00—Pretreatment of surfaces to which liquids or other fluent materials are to be applied; After-treatment of applied coatings, e.g. intermediate treating of an applied coating preparatory to subsequent applications of liquids or other fluent materials
- B05D3/06—Pretreatment of surfaces to which liquids or other fluent materials are to be applied; After-treatment of applied coatings, e.g. intermediate treating of an applied coating preparatory to subsequent applications of liquids or other fluent materials by exposure to radiation
- B05D3/061—Pretreatment of surfaces to which liquids or other fluent materials are to be applied; After-treatment of applied coatings, e.g. intermediate treating of an applied coating preparatory to subsequent applications of liquids or other fluent materials by exposure to radiation using U.V.
- B05D3/065—After-treatment
- B05D3/067—Curing or cross-linking the coating
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05D—PROCESSES FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05D2252/00—Sheets
- B05D2252/02—Sheets of indefinite length
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B9/00—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity
- F27B9/14—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity characterised by the path of the charge during treatment; characterised by the means by which the charge is moved during treatment
- F27B9/20—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity characterised by the path of the charge during treatment; characterised by the means by which the charge is moved during treatment the charge moving in a substantially straight path tunnel furnace
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
- Treatment Of Fiber Materials (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en forbedret fremgangsmåte for å opprettholde ehinert atmosfære over overflaten på et tverrbindbart polymerprodukt mens dette er i bevegelse. The present invention relates to an improved method for maintaining an evacuated atmosphere over the surface of a crosslinkable polymer product while this is in motion.
Et system for å opprettholde en gassformet, inert atmosfære over et produkt samtidig som dette beveges ggennom en arbeidssone hvor det underkastes en behandling ved eks-ponering overfor strålingsenergi, er beskrevet i U.S. patent nr. 3.807.052 med tittelen Apparatus for Irradiation of a Moving Product in an Inert Atmosphere, innsendt i navn av A system for maintaining a gaseous, inert atmosphere over a product while moving it through a work zone where it is subjected to a treatment by exposure to radiant energy is described in U.S. Pat. Patent No. 3,807,052 entitled Apparatus for Irradiation of a Moving Product in an Inert Atmosphere, filed in the name of
H. Troue. Det skilles meget klart i ovennevnte patent mellom et statisk system hvor produktet forblir stasjonært under behandlingen og et dynamisk system hvor produktet befinner seg. H. True. A very clear distinction is made in the above-mentioned patent between a static system where the product remains stationary during treatment and a dynamic system where the product is located.
i bevegelse under behandlingen. For å oppnå en effektiv inert atmosfære i et dynamisk system, så må fremgangsmåten ta hensyn til det luftlag som ligger like over produktet og som under bevegelsen har en tendens til å bli dradd med produktet og langs dettes overflate. En enkel rensing eller fylling av arbeidssonen som kan være effektiv i et statisk system, er fullstendig utilfredsstillende og uegnet for et dynamisk system. in motion during treatment. In order to achieve an effective inert atmosphere in a dynamic system, the method must take into account the air layer that lies just above the product and which, during movement, tends to be dragged with the product and along its surface. A simple cleaning or filling of the work zone which may be effective in a static system is completely unsatisfactory and unsuitable for a dynamic system.
Et fellestrekk for det dynamiske system som er beskrevet i ovennevnte patent og som inngår i foreliggende oppfinnelse er et lukket system som innbefatter et behandlingskammer, og som vanligvis huser kilden for strålingsenergien, A common feature of the dynamic system described in the above-mentioned patent and which is included in the present invention is a closed system which includes a treatment chamber, and which usually houses the source of the radiation energy,
et tilforselsror eller tunnel som forer til behandlingskammeret og som er tilpasset til å motta produktet, samt en utlops-tunnel som går ut på den annen side av behandlingskammeret. Utformingen på det system som her er beskrevet utnytter like- a supply pipe or tunnel which leads to the treatment chamber and which is adapted to receive the product, as well as an outlet tunnel which exits on the other side of the treatment chamber. The design of the system described here utilizes the same
ledes de samme prinsipper som angitt i nevnte patent hva angår geometrien på det dynamiske system, men foreliggende oppfinnelse angår en forbedret fremgangsmåte for å fore den inerte gass inn i nevnte lukkede system eller kammer. An-ordningene for å injisere den inerte gassen må være i en slik form at man får tilveiebragt et i alt vesentlig ensrettet teppe eller strom av inert gass som har en bredde som minst tilsvarer bredden på det bevegelige produkt, og denne strbm må være slik orientert at gasstrommen forer inn mot det bevegelige produkt alik at strSmmen moter overflaten på produktet med en forutbestemt innfallsvinkel og med en hastighetskomponent som går mot det bevegelige produkt. En forlenget kanal eller spalte som er dannet i tunneltaket, slik det er vist i forannevnte patentsoknad, representerer den foretrukne inerte gassinjeksjonsanordning. are guided by the same principles as stated in the said patent with regard to the geometry of the dynamic system, but the present invention relates to an improved method for feeding the inert gas into said closed system or chamber. The arrangements for injecting the inert gas must be in such a form that an essentially unidirectional blanket or stream of inert gas is provided which has a width that at least corresponds to the width of the moving product, and this strbm must be so oriented that the gas drum leads towards the moving product and that the stream faces the surface of the product with a predetermined angle of incidence and with a velocity component that goes towards the moving product. An elongated channel or slot formed in the tunnel roof, as shown in the aforementioned patent application, represents the preferred inert gas injection device.
Det har hittil vært nodvendig at utlopstunnelen Up until now, it has been necessary for the outlet tunnel
må ha en lengde betydelig storre enn lengden på inngangstunnelen. På denne måten ble hovedmengden av den inerte gass tvunget til å strSmme ut av innlopstunnelen. Denne fremgangsmåte for å regulere retningen på gasstrommen viste seg å være tilfredsstillende ved lave og moderte hastigheter for produktene, dvs. ved hastigheter på mindre enn 60 m/min. Hvis man imidlertid brukte hoyere hastigheter, dvs. over ca. must have a length significantly greater than the length of the entrance tunnel. In this way, the main quantity of the inert gas was forced to flow out of the inlet tunnel. This method of regulating the direction of the gas drum proved to be satisfactory at low and moderate speeds for the products, i.e. at speeds of less than 60 m/min. If, however, higher speeds were used, i.e. above approx.
60 m/min. og opptil ca. 300 m/min., så måtte lengden på utlopstunnelen gjores så lang at den i praksis ble helt umulig å konstruere. Man har nå oppdaget at lengden på utlopstunnelen kan betydelig reduseres og i virkeligheten gjores uavhengig av lengden på inngangstunnelen forutsatt at: (1) den inerte gasstrommen fores inn i det lukkede system ved en vinkel som ligger over 45°, men under 85° med hensyn til lengdeaksen på det lukkede system, og hvor nevnte vinkel er orientert slik at den tilforte gasstrom har en hastighetskomponent som går i motsatt retning av det bevegelige produkt; (2) den inerte gasstromningshastighet som kommer ut fra inngangs- og utgangstunnelen henholdsvis holdes under et visst kritisk volumetrisk strbmningsnivå pr. enhet av tunnelbredden for hver spesifikk inert gassammensetning; og (3) at den inerte gasshastighetskomponenten som går motsatt det bevegelige produkt har en stbrrelse som i alt vesentlig er lik eller fortrinnsvis storre enn hastigheten på det bevegelige produkt. 60 m/min. and up to approx. 300 m/min., then the length of the outlet tunnel had to be made so long that it became practically impossible to construct. It has now been discovered that the length of the exit tunnel can be significantly reduced and in fact made independent of the length of the entrance tunnel provided that: (1) the inert gas volume is fed into the closed system at an angle greater than 45° but less than 85° with respect to the longitudinal axis of the closed system, and where said angle is oriented so that the added gas flow has a velocity component that goes in the opposite direction to the moving product; (2) the inert gas flow rate coming out of the entrance and exit tunnel respectively is kept below a certain critical volumetric flow level per unit of the tunnel width for each specific inert gas composition; and (3) that the inert gas velocity component which is opposite to the moving product has a velocity which is substantially equal to or preferably greater than the velocity of the moving product.
Utformingen av et gitt produksjonsutstyr og parametere med hensyn til tunnelutformingen slik disse er angitt i det ovenfor siterte patent, vil således styre eller avgjbre lengden på det totalt lukkede system og hvor man velger innfallsvinkelen på den inerte gass og dennes stromningshastig-het slik at man oppfyller de forannevnte betingelser. Videre ved å tilfredsstille de ovenfor angitte betingelser så eli-minerer man den ustabilitet som av og til opptrådde når det gjelder retningen av den inerte gasstrbm inne i det lukkede system, et fenomen som ofte opptrådte når man anvendte hbyere driftshastigheter. The design of a given production equipment and parameters with regard to the tunnel design as stated in the above-cited patent will thus control or determine the length of the totally closed system and where the angle of incidence of the inert gas and its flow rate are chosen so that one meets the aforementioned conditions. Furthermore, by satisfying the conditions stated above, the instability that occasionally occurred in the direction of the inert gas flow inside the closed system is eliminated, a phenomenon that often occurred when higher operating speeds were used.
Videre har man kunnet vise at når ovennevnte betingelser er tilfredsstilt, så vil strbmmen av den inerte Furthermore, it has been possible to show that when the above conditions are satisfied, the flow of the inert will
gass enten tilfores foran selve behandlingskammeret slik det er angitt i det forannevnte patent, eller mer uventet, etter selve behandlingskammeret. Hvis injektoren for den inerte gass plaseres i utlbpstunnelen,så må imidlertid innfallsvinkelen ligge mellom 45 og 75°. Dette.sistnevnte arransje-ment har vist seg å være spesielt fordelaktig i anvendelser hvor produktet består ar en rekke mindre enheter som hver har en bestemt lengde og hvor produktets tykkelse.varierer over en' avstand på minst 6 mm i dybde. gas is either supplied in front of the treatment chamber itself as stated in the aforementioned patent, or more unexpectedly, after the treatment chamber itself. If the injector for the inert gas is placed in the outlet tunnel, however, the angle of incidence must be between 45 and 75°. This latter arrangement has proven to be particularly advantageous in applications where the product consists of a number of smaller units each having a specific length and where the thickness of the product varies over a distance of at least 6 mm in depth.
Det er fblgelig en prinsipiell hensikt ved foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe en fremgangsmåte for å opprettholde en i alt vesentlig inert atmosfære over overflaten på et bevegelig produkt idet dette beveger seg gjennom den It is therefore a principle purpose of the present invention to provide a method for maintaining a substantially inert atmosphere over the surface of a moving product as it moves through it
indre delen av et lukket system. the inner part of a closed system.
Det er videre en hensikt ved foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe en fremgangsmåte for å gjore overflaten på et bevegelig produkt inert samtidig som dette har en hastighet på opptil 300 m/min., uansett om produktet har en kontinuerlig lengde eller representerer en eller flere enheter som hver har bestemt lengde og tykkelse. It is a further purpose of the present invention to provide a method for making the surface of a moving product inert while this has a speed of up to 300 m/min., regardless of whether the product has a continuous length or represents one or more units that each has specific length and thickness.
Andre hensikter og fordeler vil fremgå av den etter-følgende detaljerte beskrivelse som må sees i samband med de vedlagte tegninger hvor: Fig. 1 er en diagrammessig illustrasjon av et lengdesnitt gjennom et behandlingssystem for å bestråle et bevegelig produkt i en atmosfære som kan reguleres slik det er angitt i foreliggende oppfinnelse. Fig. 2 er et forstbrret snitt av en injektor for den inerte gass som viser den foretrukne inklinasjons- eller innfallsvinkel for injektoren i forhold til lengdeaksen på det lukkede system. Fig. 3 viser en delvis gjennomskåret perspektiv-skisse av enten tunnelen på det lukkede system fra fig. 1 hvor den inerte gassinjektoren er plasert i en del av tunnelen og hvor en del av denne er skåret vekk for å illustrere den laterale orienteringen av den inerte gassinjektoren i forhold til bredden av tunnelene. Other purposes and advantages will be apparent from the following detailed description which must be seen in connection with the attached drawings where: Fig. 1 is a diagrammatic illustration of a longitudinal section through a treatment system to irradiate a moving product in an atmosphere that can be regulated as indicated in the present invention. Fig. 2 is an enlarged section of an injector for the inert gas showing the preferred angle of inclination or incidence for the injector in relation to the longitudinal axis of the closed system. Fig. 3 shows a partially cut-through perspective sketch of either the tunnel on the closed system from fig. 1 where the inert gas injector is placed in part of the tunnel and where part of this is cut away to illustrate the lateral orientation of the inert gas injector in relation to the width of the tunnels.
På fig. 1 - 3 er det vist et lukket behandlingssystem 10 for bestråling av det bevegelige produkt P og dette system består av et behandlingskammer 12 som huser en kilde for strålingsenergi (ikke vist), en innlops- eller inngangstunnel 14 som er plasert foran behandlingskammeret 12 med hensyn til retningen på det bevegelige produkt P, samt en utgangstunnel 16 som ligger etter behandlingskammeret 12. In fig. 1 - 3 a closed treatment system 10 for irradiation of the moving product P is shown and this system consists of a treatment chamber 12 which houses a source of radiation energy (not shown), an inlet or entrance tunnel 14 which is placed in front of the treatment chamber 12 with respect to the direction of the moving product P, as well as an exit tunnel 16 located after the processing chamber 12.
Ved begrepet "tunnel" forstås her en hul passasje med ens-artet tverrsnitt som enten kan ha en selvlukket periferi eller en delvis lukket periferi som i alt vesentlig blir fullt lukket når det bevegelige produkt P er tilstede og som fortrinnsvis holder seg til de parametere som er angitt i det forannevnte patent. Av forenklingsgrunner kan man. illustrere mediet 18 f.eks. ved hjelp av et transportbelte som kan fore produktet P gjennom det lukkede system 10, og dette danner den fysiske bunn i systemet 10. Det er imidlertid underforstått at bunnen på systemet 10 kan utformes på enhver måte og blir i virkeligheten fortrinnsvis etablert eller fastlagt ved hjelp av det bevegelige produkt selv når dette er kontinuerlig. The term "tunnel" is understood here as a hollow passage with a uniform cross-section which can either have a self-closed periphery or a partially closed periphery which essentially becomes fully closed when the moving product P is present and which preferably adheres to the parameters is stated in the aforementioned patent. For reasons of simplification, one can. illustrate the medium 18 e.g. by means of a conveyor belt which can guide the product P through the closed system 10, and this forms the physical bottom of the system 10. However, it is understood that the bottom of the system 10 can be designed in any way and is in fact preferably established or determined by of the moving product even when this is continuous.
Produkt P kan representere et kjemisk belegg eller et belagt substrat og kan være av kontinuerlig lengde, f. eks. et bånd eller ha en bestemt avdelt lengde. I sistnevnte tilfelle vil produktet P bli tilfort systemet som en serie enheter som enten er avdelt eller ligger inntil hverandre. For det foreliggende formål kan man benytte enhver strålingskilde for behandling av produktet P inne i behandlingskammeret 12, skjbnt man foretrekker på bruke en indre avkjolt eller ikke-avkjblt kilde. Foretrukne kilder for aktinisk stråling er lavtrykks-ultrafiolett-kvikksolvror og/eller germicidale lamper av den type som er beskrevet i U.S. patent nr. 3.840.448 utstedt 8. oktober 1974 til C.&. Osborn og H.H. Troue med tittelen "Surface Curing of Acrylyl or Methacrylyl Compou^då Using Radiation of 2,537 Angstroms" såvel som vanlige kvikksolvror med middels trykk. Product P may represent a chemical coating or a coated substrate and may be of continuous length, e.g. a band or have a specific divided length. In the latter case, the product P will be supplied to the system as a series of units that are either separated or adjacent to each other. For the present purpose, any radiation source can be used for treating the product P inside the treatment chamber 12, although it is preferred to use an internal cooled or non-cooled source. Preferred sources of actinic radiation are low pressure ultraviolet mercury solar cells and/or germicidal lamps of the type described in U.S. Pat. Patent No. 3,840,448 issued on October 8, 1974 to C.&. Osborn and H.H. Troue entitled "Surface Curing of Acrylyl or Methacrylyl Compou^då Using Radiation of 2.537 Angstroms" as well as ordinary medium-pressure mercury solar cells.
Inert gass G tilfores fra et inert gasskammer 19 og fores gjennom en inert gassinjektor 20 til system 10. Kilden for tilforsel av gass til kammer 19 er ikke vist. Den inerte gassinjektor 20 er orientert med hensyn til lengdeaksen på systemet slik at dens kortere akse skjærer lengdeaksen og danner den spisse vinkel "a", slik det er vist på fig. 2. Vinkel"a" er definert som vinkelen som dannes mellom strommen av inert gass G som kommer ut fra gassinjektoren 20 og lengdeaksen på systemet 10 langs den linje hvor produktet P skal bevege seg, og når denne gassinjektor er plasert i inngangstunnelen 14, så bor vinkelen ligge over 45°, men under ca. 85°, mens når den er plasert i utgangstunnel 16, så bor vinkelen ligge i området fra 45 til 75° og bor på hvert sted være orientert slik at gasstrommen har en hastighetskomponent som går mot det bevegelige produkt og slik at denne hastighetskomponent minst tilsvarer hastigheten på produktet. Gassinjektoren 20 kan være utarbeidet slik at den danner en spalte på toppen av system 10, slik det er vist på fig. 1 og 3 henholdsvis. Den lengste eller den langsgående akse på gassinjektoren 20 bor i alt vesentlig ligge parallelt med hensyn til bredden av både tunnel 14 og 16, henholdsvis, slik det er vist på fig. 3. Inert gas G is supplied from an inert gas chamber 19 and is fed through an inert gas injector 20 to system 10. The source of supply of gas to chamber 19 is not shown. The inert gas injector 20 is oriented with respect to the longitudinal axis of the system so that its shorter axis intersects the longitudinal axis and forms the acute angle "a", as shown in fig. 2. Angle "a" is defined as the angle formed between the flow of inert gas G coming out of the gas injector 20 and the longitudinal axis of the system 10 along the line where the product P is to move, and when this gas injector is placed in the entrance tunnel 14, then should the angle be above 45°, but below approx. 85°, while when it is placed in the exit tunnel 16, the angle must lie in the range from 45 to 75° and must be oriented at each location so that the gas drum has a velocity component that goes towards the moving product and so that this velocity component at least corresponds to the velocity on the product. The gas injector 20 can be designed so that it forms a slot on top of system 10, as shown in fig. 1 and 3 respectively. The longest or longitudinal axis of the gas injector 20 should essentially lie parallel with respect to the width of both tunnels 14 and 16, respectively, as shown in fig. 3.
I forannevnte U.S. patent nr. 3.807.052 er det beskrevet at når man dynamisk skal gjore en overflate inert så krever dette en ikke-turbulent, ikke-blandende inert gass-strom inne i det lukkede system 10. Man har nå oppdaget at den nodvendige ikke-turbulente, ikkeblandende strom inne i det lukkede system 10 kan sikres selv ved produkthastigheter på opptil 300 m/min ved en'kombinasjon av: ved at man forer den inerte gass inn i det lukkede system 10 i form av en i alt vesentlig ensrettet strSm; ved passende å lede den inerte gasstrommen mot det inngående produkt P ved den foretrukne vinkel "a", samtidig som man opprettholder en inert gassvolumetrisk strbm pr. enhet av tunnelbredden, som er begrenset, ioæi hver inert gas sammensetning, til et maksimalt nivå ut av hver tunnel 14 og 16, henholdsvis. For en inert gass bestående i alt vesentlig av nitrogen må den volume-. triske strom pr. enhet av tunnelbredden ut fra hver tunnel 14 og 16, henholdsvis, være under ca. 5600 liter/time/meter tunnelbredde. For helium er det maksimale nivå ca. 43.000C . l/t/m tunnelbredde mens man for karbondioksyd har et maksimalt nivå på,ca. 3.100 l/t/m tunnelbredde. Disse ovennevnte nivåer ble bestemt matematisk og bekreftet eksperi-mentelt. Det skal bemerkes at de ovennevnte nivåer er uavhengig av tunnelhbyden og uavhengig av produkthastigheten i det minste opp til ca. 300 m/min. In the aforementioned U.S. patent no. 3,807,052, it is described that when dynamically rendering a surface inert, this requires a non-turbulent, non-mixing inert gas flow inside the closed system 10. It has now been discovered that the necessary non-turbulent , non-mixing flow inside the closed system 10 can be ensured even at product speeds of up to 300 m/min by a combination of: by feeding the inert gas into the closed system 10 in the form of an essentially unidirectional stream; by suitably directing the inert gas volume towards the incoming product P at the preferred angle "a", while maintaining an inert gas volumetric strbm per unit of the tunnel width, which is limited, ioæi each inert gas composition, to a maximum level out of each tunnel 14 and 16, respectively. For an inert gas consisting essentially of nitrogen, the volume must tric current per unit of the tunnel width from each tunnel 14 and 16, respectively, be below approx. 5,600 litres/hour/metre tunnel width. For helium, the maximum level is approx. 43,000C. l/t/m tunnel width, while for carbon dioxide you have a maximum level of approx. 3,100 l/t/m tunnel width. These above levels were determined mathematically and confirmed experimentally. It should be noted that the above levels are independent of the tunnel depth and independent of the product speed at least up to approx. 300 m/min.
Videre har man oppdaget at i alt vesentlig all luft som fores med det tilforte produktet P når det nærmer seg åpningen 22 på det lukkede system 10, kan fjernes fra produktoverflaten og fores vekk fra system 10 forutsatt at den inerte gasshastighetskomponenten som går mot det bevegelige produkt P, har en stbrrelse som i alt vesentlig er lik eller -storre enn hastigheten på det bevegelige produkt P. Dette er basert på en undersbkelse som ble gjort av atmos-færen inne i kammer 10. Målinger av oksygennivået inne i system 10 har vist at man får nivåer på mellom 50 og 100 ppm, vanligvis mindre enn 500 ppm under typiske driftsbetingelser ved produkthastigheter som ligger i området fra 60 til 300 m/min. Furthermore, it has been discovered that substantially all of the air entrained with the supplied product P as it approaches the opening 22 of the closed system 10 can be removed from the product surface and entrained away from the system 10 provided that the inert gas velocity component moving towards the moving product P, has a speed which is substantially equal to or greater than the speed of the moving product P. This is based on a reduction made by the atmosphere inside chamber 10. Measurements of the oxygen level inside system 10 have shown that levels of between 50 and 100 ppm are obtained, usually less than 500 ppm under typical operating conditions at product speeds ranging from 60 to 300 m/min.
Som nevnt tidligere er den skråttstilte stillingen på den inerte gassinjektoren 20 en foretrukket retning for den inerte gasstrbm når denne fores inn i den ytre del av det lukkede system 10. Det har vist seg at dette ikke bare er tilfelle når injektoren er plasert i tunnel 14, men også når den er plasert i utgangstunnel 16. Denne sistnevnte opp-dagelse er blitt bekreftet ved å bruke strbmningsmålere som viste at selv når strbmmen av inert gass ble fort inn i det lukkede system 10 nedenfor eller bakenfor behandlingskammer 12, så ble denne gasskomponenten fort under kammer 12 nesten som om inngangs- og utgangstunnelene var kontinuerlige. Man kunne ikke påvise noen sirkulerende strom i det åpne behandlingskammer 12. Den eneste forskjell på de to plaserLnger er vinkelen på injektoren. Det har vist seg at den kritiske vinkel "a" må være minst 45° og ikke over 75°. Den skråttstilte stilling på den inerte gassinjektor 20 tilveiebringer den foretrukne retning for den inerte gasstrommen i den ovre del av det lukkede system 10 begrenset på den ene side ved at man må unngå en venturieffekt ved bakåpningen 25 på det lukkede system, pg på den annen side ved at man opprettholder den foretrukne retning. Innenfor disse to begrensninger vil den viktige faktor være at man får tilveiebragt en inert gass-hastighetskomponent som går mot det bevegelige produkt og som fortrinnsvis er slik at den er stbrre enn hastigheten på det bevegelige produkt. Det er imidlertid en preferanse med hensyn til den fysiske plasering av injektoren 20 i utgangstunnelen 16, dvs. at injektoren 20 må være plasert fra utlbpsåp-ningen i en avstand som minst tilsvarer ti ganger det minste tverrsnittsmål i utgangstunnelen. As mentioned earlier, the tilted position of the inert gas injector 20 is a preferred direction for the inert gas stream when it is fed into the outer part of the closed system 10. It has been shown that this is not only the case when the injector is placed in tunnel 14 , but also when it is placed in the exit tunnel 16. This latter discovery has been confirmed by using flowmeters which showed that even when the flow of inert gas quickly entered the closed system 10 below or behind the processing chamber 12, this gas component became fast below chamber 12 almost as if the entrance and exit tunnels were continuous. No circulating current could be detected in the open treatment chamber 12. The only difference between the two locations is the angle of the injector. It has been found that the critical angle "a" must be at least 45° and not more than 75°. The inclined position of the inert gas injector 20 provides the preferred direction for the inert gas volume in the upper part of the closed system 10 limited on the one hand by having to avoid a venturi effect at the rear opening 25 of the closed system, pg on the other hand by maintaining the preferred direction. Within these two limitations, the important factor will be that an inert gas velocity component is provided which goes towards the moving product and which is preferably such that it is greater than the velocity of the moving product. There is, however, a preference with regard to the physical placement of the injector 20 in the exit tunnel 16, i.e. that the injector 20 must be located from the outlet opening at a distance that is at least ten times the smallest cross-sectional dimension in the exit tunnel.
Som nevnt i forannevnte U.S. patent nr. 3.807.052, så bor inngangstunnelen 14 ha en avstand fra innlbp 22 til injektor 20 som minst tilsvarer ti ganger det minste tverrsnittsmål på tunnelåpningen, så trenger det ikke lenger være noe forhold mellom lengden på utgangstunnel 16 til lengden på inngangstunnel 14. As noted in the aforementioned U.S. patent no. 3,807,052, then the entrance tunnel 14 should have a distance from the inlet 22 to the injector 20 that is at least ten times the smallest cross-sectional dimension of the tunnel opening, so there no longer needs to be any relationship between the length of the exit tunnel 16 and the length of the entrance tunnel 14.
Jo rakkere produktet går gjennom system 10, jo mer må injektoren vike fra en vertikal stilling, dvs.' at innfallsvinkelen "a" må bli mindre. Hvis vinkelen imidlertid går under ca. 45°, så oker dette i betydelig grad risikoen for at man etablerer en venturieffekt i den bakre del av det lukkede system som gjor at luft kan trekkes inn i systemet 10 gjennom utgangstunnel 16. Den foretrukne vinkel for hastigheter over ca. 60 m/min. er ca. 60°. The straighter the product passes through system 10, the more the injector must deviate from a vertical position, i.e.' that the angle of incidence "a" must become smaller. If, however, the angle goes below approx. 45°, then this significantly increases the risk of a venturi effect being established in the rear part of the closed system which allows air to be drawn into the system 10 through exit tunnel 16. The preferred angle for speeds above approx. 60 m/min. is approx. 60°.
For et produkt som beveger seg med en hastighet For a product moving at a speed
under 60 m/min., og spesielt for et diskontinuerlig produkt, below 60 m/min., and especially for a discontinuous product,
ér det bnskelig å ha en hbyere innfallsvinkel som imidlertid er begrenset til under ca. 85°, fortrinnsvis ca. 75°. Ved denne vinkel kan man eventuelt få utviklet en noe varierende strbm på grunn av tykkelsesvariasjon i produktet P på mer enn ca. 6 mm eller på grunn av forandringer i produkthastigheten, is it desirable to have a higher angle of incidence which, however, is limited to less than approx. 85°, preferably approx. 75°. At this angle, a somewhat varying strbm may possibly be developed due to thickness variation in the product P of more than approx. 6 mm or due to changes in product speed,
så vil imidlertid dette ikke forandre de foretrukne strbmnings-betingelser ut av inngangstunnel 14. however, this will not change the preferred flow conditions out of the entrance tunnel 14.
Skjont foreliggende fremgangsmåte er beskrevet med henvisning til én enkel injektor 20, så er det innlysende at man kan bruke en kombinasjon a-f to ellerfflere injektorer forutsatt at man opprettholder de forannevnte betingelser med hensyn til maksimal volumetrisk strom, total hastighetskompo- Although the present method is described with reference to a single injector 20, it is obvious that a combination a-f two or more injectors can be used provided that the aforementioned conditions are maintained with regard to maximum volumetric flow, total velocity compo-
nent som går mot det bevegelige produkt samt området med hensyn til innfallsvinkelen. I sistnevnte henseende er det også innlysende at injektor 20 ikke trenger å være plasert slik at den er stasjonær. Man kan f.eks. istedenfor ha en justerbar injeksjonsanordning som kan varieres med hensyn til vJåkelorienteringen. Det er videre innlysende at man kan utfbré mindre variasjoner og modifikasjoner uten at. man der- nent that goes towards the moving product as well as the area with regard to the angle of incidence. In the latter respect, it is also obvious that the injector 20 need not be positioned so that it is stationary. One can e.g. instead have an adjustable injection device that can be varied with regard to the vJåkel orientation. It is also obvious that minor variations and modifications can be made without that. man there-
ved forlater oppfinnelsens intensjon. by abandoning the intention of the invention.
Claims (10)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US46139374A | 1974-04-16 | 1974-04-16 | |
| US05/461,398 US3936950A (en) | 1974-04-16 | 1974-04-16 | Method of inerting the atmosphere above a moving product |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO751333L true NO751333L (en) | 1975-10-17 |
Family
ID=27040003
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO751333A NO751333L (en) | 1974-04-16 | 1975-04-15 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS547022B2 (en) |
| CA (1) | CA1045580A (en) |
| DE (1) | DE2516339A1 (en) |
| ES (1) | ES436611A1 (en) |
| FR (1) | FR2267826B2 (en) |
| GB (1) | GB1509725A (en) |
| NL (1) | NL7504481A (en) |
| NO (1) | NO751333L (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5337744A (en) * | 1976-09-20 | 1978-04-07 | Nippon Steel Corp | Control of atmosphere in which coated film is cured by radiation of electronrays and equipment therefor |
| US4135098A (en) * | 1976-11-05 | 1979-01-16 | Union Carbide Corporation | Method and apparatus for curing coating materials |
| JPS59130392A (en) * | 1983-01-14 | 1984-07-26 | 東レ・モノフィラメント株式会社 | Production of berbed wir made of synthetic resin |
| DE3914502A1 (en) * | 1989-05-02 | 1990-11-15 | Goldschmidt Ag Th | METHOD FOR OBTAINING AND MAINTAINING A LOW-OXYGEN, INERT ATMOSPHERES IN A TREATMENT CHAMBER, AND DEVICE FOR IMPLEMENTING THE METHOD |
| DE19828266C1 (en) * | 1998-06-25 | 2000-03-30 | Michael Bisges | Ultra-violet light drying system for paint, lacquer, adhesives and printing ink has air flow pattern preventing particle deposition on mirror reflectors |
| EP3930921A1 (en) * | 2019-02-25 | 2022-01-05 | Cefla Societa' Cooperativa | Apparatus and method for the drying/curing of chemical products |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3807052A (en) * | 1972-06-26 | 1974-04-30 | Union Carbide Corp | Apparatus for irradiation of a moving product in an inert atmosphere |
-
1975
- 1975-04-08 CA CA224,127A patent/CA1045580A/en not_active Expired
- 1975-04-15 NO NO751333A patent/NO751333L/no unknown
- 1975-04-15 JP JP4489775A patent/JPS547022B2/ja not_active Expired
- 1975-04-15 FR FR7511658A patent/FR2267826B2/fr not_active Expired
- 1975-04-15 DE DE19752516339 patent/DE2516339A1/en not_active Withdrawn
- 1975-04-15 GB GB15339/75A patent/GB1509725A/en not_active Expired
- 1975-04-15 NL NL7504481A patent/NL7504481A/en not_active Application Discontinuation
- 1975-04-15 ES ES436611A patent/ES436611A1/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES436611A1 (en) | 1977-04-16 |
| FR2267826A2 (en) | 1975-11-14 |
| DE2516339A1 (en) | 1975-10-23 |
| AU8014875A (en) | 1976-10-21 |
| JPS50138200A (en) | 1975-11-04 |
| CA1045580A (en) | 1979-01-02 |
| GB1509725A (en) | 1978-05-04 |
| FR2267826B2 (en) | 1979-03-09 |
| JPS547022B2 (en) | 1979-04-03 |
| NL7504481A (en) | 1975-10-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO149060B (en) | APPLIANCES FOR RADIATION TREATMENT OF ELEVATED GOODS | |
| US3790801A (en) | Apparatus for ultraviolet light treatment in a controlled atmosphere | |
| US4143468A (en) | Inert atmosphere chamber | |
| US3936950A (en) | Method of inerting the atmosphere above a moving product | |
| Binnie | Experiments on the onset of wave formation on a film of water flowing down a vertical plane | |
| US3769517A (en) | Controlled atmosphere chamber | |
| US4509456A (en) | Apparatus for guiding gas for LP CVD processes in a tube reactor | |
| US3827397A (en) | Apparatus for coating moving filamentary strands | |
| US4118873A (en) | Method and apparatus for inerting the atmosphere above a moving product surface | |
| NO751333L (en) | ||
| DK157943B (en) | PROCEDURE AND APPARATUS FOR PERFORMING AN EPITACIAL GROWTH OF ATOMAR LAYER | |
| US4289798A (en) | Method for reducing surface gloss | |
| US3756196A (en) | Method of coating glass surfaces | |
| EP0156857A1 (en) | Method and apparatus for coating a substrate. | |
| US5154892A (en) | Apparatus for achieving and maintaining an oxygen-deficient inert atmosphere within a treatment chamber | |
| NO316370B1 (en) | Process for producing monoaxially fiber reinforced thermoplastics | |
| AU647513B2 (en) | Method of and apparatus for improved nitrogen inerting of surfaces to be electron beam irradiated | |
| US3654459A (en) | Controlled atmosphere chamber for treating products with ionizing radiation | |
| Rapp et al. | Nitric Oxide‐Fluorine Dilute Diffusion Flame | |
| US5358569A (en) | Curtain coating method and apparatus | |
| US2689982A (en) | Method of avoiding distortion in synthetic resin sheet manufacture | |
| ES2180964T3 (en) | METHOD AND APPARATUS FOR MEASURING AND CONTROLLING THE VOLUME OF A LIQUID SEGMENT IN A TUBE. | |
| JPS57135443A (en) | Manufacture of magnetic recording medium | |
| US3676178A (en) | Process and apparatus for coating web supports | |
| US2132431A (en) | Irradiating method and apparatus |