NO344011B1 - Fremgangsmåte og anordning for perforering ved høye borehullstrykk - Google Patents
Fremgangsmåte og anordning for perforering ved høye borehullstrykk Download PDFInfo
- Publication number
- NO344011B1 NO344011B1 NO20085363A NO20085363A NO344011B1 NO 344011 B1 NO344011 B1 NO 344011B1 NO 20085363 A NO20085363 A NO 20085363A NO 20085363 A NO20085363 A NO 20085363A NO 344011 B1 NO344011 B1 NO 344011B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- outer layer
- borehole
- inner layer
- radial
- core
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 26
- 238000005474 detonation Methods 0.000 claims description 18
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 18
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 13
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 12
- 239000012634 fragment Substances 0.000 claims description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 claims description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 4
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims 3
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 claims 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 claims 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 77
- 239000000463 material Substances 0.000 description 24
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 7
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 5
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 5
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 description 4
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 description 4
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 3
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 3
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 2
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 2
- 229920000271 Kevlar® Polymers 0.000 description 1
- 229920000784 Nomex Polymers 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 239000004760 aramid Substances 0.000 description 1
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 125000003700 epoxy group Chemical group 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 1
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 1
- 230000008595 infiltration Effects 0.000 description 1
- 238000001764 infiltration Methods 0.000 description 1
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 1
- 239000004761 kevlar Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000004763 nomex Substances 0.000 description 1
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000000135 prohibitive effect Effects 0.000 description 1
- 230000004800 psychological effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/11—Perforators; Permeators
- E21B43/116—Gun or shaped-charge perforators
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/11—Perforators; Permeators
- E21B43/116—Gun or shaped-charge perforators
- E21B43/117—Shaped-charge perforators
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/11—Perforators; Permeators
- E21B43/119—Details, e.g. for locating perforating place or direction
Landscapes
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Buildings Adapted To Withstand Abnormal External Influences (AREA)
- Investigation Of Foundation Soil And Reinforcement Of Foundation Soil By Compacting Or Drainage (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Drilling And Exploitation, And Mining Machines And Methods (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår anordning og fremgangsmåte for perforering av en brønn med et høyt borehullsfluidtrykk.
Hydrokarboner så som olje og gass blir produsert fra forete borehull som gjennomskjærer en eller flere hydrokarbonreservoarer i en formasjon. Disse hydrokarbonene strømmer inn i borehullet gjennom perforeringer i det forete brønnborehull. Perforeringer utføres vanligvis ved å bruke en perforeringskanon ladet med formete ladninger. Kanonen blir senket inn i borehullet på en elektrisk vaierledning, en slick ledning, rør, kveilrør eller annen transportinnretning inntil den befinner seg nær den hydrokarbonproduserende formasjon. Deretter aktiverer et overflatesignal et avfyringshode i perforeringskanonen, som deretter detonerer de formete ladninger. Prosjektiler eller stråler formet ved eksplosjonen av de formete ladninger penetrerer foringsrøret for derved å la formasjonsfluider strømme gjennom perforeringene og inn i en produksjonsstreng.
I enkelte av de mer nylige hydrokarbonutvinnings- og gjenvinningsaktiviteter, har brønneiere støtt på relativt høye fluidtrykk i borete brønnhull, dvs. fluidtrykk som nærmer seg og overskrider 25 000 PSI. Som det vil fremgå vil slike trykk være problematiske for konvensjonelle konfigurasjoner av perforeringskanoner, hvorav en er vist på fig. 1. På fig. 1 er det vist en konvensjonell perforeringskanon 10 som omfatter et ladningsbånd eller et rør 12 anbrakt i et bærerør 14. Innenfor ladningsrøret 12 er det festet formete ladninger 18. En detonatorlunte 16 løper gjennom passende boringer til de formete ladninger 18. Tilkoplingssubber, f.eks. toppsubben 22, mellom subber 24 og en bunnsub 26 brukes for å kople sammen de forskjellige komponenter som utgjør kanonen 10 og som kopler sammen to eller flere kanoner 10 og tetter det indre 28 av kanonen 10 og/eller tilveiebringer et tilkoplingspunkt 30 for transportinnretningen som brukes for å kjøre kanonen 10 eller kanontoget inn i borehullet.
Vanligvis er kanonen 10 et tetteverktøy som innebærer at det indre 28 av kanonen 10 holder et vesentlig atmosfærisk trykk, eller et trykk som er vesentlig lavere enn trykket i borehullsfluidet som omslutter kanonen 10. Typisk er bærerøret 14 formet av stål eller stållegering som har en passende komprimeringsstyrke ved et trykk under 25 000 PSI. Det vil si at et konvensjonelt bærerør 14 av stål kan motstå knusing eller katastrofisk deformering ved trykk under 25 000 PSI. For trykk som nærmer seg 25 000 PSI, omfatter bærerøret 14 typisk eksotiske og kostbare stållegeringer og/eller benytter vesentlig tykke vegger. I enkelte tilfeller er veggtykkelsen som kreves for å motstå knusing upraktisk siden den vesentlig vil begrense plassen for de formete ladninger 18. I andre tilfeller kan kostnaden for perforeringskanonen bli urimelig.
Gjeldende kanonfigurasjoner har brukt komponenter som ikke er av stål. For eksempel angår US patent 6 865 792 fremgangsmåter for å fremstille en perforeringskanon som delvis innebærer å forme et bærerør med flere lag. Disse fremgangsmåtene viser seg imidlertid hovedsakelig å være rettet mot fremstilling av et bærerør til lavkostnad. US patent 5 829 538 beskriver en perforeringskanon med ladningsholdere og eksplosive ladninger som er formet av materialer som sprenges ved detonering av de eksplosive ladninger. US patent 6 422 148 beskriver en perforeringskanonsammenstilling som omfatter minst én komponent som er konstruert av et komposittmateriale og som er ugjennomtrengelig for borehullsfluider. Komposittkomponenten er konstruert for å splintres til små deler ved detonering av perforeringskanonen. Således har ikke konvensjonelle kanonanordninger som bruker ikke-metallkomponenter løst problemene som finnes i forbindelse med borehull under høyt trykk. US 2004/0216633 beskriver en perforeringsanordning som har en langsgående akse som innbefatter et lastrør med en eksplosiv ladning, et første lag glidbart, ikke fast og avtagbart anordnet over lasterøret, og minst ett ytre lag i fast inngrep over det første laget. Det ytre laget er en solid struktur.
Oppfinnelsen behandler disse og andre ulemper av denne teknikk.
Med ett aspekt tilveiebringer oppfinnelsen et bærerør for bruk i en perforeringskanon for et brønnhull. Bærerøret har indre og ytre lag som velges av materialer med relativt forskjellige psykiske egenskaper. Innerlaget av en høyere komprimeringsstyrke og ytterlaget har en høyere strekkstyrke. Valg av materialer for et lag kan omfatte forskjellige stål og stållegeringer, heretter samlet benevnt ”stål”, ikkestållegeringer, elementmetall, keramikk, fiberkompositt og lignende. Innerlaget gjør at rør kan motstå sammentrykkende trykk i borehullet som, avhengig av materialet som velges, omfatter relativt høye trykk. Samtidig fanger ytterlaget og holder eventuelle fragmenter av innerlaget som oppstår etter detonering av kanonen. Bærerøret og dets tilhørende perforeringskanon egner seg således for mange borehullsforhold og reduserer behovet for opprenskning etter bruk.
I et annet aspekt tilveiebringer oppfinnelsen et bærerør for en perforeringskanon for et borehull som omfatter en porøs rørkjerne, minst en formet ladning plassert inne i rørkjærnen og et fluidugjennomtrengelig holdeelement som omslutter rørkjernen. Holdeelementet er konfigurert til å overføre sammentrykkende krefter tilført av et borehullsfluidtrykk utenfor bærerøret til rørkjernen. Holdeelementet inneholder minst ett fragment av rørkjernen etter detonering av minst en formet ladning i rørkjernen. Og hvor minst to nærliggende komponenter av perforeringskanonen koblet til hverandre med holdeelementet.I dette aspekt formes rørkjernen av et materiale som brytes til fragmenter etter å ha anvendt en eksplosiv kraft innefra bærerøret. Holdeelementet er vesentlig transparent for komprimerende krefter fra et fluidtrykk i borehullet utenfor bærerøret. Holdeelementet ”holder” fragmenter av rørkjernen under og etter bruk av en eksplosiv kraft innefra bærerøret og gjør det således mulig å fjerne minst de fleste fragmentene fra borehullet samtidig som perforeringskanonen som helhet blir hentet ut.
I et annet aspekt tilveiebringer oppfinnelsen et apparat for perforering av et borehull. Apparatet omfatter et holdeelement for ladning, flere formete ladninger festet i ladningsholdeelementet, en detonatorlunte energimessig koplet til hver formete ladning og et bærerør med en indre boring for å motta ladningsholdeelementet, den indre boringen er i det vesentlig trykktett. Bærerøret omfatter: et radialt innerlag konfigurert til å motstå en trykkforskjell mellom det indre boret og et ytterlag av bærerøret, og et radialt ytterlag der det radiale ytterlag har en høyere strekkfasthet enn det radiale innerlag. Strekkfastheten til det radiale ytterlag er valgt for å tillate det radiale ytterlag å overføre i det vesentlige hele den sammentrykkende kraften forbundet med trykkforskjellen til det radiale innerlag.Det radiale innerlaget har en høyere trykkfasthet enn det radiale ytterlaget og det radiale ytterlag har en høyere strekkfasthet enn det radiale innerlag. I nok et aspekt tilveiebringer oppfinnelsen en fremgangsmåte for å perforere et borehull i et miljø med et relativt høyt borehullstrykk for å bruke en perforeringskanon i borehullet. I en utførelse omfatter fremgangsmåten å anbringe minst én formet
ladning av borehullets perforeringskanon i en porøs rørkjerne, og å omslutte og tette rørkjernen med et fluidugjennomtrengelig holdeelement, overføre vesentlig alle sammentrykkende krefter tilført av et fluidtrykk i borehullet utenfor bærerøret til rørkjernen ved bruk av holdeelementet, å romme i holdeelementet minst et fragment av rørkjernen etter detonering av minst en formet ladning og kobler en øvre komponent av perforeringskanonen til en nedre komponent av perforeringskanonen ved bruk av holdeelementet etter detonering av den minst ene formede ladning.
Et eksempel på utplassering omfatter å transportere borehullets perforeringskanon inn i borehullet, avfyre perforeringskanonen og gjenvinne perforeringskanonen.
Det vil fremgå at eksempler på de viktige trekk av beskrivelsen har blitt summert bredt for at den detaljerte beskrivelsen nedenfor bedre kan forstås og for at bidragene til teknikken kan forstås. Det finnes naturligvis andre trekk ved beskrivelsen og disse vil danne gjenstander for kravene vedlagt her.
Oppfinnelsen skal beskrives nærmere i forhold til de vedlagte tegninger, hvor like elementer har fått like numre og der,
fig. 1 skjematisk viser en konvensjonell perforeringskanonrekke,
fig. 2 skjematisk viser en utførelse av et bærerør ifølge oppfinnelsen, fig. 3 viser skjematisk en annen utførelse av et bærerør ifølge oppfinnelsen, og fig. 4 viser skjematisk en annen utførelse av bærerøret ifølge oppfinnelsen. Oppfinnelsen angår innretninger og fremgangsmåter for perforering av borehull med relativt høye trekk. Beskrivelsen angår utførelser av forskjellig form. På tegningene er det vist og beskrevet i detalj spesifikke utførelser av beskrivelsen i forståelse av at denne skal anses å være eksempler på beskrivelsens prinsipper og ikke er ment å begrense beskrivelsen til det som er vist og beskrevet her.
På fig. 2 er det vist en utførelse av perforeringskanonen 100 ifølge oppfinnelsen. På vanlig måte omfatter kanonen 100 et ladningsholdeelement, for eksempel et bånd eller et rør 102, formete ladninger 104 og andre kjente komponenter, for eksempel en detonatorlunte (ikke vist). Fortrinnsvis omfatter kanonen 100 et bærerør 106 formet av metall og formet av et materiale(r) med tilstrekkelig trykkfasthet og trykkfasthet for å kunne motstå høye borehullstrykk og/eller trykkrefter tilknyttet detoneringen. Eksempler på utførelser av bærerør 106 er beskrevet nedenfor.
I en utførelse omfatter bærerøret 106 flere atskilte strukturelementer som samvirker for å kunne motstå høye borehullstrykk og holde den strukturelle sammenheng av bærere 106 under og etter detonering av de formete ladninger 104. I en utførelse omfatter bærerøret 106 en indre kjerne eller et lag 108 formet av et materiale med relativt høyere trykkfastighet enn ytterlaget 110 og en ytre hylse eller et lag 110 med relativt høyere strekkfastighet enn den indre kjerne eller lag 108. For eksempel kan innerlaget 108 være formet av keramikk og ytterlaget 110 være formet av komposittmaterialer av karbonfiber.
Under plassering av kanonene 100 i borehullet, holdes det indre 112 av kanonen vesentlig ved atmosfærisk trykk mens ytterflatene 114 av bærerøret 106 utsettes for omgivende fluidtrykk (f.eks. hydrostatisk trykk). Den resulterende trykkforskjell forårsaker sammentrykkende krefter på ytterflaten 114. Ytterlaget 110 overfører imidlertid en vesentlig del av de sammentrykkende krefter til innerlaget 108 som har en høyere trykkfastighethet. I denne henseende kan ytterlaget 110 anses å være vesentlig transparent for sammentrykkende krefter. På grunn av den høyere trykkfasthet av innerlaget 108, har således bærerøret 106 den strukturelle stivhet som gjør at kanonen 100 kan motstå høye borehullstrykk. Materialer med relativt høy trykkfasthet, for eksempel enkelte keramikkmaterialer, kan brytes når de utsettes for spenningsbelastninger. Frakturen kan være en hårfin sprekk eller forårsake fragmenteringer av innerlaget. Under detonering av de formete ladninger 104, kan innerlaget 108 sprekke eller sprenges. Fortrinnsvis har ytterlaget 110 en tilstrekkelig strekkstyrke for å kunne tåle eksplosive sprengningstrykk forårsaket av detoneringen samtidig som den eksplosive kraft fra detoneringen når formasjonen. På grunn av at ytterlaget 110 ikke stenges men snarere perforeres under detoneringen, blir en større del vesentlig intakt og ytterlaget 100 kan fungere som en omslutning eller holdeinnretning som fanger, dvs. holder det frakturerte innerlag 108 i kanonen 100 og opprettholder en fysisk forbindelse mellom nærliggende komponenter, for eksempel bunnsubben 120 og tandemsubben 122. Som det vil fremgå kan kanonen 100 med bestanddelene vesentlig inneholdt i ytterlaget 100 deretter hentes ut fra borehullet etter perforeringen.
På fig. 2 kopler modulærskjøtene 124 bærerøret 106 til kanonen 100. I en utførelse er modulærskjøten 124 formet som en metallhylse med en første ende 126 som koples til bæreren og en andre ende 128 som koples til en tilkoplingssubb 120 eller 122 eller annen kanonkomponent. I en anordning blir innerlaget 108 kjemisk bundet til den første ende 126 ved hjelp av passende epoksy, lim eller resin. I andre anordninger kan mekaniske skjøter, for eksempel gjeninnkopling brukes. I tillegg overlapper ytterlaget 108 den første ende 126 tilstrekkelig for å danne en binding eller forbindelse til modulærskjøten 124. Av årsaker som tidligere nevnt, bør forbindelsen mellom ytterlaget 108 og modulærskjøten 124 være tilstrekkelig sterk for å tåle detoneringen. Passende anordning for denne forbindelse omfatter kjemiske forbindelser som bruker lim, epoksyer eller resiner og/eller mekaniske forbindelser, for eksempel kompresjonsbånd. Den andre ende 128 kan være konfigurert etter behov for å passe til den valgte konfigurasjon.
Det vil fremgå at i tillegg til trykk- og strekkfasthet, kan alle materialegenskaper varieres eller optimeres for hvert element 108 og 110. Hvis for eksempel innerlaget 108 er relativt porøst kan ytterlaget 110 omfatte materialer eller bruke en konfigurasjon som gjør at ytterlaget 110 blir relativt ugjennomtrengelig for fluidinfiltrering. Konfigurering av ytterlaget 110 for å virke effektivt som et tetningslag kan også redusere risiko for fluidinntrengning i kanonen ved koplingspunkter mellom modulærskjøten 124 og innerlaget 108.
På fig. 3 er det vist en annen utførelse av en perforeringskanon 200 fremstilt ifølge oppfinnelsen. Bærerøret 201 omfatter et enhetslegeme 202 formet av flere strukturelementer 204 og 206. Det radiale innerelement 206 er formet av et materiale med en relativt høy trykkfasthet. Det radiale ytterelement 204 kan være formet ved kjemisk, termisk eller mekanisk endring av ytterflaten av innerelementet 206 for å oppnå en relativt høy strekkfastighet. Naturligvis kan flere enn to atskilte elementer brukes. For eksempel kan mellomlagene brukes for å oppta forvrengning, for eksempel på grunn av termisk utvidelse.
På fig. 4 er det vist en utførelse av en perforeringskanon 220 som bruker en eller flere stålkomponenter på en måte som egner seg for høytrykksbrønnoperasjoner. Kanonen 220 omfatter et bærerør 221 med en innerkjerne eller lag 222 med en eller flere materialegenskaper som velges for å kunne motstå en trykkforskjell mellom det indre og ytre av kanonen 220 og en ytre hylse eller lag 224 kan inneholde et frakturert innerlag 222 slik at dette kan gjenvinnes til overflaten. I en utførelse er innerkjernen eller laget 222 formet av stål med relativt høy trykkfasthet og en ytre hylse eller laget 124 er formet av et materiale med relativt høy strekkfasthet. For eksempel kan innerlaget 222 være et stålrør med valgte, varierte materialegenskaper. I en utførelse bruker innerlaget 222 stål med en hardhet, dvs. en trykkfasthet som kan motstå høye borehullstrykk. Som kjent kan stål med en slik høy hardhet være vanskelig å maskinere og kan fraktureres ved detonering av ladningene eller hvis det feilbehandles (for eksempel slippes eller slås med en gjenstand). Fortrinnsvis blir endene 226 av innerlaget 222 varmebehandlet for å redusere hardheten til et nivå slik at gjengene 228 eller andre tilkoplingsmekanismer lett kan maskineres på endene 226. I en slik utførelse kan en materialegenskap som for eksempel hardhet, duktilitet eller strekkfasthet varieres over lengden av innerlaget 222. Ytterlaget 224 kan være formet av et komposittmateriale av karbonfiber.
Generelt kan for eksempel egnete materialer for ytterlaget omfatte fibere av karbon, glass, silika, grafitt, KEVLAR<TM>, NOMEX<TM>, og/eller ARAMID<TM>, og andre materialer fremstilt av kombinasjoner med fibere og matrisematerialer. Belagte fibere faller også innenfor omfanget av beskrivelsen. Andre egnete materialer omfatter polymerere, (som for eksempel termoherdende og termoplast), keramikkmaterialer, stål, stållegeringer, ikke-stållegeringer, elementmetaller og intermetaller. For eksempel kan fiberkomposittmaterialet være konstruert av glass og/eller karbonfibere med epoksy som matrisemateriale. Fibrene kan bakes inn i et enkelt matrisemateriale eller i en blanding av mer enn ett matrisemateriale. Fibrene kan være av et materiale eller omfatte kombinasjoner av materialer.
Passende materialer for innerlaget kan også velges fra samme liste som for ytterlaget forutsatt at den relative trykkfasthet av innerlaget blir høyere enn for ytterlaget og den relative strekkfasthet av ytterlaget blir høyere enn innerlaget. I brønner som har høye trykk, kan modifiserte ståltyper av høy styrke også velges og være særlig effektiv. Når et slikt stål blir brukt for innerlaget, kan detoneringen føre til formasjon av grader som er områder hvor detoneringsperforeringen deformerer stålkanten som omslutter hullet, slik at den løftes eller fremspringer i en radialt utadvendt retning i forhold til den generelle overflate av bærerøret. Slike grader innebærer problemer under uthenting av kanonen fra borehullet siden gradene kan feste seg til nærliggende strukturer, for eksempel deler av et brønnforingsrør. Dette problemet kan løses ved å kombinere det modifiserte stål av høy styrke i innerlaget med et ytterlag med relativt høyere strekkfasthet, for eksempel karbonfiberkomposittmateriale. En slik kombinasjon kan tjene til å redusere fremspring av grader og føre til mindre hull etter detoneringen. Det kan også redusere sannsynligheten for at grader fester seg til nærliggende strukturer, for eksempel deler av brønnforingsrøret. Endelig kan det også inneholde avfall, for eksempel rester av brukte ladninger eller deler av stål som kan genereres hvis innerlaget sprenges under detonering.
På den annen side kan stål også brukes for ytterlaget der hvor høye borehullstrykk ikke finnes, men i dette tilfellet er stål ønskelig for et materiale med høy strekkgrense som er høyere enn for materialet i innerlaget. For eksempel kan et konvensjonelt stål, dvs. med ikke-høy hardhet i ytterlaget kombineres med et keramisk innerlag. I dette tilfellet kan stålet i ytterlaget hovedsakelig tjene til å ta imot eventuelle deler av keramikk som kan oppstå etter detonering. Slike tilpasninger av beskrivelsen for å oppnå fordelaktige anvendelser i brønner som både har høye trykk og mindre trykk, enten det brukes stål som komponent eller ikke, være omfattet av en fagperson.
Det vil fremgå at komponentuttrykkene er nevnt her, for eksempel kjerne eller lag ikke er ment å innebære en bestemt fremgangsmåte for fremstilling, form, materiale eller dimensjoner.
Den foregående beskrivelse er rettet især mot utførelse av oppfinnelsen for illustrasjonsformål og forklaring. Det vil imidlertid fremgå for en fagmann at mange modifikasjoner og endringer av utførelsen ovenfor er mulig uten at oppfinnelsens omfang fravikes. Det er tenkt at de følgende krav skal forstås å omfatte alle slike modifikasjoner og endringer.
Claims (18)
1. Apparat for å perforere et borehull, omfattende:
(a) et holdeelement (102) for ladning,
(b) flere formete ladninger (104) festet i ladningsholdeelementet (102), (c) en detonatorlunte energimessig koplet til hver formete ladning (104), hvori apparatet er karakterisert ved
(d) et bærerør (106) med en indre boring (112) for å motta ladningsholdeelementet, den indre boringen (112) er i det vesentlig trykktett, idet bærerøret (106) omfatter:
(i) et radialt innerlag (108) konfigurert til å motstå en trykkforskjell mellom det indre boret (112) og et ytterlag av bærerøret (106), og
(ii) et radialt ytterlag (110), der det radiale ytterlag (110) har en høyere strekkfasthet enn det radiale innerlag (108), strekkfastheten til det radiale ytterlag (110) er valgt for å tillate det radiale ytterlag (110) å overføre i det vesentlige hele den sammentrykkende kraften forbundet med trykkforskjellen til det radiale innerlag (108).
2. Apparat ifølge krav 1, karakterisert ved at det radiale innerlag (108) er formet minst delvis av ett av (i) et elementmetall, (ii) en legering som ikke er av stål, (iii) et keramisk materiale og (iv) et fiberkomposittmateriale.
3. Apparat ifølge krav 1, karakterisert ved at det radiale innerlag er formet av stål.
4. Apparat ifølge krav 1, karakterisert ved at det radiale ytterlag (110) er formet minst delvis av ett av (i) et stål, (ii) et elementmetall, (iii) en legering som ikke er av stål, (iv) et keramisk materiale og (v) et fiberkomposittmateriale.
5. Apparat ifølge krav 1, karakterisert ved at det radiale ytre laget (110) er formet av et fiberkomposittmateriale som har fibere formet av minst ett av (i) karbon, (ii) glass, (iii) silika, (iv) grafitt.
6. Apparat ifølge krav 1, karakterisert ved at det radiale innerlag (108) er porøst og det radiale ytterlag (110) er ugjennomtrengelig, og hvori det radiale ytterlag (110) er i kontakt med minst en del av det radiale innerlag (108), slik at det radiale ytterlag (110) tetter delen av det radiale innerlag (108).
7. Apparat ifølge krav 6, karakterisert ved at kontakten skjer ved minst en av (i) en limforbindelse og (ii) en mekanisk forbindelse.
8. Apparat ifølge krav 6, karakterisert ved at det radiale ytterlag er formet som en hylse over det radiale innerlag (108).
9. Apparat ifølge krav 1, karakterisert ved at det radiale ytterlag (110) inneholder minst en del av det radiale innerlag (108) under og etter detonering av de formete ladninger (104).
10. Apparat ifølge krav 1, karakterisert ved at det radiale innerlag (108) kan motstå sammentrykkende krefter i borehullet utenfor det radiale ytterlag (110).
11. Apparat ifølge krav 1, karakterisert ved at det radiale innerlag (108) har en høyere trykkfastighet enn det radiale ytterlag (110).
12. Bærerør for en perforeringskanon i et borehull, karakterisert ved:
en porøs rørkjerne (108);
minst en formet ladning (104) plassert inne i rørkjernen (108); et fluidugjennomtrengelig holdeelement (110) som omslutter rørkjernen (108), der holdeelementet (110) er konfigurert til å overføre sammentrykkende krefter tilført av et borehullsfluidtrykk utenfor bærerøret (106) til rørkjernen (108); og der holdeelementet (110) inneholder minst ett fragment av rørkjernen (108) etter detonering av minst en formet ladning (104) i rørkjernen (108); og
minst to nærliggende komponenter av perforeringskanonen koblet til hverandre med holdeelementet (110).
13. Bærerør ifølge krav 12, karakterisert ved at rørkjernen (108) har en høyere trykkfasthet enn holdeelementet (110).
14. Bærerør ifølge krav 12, karakterisert ved at holdeelementet (110) er formet minst delvis av ett et fiberkomposittmateriale.
15. Fremgangsmåte for å perforere et borehull i et miljø med relativt høyt borehullstrykk ved å bruke en perforeringskanon, omfattende:
å anbringe minst en formet ladning (104) av borehullets perforeringskanon i en porøs rørkjerne, fremgangsmåten er karakterisert ved:
å omslutte og tette rørkjernen (108) med et fluidugjennomtrengelig holdeelement;
overføre vesentlig alle sammentrykkende krefter tilført av et fluidtrykk i borehullet utenfor bærerøret (106) til rørkjernen (108) ved bruk av holdeelementet; å romme i holdeelementet minst et fragment av rørkjernen (108) etter detonering av minst en formet ladning (104); og
kobler en øvre komponent av perforeringskanonen til en nedre komponent av perforeringskanonen ved bruk av holdeelementet (110) etter detonering av den minst ene formede ladning (104).
16. Fremgangsmåte ifølge krav 15, karakterisert ved at den videre fortsetter å forme holdeelementet (110) minst delvis av ett av (i) et stål, (ii) et elementmetall, (iii) en legering som ikke er av stål, (iv) et keramisk materiale og (v) et fiberkomposittmateriale.
17. Fremgangsmåte ifølge krav 15, karakterisert ved at holdeelementet (110) har en høyere trykkfasthet enn rørkjernen (108).
18. Fremgangsmåte ifølge krav 15, karakterisert ved at den videre omfatter: å transportere borehullets perforeringskanon inn i borehullet; fragmentere rørkjernen (108) ved å avfyre borehullets perforeringskanon; romme minst et fragment av rørkjernen (108) i holdeelementet og gjenvinne borehullets perforeringskanon.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US80875806P | 2006-05-26 | 2006-05-26 | |
PCT/US2007/069665 WO2007140258A2 (en) | 2006-05-26 | 2007-05-24 | Perforating methods and devices for high wellbore pressure applications |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20085363L NO20085363L (no) | 2008-12-22 |
NO344011B1 true NO344011B1 (no) | 2019-08-12 |
Family
ID=38779350
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20085363A NO344011B1 (no) | 2006-05-26 | 2008-12-22 | Fremgangsmåte og anordning for perforering ved høye borehullstrykk |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7610969B2 (no) |
EP (1) | EP2021578B1 (no) |
CN (1) | CN101490363B (no) |
CA (1) | CA2653725C (no) |
NO (1) | NO344011B1 (no) |
WO (1) | WO2007140258A2 (no) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8327925B2 (en) * | 2008-12-11 | 2012-12-11 | Schlumberger Technology Corporation | Use of barite and carbon fibers in perforating devices |
US8839863B2 (en) * | 2009-05-04 | 2014-09-23 | Baker Hughes Incorporated | High pressure/deep water perforating system |
CN101691837B (zh) * | 2009-09-11 | 2014-08-27 | 中国兵器工业第二一三研究所 | 射孔枪串用爆轰增能传爆装置 |
US20120031624A1 (en) * | 2010-08-06 | 2012-02-09 | Schlumberger Technology Corporation | Flow tube for use in subsurface valves |
US9027456B2 (en) | 2011-06-30 | 2015-05-12 | Baker Hughes Incorporated | Multi-layered perforating gun using expandable tubulars |
EP2946069A4 (en) * | 2013-05-09 | 2016-11-02 | Halliburton Energy Services Inc | PERFORATOR DEVICE FOR GENERATING PERFORATIONS WITH VARIABLE PENETRATION PROFILES |
US9523265B2 (en) * | 2014-10-01 | 2016-12-20 | Owen Oil Tools Lp | Detonating cord clip |
WO2018199986A1 (en) * | 2017-04-28 | 2018-11-01 | Halliburton Energy Services, Inc. | Target composite core apparatus for radial flow geometry |
AU2019200724B1 (en) | 2019-01-15 | 2020-05-21 | DynaEnergetics Europe GmbH | Booster charge holder for an initiator system |
US11078762B2 (en) | 2019-03-05 | 2021-08-03 | Swm International, Llc | Downhole perforating gun tube and components |
US10689955B1 (en) | 2019-03-05 | 2020-06-23 | SWM International Inc. | Intelligent downhole perforating gun tube and components |
US11268376B1 (en) | 2019-03-27 | 2022-03-08 | Acuity Technical Designs, LLC | Downhole safety switch and communication protocol |
US11619119B1 (en) | 2020-04-10 | 2023-04-04 | Integrated Solutions, Inc. | Downhole gun tube extension |
US11391127B1 (en) | 2020-12-31 | 2022-07-19 | Halliburton Energy Services, Inc. | Adjustable perforating gun orientation system |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20040216633A1 (en) * | 2003-02-18 | 2004-11-04 | Kash Edward Cannoy | Well perforating gun |
Family Cites Families (64)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2649046A (en) * | 1947-05-01 | 1953-08-18 | Du Pont | Explosive package |
US2750885A (en) * | 1949-01-22 | 1956-06-19 | Borg Warner | Aligning means for shaped charge perforating apparatus |
US2749840A (en) * | 1950-09-11 | 1956-06-12 | Exxon Research Engineering Co | Gun perforators for wells |
US2980017A (en) * | 1953-07-28 | 1961-04-18 | Pgac Dev Company | Perforating devices |
US2968243A (en) * | 1956-07-09 | 1961-01-17 | Tubing gun | |
US3211093A (en) * | 1962-08-10 | 1965-10-12 | Mccullough Tool Company | Expendible gun assembly for perforating wells |
US3321965A (en) * | 1964-10-08 | 1967-05-30 | Exxon Production Research Co | Method for testing wells |
US3453960A (en) * | 1967-12-11 | 1969-07-08 | Gen Dynamics Corp | Noncontaminating linear explosive separation |
US3486410A (en) * | 1968-04-18 | 1969-12-30 | Mc Donnell Douglas Corp | Explosive severance means |
US3698281A (en) * | 1970-02-27 | 1972-10-17 | Lockheed Aircraft Corp | Explosive system |
US3688988A (en) * | 1970-12-14 | 1972-09-05 | Us Army | Disposable rocket motor nozzle |
US4253523A (en) * | 1979-03-26 | 1981-03-03 | Ibsen Barrie G | Method and apparatus for well perforation and fracturing operations |
IE51385B1 (en) * | 1980-08-12 | 1986-12-10 | Schlumberger Ltd | Well perforating apparatus |
US4467787A (en) * | 1982-09-13 | 1984-08-28 | Naoaki Ueda | Static solar tracking mechanism |
US4991106A (en) * | 1983-03-02 | 1991-02-05 | Alfa-Laval Ab | Method and apparatus for aligning and analyzing sample and control signals |
US4523649A (en) * | 1983-05-25 | 1985-06-18 | Baker Oil Tools, Inc. | Rotational alignment method and apparatus for tubing conveyed perforating guns |
US4537255A (en) * | 1983-06-22 | 1985-08-27 | Jet Research Center, Inc. | Back-off tool |
US4823875A (en) * | 1984-12-27 | 1989-04-25 | Mt. Moriah Trust | Well treating method and system for stimulating recovery of fluids |
US4718493A (en) * | 1984-12-27 | 1988-01-12 | Mt. Moriah Trust | Well treating method and system for stimulating recovery of fluids |
US4633951A (en) * | 1984-12-27 | 1987-01-06 | Mt. Moriah Trust | Well treating method for stimulating recovery of fluids |
US4683943A (en) * | 1984-12-27 | 1987-08-04 | Mt. Moriah Trust | Well treating system for stimulating recovery of fluids |
US4685376A (en) * | 1985-06-24 | 1987-08-11 | Mcdonnell Douglas Corporation | Separation system |
US4901802A (en) * | 1987-04-20 | 1990-02-20 | George Flint R | Method and apparatus for perforating formations in response to tubing pressure |
US4778009A (en) * | 1987-07-13 | 1988-10-18 | Halliburton Company | Shock actuated switch for perforating gun assembly |
US4885993A (en) * | 1988-02-17 | 1989-12-12 | Goex, Inc. | Shaped charge with bifurcated projection for detonating cord |
US4905759A (en) * | 1988-03-25 | 1990-03-06 | Halliburton Company | Collapsible gun assembly |
US4889183A (en) * | 1988-07-14 | 1989-12-26 | Halliburton Services | Method and apparatus for retaining shaped charges |
FR2648509B1 (fr) * | 1989-06-20 | 1991-10-04 | Inst Francais Du Petrole | Methode et dispositif pour conduire des operations de perforation dans un puits |
US4958569B1 (en) * | 1990-03-26 | 1997-11-04 | Olin Corp | Wrought copper alloy-shaped charge liner |
US5095999A (en) * | 1990-08-07 | 1992-03-17 | Schlumberger Technology Corporation | Through tubing perforating gun including a plurality of phased capsule charges mounted on a retrievable base strip via a plurality of shatterable support rings |
US5098487A (en) * | 1990-11-28 | 1992-03-24 | Olin Corporation | Copper alloys for shaped charge liners |
US5156213A (en) * | 1991-05-03 | 1992-10-20 | Halliburton Company | Well completion method and apparatus |
US5148868A (en) * | 1991-08-12 | 1992-09-22 | Christian J B | Method and apparatus for perforating tubing |
US5318126A (en) * | 1992-03-26 | 1994-06-07 | Schlumberger Technology Corporation | Explosively opened production valve including a frangible breakup element operated by tubing pressure or rathole pressure or both |
US5509481A (en) * | 1992-03-26 | 1996-04-23 | Schlumberger Technology Corporation | Method of perforating including an automatic release apparatus suspending by wireline or coiled tubing in a wellbore for perforating a long length interval of the wellbore in a single run using a gun string longer than a wellhead lubricator |
ZA932083B (en) * | 1992-05-04 | 1993-10-15 | Jet Tech Pty Ltd | A shaped explosive charge, a method of blasting using the shaped explosive charge and a kit to make it |
US5327974A (en) * | 1992-10-13 | 1994-07-12 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus for removing debris from a wellbore |
US5398760A (en) * | 1993-10-08 | 1995-03-21 | Halliburton Company | Methods of perforating a well using coiled tubing |
US5366014A (en) * | 1993-11-04 | 1994-11-22 | Halliburton Company | Method and apparatus for perforating a well using a modular perforating gun system |
US5598891A (en) * | 1994-08-04 | 1997-02-04 | Marathon Oil Company | Apparatus and method for perforating and fracturing |
US5490563A (en) * | 1994-11-22 | 1996-02-13 | Halliburton Company | Perforating gun actuator |
US5509356A (en) * | 1995-01-27 | 1996-04-23 | The Ensign-Bickford Company | Liner and improved shaped charge especially for use in a well pipe perforating gun |
US5477785A (en) * | 1995-01-27 | 1995-12-26 | The Ensign-Bickford Company | Well pipe perforating gun |
CA2233345C (en) * | 1995-09-28 | 2004-12-14 | Fiber Spar And Tube Corporation | Composite coiled tubing end connector |
US6158511A (en) * | 1996-09-09 | 2000-12-12 | Marathon Oil Company | Apparatus and method for perforating and stimulating a subterranean formation |
US5775426A (en) * | 1996-09-09 | 1998-07-07 | Marathon Oil Company | Apparatus and method for perforating and stimulating a subterranean formation |
US5797366A (en) * | 1996-11-01 | 1998-08-25 | New Devices Engineering A.K.O. Ltd. | Toroidal internal combustion engine |
US5829538A (en) * | 1997-03-10 | 1998-11-03 | Owen Oil Tools, Inc. | Full bore gun system and method |
US5847312A (en) * | 1997-06-20 | 1998-12-08 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Shaped charge devices with multiple confinements |
US5960894A (en) * | 1998-03-13 | 1999-10-05 | Primex Technologies, Inc. | Expendable tubing conveyed perforator |
FR2779223B1 (fr) * | 1998-06-02 | 2000-08-11 | Aerospatiale | Dispositif de decoupe de pieces non metalliques au moyen d'un tube a expansion pyrotechnique |
US6347673B1 (en) * | 1999-01-15 | 2002-02-19 | Schlumberger Technology Corporation | Perforating guns having multiple configurations |
US6220370B1 (en) * | 1999-02-18 | 2001-04-24 | Owen Oil Tools, Inc. | Circulating gun system |
US6554081B1 (en) * | 1999-07-22 | 2003-04-29 | Schlumberger Technology Corporation | Components and methods for use with explosives |
US6422148B1 (en) * | 2000-08-04 | 2002-07-23 | Schlumberger Technology Corporation | Impermeable and composite perforating gun assembly components |
US6464019B1 (en) * | 2000-11-08 | 2002-10-15 | Schlumberger Technology Corporation | Perforating charge case |
GB2394763B (en) * | 2001-05-31 | 2004-07-28 | Schlumberger Holdings | Debris free perforating system |
US6679327B2 (en) * | 2001-11-30 | 2004-01-20 | Baker Hughes, Inc. | Internal oriented perforating system and method |
US6865978B2 (en) * | 2002-12-05 | 2005-03-15 | Edward C. Kash | Well perforating gun |
US6865792B2 (en) * | 2003-02-18 | 2005-03-15 | Edward Cannoy Kash | Method for making a well perforating gun |
WO2005005094A1 (en) * | 2003-07-01 | 2005-01-20 | G & H Diversified Manufacturing, Lp | Well perforating gun |
US7159657B2 (en) * | 2004-03-24 | 2007-01-09 | Schlumberger Technology Corporation | Shaped charge loading tube for perforating gun |
US7278491B2 (en) * | 2004-08-04 | 2007-10-09 | Bruce David Scott | Perforating gun connector |
US7430965B2 (en) * | 2004-10-08 | 2008-10-07 | Halliburton Energy Services, Inc. | Debris retention perforating apparatus and method for use of same |
-
2007
- 2007-05-24 CN CN2007800257682A patent/CN101490363B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2007-05-24 EP EP07762322.1A patent/EP2021578B1/en active Active
- 2007-05-24 CA CA2653725A patent/CA2653725C/en active Active
- 2007-05-24 WO PCT/US2007/069665 patent/WO2007140258A2/en active Application Filing
- 2007-05-24 US US11/753,200 patent/US7610969B2/en active Active
-
2008
- 2008-12-22 NO NO20085363A patent/NO344011B1/no not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20040216633A1 (en) * | 2003-02-18 | 2004-11-04 | Kash Edward Cannoy | Well perforating gun |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2007140258A3 (en) | 2008-03-06 |
NO20085363L (no) | 2008-12-22 |
EP2021578A2 (en) | 2009-02-11 |
US7610969B2 (en) | 2009-11-03 |
CN101490363A (zh) | 2009-07-22 |
CN101490363B (zh) | 2013-06-05 |
EP2021578B1 (en) | 2020-02-26 |
EP2021578A4 (en) | 2012-04-04 |
US20080011483A1 (en) | 2008-01-17 |
CA2653725C (en) | 2010-11-09 |
CA2653725A1 (en) | 2007-12-06 |
WO2007140258A2 (en) | 2007-12-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO344011B1 (no) | Fremgangsmåte og anordning for perforering ved høye borehullstrykk | |
US20070107899A1 (en) | Perforating Gun Fabricated from Composite Metallic Material | |
US7246548B2 (en) | Well perforating gun | |
US10526875B2 (en) | Perforators | |
US9284824B2 (en) | Method and apparatus for expendable tubing-conveyed perforating gun | |
US8794335B2 (en) | Method and apparatus for expendable tubing-conveyed perforating gun | |
US6865978B2 (en) | Well perforating gun | |
US9133695B2 (en) | Degradable shaped charge and perforating gun system | |
EP2029955B1 (en) | Perforating system comprising an energetic material | |
US7237487B2 (en) | Low debris perforating gun system for oriented perforating | |
US9187990B2 (en) | Method of using a degradable shaped charge and perforating gun system | |
US20100276136A1 (en) | Internally supported perforating gun body for high pressure operations | |
NO342574B1 (no) | Perforeringssystem med lite eller uten bruddstykker | |
US20170037712A1 (en) | Method to Control Energy Inside a Perforation Gun Using an Endothermic Reaction | |
US9027456B2 (en) | Multi-layered perforating gun using expandable tubulars | |
US6422148B1 (en) | Impermeable and composite perforating gun assembly components | |
EP2373949B1 (en) | Use of barite and carbon fibers in perforating devices | |
US9347119B2 (en) | Degradable high shock impedance material | |
GB2365468A (en) | Impermeable and composite perforating gun assembly components | |
MXPA06001318A (en) | Well perforating gun related application information |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |