NO341718B1 - Distribuerte optiske trykk- og temperaturfølere - Google Patents
Distribuerte optiske trykk- og temperaturfølere Download PDFInfo
- Publication number
- NO341718B1 NO341718B1 NO20101754A NO20101754A NO341718B1 NO 341718 B1 NO341718 B1 NO 341718B1 NO 20101754 A NO20101754 A NO 20101754A NO 20101754 A NO20101754 A NO 20101754A NO 341718 B1 NO341718 B1 NO 341718B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- carrier according
- optical
- pressure
- carrier
- geometric discontinuity
- Prior art date
Links
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 title claims abstract description 30
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 claims abstract description 36
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims abstract description 24
- 230000004044 response Effects 0.000 claims abstract description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 13
- 239000013013 elastic material Substances 0.000 claims description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 13
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 5
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 3
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000009530 blood pressure measurement Methods 0.000 description 2
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 2
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 2
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 2
- 230000000875 corresponding effect Effects 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 2
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 235000017166 Bambusa arundinacea Nutrition 0.000 description 1
- 235000017491 Bambusa tulda Nutrition 0.000 description 1
- 241001330002 Bambuseae Species 0.000 description 1
- 235000015334 Phyllostachys viridis Nutrition 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011425 bamboo Substances 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000011088 calibration curve Methods 0.000 description 1
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005555 metalworking Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000002277 temperature effect Effects 0.000 description 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 1
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K11/00—Measuring temperature based upon physical or chemical changes not covered by groups G01K3/00, G01K5/00, G01K7/00 or G01K9/00
- G01K11/32—Measuring temperature based upon physical or chemical changes not covered by groups G01K3/00, G01K5/00, G01K7/00 or G01K9/00 using changes in transmittance, scattering or luminescence in optical fibres
- G01K11/3206—Measuring temperature based upon physical or chemical changes not covered by groups G01K3/00, G01K5/00, G01K7/00 or G01K9/00 using changes in transmittance, scattering or luminescence in optical fibres at discrete locations in the fibre, e.g. using Bragg scattering
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L19/00—Details of, or accessories for, apparatus for measuring steady or quasi-steady pressure of a fluent medium insofar as such details or accessories are not special to particular types of pressure gauges
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L19/00—Details of, or accessories for, apparatus for measuring steady or quasi-steady pressure of a fluent medium insofar as such details or accessories are not special to particular types of pressure gauges
- G01L19/0092—Pressure sensor associated with other sensors, e.g. for measuring acceleration or temperature
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L9/00—Measuring steady of quasi-steady pressure of fluid or fluent solid material by electric or magnetic pressure-sensitive elements; Transmitting or indicating the displacement of mechanical pressure-sensitive elements, used to measure the steady or quasi-steady pressure of a fluid or fluent solid material, by electric or magnetic means
- G01L9/0001—Transmitting or indicating the displacement of elastically deformable gauges by electric, electro-mechanical, magnetic or electro-magnetic means
- G01L9/0007—Transmitting or indicating the displacement of elastically deformable gauges by electric, electro-mechanical, magnetic or electro-magnetic means using photoelectric means
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
- Optical Transform (AREA)
- Light Guides In General And Applications Therefor (AREA)
Abstract
Det beskrives her en bærer for et optisk fiber på hvilket flere optiske følere er anordnet. Bæreren har et testparti omfattende et hulrom og minst én geometrisk diskontinuitet, der det som reaksjon på et trykk påført på testpartiet dannes en spenningskonsentrasjon nær ved den geometriske diskontinuiteten, og der den optiske føleren sitter fast på i hvert fall en del av den geometriske diskontinuiteten. Hulrommet kan være fylt med en væske eller et gel. En optisk temperaturføler kan også være anordnet nær ved den optiske trykkføleren.
Description
KRYSSREFERANSE TIL BESLEKTET SØKNAD
[0001] Denne søknaden er en CIP av U.S. søknad 11/960,007, innlevert 19. desember 2007, som tar prioritet fra U.S. Provisorisk patentsøknad 60/885,048, innlevert 16. januar 2007. Modersøknadene inntas som referanse her i sin helhet.
BAKGRUNN
[0002] Oppfinnelsen vedrører generelt optisk fiberteknologi. Spesielt vedrører oppfinnelsen en optisk fiber som inneholder trykk- og temperaturfølere langs sin lengde.
[0003] Eksisterende elektroniske følere måler en rekke forskjellige verdier, så som pH, farge, temperatur eller trykk, for å nevne noen. I systemer som krever en streng av elektroniske følere over en lang avstand, f.eks. tyve til tretti kilometer eller mer, er det vanskelig å forsyne kraft til de elektroniske følerne. Tradisjonelt krever forsyning av kraft til elektroniske følere at det trekkes elektrisk ledning fra en kraftkilde til hver av de elektroniske følerne. Forsyningen av elektrisk kraft til elektroniske følere innenfor petroleums- og gassbransjen har vært upålitelig. For eksempel er elektriske ledninger som strekker seg over lange avstander utsatt for betydelig forstyrrelse og støy, og reduserer med det nøyaktigheten til de elektroniske følerne.
[0004] Optiske fibre har blitt det foretrukne kommunikasjonsmediet for langdistansekommunikasjon som følge av deres utmerkede lysoverføringsegenskaper over lange avstander og at de enkelt kan tilvirkes i lengder på mange kilometer. Videre kan lyset som overføres lese av følerne og således fjerne behovet for lange elektriske ledninger. Dette er spesielt viktig i petroleums- og gassbransjen, der strenger av elektroniske følere blir anvendt i brønner for å overvåke nedihullsforhold.
[0005] Som følge av dette anvendes i petroleums- og gassbransjen passive fiberoptiske følere for å innhente forskjellige målinger nede i en brønn, så som trykk- eller temperaturmålinger. En optisk fiber med flere optiske fibre innenfor et fiberoptisk system kan bli anvendt for å kommunisere informasjon fra brønner som bores og fra kompletterte brønner. Det optiske fiberet kan bli utplassert med en ettpunkts fiberoptisk trykk-/temperaturføler. Diskrete optiske fibre er utfyllende beskrevet i den internasjonale patentsøknaden PCT/US 04/28625 med tittelen "Optical Sensor With Co-Located Pressure and Temperature Sensors". Denne søknaden inntas her som referanse i sin helhet.
[0006] I tillegg kan en sekvens av svakt reflekterende fiber Bragg-gittere (FBG’er) bli prentet inn i en lengde av optisk fiber, eller en ettpunkts Fabry-Perot-føler kan bli spleiset inn i en lengde av optisk fiber. Et optisk signal sendes ned fibret, og blir reflektert og/eller spredt tilbake til en mottaker og analysert for å karakterisere eksterne parametere langs lengden til det optiske fibret. Ved hjelp av denne informasjonen kan en oppnå nedihullsmålinger omfattende, men ikke begrenset til målinger av temperatur, trykk og kjemisk miljø.
US 2004/0114849 A1 beskriver fiberoptiske sensorsystemer, og vedrører nærmere bestemt et fiberoptisk sensorhus som er i stand til å introdusere en ønsket initial forhåndsbelastning. Husarrangementet tillater respons ved lavt trykk i et fiberoptisk Bragg-gitter.
[0007] For svakt reflekterende FBG’er som er prentet inn i en lengde av optisk fiber finnes det ikke noe effektivt system for å frakte FBG-ene og utplassere disse følerne nedihulls, og det er behov for et slikt system.
OPPSUMMERING AV OPPFINNELSEN
Den foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en bærer for en optisk fiber som angitt i det selvstendige patentkrav 1.
[0008] Et aspekt ved oppfinnelsen er rettet mot et system for å frakte en optisk fiber som har flere optiske følere innprentet eller anordnet på annen måte. Slike optiske fibre kan strekke seg over lange avstander og kan bli anvendt i olje- og gassbrønner.
[0009] Mer spesifikt er ifølge foreliggende oppfinnelse de optiske følerne festet til et bærerelement, fortrinnsvis et hovedsakelig sylindrisk element, så som en hul slange eller et rør, som har én eller flere geometriske diskontinuiteter der det kan oppstå spenningskonsentrasjoner. Følerne måler tøyningen forårsaket av spenningskonsentrasjonene, og den målte tøyningen korrelerer med trykket påført på bærerelementet og følerne.
[0010] I én utførelsesform omfatter de geometriske diskontinuitetene et tynnvegget parti definert på veggen til det sylindriske bærerelementet. Det tynnveggede partiet oppfører seg på tilsvarende måte som en membran som reaksjon på det påførte trykket, som kan være trykket internt i bærerelementet eller utenfor dette.
[0011] I en annen utførelsesform omfatter de geometriske diskontinuitetene endringer eller variasjoner i det sirkulære tverrsnittet til det sylindriske bærerelementet. Eksempler på slike geometriske diskontinuiteter omfatter, men er ikke begrenset til én eller flere hovedsakelig flate andeler, én eller flere konkave andeler, én eller flere konvekse andeler, ett eller flere hjørner, eller kombinasjoner av dette. Eventuelt kan de geometriske diskontinuitetene omfatte et ovalt eller mangekantet tverrsnitt. I denne utførelsesformen er veggen til det sylindriske bærerelementet fortrinnsvis ikke fortynnet, og en del av den sylindriske bæreren er kaldbearbeidet eller smidd til et parti med én eller flere geometriske diskontinuiteter.
[0012] I en annen utførelsesform omfatter de geometriske diskontinuitetene et sirkulært tverrsnitt laget av minst to forskjellige materialer. Disse materialene kan ha forskjellig tetthet og/eller forskjellig Youngs elastisitetsmodul.
[0013] I nok en annen utførelsesform omfatter de geometriske diskontinuitetene et sirkulært tverrsnitt, der tettheten til i hvert fall en andel av bærerelementet er endret.
KORT BESKRIVELSE AV TEGNINGENE
[0014] Disse og andre trekk, aspekter og fordeler med foreliggende oppfinnelse vil forstås bedre når den følgende detaljerte beskrivelsen leses under henvisning til de vedlagte tegningene, der like tegn representerer like deler og der:
[0015] Figur 1 er en skjematisk perspektivskisse av distribuerte optiske følere som føres på en andel av et tykkvegget kapillarrør ifølge foreliggende oppfinnelse, med den/de optiske fiberet/følerne utelatt for å bedre oversikten;
[0016] Figur 2 er en tverrsnittsskisse av kapillarrøret langs linjen 2-2 i figur 1;
[0017] Figur 3A er en tverrsnittsskisse av kapillarrøret langs linjen 3-3 i figur 1; Figur 3B er en annen utførelsesform av figur 3 A;
[0018] Figur 4 er en annen tverrsnittsskisse av kapillarrøret i lengderetningen, langs linjen 4-4 i figur 1.
[0019] Figur 5A er en perspektivskisse av en annen distribuert optisk føler; Figur 5B viser et tverrsnitt langs linjen 5B-5B i figur 5A; Figur 5C er et spenning/tøyningplott for utførelsesformen i figur 5 A; og
[0020] Figurene 6A-6H er tverrsnittsskisser av alternative utførelsesformer av følerne i figurene 3A-3B og 5A-5B.
DETALJERT BESKRIVELSE
[0021] Som illustrert i de vedlagte tegningene og beskrevet i detalj nedenfor er foreliggende oppfinnelse rettet mot optiske følere fordelt langs en optisk fiber. Ifølge foreliggende oppfinnelse er flere temperatur-/trykkfølere dannet på en optisk fiber. Selv om en hvilken som helst type optiske følere, så som indre eller ytre Fabry-Perot- eller Bragg-gittere (FBG’er), kan anvendes, er FBG’er foretrukne fordi de enkelt kan prentes på det optiske fibret. Det optiske fibret med optiske følere fordelt langs sin lengde er fortrinnsvis anordnet i sideveggen av en slange eller et rør, så som et kapillarrør. Den optiske føleren og røret kan strekke seg over lange avstander, f.eks. flere kilometer eller mer, og kan dekke hele dypet til en olje- og gassbrønn. I en foretrukket utførelsesform er røret et tykkvegget kapillarrør av metall som typisk anvendes for å føre én eller flere diskrete optiske trykk-/temperaturfølere, så som en innvendig Fabry-Perot-føler eller en utvendig Fabry-Perot-føler.
[0022] Figur 1 illustrerer et tykkvegget kapillarrør 10 av metall i samsvar med en første utførelsesform. Kapillarrøret 10 kan ha en hvilken som helst lengde, og i ett eksempel har røret 10 en utvendig diameter på omtrent 0,635 cm og en innvendig diameter på omtrent 0,470 cm. Kapillarrør av en hvilken som helst tykkelse kan anvendes, så lenge kapillarrøret er tykt nok til å understøtte det optiske fibret og de optiske følerne. Røret 10 har et langsgående spor 12 dannet over hele sin lengde. Sporet 12 må ha en bredde som er stor nok til å romme et optisk fiber med kappe(r) og som samtidig er liten nok til ikke i nevneverdig grad å påvirke den strukturelle integriteten til kapillarrøret 12. Sporet 12 kan typisk være maskinert eller skåret ut fra et tradisjonelt kapillarrør, som vist i figur 2. Langs overflaten av røret 10, på forbestemte steder, er områder 14 profilert for å danne geometriske diskontinuiteter, så som tynnveggede partier. Som fremgår best av figurene 3A og 3B er en andel av sideveggen til røret 10 maskinert bort for å danne et tynnvegget parti 16, som tjener som en membran som er følsom for trykkforskjeller over seg. Det tynnveggede partiet 16 kan ha en plan overflate som vist i figurene 1 og 3A, eller sporet 12 kan fortsette over overflaten i det tynnveggede partiet 16, som vist i figur 3B. Selv om bare to profilerte områder 14 er vist, kan et hvilket som helst antall profilerte områder 14 være dannet på røret 10. Avstanden mellom vedsidenliggende profilerte områder 14 kan velges ut i fra hvor en ønsker trykk- og temperaturmålinger. I ett eksempel kan avstanden være fra noen centimeter og oppover.
[0023] Alternativt kan sporet 12 utelates og det optiske fibret 20 kan være festet til kapillarrøret 10 på en omspinnende måte for å ta opp termisk ekspansjon/kontraksjon av røret 10. Innfestingen kan være kontinuerlig eller i diskrete punkter. I tillegg kan det optiske fibret 20 og de optiske følerne prentet på dette være festet til innsiden av røret 10.
[0024] Innenfor hver profilerte område 14 er minst én optisk føler, f.eks. FBG 18, dannet på det optiske fiberet 20, som fremgår best av figur 4. FBG 16 er festet til det tynnveggede partiet 16 på utsiden eller innsiden av røret 10 på en hvilken som helst kjent måte, så som lasersveising eller med epoksy eller vedheftingsmidler, slik at når det tynnveggede partiet 18 bøyer seg, FBG 18 også bøyer seg. FBG 18 kan også være metallisert, ved dampavsetning av metall på føleren eller med andre kjente metoder. Det innvendige rommet 22 kan eventuelt være forseglet eller på annen måte bevirkes til å opprettholde et hovedsakelig konstant internt referansetrykk (Pref). Når trykket som skal måles utenfor kapillarrøret 10 endrer seg, vil trykkforskjellen bøye det tynnveggede partiet 16, som fungerer som en membran. FBG 18 bøyer seg også sammen med det tynnveggede partiet 16 og endrer frekvensen til det optiske signalet som reflekteres fra FBG’en. En instrumenteringsenhet på overflaten (SIU – Surface Instrumentation Unit) (ikke vist) mottar den endrede frekvensen og leser av trykket i det profilerte området 14/det tynnveggede partiet 16.
[0025] I en alternativ utførelsesform er kapillarrøret 10 og det innvendige rommet 22 delt inn i flere forseglede seksjoner, for eksempel av vegger eller membraner vinkelrett på lengdeaksen til kapillarrøret, tilsvarende som i en bambusstilk. Én eller flere optiske følere kan være anordnet i/på hver seksjon. En fordel med å dele inn det innvendige rommet 22 i forseglede seksjoner er at dersom det innvendige rommet 22 brister, dvs. blir eksponert for brønntrykk, vil kun den bristede seksjonen påvirkes og resten av kapillarrøret forblir forseglet slik at de gjenværende optiske følerne fortsatt kan fungere.
[0026] Mellom tilstøtende profilerte områder 14 er det optiske fibret 20 fortrinnsvis løst overdekket eller anordnet inne i sporet 12, som fremgår best av figur 4. Det at det optiske fibret 20 ligger løst mellom profilerte områder 14 gjør at slakk kan ta opp termisk ekspansjon og kontraksjon av metall-kapillarrøret 10, og gir den slakken som er nødvendig for å omspinne kapillarrøret 10 opp på spoler. Mengden slakk kan bli bestemt ut i fra den termiske ekspansjonskoeffisienten til materialet i kapillarrøret 10 og/eller spolenes radier. Eventuelt kan en andre føler eller en andre FBG 24 være tilveiebragt i nærheten av FBG 18 for å måle endringene i temperatur. Med andre ord bøyer FBG 18 seg med det tynnveggede partiet 16 og måler spenning/tøyning, og føleren 24 måler temperaturendringene og kompenserer for temperaturens innvirkning på FBG 18.
[0027] Ifølge en annen utførelsesform av foreliggende oppfinnelse omfatter den geometriske diskontinuiteten et ikkesirkulært tverrsnitt eller et tverrsnitt som har en ikkesirkulær andel. Det er velkjent at for hovedsakelig sylindriske eller sfæriske beholdere som utsettes for trykk, et sirkulært tverrsnitt tar opp internt eller eksternt trykk optimalt.
[0028] Dersom veggen til denne beholderen er forholdsvis tynn, kan normalspenningen rundt beholderen uttrykkes som
σh= Pr/t
der
● σher ringspenningen (i passende enheter),
● P er trykket som påføres på beholderen,
● t er veggtykkelsen, og
● r er den gjennomsnittlige radien til sylinderen.
Se E.P. Popov "Mechanics of Materials," 2<nd>Ed., Prentice-Hall, 1976, s.288-292.
[0029] Dersom veggen til denne beholderen ikke er tynn, er spenningene i en tykkvegget sylinder under en trykkforskjell gitt av Lame’s likninger, og har formen σr= A - B/r<2>= -Pr
σh= A B/r<2>
og
<�>l<�(P>1<r2>
1<�P>2<r2>
2<)/(r2>
2<�r 2>
1<) � A>
<B �(r2>
1<r2>
2<(P>1<�P>2<))/(r2>
2<� r 2>
1<)>
der
● A og B er konstanter, gitt verdiene til P1 ,P2, r1, r2.
● r er variabelen, ettersom et plott vanligvis er nødvendig av spenningene fra r1til r2.
● σr er radiell spenning ved r, og
● σher ringspenningen ved r.
Her er r1 den innvendige radien til den tykkveggede sylinderen og P1 er trykket ved denne radien, og r2og P2er den utvendige radien og trykket der. Se E.P. Popov "Mechanics of Materials", 2<nd>Ed., Prentice-Hall, 1976, s.557-564.
[0030] Som vist over, når tverrsnittet er sirkulært (dvs. at den innvendige og den utvendige radien er hovedsakelig konstante), er spenningene på den sylindriske beholderen hovedsakelig konstante langs radiell retning, men når det er geometriske diskontinuiteter i (dvs. at enten den innvendige radien eller den utvendige radien, eller begge, varierer) det sirkulære tverrsnittet, kan det oppstå lokale høyere spenninger eller spenningskonsentrasjoner ved eller i nærheten av disse geometriske diskontinuitetene. I denne utførelsesformen blir muligheten til å generere spenningskonsentrasjoner utnyttet for å tilveiebringe spennings-/tøyningsmålinger ved eller i nærheten av de geometriske diskontinuitetene. Disse spennings-/tøyningsmålingene kan bli korrelert med trykket påført på beholderen eller røret når følere, så som optiske følere 18, er utplassert nær ved disse geometriske diskontinuitetene.
[0031] Et eksempel på en geometrisk diskontinuitet er illustrert i figur 3A, der den innvendige radien er hovedsakelig konstant i radiell retning rundt røret 10, omfattende ved det tynnveggede partiet 16, men den utvendige radien (vist ved Ro1 og Ro2) varierer i radiell retning. En spenningskonsentrasjon skapes ved det tynnveggede partiet 16, og denne spenningskonsentrasjonen gir et spenningskonsentrasjonsprofil som kan måles av FBG 18 for å bestemme trykket ved eller i nærheten av spenningskonsentrasjonen.
[0032] Et annet eksempel på en geometrisk diskontinuitet er illustrert i figurene 5A og 5B. Røret 10 omfatter et testparti 30, som inneholder en geometrisk diskontinuitet omfattende minst én hovedsakelig flat seksjon 32 og/eller minst én konkav seksjon 34. Den flate seksjonen 32 fungerer tilsvarende som en membran og bøyer seg innover som reaksjon på eksternt trykk som vist. Den konkave seksjonen 34 kan bøye seg utover eller innover avhengig av hvor høyt trykk som påføres på den konkave seksjonen, som bøyer den innover, og på den flate seksjonen 32, som bøyer den konkave seksjonen utover. Røret 10 og/eller testpartiet 30 er hult, dvs. inneholder et hulrom, som kan være fylt med et elastisk materiale, et fluid, en olje, en væske eller en gel.
[0033] Med henvisning til figur 5B varierer den ytre radien til testpartiet 30 radielt langs sin periferi, som illustrert ved Ro1, Ro2 og Ro3. Videre varierer også den indre radien i radiell retning. Det skal bemerkes at ikke både den indre og den ytre radien trenger å variere for at det skal skapes en geometrisk diskontinuitet.
Variasjon av én radius er tilstrekkelig til å gi en lokal spenningskonsentrasjon. Med radiell retning menes her retningen fra sentrum i testpartiet og radielt utover, som illustrert av pilene i figurene 3A og 5B.
[0034] En spenning/tøyning-analyse ble utført med bruk av en endelig elementanalyse-(FEA)-programvare. Et eksternt trykk på omtrent 1034 bar (15000 psi) ble påført på testpartiet 30 i figurene 5A og 5B. Et tredimensjonalt plott av tøyning er vist i figur 5C. Lysere grå soner som angir høyere tøyning kan sees å sammenfalle med seksjonene 32 og 34, noe som indikerer at FBG 18 festet til disse seksjonene, som vist i figur 5B, kan detektere tøyningen. Selv om det er foretrukket at FBG-føleren 18 er rettet inn etter områdene med spenningskonsentrasjon, er det bare nødvendig at føleren står i kontakt med en del av området med spenningskonsentrasjonen. En passende FEA-programvare er SolidWorks CosmosWorks Advanced Professional version 2006.
[0035] FEA kan anvendes for å danne en kalibreringskurve for føleren. For hvert kjente påførte trykk kan for eksempel en FEA-beregnet tøyning bli registrert.
Deretter kan det dannes en spenning/tøyning-kurve. Når testpartiet er utplassert, blir en målt tøyning plottet på den kalibrerte spenning/tøyning-kurven og et spenning (eller et trykk) kan lett bestemmes. Alternativt kan også en eksperimentell spenning/tøyning-kurve som anvender kjente påførte trykk bli anvendt.
[0036] Andre numeriske modelleringsmetoder, så som endelige differanser (FD – Finite Differences) eller andre nodebaserte numeriske metoder, kan anvendes og foreliggende oppfinnelse er ikke begrenset til noen bestemt numerisk modelleringsmetode.
[0037] Selv om FBG-føleren 18 kan være festet på utsiden av testpartiet 30, tilsvarende som i utførelsesformen i figurene 1-4, er det foretrukket at FBG-følere 18 og det optiske fibret 20 er festet inne i testpartiet 30, som vist i figur 3B. En foretrukket måte å installere det optiske fibret 20 og følerne 18 er å rulle en lengde av rør 10 med flere testpartier 30 rundt en spole. Siden seksjonene 32 er hovedsakelig flate vil de ligge flatt mot overflaten av spolen. En tilhørende lengde av optisk fiber 20 med FBG-følere prentet på steder svarende til hovedsakelig flate seksjoner 32 blir pumpet gjennom røret 10 av en gass, f.eks. luft, eller en væske, f.eks. vann. Deretter blir epoksy pumpet gjennom røret 10 for å feste eller hefte FBG-følerne til røret 10.
[0038] Andre ikke-begrensende eksempler på geometriske diskontinuiteter 36 er dannet på testpartiet 30, som illustrert i figurene 6A-6D. Den indre radien kan variere som vist i figur 6A; den ytre radien kan variere som vist i figur 3A; og både den indre og den ytre radien kan variere som vist i figurene 6B-6D og i figurene 5A og 5B. Geometriske diskontinuiteter 36 kan omfatte en kløft eller fordypning (figur 6B), en flat seksjon (figur 6C), et hjørne (figur 6D) eller en hvilken som helst kombinasjon av dette. Videre kan tykkelsen til testpartiet 30 variere (figurene 3A, 3B og 6A), eller være hovedsakelig lik (figurene 5A-5B, 6B-6D) bortsett fra ved spisse hjørner. Geometriske diskontinuiteter omfatter også former så som oval og mangekantet.
[0039] I nok en annen utførelsesform kan spenningskonsentrasjonsprofiler dannes på et sylindrisk rør 10 med hovedsakelig konstant tykkelse, men varierende tetthet eller Youngs elastisitetsmodul. Som vist i figurene 6E omfatter testpartiet 30 en andel 38 og en andel 40 koblet sammen i en svalehaleforbindelse i sammenføyninger 39, selv om andre koblinger kan anvendes. Fortrinnsvis er andelene 38 og 40 laget av forskjellige materialer som har forskjellig tetthet eller forskjellig Youngs elastisitetsmodul, slik at andelen 38 reagerer på trykk på en annen måte enn andelen 40. Det forventes at det dannes spenningskonsentrasjonsprofiler ved eller i nærheten av sammenføyningene 39, der diskontinuiteten i tetthet og Youngs elastisitetsmodul opptrer. Andelene 38/40 kan være laget av rustfritt stål/aluminum, metall/polymer, etc.
[0040] Alternativt, som vist i figur 6F, kan testpartiet 30 være laget av ett enkelt materiale, men der tettheten eller egenvekten til andelen 42 er redusert, for eksempel ved å legge til en skumdanner i en polymer, mens tettheten til andelen 44 er uendret. Det forventes at det dannes spenningskonsentrasjonsprofiler i andelen 42 med lavere tetthet eller i grensen mellom andelene 42 og 44.
[0041] Videre kan testpartiet 30 anta en oval eller mangekantet form, som vist i figurene 6G-6H. Ifølge ringspenningsteori eller Lamé-teori kan en seksjon med mindre radius oppleve en større spenning/tøyning enn en seksjon med større radius. For et ovalt tverrsnitt er det således forventet at spenningskonsentrasjoner kan dannes i overgangen fra hovedaksen til den lille aksen til ovalformen. For et mangekantet tverrsnitt kan spenningskonsentrasjoner dannes langs de rette sidene, når disse sidene fungerer som membraner, eller langs hjørnene i overgangen mellom sider. Mangekantede tverrsnitt kan være regulære eller irregulære polygoner.
[0042] For formålet med denne oppfinnelsen er betegnelsen geometriske diskontinuiteter og beslektede benevnelser definert til også å omfatte materialer med forskjellig Youngs elastisitetsmodul eller tetthet (f.eks. figur 6E), materialer med en andel med modifisert tetthet (f.eks. figur 6F) samt ovale eller mangekantede tverrsnitt (f.eks. figurene 6G-6H).
[0043] Flere testpartier 30 kan være dannet i et sylindrisk metallrør 10 med en hvilken som helst kjent metallbearbeidingsmetode, omfattende, men ikke begrenset til kaldbearbeiding, senkesmiing, smiing etc. Røret 10 kan også være laget av polymere materialer, omfattende termoplast og herdeplast. For polymere rør 10 kan testpartiene 30 være dannet av varmpresser som anvender varme og trykk, ved injeksjonsstøping, støping eller andre kjente metoder. Foreliggende oppfinnelse er ikke begrenset til noen bestemt tilvirkningsmetode eller bestemte materialer.
[0044] Siden det optiske fibret 20 kan strekke seg over lange avstander forventes det at et stort antall optiske følere er prentet inn eller på annen måte tilveiebragt på det optiske fibret. Følgelig er det foretrukket at avanserte signalbehandlingsmetoder anvendes for å skille mellom reflekterte signaler fra de flere optiske følerne. Slike avanserte metoder er omtalt i det felles overdratte US-patentet 7,282,698 med tittelen "System and Method for Monitoring a Well". '698-patentet inntas her som referanse i sin helhet. Blant annet omtaler '698-patentet en fysisk innfellingsmetode der et flertall følere er anordnet langs lengden til en optisk fiber på hver side av en referansereflektor. I denne metoden er følerne plassert i bestemte avstander fra reflektoren for å øke avfølingslengden. I tillegg kan en fysisk innfellingsmetode utvides til å kombinere flere avfølingslengder innenfor ett optisk fiber for å øke den totale avfølingslengden. '698-patentet viser også kombinasjon av en fysisk innfellingsmetode med flere avfølingslengder med bølgelengdemultipleksing (WDM – Wavelength Division Multiplexing), der hver individuelle avfølingslengde er innrettet for kun å reagere på en bølgelengde som er litt forskjellig fra den neste avfølingslengden. Dette kan øke avfølingslengden ytterligere avhengig av antallet bølgelengdeoppdelinger som anvendes. I tillegg kan ekstra avfølingslengde oppnås ved å anvende en aliasing-metode, nærmere bestemt ved å anvende smalbåndede FBG’er plassert utenfor Nyquistsamplingsavstanden. Andre signalbehandlingsmetoder er redegjort for eller referert til i '698-patentet.
[0045] Selv om det er klart at eksemplene på utførelser av oppfinnelsen beskrevet her oppnår målene med foreliggende oppfinnelse, vil det forstås at en rekke endringer og andre utførelsesformer kan konstrueres av fagmannen. For eksempel kan kapillarrøret 10 erstattes av en bærer med en annen type, så som kuleformede eller sylindriske trykkbeholdere som har blitt profilert for å danne tynnveggede partier. Videre kan ett eller flere trekk og/eller elementer fra en hvilken som helst utførelsesform bli anvendt alene eller i kombinasjon med ett eller flere trekk og/eller elementer fra én eller flere andre utførelsesformer. Det vil derfor forstås at de vedføyde kravene er ment å dekke alle slike modifikasjoner og utførelsesformer som faller innenfor idéen og rammen til foreliggende oppfinnelse.
Claims (14)
1. Bærer for en optisk fiber på hvilken minst én optisk føler er anordnet, der nevnte bærer omfatter:
et hult testparti omfattende et hulrom og minst én geometrisk diskontinuitet, der det som reaksjon på et trykk påført på testpartiet dannes en spenningskonsentrasjon nær ved den geometriske diskontinuiteten, og
der den optiske føleren sitter fast på i hvert fall en del av den geometriske diskontinuiteten; og
der den geometriske diskontinuiteten omfatter minst én valgt fra gruppen bestående av: minst én konkav seksjon, en oval, to materialer med forskjellig Youngs elastisitetsmodul, to materialer med forskjellig tetthet, og en andel av testpartiet med endret tetthet.
2. Bærer ifølge krav 1, der den minst ene geometriske diskontinuiteten i det hule testpartiet omfatter en indre radius og en ytre radius, og minst én av radiene varierer i radiell retning.
3. Bærer ifølge krav 2, der den geometriske diskontinuiteten omfatter et tynnvegget parti.
4. Bærer ifølge krav 2, der den geometriske diskontinuiteten omfatter minst én hovedsakelig plan seksjon.
5. Bærer ifølge krav 2, der den geometriske diskontinuiteten videre omfatter et hjørne.
6. Bærer ifølge krav 2, der den geometriske diskontinuiteten omfatter et mangekantet tverrsnitt.
7. Bærer ifølge krav 1, der trykket blir påført på utsiden av bæreren.
8. Bærer ifølge krav 1, der føleren sitter fast på innsiden av bæreren.
9. Bærer ifølge krav 1, der testpartiet er forseglet.
10. Bærer ifølge krav 1, der testpartiet er i stand til å opprettholde et trykk.
11. Bærer ifølge krav 1, der bæreren omfatter et rør.
12. Bærer ifølge krav 1, der den optiske fiberen videre omfatter en optisk temperaturføler nær ved den optiske trykkføleren.
13. Bærer ifølge krav 1, der den minst ene optiske trykkføleren er metallisert.
14. Bærer ifølge krav 1, der hulrommet er fylt med et elastisk materiale, en væske eller et gel.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US12/166,956 US8417084B2 (en) | 2007-01-16 | 2008-07-02 | Distributed optical pressure and temperature sensors |
PCT/US2009/049046 WO2010002783A2 (en) | 2008-07-02 | 2009-06-29 | Distributed optical pressure and temperature sensors |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20101754L NO20101754L (no) | 2010-12-22 |
NO341718B1 true NO341718B1 (no) | 2018-01-08 |
Family
ID=41466545
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20101754A NO341718B1 (no) | 2008-07-02 | 2010-12-15 | Distribuerte optiske trykk- og temperaturfølere |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8417084B2 (no) |
BR (1) | BRPI0913912B1 (no) |
CA (1) | CA2728790C (no) |
GB (1) | GB2473382B (no) |
MY (1) | MY154348A (no) |
NO (1) | NO341718B1 (no) |
RU (1) | RU2473874C2 (no) |
WO (1) | WO2010002783A2 (no) |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2012130531A (ru) * | 2010-01-27 | 2014-03-10 | Афл Телекомьюникэйшнс Ллс | Каротажный кабель |
US8638444B2 (en) | 2011-01-11 | 2014-01-28 | Baker Hughes Incorporated | Sensor array configuration for swept-wavelength interferometric-based sensing systems |
US8592747B2 (en) | 2011-01-19 | 2013-11-26 | Baker Hughes Incorporated | Programmable filters for improving data fidelity in swept-wavelength interferometry-based systems |
GB2492095A (en) * | 2011-06-21 | 2012-12-26 | Sensornet Ltd | Determining pressure profile in an oil or gas well |
CN102288226B (zh) * | 2011-07-29 | 2013-02-06 | 中国科学院光电技术研究所 | 压强、温度和组分浓度同时检测的多态气液光纤传感器 |
ITRM20120629A1 (it) * | 2012-12-11 | 2014-06-12 | Pipe Monitoring Corp S R L Pimoc S R L | Processo ed impianto per sistema di supervisione gestione e controllo dell'integrita' strutturale di una rete di condotte (pipeline) localizzazione del punto di perdita e valutazione dell'entita' dell'anomalia |
CN103323154B (zh) * | 2013-05-24 | 2015-05-13 | 西安近代化学研究所 | 浇注炸药固化过程中内部应力的测量方法 |
US9360388B2 (en) | 2013-06-07 | 2016-06-07 | Baker Hughes Incorporated | Pressure sensing system and method of housing a pressure sensor |
US20160237812A1 (en) * | 2013-09-30 | 2016-08-18 | Schlumberger Technology Corporation | Fiber Optic Slickline and Tractor System |
US9341532B2 (en) | 2014-03-24 | 2016-05-17 | General Electric Company | Systems and methods for distributed pressure sensing |
US20150300164A1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-22 | Faz Technology Limited | Sensing apparatus, method, and applications |
RU2557577C1 (ru) * | 2014-07-01 | 2015-07-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ) | Устройство для измерения величины износа и температуры изделия при трении |
CN106796152B (zh) * | 2014-10-03 | 2018-12-14 | 蒂埃尔威有限公司 | 传感装置 |
US11081245B2 (en) | 2015-10-23 | 2021-08-03 | Atomic Energy Of Canada Limited | Test apparatus and instrumented conduit for use with same |
SG11201909938VA (en) * | 2017-04-27 | 2019-11-28 | Tlv Co Ltd | Sensor device |
CN107677613B (zh) * | 2017-09-26 | 2020-04-21 | 山西大学 | 具有侧面微流体通道的全光纤开腔fp式光流体传感器 |
EA038447B1 (ru) * | 2019-09-06 | 2021-08-30 | Открытое акционерное общество "Беларуськалий" | Скважинный оптоволоконный датчик непрерывного контроля температуры |
RU2723205C1 (ru) * | 2019-10-31 | 2020-06-09 | Евгений Сергеевич Солдатов | Мультимодальный контейнер для транспортировки и хранения сжиженных криогенных газов |
CN111239909B (zh) * | 2020-02-14 | 2020-11-27 | 北京航空航天大学 | 一种具有光热应力调控的石墨烯膜光纤f-p谐振器及其制作方法 |
CN114152384A (zh) * | 2021-12-13 | 2022-03-08 | 中国核动力研究设计院 | 一种基于光纤珐珀的核动力装置环境压力测量传感器 |
CN114288017B (zh) * | 2021-12-31 | 2024-02-02 | 华科精准(北京)医疗科技有限公司 | 一种治疗光纤和包含该治疗光纤的激光热疗系统 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20040114849A1 (en) * | 2002-12-16 | 2004-06-17 | Schlumberger Technology Corporation | Multiple mode pre-loadable fiber optic pressure and temperature sensor |
US20070041019A1 (en) * | 2003-10-03 | 2007-02-22 | Siegmar Schmidt | Rugged fabry-perot pressure sensor |
WO2008031181A1 (en) * | 2006-09-14 | 2008-03-20 | Faculdades Católicas Sponsor Of Puc-Rio | Temperature and pressure optical sensor and use thereof |
WO2008089208A2 (en) * | 2007-01-16 | 2008-07-24 | Baker Hughes Incorporated | Distributed optical pressure and temperature sensors |
Family Cites Families (47)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4659923A (en) * | 1981-03-09 | 1987-04-21 | Polaroid Corporation | Fiber optic interferometer transducer |
SU1425483A1 (ru) * | 1986-11-03 | 1988-09-23 | Предприятие П/Я Ю-9903 | Оптический датчик давлени |
GB9203471D0 (en) * | 1992-02-19 | 1992-04-08 | Sensor Dynamics Ltd | Optical fibre pressure sensor |
US5600070A (en) * | 1993-07-01 | 1997-02-04 | Wlodarczyk; Marek | Fiber optic combustion pressure sensor with improved long-term reliability |
US5390546A (en) * | 1993-07-01 | 1995-02-21 | Wlodarczyk; Marek T. | Fiber optic diaphragm sensors for engine knock and misfire detection |
US6131465A (en) * | 1993-07-01 | 2000-10-17 | Wlodarczyk; Marek T. | Fiber optic combustion pressure sensors for engine knock and misfire detection |
US5438873A (en) * | 1993-07-01 | 1995-08-08 | Fiberoptic Sensor Technologies, Inc. | Fiberoptic sensor using tapered and bundled fibers |
US5452087A (en) * | 1993-11-04 | 1995-09-19 | The Texas A & M University System | Method and apparatus for measuring pressure with embedded non-intrusive fiber optics |
US5399854A (en) * | 1994-03-08 | 1995-03-21 | United Technologies Corporation | Embedded optical sensor capable of strain and temperature measurement using a single diffraction grating |
US5633960A (en) * | 1996-01-24 | 1997-05-27 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Spatially averaging fiber optic accelerometer sensors |
US6237683B1 (en) * | 1996-04-26 | 2001-05-29 | Camco International Inc. | Wellbore flow control device |
US5737278A (en) * | 1996-06-17 | 1998-04-07 | Litton Systems, Inc. | Extended, flexible, spatially weighted fiber optic interferometric hydrophone |
US5841131A (en) * | 1997-07-07 | 1998-11-24 | Schlumberger Technology Corporation | Fiber optic pressure transducers and pressure sensing system incorporating same |
US6218661B1 (en) * | 1996-09-09 | 2001-04-17 | Schlumberger Technology Corporation | Methods and apparatus for mechanically enhancing the sensitivity of transversely loaded fiber optic sensors |
US6122971A (en) * | 1996-10-23 | 2000-09-26 | Wlodarczyk; Marek T. | Integrated fiber optic combustion pressure sensor |
US6622549B1 (en) * | 1997-02-06 | 2003-09-23 | Marek T. Wlodarczyk | Fuel injectors with integral fiber optic pressure sensors and associated compensation and status monitoring devices |
US5877426A (en) * | 1997-06-27 | 1999-03-02 | Cidra Corporation | Bourdon tube pressure gauge with integral optical strain sensors for measuring tension or compressive strain |
US6016702A (en) * | 1997-09-08 | 2000-01-25 | Cidra Corporation | High sensitivity fiber optic pressure sensor for use in harsh environments |
US6018390A (en) * | 1998-01-27 | 2000-01-25 | Rice Systems, Inc. | Integrated optics waveguide accelerometer with a proof mass adapted to exert force against the optical waveguide during acceleration |
CN1153054C (zh) * | 1998-12-04 | 2004-06-09 | 塞德拉公司 | 布拉格光栅压力传感器 |
US6278811B1 (en) * | 1998-12-04 | 2001-08-21 | Arthur D. Hay | Fiber optic bragg grating pressure sensor |
US6452667B1 (en) * | 1998-12-04 | 2002-09-17 | Weatherford/Lamb Inc. | Pressure-isolated bragg grating temperature sensor |
US6490931B1 (en) * | 1998-12-04 | 2002-12-10 | Weatherford/Lamb, Inc. | Fused tension-based fiber grating pressure sensor |
EP1137920B1 (en) * | 1998-12-04 | 2005-02-16 | Weatherford/Lamb, Inc. | Bragg grating pressure sensor |
US6233374B1 (en) * | 1999-06-04 | 2001-05-15 | Cidra Corporation | Mandrel-wound fiber optic pressure sensor |
US6738145B2 (en) * | 2000-04-14 | 2004-05-18 | Shipley Company, L.L.C. | Micromachined, etalon-based optical fiber pressure sensor |
US6838660B2 (en) * | 2000-06-02 | 2005-01-04 | Airak, Inc. | Fiber optic sensor system and method for measuring the pressure of media |
DE10035536C2 (de) * | 2000-07-21 | 2003-06-05 | Bosch Gmbh Robert | Zündkerze zur Aufnahme eines Drucksensors und zugehöriger Zündkerzenstecker |
US7330271B2 (en) * | 2000-11-28 | 2008-02-12 | Rosemount, Inc. | Electromagnetic resonant sensor with dielectric body and variable gap cavity |
JP2003130934A (ja) * | 2001-10-26 | 2003-05-08 | Hitachi Cable Ltd | 光ファイバ磁気センサ |
US6894787B2 (en) * | 2001-12-21 | 2005-05-17 | Honeywell International Inc. | Optical pressure sensor |
US6701775B1 (en) * | 2002-02-15 | 2004-03-09 | Dana Corporation | Pressure sensor apparatus for measuring pressures including knock conditions in engine cylinders |
US6998599B2 (en) * | 2002-05-28 | 2006-02-14 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Intensity modulated fiber optic microbend accelerometer |
US7020354B2 (en) * | 2002-05-28 | 2006-03-28 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Intensity modulated fiber optic pressure sensor |
DE10225934B4 (de) * | 2002-06-11 | 2010-08-19 | Robert Bosch Gmbh | Faseroptischer Drucksensor |
US6994162B2 (en) * | 2003-01-21 | 2006-02-07 | Weatherford/Lamb, Inc. | Linear displacement measurement method and apparatus |
US7062140B2 (en) * | 2003-03-07 | 2006-06-13 | Crystal Fibre A/S | Composite material photonic crystal fibres, method of production and its use |
US7000698B2 (en) * | 2003-04-07 | 2006-02-21 | Weatherford/Lamb, Inc. | Methods and systems for optical endpoint detection of a sliding sleeve valve |
US7149374B2 (en) * | 2003-05-28 | 2006-12-12 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Fiber optic pressure sensor |
US6945117B2 (en) * | 2003-08-29 | 2005-09-20 | Dana Corporation | Gasket having a fiber-optic pressure sensor assembly |
US7054011B2 (en) * | 2003-09-04 | 2006-05-30 | Virginia Tech Intellectual Properties, Inc. | Optical fiber pressure and acceleration sensor fabricated on a fiber endface |
US6823738B1 (en) * | 2003-10-15 | 2004-11-30 | Marek T. Wlodarczyk | Temperature compensated fiber-optic pressure sensor |
US7196318B2 (en) * | 2004-07-16 | 2007-03-27 | Kin-Man Yip | Fiber-optic sensing system |
BRPI0403240B1 (pt) * | 2004-08-10 | 2016-02-16 | Petroleo Brasileiro Sa | transdutor óptico para medida simultânea de pressão e temperatura em poços de petróleo e método para dita medida |
US7443509B1 (en) * | 2004-12-12 | 2008-10-28 | Burns David W | Optical and electronic interface for optically coupled resonators |
US7176048B1 (en) * | 2004-12-12 | 2007-02-13 | Burns David W | Optically coupled sealed-cavity resonator and process |
US7379629B1 (en) * | 2004-12-12 | 2008-05-27 | Burns David W | Optically coupled resonant pressure sensor |
-
2008
- 2008-07-02 US US12/166,956 patent/US8417084B2/en active Active
-
2009
- 2009-06-29 WO PCT/US2009/049046 patent/WO2010002783A2/en active Application Filing
- 2009-06-29 MY MYPI2010006281A patent/MY154348A/en unknown
- 2009-06-29 GB GB1021343.7A patent/GB2473382B/en not_active Expired - Fee Related
- 2009-06-29 RU RU2011103240/28A patent/RU2473874C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2009-06-29 BR BRPI0913912 patent/BRPI0913912B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2009-06-29 CA CA2728790A patent/CA2728790C/en active Active
-
2010
- 2010-12-15 NO NO20101754A patent/NO341718B1/no not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20040114849A1 (en) * | 2002-12-16 | 2004-06-17 | Schlumberger Technology Corporation | Multiple mode pre-loadable fiber optic pressure and temperature sensor |
US20070041019A1 (en) * | 2003-10-03 | 2007-02-22 | Siegmar Schmidt | Rugged fabry-perot pressure sensor |
WO2008031181A1 (en) * | 2006-09-14 | 2008-03-20 | Faculdades Católicas Sponsor Of Puc-Rio | Temperature and pressure optical sensor and use thereof |
WO2008089208A2 (en) * | 2007-01-16 | 2008-07-24 | Baker Hughes Incorporated | Distributed optical pressure and temperature sensors |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2728790C (en) | 2014-12-02 |
RU2473874C2 (ru) | 2013-01-27 |
US20090003760A1 (en) | 2009-01-01 |
MY154348A (en) | 2015-05-29 |
WO2010002783A2 (en) | 2010-01-07 |
BRPI0913912A2 (pt) | 2015-10-13 |
GB2473382A (en) | 2011-03-09 |
BRPI0913912B1 (pt) | 2019-11-26 |
RU2011103240A (ru) | 2012-08-10 |
GB2473382B (en) | 2013-01-23 |
GB201021343D0 (en) | 2011-01-26 |
NO20101754L (no) | 2010-12-22 |
US8417084B2 (en) | 2013-04-09 |
CA2728790A1 (en) | 2010-01-07 |
WO2010002783A4 (en) | 2010-05-27 |
WO2010002783A3 (en) | 2010-04-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO341718B1 (no) | Distribuerte optiske trykk- og temperaturfølere | |
RU2436054C2 (ru) | Распределенные оптические датчики давления и температуры | |
US6191414B1 (en) | Composite form as a component for a pressure transducer | |
AU754039B2 (en) | Non-intrusive fiber optic pressure sensor for measuring unsteady pressures within a pipe | |
EP2027444B1 (en) | Multi-core distributed temperature sensing fiber | |
AU2004219914B2 (en) | Coiled optical fiber assembly for measuring pressure and/or other physical data | |
CA2830281C (en) | Multi-point pressure sensor and uses thereof | |
CN101709638B (zh) | 一种光纤温度压力传感器 | |
NO20120533A1 (no) | Ny folerrekkekonfigurasjon som strekker seg over en nyttig avfolingslengde i et system basert pa sveipet bolgelengde-interferometri | |
US9677960B2 (en) | Pressure sensing assembly | |
NO20131233A1 (no) | Lastbærende bunt beregnet for bruk i en kraftkabel eller en kraftumbilikal | |
WO2010099484A4 (en) | System and method for wellbore monitoring | |
CA2696782A1 (en) | High spatial resolution distributed temperature sensing system | |
CN102169026A (zh) | 一种采用光纤光栅传感器的消耗性温深剖面测量系统 | |
CN112504306A (zh) | 密绕光纤型超敏油井传感光缆 | |
US10451807B2 (en) | Strain isolated fiber Bragg grating sensors | |
JP2008180580A (ja) | 分布型光ファイバセンサ | |
EP1166040B1 (fr) | Extensometre a reseau de bragg et procede de fabrication de cet extensometre | |
EP1235089A1 (en) | Optical cable for measuring temperature and/or extension | |
WO2000003217A2 (en) | Composite form as a component for a pressure transducer | |
CN115900789A (zh) | 井下光纤光栅温度压力传感器、线阵温度压力传感系统 | |
BRPI0806676B1 (pt) | Portador para fibra óptica com pluralidade de sensores ópticos |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |