NO341042B1 - Teleskopisk element - Google Patents
Teleskopisk element Download PDFInfo
- Publication number
- NO341042B1 NO341042B1 NO20120596A NO20120596A NO341042B1 NO 341042 B1 NO341042 B1 NO 341042B1 NO 20120596 A NO20120596 A NO 20120596A NO 20120596 A NO20120596 A NO 20120596A NO 341042 B1 NO341042 B1 NO 341042B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- powder
- particle
- nanomatrix
- telescopic element
- dispersed
- Prior art date
Links
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 234
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 180
- 239000011162 core material Substances 0.000 claims description 110
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 105
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 claims description 83
- 230000001413 cellular effect Effects 0.000 claims description 42
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 38
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 33
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 33
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 25
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 claims description 22
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 21
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 21
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 16
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 16
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 12
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 11
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 49
- 230000008859 change Effects 0.000 description 40
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 39
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 35
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 33
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 30
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 20
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 20
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 19
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 17
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 17
- 230000004044 response Effects 0.000 description 16
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 12
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 12
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 10
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 10
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 7
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 5
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 5
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 4
- WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M Potassium chloride Chemical compound [Cl-].[K+] WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 3
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 3
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000009172 bursting Effects 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 239000004005 microsphere Substances 0.000 description 2
- 239000002103 nanocoating Substances 0.000 description 2
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 229910002059 quaternary alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052777 Praseodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 230000002902 bimodal effect Effects 0.000 description 1
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 description 1
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- WGEFECGEFUFIQW-UHFFFAOYSA-L calcium dibromide Chemical compound [Ca+2].[Br-].[Br-] WGEFECGEFUFIQW-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 239000012792 core layer Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000000806 elastomer Substances 0.000 description 1
- 238000005538 encapsulation Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 1
- 239000002071 nanotube Substances 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000001103 potassium chloride Substances 0.000 description 1
- 235000011164 potassium chloride Nutrition 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 description 1
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- VNDYJBBGRKZCSX-UHFFFAOYSA-L zinc bromide Chemical compound Br[Zn]Br VNDYJBBGRKZCSX-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/11—Perforators; Permeators
- E21B43/112—Perforators with extendable perforating members, e.g. actuated by fluid means
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B34/00—Valve arrangements for boreholes or wells
- E21B34/06—Valve arrangements for boreholes or wells in wells
- E21B34/063—Valve or closure with destructible element, e.g. frangible disc
Landscapes
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Infusion, Injection, And Reservoir Apparatuses (AREA)
- Pressure Vessels And Lids Thereof (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
- Cold Cathode And The Manufacture (AREA)
- Surgical Instruments (AREA)
- Percussion Or Vibration Massage (AREA)
Description
BAKGRUNN
I nedihulls borings- og kompletteringsfagene, blir kompletteringsstrenger konfigurert med mange varierte konstruksjonsstrategier for å fremme mange forskjellige typer egenskaper. Én type kompletteringsstreng anvender radialt teleskopiske elementer som sørger for en direkte åpningsforbindelse til formasjonsflaten fra den indre dimensjonen av kompletteringsstrengen. Slike teleskopiske elementer er nyttige for operasjoner slik som fokusert fraktureringsoperasjoner og for pro-duksjon direkte gjennom elementene.
Teleskopiske elementer ifølge tidligere teknikk har blitt utplassert ved anvendelse av mekaniske midler og trykk. Der hvor trykk er den drivende kraften bak det å flytte de teleskopiske elementene radialt utover, må åpningen i elementene innledende bli lukket for at trykk skal bygge seg opp på dem. Vanligvis har faget brukt sprengskiver siden de kan bli konfigurert til å briste ved et bestemt trykk og etterlater lite avfall. Uheldigvis er det imidlertid at selv om det ville synes som om regulert trykk ville fremme positiv og fullstendig utplassering av de teleskopiske enhetene, er dette ikke alltid tilfelle i praksis. Snarere, på grunn av uforutsigbare borehullsbetingelser, kan noen av de teleskopiske elementene ikke nødvendigvis være fullstendig utplassert før trykket kommer til terskeltrykket for sprengskivene. Dette vil resultere i at minst én av skivene brister. Fordi hele systemet er trykksatt på én gang, vil en enkelt skive som brister være tilstrekkelig til å miste alt trykket til formasjonen og følgelig ikke ha noe resterende trykk tilgjengelig for den videre utplassering av teleskopiske elementer som ikke er fullstendig utplassert før den første skiven brister. Med økende popularitet for teleskopiske elementer på grunn av fordelene de tilveiebringer hvis de er fullstendig utplassert, vil faget ta vel i mot nye konfigurasjoner som lover større pålitelighet ved utplassering.
US3390724 A omhandler en kanalformende anordning montert på et for-ingsrør i en oljebrønn. Anordningen omfatter et filter som holder igjen fine partikler, men som samtidig lar brønnfluider passere gjennom anordningen inn i foringsrø-ret.
OPPSUMMERING
Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer et teleskopisk element. Elementet inkluderer minst en sentral komponent og en barriere plassert innen den sentrale komponenten, barrieren har en korrosjonshastighetskurve som kan tilpasses selektivt og har strukturelle egenskaper som muliggjør inneslutningen av høyt trykk før strukturell svikt av barrieren ved korrosjon. Barrieren er konstruert av et kompaktpulver som omfatter: en hovedsakelig-kontinuerlig, cellulær nanomatriks omfattende et nanomatriksmateriale; mange dispergerte partikler omfattende et partikkelkjernemateriale som omfatter Mg, Al, Zn eller Mn, eller en kombinasjon derav, dispergert i den cellulære nanomatriksen; og et faststoff-bindingslag som strekker seg gjennom hele den cellulære nanomatriksen mellom de dispergerte partiklene.
Vist videre heri er et teleskopisk element. Elementet inkluderer minst en sentral komponent, og en barriere plassert innen den sentrale komponenten, barrieren har en teknisk strekkgrense for materialet som kan tilpasses selektivt.
KORT BESKRIVELSE AV TEGNINGER
Refererer nå til tegningene hvori like elementer er nummerert likt i de mange figurene: Figur 1 er et tverrsnitts skjematisk riss av et teleskopisk element som har en barriere i en innkjørt posisjon; Figur 2 er et tverrsnitts skjematisk riss av elementet ifølge figur 1 i en utplassert posisjon; og Figur 3 er et tverrsnittsriss av elementet ifølge figur 1 i en utplassert og åpen posisjon; Figur 4 er et mikrofotografi av et pulver 210 som vist heri som har blitt innebygget i et innkapslingsmateriale og vist i snitt; Figur 5 er en skjematisk illustrasjon av en eksempelvis utførelsesform av en pulverpartikkel 212 slik den ville forekomme i et eksempelvis snittriss representert ved snitt 5-5 av figur 4; Figur 6 er et mikrofotografi av en eksempelvis utførelsesform av et kompaktpulver som vist heri; Figur 7 er en skjematisk illustrasjon av en eksempelvis utførelsesform av kompaktpulveret ifølge figur 6 tilvirket ved anvendelse av et pulver som har enkelt-lag pulverpartikler slik det ville opptre tatt langs snitt 7-7; Figur 8 er en skjematisk illustrasjon av en annen eksempelvis utførelses-form av kompaktpulveret ifølge figur 6 tilvirket ved anvendelse av et pulver som har flerlagspulverpartikler slik det ville opptre tatt langs snitt 7-7; og Figur 9 er en skjematisk illustrasjon av en forandring i en egenskap av et kompaktpulver som vist heri som en funksjon av tid og en forandring i betingelse for kompaktpulvermiljøet.
DETALJERT BESKRIVELSE
Refererer til figur 1, et teleskopisk element 10 som har en oppløselig barriere 12 er illustrert i en innkjørt posisjon. Hvert teleskopiske element omfatter minst en sentral rørformet teleskopisk komponent 14, men kan inkludere flere konsent-riske komponenter etter ønske. Som illustrert, inkluderer det teleskopiske elementet tre komponenter. Komponenten 14 inkluderer en forsegling 15 rundt den, som i én utførelsesform er en o-ring. O-ringen sikrer at komponenten 14 vil forsegle med en midtre komponent 16. Den midtre komponenten 16 er likeledes også utstyrt med en forsegling 17, som også kan være en o-ring og som er for å sikre en forsegling med en sokkel 18. Sokkelen 18 er fiksert forbundet til en kompletteringsstreng, ikke vist, ved for eksempel en gjenget forbindelse eller en sveiset forbindelse, etc. Videre, skal det bli lagt merke til at selv om de uttrekkbare komponen-tene teller tre som illustrert, er det ingen grunn til at flere komponenter ikke kan bli anvendt for å utvide en radial rekkevidde av det teleskopiske elementet 10 forut-satt at enten er sokkelen diametralt større enn vist eller det endelige indre dimen-sjon strømningsarealet for den resulterende sentrale komponenten er mindre.
Det skal bli forstått at selv om et enkelt teleskopisk element er illustrert, kan ett eller flere av disse elementene bli anvendt i ulike utførelsesformer herav. I hvert tilfelle, blir imidlertid barrieren 12 anvendt. Barriere 12 er strukturelt i stand til å motstå svært høye trykk i en lang nok tidsperiode til å sikre at alle teleskopiske elementer 10 faktisk er passende utplassert. Barrieren 12 vil så løses opp basert på eksponering for et fluid i kontakt med den. Fluidet kan være et naturlig borehull-fluid slik som vann, olje, etc. eller kan være et fluid tilsatt til borehullet for det spe-sifikke formål å løse opp barrierene 12 eller for et annet formål med et underordnet formål å løse opp barrieren 12. Barriere 12 kan være konstruert av en rekke materialer som er oppløselige men én utførelsesform anvender spesielt et oppløselig magnesiumbasert materiale med høy fasthet som har en oppløsningshastighets-kurve og/eller teknisk strekkgrense som kan tilpasses selektivt. Selve materialet er diskutert detaljert senere i denne redegjørelsen. Dette materialet utviser eksepsjo- nell fasthet mens det er intakt og vil likevel enkelt løses opp i en kontrollert og se-lektiv kort tidsramme. Materialet er oppløselig i vann, vann-basert slam, nedihulls saltløsninger eller syre, for eksempel, og kan være konfigurert for en oppløsnings-hastighet som ønsket. I tillegg, kan det bli brukt overflateirregulariteter for å øke et overflateareal av barrieren 12 som blir eksponert for oppløsningsfluidet slik som ril-ler, korrugeringer, fordypninger, etc. Etter fullstendig oppløsning av barrieren 12, blir det teleskopiske elementet etterlatt fullstendig åpent og uhindret. Fordi materialet vist over kan bli tilpasset til å løses opp fullstendig i løpet av omkring 4 til 10 minutter, er de teleskopiske elementene praktisk talt umiddelbart tilgjengelige i en uhindret tilstand. Fordi barrierene før oppløsning er eksepsjonelt sterke, kan en stor mengde trykk, for eksempel, omkring 3000 psi - omkring 5000 psi bli plassert på rørstrengen for å forårsake utplassering av de teleskopiske elementene for å sikre en fullstendig utplassering. Fordi materialet derfor vil løses opp hurtig, vil de teleskopiske elementene være relativt umiddelbart tilgjengelige for hvilken som helst funksjon som er krevet av dem.
Som introdusert over, ytterligere materialer kan bli utnyttet med ballen som beskrevet heri er lettvekts, høy-fasthet metalliske materialer er vist som kan bli brukt i en lang rekke anvendelser og anvendelsesmiljøer, inkludert bruk i ulike bo-rebrønnmiljøer for å lage ulike valgbart og styrbart engangs- eller nedbrytbare lettvekts, høy-fasthet nedihullsverktøyer eller andre nedihullskomponenter, så vel som mange andre anvendelser for bruk i både varige og engangs- eller nedbrytbare gjenstander. Disse lettvekts, høy-fasthet og valgbart og styrbart nedbrytbare materialene inkluderer fullstendig-tette, sintrede kompaktpulvere dannet fra belagte pulvermaterialer som inkluderer ulike lettvekts partikkel kjerner og kjernematerialer som har ulike enkeltlags- og flerlagsnanoskalabelegg. Disse kompaktpulvere er dannet fra belagte metalliske pulvere som inkluderer ulike elektrokjemisk-aktive (f.eks. som har relativt høyere standard oksidasjonspotensialer) lettvekts, høy-fasthet partikkelkjerner og kjernematerialer, slik som elektrokjemisk aktive metaller, som er dispergert innen en cellulær nanomatriks dannet fra de ulike nanoskala metalliske beleggingslagene av metalliske beleggingsmaterialer, og er spesielt nyttige i borebrønnanvendelser. Disse kompaktpulverene tilveiebringer en unik og fordelaktig kombinasjon av mekaniske fasthetsegenskaper, slik som trykk-og skjærfasthet, lav tetthet og valgbare og styrbare korrosjonsegenskaper, spesielt hurtig og kontrollert oppløsning i ulike borebrønnfluider. For eksempel kan partikkelkjernen og beleggingslagene av disse pulverene bli valgt for å tilveiebringe sintrede kompaktpulvere egnet for bruk som høy-fasthet ingeniørutviklede materialer som har en trykkfasthet og skjærfasthet sammenlignbar med ulike andre ingeniør-utviklede materialer, inkludert karbon, rustfri og legeringsståltyper, men som også har en lav tetthet sammenlignbar med ulike polymerer, elastomerer, lav-tetthet po-røse keramer og komposittmaterialer. Som enda et annet eksempel, kan disse pulverene og kompaktpulvermaterialene være konfigurert for å tilveiebringe en valgbar og styrbar nedbrytning eller avhending som respons til en forandring i en miljøbetingelse, slik som en overgang fra en svært lav oppløsningshastighet til en svært hurtig oppløsningshastighet som respons til en forandring i en egenskap eller betingelse for en borebrønn nærliggende en gjenstand dannet fra det kompakte, inkludert en egenskapsforandring i et borebrønnfluid som er i kontakt med kompaktpulveret. De valgbare og styrbare nedbrytnings- eller avhendingskarakte-ristikkene beskrevet tillater også at den dimensjonsmessige stabilitet og fasthet for gjenstander, slik som borebrønnverktøyer eller andre komponenter, dannet fra disse materialene blir opprettholdt inntil de ikke lenger trengs, på dette tidspunkt kan en forutbestemt miljøbetingelse, slik som en borebrønnbetingelse, inkludert borebrønnfluidtemperatur, trykk eller pH-verdi, bli forandret for å fremme deres fjerning ved hurtig oppløsning. Disse belagte pulvermaterialene og kompaktpulvere og ingeniørutviklede materialer dannet fra dem, så vel som fremgangsmåter for fremstilling av dem, er beskrevet videre under.
Refererer til FIG. 3, et metallisk pulver 210 inkluderer mange metalliske, belagte pulverpartikler 212. Pulverpartikler 212 kan være dannet for å tilveiebringe et pulver 210, inkludert frittflytende pulver, som kan bli helt eller på annen måte plassert i alle typer former eller støpeformer (ikke vist) som har alle typer fasonger og størrelser og som kan bli brukt for å forme forstadium kompaktpulvere 300 og kompaktpulvere 400 (FIG. 6 og 7), som beskrevet heri, som kan bli brukt som, eller for bruk i tilvirkning, av ulike produksjonsgjenstander, inkludert ulike borebrønn-verktøyer og komponenter.
Hver av de metalliske, belagte pulverpartikler 212 av pulver 210 inkluderer en partikkelkjerne 214 og et metallisk beleggingslag 216 plassert på partikkelkjernen 214. Partikkelkjernen 214 inkluderer et kjernemateriale 218. Kjernematerialet 218 kan inkludere et hvilket som helst egnet materiale for å danne partikkelkjernen 214 som tilveiebringer pulverpartikkel 212 som kan bli sintret for å danne et lettvekts, høy-fasthet kompaktpulver 400 som har valgbare og styrbare oppløsnings-karakteristikker. Egnede kjernematerialer inkluderer elektrokjemisk aktive metaller som har et standard oksidasjonspotensiale større enn eller lik det for Zn, inkludert som Mg, Al, Mn eller Zn eller en kombinasjon derav. Disse elektrokjemisk aktive metallene er svært reaktive med en rekke vanlige borebrønnfluider, inkludert et hvilket som helst antall ioniske fluider eller svært polare fluider, slik som de som in-neholder ulike klorider. Eksempler inkluderer fluider omfattende kaliumklorid (KCI), saltsyre (HCI), kalsiumklorid (CaCb), kalsiumbromid (CaBr2) eller sinkbromid (ZnBr2). Kjernemateriale 218 kan også inkludere andre metaller som er mindre elektrokjemisk aktive enn Zn eller ikke-metalliske materialer, eller en kombinasjon derav. Egnede ikke-metalliske materialer inkluderer keramer, kompositter, glass eller karbon, eller en kombinasjon derav. Kjernemateriale 218 kan være valgt for å tilveiebringe en høy oppløsningshastighet i et forutbestemt borebrønnfluid, men kan også være valgt for å tilveiebringe en relativt lav oppløsningshastighet, inkludert null oppløsning, hvor oppløsning av nanomatriksmaterialet forårsaker at partikkelkjernen 214 blir hurtig blottlagt og frigitt fra kompaktpartikkelen ved grenseflaten med borebrønnfluidet, slik at den effektive hastigheten for oppløsning av kom-paktpartikler dannet ved anvendelse av partikkelkjerner 214 av disse kjernematerialene 218 er høy, selv om kjernemateriale 218 i seg selv kan ha en lav oppløs-ningshastighet, inkludert kjernematerialer 220 som kan være hovedsakelig uløse-lige i borebrønnfluidet.
Med hensyn til de elektrokjemisk aktive metallene som kjernematerialer 218, inkludert Mg, Al, Mn eller Zn, kan disse metallene bli brukt som rene metaller eller i en hvilken som helst kombinasjon med hverandre, inkludert ulike legerings-kombinasjoner av disse materialene, inkludert binære, tertiære eller kvaternære legeringer av disse materialene. Disse kombinasjonene kan også inkludere kompositter av disse materialene. Videre, i tillegg til kombinasjoner med hverandre, kan Mg, Al, Mn eller Zn kjernematerialene 218 også inkludere andre bestanddeler, inkludert ulike legeringstilsetninger, for å endre én eller flere egenskaper av partik-kelkjernene 214, slik som å forbedre fastheten, senke tettheten eller endre oppløs-ningskarakteristikkene for kjernematerialet 218.
Blant de elektrokjemisk aktive metallene, er Mg, enten som et rent metall eller en legering eller et komposittmateriale, spesielt nyttig, på grunn av dets lave tetthet og evne til å danne høy-fasthet legeringer, så vel som dets høye grad av elektrokjemisk aktivitet, siden det har et standard oksidasjonspotensiale høyere enn Al, Mn eller Zn. Mg-legeringer inkluderer alle legeringer som har Mg som en legeringsbestanddel. Mg-legeringer som kombinerer andre elektrokjemisk aktive metaller, som beskrevet heri, som legeringsbestanddeler er spesielt nyttige, inkludert binære Mg-Zn, Mg-AI og Mg-Mn legeringer, så vel som tertiære Mg-Zn-Y og Mg-AI-X legeringer, hvor X inkluderer Zn, Mn, Si, Ca eller Y, eller en kombinasjon derav. Disse Mg-AI-X legeringene kan inkludere, på vektbasis, opp til omkring 85 % Mg, opp til omkring 15 % Al og opp til omkring 5 % X. Partikkelkjerne 214 og kjernemateriale 218, og spesielt elektrokjemisk aktive metaller inkludert Mg, Al, Mn eller Zn, eller kombinasjoner derav, kan også inkludere et sjeldent jordelement eller kombinasjon av sjeldne jordelementer. Som brukt heri, inkluderer sjeldne jordelementer Sc, Y, La, Ce, Pr, Nd eller Er, eller en kombinasjon av sjeldne jordelementer. Når det foreligger, kan et sjeldent jordelement eller kombinasjoner av sjeldne jordelementer foreligge, på vektbasis, i en mengde på omkring 5 % eller mindre.
Partikkelkjerne 214 og kjernemateriale 218 har en smeltetemperatur (Tp). Som brukt heri, inkluderer Tp den laveste temperaturen hvor begynnende smelting eller seigring eller andre former for delvis smelting forekommer innen kjernemateriale 218, uavhengig av om kjernemateriale 218 omfatter et rent metall, en legering med flere faser som har forskjellige smeltetemperaturer eller et kompositt av materialer som har forskjellige smeltetemperaturer.
Partikkelkjerner214 kan ha en hvilken som helst egnet partikkelstørrelse eller område av partikkelstørrelser eller fordeling av partikkelstørrelser. For eksempel kan partikkelkjemene 214 være valgt for å tilveiebringe en gjennomsnittlig par-tikkelstørrelse som er representert ved en normal eller Gauss- type unimodal fordeling omkring et gjennomsnitt eller middel, som illustrert generelt i figur 3. I et annet eksempel, kan partikkelkjerner 214 være valgt eller blandet for å tilveiebringe en multimodal fordeling av partikkelstørrelser, inkludert mange gjennomsnittlige partikkelkjernestørrelser, slik som, for eksempel, en homogen bimodal fordeling av gjennomsnittlige partikkelstørrelser. Valget av fordelingen av partikkelkjernestør-relse kan bli brukt for å bestemme, for eksempel, partikkelstørrelsen og avstand mellom partikler 215 for partiklene 212 av pulver 210. I en eksempelvis utførelses-form, kan partikkelkjemene 214 ha en unimodal fordeling og en gjennomsnittlig partikkeldiameter på omkring 5 nm til omkring 300 nm, mer spesielt omkring 80 nm til omkring 120 nm, og enda mer spesielt omkring 100 nm.
Partikkelkjerner214 kan ha en hvilken som helst egnet partikkelfasong, inkludert en hvilken som helst regulær eller irregulær geometrisk fasong, eller kombinasjon derav. I en eksempelvis utførelsesform, er partikkelkjerner 214 hovedsakelig kuleformede elektrokjemisk aktive metallpartikler. I en annen eksempelvis ut-førelsesform, er partikkelkjerner 214 hovedsakelig irregulært formede keramiske partikler. I enda en annen eksempelvis utførelsesform, er partikkelkjerner 214 karbon eller andre nanorørstrukturer eller hule glassmikrosfærer.
Hver av de metalliske, belagte pulverpartiklene 212 av pulver 210 inkluderer også et metallisk beleggingslag 216 som er anbrakt på partikkelkjerne 214. Metallisk beleggingslag 216 inkluderer et metallisk beleggingsmateriale 220. Metallisk beleggingsmateriale 220 gir pulverpartiklene 212 og pulver 210 dets metalliske na-tur. Metallisk beleggingslag 216 er et nanoskala beleggingslag. I en eksempelvis utførelsesform, kan metallisk beleggingslag 216 ha en tykkelse på omkring 25 nm til omkring 2500 nm. Tykkelsen av metallisk beleggingslag 216 kan variere over overflaten av partikkelkjerne 214, men vil foretrukket ha en hovedsakelig enhetlig tykkelse over overflaten av partikkelkjerne 214. Metallisk beleggingslag 216 kan inkludere et enkelt lag, som illustrert i figur 4, eller mange lag som en flerlagsbe-leggingsstruktur. I et enkeltlagsbelegg, eller i hvert av lagene av et flerlagsbelegg, kan det metalliske beleggingslaget 216 inkludere en enkelt bestanddel kjemisk element eller forbindelse, eller kan inkludere mange kjemiske elementer eller for-bindelser. Der hvor et lag inkluderer mange kjemiske bestanddeler eller forbindel-ser, kan de ha alle typer homogene eller heterogene fordelinger, inkludert en homogen eller heterogen fordeling av metallurgiske faser. Dette kan inkludere en gradert fordeling hvor de relative mengdene av de kjemiske bestanddelene eller forbindelsene varierer i henhold til respektive bestanddelsprofiler over tykkelsen av laget. I både enkeltlags- og flerlagsbelegg 216, kan hvert av de respektive lagene, eller kombinasjoner av dem, bli brukt for å tilveiebringe en forutbestemt egenskap til pulverpartikkelen 212 eller et sintret kompaktpulver dannet derfra. For eksempel, kan den forutbestemte egenskapen inkludere bindingsstyrken av den metallurgiske bindingen mellom partikkelkjernen 214 og beleggingsmaterialet 220; interdiffusjonskarakteristikkene mellom partikkelkjernen 214 og metallisk beleggingslag 216, inkludert enhver interdiffusjon mellom lagene av et flerlags-beleggingslag 216; interdiffusjonskarakteristikkene mellom de ulike lagene av et flerlags-beleggingslag 216; interdiffusjonskarakteristikkene mellom det metalliske beleggingslaget 216 for én pulverpartikkel og den for en tilgrensende pulverpartikkel 212; bindingsstyrken for den metallurgiske bindingen mellom de metalliske beleggingslagene for tilgrensende sintrede pulverpartikler 212, inkludert de ytterste lagene av flerlags-beleggingslag; og den elektrokjemiske aktiviteten for beleggingslaget216.
Metallisk beleggingslag 216 og beleggingsmateriale 220 har en smeltetemperatur (Tc). Som brukt heri, inkluderer Tc den laveste temperaturen hvor begynnende smelting eller seigring eller andre former for delvis smelting forekommer innen beleggingsmateriale 220, uavhengig av om beleggingsmateriale 220 omfatter et rent metall, en legering med flere faser som hver har forskjellige smeltetemperaturer eller et kompositt, inkludert et kompositt omfattende mange beleggingsmate-rialelag som har forskjellige smeltetemperaturer.
Metallisk beleggingsmateriale 220 kan inkludere et hvilket som helst egnet metallisk beleggingsmateriale 220 som tilveiebringer en sinterbar ytre overflate 221 som er konfigurert for å bli sintret til en tilgrensende pulverpartikkel 212 som også har et metallisk beleggingslag 216 og sinterbar ytre overflate 221. I pulvere 210 som også inkluderer andre eller ytterligere (belagte eller ubelagte) partikler 232, som beskrevet heri, er den sinterbare ytre overflaten 221 av metallisk beleggingslag 216 også konfigurert for å bli sintret til en sinterbar ytre overflate 221 av andre partikler 232. I en eksempelvis utførelsesform, er pulverpartiklene 212 sinterbare ved en forutbestemt sintringstemperatur (Ts) som er en funksjon av kjernematerialet 218 og beleggingsmateriale 220, slik at sintring av kompaktpulver400 blir gjennomført fullstendig i den faste tilstanden og hvor Ts er mindre enn Tp og Tc. Sintring i den faste tilstanden begrenser partikkelkjerne 214/metallisk beleggingslag 416 vekselvirkninger til faststoff-diffusjonsprosesser og metallurgiske transportfenomener og begrenser vekst av og tilveiebringer kontroll over den resulterende grenseflaten mellom dem. I motsetning ville, foreksempel, introduksjo-nen av væskefasesintring sørge for hurtig interdiffusjon av partikkelkjerne 214/ metallisk beleggingslag 216 materialene og gjøre det vanskelig å begrense veks-ten av og tilveiebringe kontroll over den resulterende grenseflaten mellom dem, og derfor forstyrre dannelsen av den ønskelige mikrostrukturen for kompaktpartikkel 400 som beskrevet heri.
I en eksempelvis utførelsesform, vil kjernemateriale 218 være valgt for å tilveiebringe en kjemisk sammensetning for kjernen og beleggingsmaterialet 220 vil være valgt for å tilveiebringe en kjemisk sammensetning for belegget og disse kjemiske sammensetningene vil også være valgt for å avvike fra hverandre. I en annen eksempelvis utførelsesform, vil kjernematerialet 218 være valgt for å tilveiebringe kjemisk sammensetning for kjernen og beleggingsmaterialet 220 vil være valgt for å tilveiebringe en kjemisk sammensetning for belegget og disse kjemiske sammensetningene vil også være valgt for å avvike fra hverandre ved deres gren-seflate. Forskjeller i de kjemiske sammensetningene av beleggingsmateriale 220 og kjernemateriale 218 kan være valgt for å tilveiebringe forskjellige oppløsnings-hastigheter og valgbar og styrbar oppløsning av kompaktpulvere 400 som inkorporerer dem ved å gjøre dem valgbart og styrbart oppløselige. Dette inkluderer opp-løsningshastigheter som avviker som respons til en forandret betingelse i bore-brønnen, inkludert en indirekte eller direkte forandring i et borebrønnfluid. I en eksempelvis utførelsesform, er et kompaktpulver400 dannet fra pulver 210 som har kjemiske sammensetninger av kjernemateriale 218 og beleggingsmateriale 220 som gjør at kompakt 400 er valgbart oppløselig i et borebrønnfluid som respons til en forandret borebrønnbetingelse som inkluderer en forandring i temperatur, forandring i trykk, forandring i strømningshastighet, forandring i pH eller forandring i kjemisk sammensetning av borebrønnfluidet, eller en kombinasjon derav. Den valgbare oppløsningsresponsen til den forandrede betingelsen kan resultere fra faktiske kjemiske reaksjoner eller prosesser som fremmer forskjellige oppløsnings-hastigheter, men også omfatter forandringer i oppløsningsresponsen som er assosiert med fysiske reaksjoner eller prosesser, slik som forandringer i borebrønn-fluidtrykk eller strømningshastighet.
Som illustrert i FIG. 3 og 5, kan partikkelkjerne 214 og kjernemateriale 218 og metallisk beleggingslag 216 og beleggingsmateriale 220 være valgt for å tilveiebringe pulverpartikler 212 og et pulver 210 som er konfigurert for kompakte-ring og sintring for å tilveiebringe et kompaktpulver 400 som har lett vekt (dvs. som har en relativt lav tetthet), høy-fasthet og kan fjernes valgbart og styrbart fra en bo-rebrønn som respons til en forandring i en borebrønnegenskap, inkludert å være valgbart og styrbart oppløselig i et passende borebrønnfluid, inkludert ulike bore-brønnfluider som vist heri. Kompaktpulver 400 inkluderer en hovedsakelig-kontinuerlig, cellulær nanomatriks 416 av et nanomatriksmateriale 420 som har mange dispergerte partikler 414 dispergert gjennom hele den cellulære nanomatriks 416. Den hovedsakelig-kontinuerlige cellulære nanomatriks 416 og nanomatriksmateriale 420 dannet av sintrede metalliske beleggingslag 216 er dannet ved kompakte-ringen og sintringen av de mange metalliske beleggingslagene 216 av de mange pulverpartiklene 212. Den kjemiske sammensetningen av nanomatriksmateriale 420 kan være forskjellig fra den for beleggingsmateriale 220 på grunn av diffu-sjonsvirkninger assosiert med sintringen som beskrevet heri. Kompakt metallpul-ver 400 inkluderer også mange dispergerte partikler 414 som omfatter partikkelkjernemateriale 418. Dispergerte partikkelkjerner 414 og kjernemateriale 418 til-svarer og er dannet fra de mange partikkelkjerner 214 og kjernemateriale 218 av de mange pulverpartikler 212 ettersom de metalliske beleggingslagene 216 blir sintret sammen for å danne nanomatriks 416. Den kjemiske sammensetningen av kjernemateriale 418 kan være forskjellig fra den for kjernemateriale 218 på grunn av diffusjonseffekter assosiert med sintring som beskrevet heri.
Som brukt heri, vil bruken av begrepet hovedsakelig-kontinuerlig cellulær nanomatriks 416 ikke innebære hovedbestanddelen av kompaktpulveret, men snarere referere til minoritetsbestanddelen eller bestanddelene, enten det er basert på vekt eller volum. Dette skilles fra de fleste matrikskomposittmaterialer hvor matriksen omfatter majoritetsbestanddelen basert på vekt eller volum. Bruken av begrepet hovedsakelig-kontinuerlig, cellulær nanomatriks er tenkt å beskrive den utstrakte, regulære, kontinuerlige og forbundne naturen av fordelingen av nanomatriksmateriale 420 innen kompaktpulver 400. Som brukt heri, beskriver "hovedsakelig-kontinuerlig" utstrekningen av nanomatriksmaterialet gjennom hele kompaktpulver 400 slik at det strekker seg mellom og omhyller hovedsakelig alle de dispergerte partiklene 414. Hovedsakelig-kontinuerlig blir brukt for å indikere at fullstendig kontinuitet og regulær orden for nanomatriksen omkring hver dispergerte partikkel 414 ikke er krevet. For eksempel, kan defekter i beleggingslaget 216 over partikkelkjerne 214 på noen pulverpartikler 212 forårsake brodannelse for partikkelkjemene 214 i løpet av sintring av kompaktpulveret 400, og derved forårsake at lokaliserte diskontinuiteter resulterer innen den cellulære nanomatriks 416, selv om nanomatriksen i de andre delene av kompaktpulveret er hovedsakelig kontinuerlig og utviser strukturen beskrevet heri. Som brukt heri, blir "cellulær" brukt for å indikere at nanomatriksen definerer et nettverk av generelt repeterende, sammenkoplede, kammere eller celler av nanomatriksmateriale 420 som omfatter og også forbinder de dispergerte partiklene 414. Som brukt heri, blir "nanomatriks" brukt for å beskrive størrelsen eller skalaen av matriksen, spesielt tykkelsen av matriksen mellom tilgrensende dispergerte partikler 414. De metalliske beleggingslagene som er sintret sammen for å danne nanomatriksen er selv beleggingslag av nanoskalatykkelse. Siden nanomatriksen ved de fleste lokaliseringer, andre enn kryssingspunktet for mer enn to dispergerte partikler 414, generelt omfatter interdiffusjonen og bindingen av to beleggingslag 216 fra tilgrensende pulverpartikler 212 som har nanoskalatykkelser, har den dannede matriksen også en nanoskalatykkelse (f.eks. omtrent to ganger beleggingslagtykkelsen som beskrevet heri) og er derfor beskrevet som en nanomatriks. Videre, vil bruken av begrepet dispergerte partikler 414 ikke innebære den underordnede bestanddelen av kompaktpulver 400, men refererer snarere til majoritetsbestanddelen eller bestanddelene, enten det er basert på vekt eller volum. Bruken av begrepet dispergert partikkel er tenkt å uttrykke den diskontinuerlige og diskrete fordelingen av partikkelkjernemateriale 418 innen kompaktpulver 400.
Kompaktpulver 400 kan ha en hvilken som helst ønsket fasong eller stør-relse, inkludert den av en sylindrisk barre eller blokk som kan bli maskinert eller på annen måte brukt for å danne nyttige produksjonsgjenstander, inkludert ulike bore-brønnverktøyer og komponenter. Pressingen brukt for å danne forstadium-kompaktpulver 300 og sintre- og presseprosesser brukt for å danne kompaktpulver 400 og deformere pulverpartiklene 212, inkludert partikkelkjerner 214 og beleggingslag 216, for å tilveiebringe den fullstendige tettheten og ønskede makrosko-piske fasongen og størrelsen av kompaktpulver 400 så vel som dets mikrostruktur. Mikrostrukturen av kompaktpulver 400 inkluderer en likeakset konfigurasjon av dispergerte partikler 414 som er dispergert gjennom det hele og innebygget innen den hovedsakelig-kontinuerlige, cellulære nanomatriks 416 av sintrede beleggingslag. Denne mikrostrukturen er ganske analog til en likeakset korn-mikrostruktur med en kontinuerlig korn-grensefase, unntatt at den ikke krever bruken av legeringsbestanddeler som har termodynamiske fase-likevektegenskaper som er i stand til å produsere en slik struktur. Snarere, kan denne likeaksede dispergerte partikkelstrukturen og cellulære nanomatriks 416 av sintrede metalliske beleggingslag 216 bli produsert ved anvendelse av bestanddeler hvor termodynamisk faselikevektbetingelser ikke ville produsere en likeakset struktur. Den likeaksede morfologien av de dispergerte partiklene 414 og cellulære nettverk 416 av partik-kellagene resulterer fra sintring og deformering av pulverpartiklene 212 ettersom de blir kompaktert og interdiffunderer og deformerer for å fylle interpartikkelrom-mene 215 (figur 3). Sintringstemperaturene og trykkene kan bli valgt for å sikre at tettheten av kompaktpulver 400 oppnår hovedsakelig fullstendig teoretisk tetthet.
I en eksempelvis utførelsesform som illustrert i figurene 3 og 5, blir dispergerte partikler 414 dannet fra partikkelkjerner 214 dispergert i den cellulære nanomatriks 416 av sintrede metalliske beleggingslag 216, og nanomatriksen 416 inkluderer en faststoff metallurgisk binding 417 eller bindingslag 419, som illustrert skjematisk i figur 6, som strekker seg mellom de dispergerte partiklene 414 gjennom hele den cellulære nanomatriks 416 som er dannet ved en sintringstemperatur (Ts), hvor Ts er mindre enn Tc og Tp. Som angitt, blir faststoff metallurgisk binding 417 dannet i den faste tilstanden ved faststoff-interdiffusjon mellom beleggingslagene 216 av tilgrensende pulverpartikler 212 som blir presset sammen til berørende kontakt i løpet av kompakterings- og sintringsprosessene brukt for å danne kompaktpulver 400, som beskrevet heri. Som sådan, inkluderer sintrede beleggingslag 216 av cellulær nanomatriks 416 et faststoff-bindingslag 419 som har en tykkelse (t) definert ved utstrekningen av interdiffusjonen av beleggingsma-terialene 220 av beleggingslagene 216, som i sin tur vil være definert ved naturen av beleggingslagene 216, inkludert om de er enkelt- eller flerlags- beleggingslag, om de har blitt valgt for å fremme eller begrense slik interdiffusjon, og andre faktorer, som beskrevet heri, så vel som sintrings- og kompakteringsbetingelsene, inkludert sintringstiden, temperaturen og trykket brukt for å danne kompaktpulver 400.
Ettersom nanomatriks 416 blir dannet, inkludert binding 417 og bindingslag 419, kan den kjemiske sammensetningen eller fasefordelingen, eller begge deler, av metalliske beleggingslag 216 forandre seg. Nanomatriks 416 har også en smeltetemperatur (Tm). Som brukt heri, inkluderer Tm den laveste temperaturen som begynnende smelting eller seigring eller andre former for delvis smelting vil forekomme ved innen nanomatriks 416, uavhengig av om nanomatriksmateriale 420 omfatter et rent metall, en legering med flere faser som hver har forskjellige smeltetemperaturer eller et kompositt, inkludert et kompositt omfattende mange lag av ulike beleggingsmaterialer som har forskjellige smeltetemperaturer, eller en kombi nasjon derav, eller på annen måte. Ettersom dispergerte partikler 414 og partikkelkjernematerialer 418 blir dannet i forbindelse med nanomatriks 416, er diffusjon av bestanddeler av metalliske beleggingslag 216 inn i partikkelkjemene 214 også mu-lig, som kan resultere i forandringer i den kjemiske sammensetningen eller fasefordelingen, eller begge deler, for partikkelkjerner 214. Som et resultat, kan dispergerte partikler 414 og partikkelkjernematerialer 418 ha en smeltetemperatur (Td<p>) som er forskjellig fra Tp. Som brukt heri, inkluderer Tdp den laveste temperaturen som begynnende smelting eller seigring eller andre former for delvis smelting vil forekomme ved innen dispergerte partikler 414, uavhengig av om partikkelkjernemateriale 418 omfatter et rent metall, en legering med flere faser som hver har forskjellige smeltetemperaturer eller et kompositt, eller på annen måte. Kompaktpulver 400 blir dannet ved en sintringstemperatur (Ts), hvor Tser mindre enn Tc, Tp, Tm og Td<p.>
Dispergerte partikler 414 kan omfatte et hvilket som helst av materialene beskrevet heri for partikkelkjerner 214, selv om den kjemiske sammensetningen av dispergerte partikler 414 kan være forskjellig på grunn av diffusjonseffekter som beskrevet heri. I en eksempelvis utførelsesform, blir dispergerte partikler 414 dannet fra partikkelkjerner 214 omfattende materialer som har et standard oksidasjonspotensiale større enn eller lik Zn, inkludert Mg, Al, Zn eller Mn, eller en kombinasjon derav, kan inkludere ulike binære, tertiære og kvaternære legeringer eller andre kombinasjoner av disse bestanddelene som vist heri i forbindelse med partikkelkjerner 214. Av disse materialene, er de som har dispergerte partikler 414 omfattende Mg og nanomatriksen 416 dannet fra de metalliske beleggingsmateria-lene 216 beskrevet heri spesielt nyttige. Dispergerte partikler 414 og partikkelkjernemateriale 418 av Mg, Al, Zn eller Mn, eller en kombinasjon derav, kan også inkludere et sjeldent jordelement, eller en kombinasjon av sjeldne jordelementer som vist heri i forbindelse med partikkelkjerner 214.
I en annen eksempelvis utførelsesform, blir dispergerte partikler 414 dannet fra partikkelkjerner 214 omfattende metaller som er mindre elektrokjemisk aktive enn Zn eller ikke-metalliske materialer. Egnede ikke-metalliske materialer inkluderer keramer, glass (f.eks. hule glassmikrosfærer) eller karbon, eller en kombinasjon derav, som beskrevet heri.
Dispergerte partikler 414 av kompaktpulver 400 kan ha en hvilken som helst egnet partikkelstørrelse, inkludert de gjennomsnittlige partikkelstørrelser beskrevet heri for partikkelkjerner 214.
Dispergerte partikler 214 kan ha en hvilken som helst egnet fasong avhengig av fasongen valgt for partikkelkjerner 214 og pulverpartikler 212, så vel som fremgangsmåten brukt for å sintre og kompaktere pulver 210. I en eksempelvis utførelsesform, kan pulverpartikler 212 være kuleformede eller hovedsakelig kuleformede og dispergerte partikler 414 kan inkludere en likeakset partikkelkonfi-gurasjon som beskrevet heri.
Naturen av dispersjonen av dispergerte partikler 414 kan bli påvirket av valget av pulveret 210 eller pulvere 210 brukt for å tilvirke kompaktpatrikkel 400. I én eksempelvis utførelsesform, kan et pulver210 som haren unimodal fordeling av pulverpartikkel 212 størrelser være valgt for å danne kompaktpulver 400 og vil produsere en hovedsakelig homogen unimodal dispersjon av partikkelstørrelser av dispergerte partikler 414 innen cellulær nanomatriks 416, som illustrert generelt i figur 5. I en annen eksempelvis utførelsesform, kan mange pulvere 210 som har mange pulverpartikler med partikkelkjerner 214 som har de samme kjernematerialene 218 og forskjellige kjernestørrelser og det samme beleggingsmateriale 220 bli valgt og enhetlig blandet som beskrevet heri for å tilveiebringe et pulver 210 som haren homogen, multimodal fordeling av pulverpartikkel 212 størrelser, og kan bli brukt for å danne kompaktpulver 400 som har en homogen, multimodal dispersjon av partikkelstørrelser av dispergerte partikler 414 innen cellulær nanomatriks 416. Likeledes, i enda en annen eksempelvis utførelsesform, kan mange pulvere 210 som har mange partikkelkjerner 214 som kan ha de samme kjernematerialer 218 og forskjellige kjernestørrelser og det samme beleggingsmaterialet 220 være valgt og fordelt på en ikke-enhetlig måte for å tilveiebringe en ikke-homogen, multimodal fordeling av pulverpartikkelstørrelser, og kan bli brukt for å danne kompaktpulver 400 som har en ikke-homogen, multimodal dispersjon av partikkelstørrelser av dispergerte partikler 414 innen cellulær nanomatriks 416. Valget av fordelingen av partikkelkjernestørrelse kan bli brukt for å bestemme, for eksempel, partikkelstør-relsen og avstand mellom partikler av de dispergerte partiklene 414 innen den cellulære nanomatriks 416 av kompaktpulvere 400 dannet fra pulver 210.
Nanomatriks 416 er et hovedsakelig-kontinuerlig, cellulært nettverk av metalliske beleggingslag 216 som er sintret til hverandre. Tykkelsen av nanomatriks 416 vil avhenge av naturen av pulveret 210 eller pulverene 210 brukt for å danne kompaktpulver 400, så vel som inkorporeringen av et hvilket som helst andre pulver 230, spesielt tykkelsene av beleggingslagene assosiert med disse partiklene. I en eksempelvis utførelsesform, er tykkelsen av nanomatriks 416 hovedsakelig enhetlig gjennom hele mikrostrukturen av kompaktpulver 400 og omfatter omkring to ganger tykkelsen av beleggingslagene 216 av pulverpartikler 212. I en annen eksempelvis utførelsesform, har det cellulære nettverk 416 en hovedsakelig enhetlig gjennomsnittlig tykkelse mellom dispergerte partikler 414 på omkring 50 nm til omkring 5000 nm.
Nanomatriks 416 blir dannet ved sintring av metalliske beleggingslag 216 av tilgrensende partikler til hverandre ved interdiffusjon og dannelse av bindingslag 419 som beskrevet heri. Metalliske beleggingslag 216 kan være enkeltlags- eller flerlagsstrukturer, og de kan være valgt for å fremme eller inhibere diffusjon, eller begge deler, innen laget eller mellom lagene av metallisk beleggingslag 216, eller mellom det metalliske beleggingslaget 216 og partikkelkjerne 214, eller mellom det metalliske beleggingslaget 216 og det metalliske beleggingslaget 216 av en tilgrensende pulverpartikkel, utstrekningen av interdiffusjon av metalliske beleggingslag 216 i løpet av sintring kan være begrenset eller omfangsrik avhengig av beleggtykkelsene, beleggingsmateriale eller materialer valgt, sintringsbetingelsene og andre faktorer. Gitt den potensielle kompleksiteten av interdiffusjonen og vekselvirkningen av bestanddelene, kan beskrivelse av den resulterende kjemiske sammensetningen av nanomatriks 416 og nanomatriksmateriale 420 ganske enkelt bli forstått til å være en kombinasjon av bestanddelene av beleggingslagene 216 som også kan inkludere én eller flere bestanddeler av dispergerte partikler 414, avhengig av utstrekningen av interdiffusjon, hvis noen, som forekommer mellom de dispergerte partiklene 414 og nanomatriksen 416. Likeledes kan den kjemiske sammensetningen av dispergerte partikler 414 og partikkelkjernemateriale 418 ganske enkelt bli forstått til å være en kombinasjon av bestanddelene av partikkelkjerne 214 som også kan inkludere én eller flere bestanddeler av nanomatriks 416 og nanomatriksmateriale 420, avhengig av utstrekningen av interdiffusjon, hvis noen, som forekommer mellom de dispergerte partiklene 414 og nanomatriksen 416.
I en eksempelvis utførelsesform, har nanomatriksmaterialet 420 en kjemisk sammensetning og partikkelkjernematerialet 418 har en kjemisk sammensetning som er forskjellig fra den for nanomatriksmateriale 420, og forskjellene i de kjemiske sammensetningene kan være konfigurert for å tilveiebringe en valgbar og
styrbar oppløsningshastighet, inkludert en valgbar overgang fra en svært lav opp-løsningshastighet til en svært hurtig oppløsningshastighet, som respons til en kontrollert forandring i en egenskap eller betingelse for borebrønnen nærliggende det kompakte 400, inkludert en egenskapsforandring i et borebrønnfluid som er i kontakt med kompaktpulveret 400, som beskrevet heri. Nanomatriks 416 kan være dannet fra pulverpartikler 212 som har enkeltlags- og flerlags-beleggingslag 216. Denne designfleksibiliteten tilveiebringer et stort antall materialkombinasjoner, spesielt i tilfellet av flerlags-beleggingslag 216, som kan bli utnyttet for å skred-dersy den cellulære nanomatriks 416 og sammensetning av nanomatriksmateriale 420 ved å kontrollere vekselvirkningen av beleggingslag bestanddelene, både innen et gitt lag, så vel som mellom et beleggingslag 216 og partikkelkjernen 214 som det er assosiert med eller et beleggingslag 216 av en tilgrensende pulverpartikkel 212. Flere eksempelvise utførelsesformer som viser denne fleksibiliteten er tilveiebrakt under.
Som illustrert i Figur 6, i en eksempelvis utførelsesform, blir kompaktpulver 400 dannet fra pulverpartikler 212 hvor beleggingslaget 216 omfatter et enkelt lag, og den resulterende nanomatriks 416 mellom tilgrensende enheter av de mange dispergerte partikler 414 omfatter det enslige metalliske beleggingslag 216 av én pulverpatrikkel 212, et bindingslag 419 og det enslige beleggingslag 216 av en annen enhet av de tilgrensende pulverpartiklene 212. Tykkelsen (t) av bindingslag 419 blir bestemt ved utstrekningen av interdiffusjonen mellom de enslige metalliske beleggingslagene 216, og kan omfatte hele tykkelsen av nanomatriks 416 eller bare en del derav. I én eksempelvis utførelsesform av kompaktpulver 400 dannet ved anvendelse av et enkeltlagspulver 210, kan kompaktpulver 400 inkludere dispergerte partikler 414 omfattende Mg, Al, Zn eller Mn, eller en kombinasjon derav, som beskrevet heri, og nanomatriks 216 kan inkludere Al, Zn, Mn, Mg, Mo, W, Cu, Fe, Si, Ca, Co, Ta, Re eller Ni, eller et oksid, karbid eller nitrid derav, eller en kombinasjon av et hvilket som helst av de tidligere nevnte materialene, inkludert kombinasjoner hvor nanomatriksmaterialet 420 av cellulær nanomatriks 416, inkludert bindingslag 419, har en kjemisk sammensetning og kjernematerialet 418 av dispergerte partikler 414 haren kjemisk sammensetning som er forskjellig fra den kjemiske sammensetningen av nanomatriksmateriale 416. Forskjellen i den kjemiske sammensetningen av nanomatriksmaterialet 420 og kjernematerialet 418 kan bli brukt for å tilveiebringe valgbar og styrbar oppløsning som respons til en forandring i en egenskap for en borebrønn, inkludert et borebrønnfluid, som beskrevet heri. I en ytterligere eksempelvis utførelsesform av et kompaktpulver 400 dannet fra et pulver 210 som har en enkelt beleggingslag konfigurasjon, inkluderer dispergerte partikler 414 Mg, Al, Zn eller Mn, eller en kombinasjon derav, og den cellulære nanomatriks 416 inkluderer Al eller Ni, eller en kombinasjon derav.
Som illustrert i Figur 7 blir, i en annen eksempelvis utførelsesform, kompaktpulver 400 dannet fra pulverpartikler 212 hvor beleggingslaget 216 omfatter et flerlags-beleggingslag 216 som har mange beleggingslag, og den resulterende nanomatriksen 416 mellom tilgrensende enheter av de mange dispergerte partiklene 414 omfatter de mange lagene (t) omfattende beleggingslaget 216 for én partikkel 212, et bindingslag 419, og de mange lagene omfattende beleggingslaget 216 for en annen av pulverpartiklene 212. I figur 7, er dette illustrert med et to-lags metallisk beleggingslag 216, men det vil bli forstått at de mange lagene av flerlags metallisk beleggingslag 216 kan inkludere et hvilket som helst ønsket antall lag. Tykkelsen (t) av bindingslaget 419 blir igjen bestemt ved utstrekningen av interdiffusjonen mellom de mange lagene av de respektive beleggingslagene 216, og kan omfatte hele tykkelsen av nanomatriks 416 eller bare en del derav. I denne ut-førelsesformen, kan de mange lagene omfattende hvert beleggingslag 216 bli brukt for å kontrollere interdiffusjon og dannelse av bindingslag 419 og tykkelse (t).
Sintrede og smidde kompaktpulvere 400 som inkluderer dispergerte partikler 414 omfattende Mg og nanomatriks 416 omfattende ulike nanomatriksmaterialer som beskrevet heri har vist en utmerket kombinasjon av mekanisk fasthet og lav tetthet som eksemplifiserer materialene med lett vekt og høy-fasthet vist heri. Eksempler på kompaktpulvere 400 som har rent Mg dispergerte partikler 414 og ulike nanomatrikser 416 dannet fra pulvere 210 som har rene Mg partikkelkjerner 214 og ulike enkelt- og flerlags- metalliske beleggingslag 216 som inkluderer Al, Ni, W eller AI2O3, eller en kombinasjon derav. Disse kompaktpulvere 400 har blitt underkastet ulik mekanisk og annen testing, inkludert tetthetstesting, og deres oppløsning og mekanisk egenskap nedbrytningsopptreden har også blittkarakterisertsom vist heri. Resultatene indikerer at disse materialene kan bli konfigurert for å tilveiebringe et vidt område av valgbar og styrbar korrosjons- eller oppløsnings- opptreden fra svært lave korrosjonshastigheter til ekstremt høye korrosjonshastigheter, spesielt korrosjonshastigheter som er både lavere og høyere enn de av kompaktpulvere som ikke inkorporerer den cellulære nanomatriks, slik som et kompakt dannet fra rent Mg pulver ved de samme kompakterings- og sintringspro-sesser sammenlignet med de som inkluderer rent Mg dispergerte partikler i de ulike cellulære nanomatrikser beskrevet heri. Disse kompaktpulvere 400 kan også bli konfigurert for å tilveiebringe hovedsakelig forbedrede egenskaper sammenlignet med kompaktpulvere dannet fra rene Mg partikler som ikke inkluderer nano-skalabeleggene beskrevet heri. Kompaktpulvere 400 som inkluderer dispergerte partikler 414 omfattende Mg og nanomatriks 416 omfattende ulike nanomatriksmaterialer 420 beskrevet heri har vist romtemperatur-trykkfastheter på minst omkring 37 ksi, og har videre vist romtemperatur-trykkfasthet over omkring 50 ksi, både tørt og nedsenket i en løsning av 3 % KCI ved 200 °F. I motsetning har kompaktpulvere dannet fra rene Mg pulvere har en trykkfasthet på omkring 20 ksi eller mindre. Fasthet av det nanomatriks kompakte metallpulveret 400 kan bli forbedret videre ved å optimalisere pulver 210, spesielt vekt-prosentandelen av de nanoskala metalliske beleggingslagene 216 som er brukt for å danne cellulær nanomatriks 416. Fasthet av det nanomatriks kompakte metallpulveret 400 kan bli forbedret videre ved å optimalisere pulver 210, spesielt vekt-prosentandelen av de nanoskala metalliske beleggingslagene 216 som blir brukt for å danne cellulær nanomatriks 416. For eksempel, vil det å variere vekt-prosentandelen (vekt-%), dvs. tykkelse, av et aluminabelegg innen en cellulær nanomatriks 16 dannet fra belagte pulverpatrikler 212 som inkluderer et flerlags (AI/AI2O3/AI) metallisk beleggingslag 16 på rene Mg partikkelkjerner 214 tilveiebringe en økning på 21 % sammenlignet med den for 0 vekt-% alumina.
Kompaktpulvere 400 omfattende dispergerte partikler 414 som inkluderer Mg og nanomatriks 416 som inkluderer ulike nanomatriksmaterialer som beskrevet heri har også vist en romtemperatur skjærfasthet på minst omkring 20 ksi. Denne er i motsetning til kompaktpulvere dannet fra rene Mg pulvere, som har romtemperatur skjærfastheter på omkring 8 ksi.
Kompaktpulvere 400 av typene vist heri er i stand til å oppnå en faktisk tetthet som er hovedsakelig lik den forutbestemte teoretiske tettheten for et kompakt materiale basert på sammensetningen av pulver 210, inkludert relative mengder av bestanddeler av partikkelkjerner 214 og metallisk beleggingslag 216, og er også beskrevet heri som å være fullstendig-tette kompaktpulvere. Kompaktpulvere 400 omfattende dispergerte partikler som inkluderer Mg og nanomatriks 416 som inkluderer ulike nanomatriksmaterialer som beskrevet heri har vist faktiske tettheter på omkring 1,738 g/cm<3>til omkring 2,50 g/cm<3>, som er hovedsakelig lik de forutbestemte teoretiske tettheter, og avviker med maksimalt 4 % fra de forutbestemte teoretiske tetthetene.
Kompaktpulvere 400 som vist heri kan være konfigurert for å være selektivt og styrbart oppløselig i et borebrønnfluid som respons til en forandret betingelse i en borebrønn. Eksempler på den forandrede betingelsen som kan bli nyttiggjort for å tilveiebringe valgbar og styrbar oppløselighet inkluderer en forandring i temperatur, forandring i trykk, forandring i strømningshastighet, forandring i pH eller forandring i kjemisk sammensetning av borebrønnfluidet, eller en kombinasjon derav. Et eksempel på en forandret betingelse omfattende en forandring i temperatur inkluderer en forandring i borebrønn fluidtemperatur. For eksempel, har kompaktpulvere 400 omfattende dispergerte partikler 414 som inkluderer Mg og cellulær nanomatriks 416 som inkluderer ulike nanomatriksmaterialer som beskrevet heri relativt lave korrosjonshastigheter i en 3 % KCI løsning ved romtemperatur som spenner fra omkring 0 til omkring 11 mg/cm<2>/hr sammenlignet med relativt høye korrosjonshastigheter ved 200 °F som spenner fra omkring 1 til omkring 246 mg/cm<2>/hr avhengig av forskjellige nanoskala beleggingslag 216. Et eksempel på en forandret betingelse omfattende en forandring i kjemisk sammensetning inkluderer en forandring i en kloridionkonsentrasjon eller pH verdi, eller begge deler, for borebrønnfluidet. For eksempel viser kompaktpulvere 400 omfattende dispergerte partikler 414 som inkluderer Mg og nanomatriks 416 som inkluderer ulike nano-skalabelegg beskrevet heri korrosjonshastigheter i 15 % HCI som spenner fra omkring 4750 mg/cm<2>/hrtil omkring 7432 mg/cm<2>/hr. Derfor kan valgbar og styrbar oppløselighet som respons til en forandret betingelse i borebrønnen, nemlig forandringen i borebrønnfluidets kjemiske sammensetning fra KCI til HCI, bli brukt for å oppnå en karakteristisk respons som illustrert grafisk i figur 8, som illustrerer at ved en valgt forutbestemt kritisk servicetid (CST) kan en forandret betingelse bli pålagt på kompaktpulver 400 ettersom det blir anvendt i en gitt anvendelse, slik som et borebrønnmiljø, som forårsaker en styrbar forandring i en egenskap for kompaktpulver 400 som respons til en forandret betingelse i miljøet som det blir anvendt i. For eksempel, ved en forutbestemt CST forandring av et borebrønnfluid som er i kontakt med pulverkontakt 400 fra et første fluid (f.eks. KCI) som tilveiebringer en første korrosjonshastighet og et assosiert vekttap eller fasthet som en funksjon av tid til et andre borebrønnfluid (f.eks. HCI) som tilveiebringer en andre korrosjonshastighet og assosiert vekttap og fasthet som en funksjon av tid, hvori korrosjonshastigheten assosiert med det første fluidet er mye mindre enn korrosjonshastigheten assosiert med det andre fluidet. Denne karakteristiske responsen til en forandring i borebrønnfluidbetingelser kan bli brukt, for eksempel, for å asso-siere den kritiske servicetiden med en dimensjonstapsgrense eller en minimum fasthet nødvendig for en spesiell anvendelse, slik at når et borebrønnverktøy eller komponent dannet fra kompaktpulver 400 som vist heri ikke lenger er nødvendig i drift i borebrønnen (f.eks. CST-en) kan betingelsen i borebrønnen (f.eks. kloridion-konsentrasjonen for borebrønnfluidet) bli forandret for å forårsake den hurtige opp-løsningen av kompaktpulver 400 og dets fjerning fra borebrønnen. I eksempelet beskrevet over, er kompaktpulver 400 valgbart oppløselig ved en hastighet som spenner fra omkring 0 til omkring 7000 mg/cm<2>/hr. Dette responsområdet tilveiebringer, for eksempel evnen til å fjerne en 3 tommers-diameter ball dannet fra dette materialet fra en borebrønn ved å endre borebrønnfluidet i løpet av mindre enn én time. Den valgbare og styrbare oppløselighetsopptreden beskrevet over, koplet med de utmerkede fasthets- og lave tetthets-egenskapene beskrevet heri, definerer et nytt ingeniørutviklet dispergert partikkel-nanomatriks-materiale som er konfigurert for kontakt med et fluid og konfigurert for å tilveiebringe en valgbar og styrbar overgang fra én av en første fasthetsbetingelse til en andre fasthetsbetingelse som er lavere enn en funksjonell fasthetsterskel, eller en første vekttapmengde til en andre vekttapmengde som er større enn en vekttapgrense, som en funksjon av tid i kontakt med fluidet. Det dispergerte partikkel-nanomatriks kompo-sittet er karakteristisk for kompaktpulverene 400 beskrevet heri og inkluderer en cellulær nanomatriks 416 av nanomatriksmateriale 420, mange dispergerte partikler 414 inkludert partikkelkjernemateriale 418 som er dispergert innen matriksen. Nanomatriks 416 erkarakterisert vedet faststoff bindingslag 419, som strekker seg gjennom hele nanomatriksen. Tiden i kontakt med fluidet beskrevet over kan inkludere CST-en som beskrevet over. CST-en kan inkludere en forutbestemt tid som er ønsket eller krevet for å løse opp en forutbestemt del av kompaktpulveret 200 som er i kontakt med fluidet. CST-en kan også inkludere en tid tilsvarende en forandring i egenskapen for det ingeniørutviklede materialet eller fluidet, eller en kombinasjon derav. I tilfellet av en forandring av egenskap for det ingeniørutvik-lede materialet, kan forandringen inkludere en forandring av en temperatur for det ingeniørutviklede materiale. I tilfellet hvor der er en forandring i egenskapen for fluidet, kan forandringen inkludere forandringen i en fluidtemperatur, trykk, strøm-ningshastighet, kjemisk sammensetning eller pH eller en kombinasjon derav. Både det ingeniørutviklede materialet og forandringen i egenskapen for det ingeniørut-viklede materiale eller fluidet, eller en kombinasjon derav, kan være tilpasset for å tilveiebringe den ønskede CST responskarakteristikken, inkludert hastigheten for forandring av den spesielle egenskapen (f.eks. vekttap, tap av fasthet) både før CST-en (f.eks. trinn 1) og etter CST-en (f.eks. trinn 2), som illustrert i Figur 8.
Uten å være begrenset av teori, blir kompaktpulvere 400 dannet fra belagte pulverpartikler 212 som inkluderer en partikkelkjerne 214 og assosiert kjernemateriale 218 så vel som et metallisk beleggingslag 216 og et assosiert metallisk beleggingsmateriale 220 for å danne en hovedsakelig-kontinuerlig, tre-dimensjonal, cellulær nanomatriks 416 som inkluderer et nanomatriksmateriale 420 dannet ved sintring og den assosierte diffusjonsbindingen av de respektive beleggingslagene 216 som inkluderer mange dispergerte partikler 414 av partikkelkjernematerialene 418. Denne unike strukturen kan inkludere metastabile kombinasjoner av materialer som ville være svært vanskelige eller umulige å danne ved størkning fra en smelte som har de samme relative mengder av bestanddelmaterialene. Beleggingslagene og assosierte beleggingsmaterialer kan bli valgt for å tilveiebringe valgbar og styrbar oppløsning i et forutbestemt fluidmiljø, slik som et borebrønn-miljø, hvor det forutbestemte fluidet kan være et vanlig brukt borebrønnfluid som enten blir injisert inn i borebrønnen eller trukket ut fra borebrønnen. Som det vil bli videre forstått fra beskrivelsen heri, eksponerer kontrollert oppløsning av nanomatriksen de dispergerte partiklene av kjernematerialene. Partikkelkjernematerialene kan også bli valgt for å også tilveiebringe valgbar og styrbar oppløsning i bo-rebrønnfluidet. Alternativt, kan de også være valgt for å tilveiebringe en spesiell mekanisk egenskap, slik som trykkfasthet eller skjærfasthet, til kompaktpulveret 400, uten nødvendigvis å tilveiebringe valgbar og kontrollert oppløsning av selve kjernematerialene, siden valgbar og kontrollert oppløsning av nanomatriksmaterialet som omgir disse partiklene nødvendigvis vil frigi dem slik at de blir ført bort ved borebrønnfluidet. Den mikrostrukturene morfologien av den hovedsakelig-kontinuerlige, cellulære nanomatriks 416, som kan bli valgt for å tilveiebringe et styrkende fase materiale, med dispergerte partikler 414, som kan være valgt for å tilveiebringe likeakset dispergerte partikler 414, forsyner disse kompaktpulvere med forbedrede mekaniske egenskaper, inkludert trykkfasthet og skjærfasthet, siden den resulterende morfologien av nanomatriksen/de dispergerte partiklene kan bli mani-pulert for å tilveiebringe styrking ved prosessene som er beslektet med tradisjo-nelle styrkende mekanismer, slik som kornstørrelsesreduksjon, løsningsherding ved bruken av forurensningsatomer, utfelling eller herding over tid og fasthet/kald-herdingsmekanismer. Nanomatriksen/den dispergerte partikkelstrukturen har en tendens til å begrense forskyvningsbevegelse i kraft av de tallrike partikkelnano-matriks grenseflatene, så vel som grenseflater mellom diskrete lag innen nanomatriksmaterialet som beskrevet heri. Dette er eksemplifisert i bruddopptredenen for disse materialene. Et kompaktpulver 400 dannet ved anvendelse av ubelagt rent Mg pulver og underkastet en skjærspenning tilstrekkelig til å indusere svikt viste intergranulært brudd. I motsetning viste et kompaktpulver 400 dannet ved anvendelse av pulverpartikler 212 som har rene Mg pulverpartikkelkjerner 214 for å danne dispergerte partikler 414 og metalliske beleggingslag 216 som inkluderer Al for å danne nanomatriks 416 og underkastet en skjærspenning tilstrekkelig til å indusere svikt, transgranulært brudd og en betydelig høyere bruddspenning som beskrevet heri. Fordi disse materialene har høy-fasthet karakteristikker, kan kjernematerialet og beleggingsmateriale være valgt for å utnytte lav-tetthetsmaterialer eller andre lav-tetthetsmaterialer, slik som lav-tetthetsmetaller, keram, glass eller karbon, som ellers ikke ville tilveiebringe de nødvendige fasthetskarakteristikker for bruk i de ønskede anvendelser, inkludert borebrønnverktøyer og komponenter.
Claims (19)
1. Teleskopisk element (10) omfattende: minst en sentral komponent (14); og en barriere (12) plassert innen den sentrale komponenten, barrieren haren korrosjonshastighetskurve som kan tilpasses selektivt og har strukturelle egenskaper som muliggjør inneslutningen av høyt trykk før strukturell svikt av barrieren ved korrosjon,karakterisert vedat barrieren er konstruert av et kompaktpulver (400) som omfatter: en hovedsakelig-kontinuerlig, cellulær nanomatriks (416) omfattende et nanomatriksmateriale; mange dispergerte partikler (414) omfattende et partikkelkjernemateriale som omfatter Mg, Al, Zn eller Mn, eller en kombinasjon derav, dispergert i den cellulære nanomatriksen; og et faststoff-bindingslag (419) som strekker seg gjennom hele den cellulære nanomatriksen mellom de dispergerte partiklene.
2. Teleskopisk element (10) ifølge krav 1, hvori barrieren omfatter en teknisk strekkgrense som kan tilpasses selektivt.
3. Teleskopisk element (10) ifølge krav 1, hvori nanomatriksmaterialet har en smeltetemperatur (Tm), partikkelkjernematerialet har en smeltetemperatur (Td<p>); hvori kompakten er sinterbar i et faststoff ved en sintringstemperatur (Ts), og Ts er mindre enn Tm og Td<p.>
4. Teleskopisk element (10) ifølge krav 1, hvori de dispergerte partiklene omfatter Mg-Zn, Mg-AI, Mg-Mn, Mg-Zn-Y, Mg-AI-Si eller Mg-AI-Zn.
5. Teleskopisk element (10) ifølge krav 1, hvori de dispergerte partiklene omfatter en Mg-AI-X legering, hvori X omfatter Zn, Mn, Si, Ca eller Y, eller en kombinasjon derav.
6. Teleskopisk element (10) ifølge krav 1, hvori de dispergerte partiklene videre omfatter et sjeldent jordelement.
7. Teleskopisk element (10) ifølge krav 1, hvori de dispergerte partiklene har en gjennomsnittlig partikkelstørrelse på omkring 5 nm til omkring 300 nm.
8. Teleskopisk element (10) ifølge krav 1, hvori de dispergerte partiklene har en likeakset partikkelfasong.
9. Teleskopisk element (10) ifølge krav 1, videre omfattende mange dispergerte andre partikler, hvori de dispergerte andre partiklene også er dispergert innen den cellulære nanomatriksen og med hensyn til de dispergerte partiklene.
10. Teleskopisk element (10) ifølge krav 9, hvori de dispergerte andre partiklene omfatter Fe, Ni, Co eller Cu, eller oksider, nitrider eller karbider derav, eller en kombinasjon av et hvilket som helst av de tidligere nevnte elementer, oksider, nitrider eller karbider.
11. Teleskopisk element (10) ifølge krav 1, hvori nanomatriksmaterialet omfatter Al, Zn, Mn, Mg, Mo, W, Cu, Fe, Si, Ca, Co, Ta, Re eller Ni, eller et oksid, karbid eller nitrid derav, eller en kombinasjon av et hvilket som helst av de tidligere nevnte materialene, og hvori nanomatriksmaterialet har en kjemisk sammensetning og partikkelkjernematerialet haren kjemisk sammensetning som er forskjellig fra den kjemiske sammensetningen av nanomatriksmaterialet.
12. Teleskopisk element (10) ifølge krav 1, hvori den cellulære nanomatriksen har en gjennomsnittlig tykkelse på omkring 100 nm til omkring 5 nm.
13. Teleskopisk element (10) ifølge krav 1, hvori kompaktpulveret er dannet fra et sintret pulver omfattende mange pulverpartikler, hver pulverpartikkel har en partikkelkjerne som etter sintring omfatter en dispergert partikkel og et enkelt metallisk beleggingslag anbrakt på den, og hvori den cellulære nanomatriksen mellom tilgrensende enheter av de mange dispergerte partiklene omfatter det enslige metalliske beleggingslaget på én pulverpartikkel, bindingslaget og det enslige metalliske beleggingslaget på en annen av pulverpartiklene.
14. Teleskopisk element (10) ifølge krav 1, hvori det kompakte er dannet fra et sintret pulver omfattende mange pulverpartikler, hver pulverpartikkel har en partikkelkjerne som etter sintring omfatter en dispergert partikkel og mange metalliske beleggingslag anbrakt på den, og hvori den cellulære nanomatriks mellom tilgrensende enheter av de mange dispergerte partiklene omfatter de mange metalliske beleggingslagene på én pulverpartikkel, bindingslaget og mange metalliske beleggingslag på en annen av pulverpartiklene, og hvori tilgrensende enheter av de mange metalliske beleggingslagene har forskjellige kjemiske sammensetninger.
15. Teleskopisk element (10) ifølge krav 1, hvori de dispergerte partiklene omfatter Mg og kompaktpulveret har en romtemperatur trykkfasthet på minst omkring 37 ksi.
16. Teleskopisk element (10) ifølge krav 15, hvori de dispergerte partiklene omfatter Mg og kompaktpulveret har en faktisk tetthet på omkring 1,738 g/cm<3>til omkring 2,50 g/cm<3>.
17. Teleskopisk element (10) ifølge krav 1, hvori de dispergerte partiklene omfatter Mg og kompaktpulveret har en romtemperatur skjærfasthet på minst omkring 20 ksi.
18. Teleskopisk element (10) ifølge krav 1, hvori kompaktpulveret har forutbestemt teoretisk tetthet og en faktisk tetthet som er hovedsakelig lik den forutbestemte teoretiske tettheten.
19. Teleskopisk element (10) ifølge krav 1, hvori partikkelkjernen omfatter Mg og kompaktpulveret er valgbart oppløselig ved en hastighet på omkring 0 til omkring 7000 mg/cm<2>/hr.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US12/633,683 US8297364B2 (en) | 2009-12-08 | 2009-12-08 | Telescopic unit with dissolvable barrier |
PCT/US2010/057763 WO2011071691A2 (en) | 2009-12-08 | 2010-11-23 | Telescopic unit with dissolvable barrier |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20120596A1 NO20120596A1 (no) | 2012-08-28 |
NO341042B1 true NO341042B1 (no) | 2017-08-14 |
Family
ID=44080885
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20120596A NO341042B1 (no) | 2009-12-08 | 2012-05-23 | Teleskopisk element |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8297364B2 (no) |
AU (1) | AU2010328531B2 (no) |
CA (1) | CA2783113C (no) |
GB (1) | GB2488282B (no) |
NO (1) | NO341042B1 (no) |
WO (1) | WO2011071691A2 (no) |
Families Citing this family (77)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8327931B2 (en) | 2009-12-08 | 2012-12-11 | Baker Hughes Incorporated | Multi-component disappearing tripping ball and method for making the same |
US8297364B2 (en) | 2009-12-08 | 2012-10-30 | Baker Hughes Incorporated | Telescopic unit with dissolvable barrier |
US9079246B2 (en) | 2009-12-08 | 2015-07-14 | Baker Hughes Incorporated | Method of making a nanomatrix powder metal compact |
US9109429B2 (en) | 2002-12-08 | 2015-08-18 | Baker Hughes Incorporated | Engineered powder compact composite material |
US8403037B2 (en) | 2009-12-08 | 2013-03-26 | Baker Hughes Incorporated | Dissolvable tool and method |
US9682425B2 (en) | 2009-12-08 | 2017-06-20 | Baker Hughes Incorporated | Coated metallic powder and method of making the same |
US9101978B2 (en) | 2002-12-08 | 2015-08-11 | Baker Hughes Incorporated | Nanomatrix powder metal compact |
US20110005759A1 (en) * | 2009-07-10 | 2011-01-13 | Baker Hughes Incorporated | Fracturing system and method |
US9227243B2 (en) | 2009-12-08 | 2016-01-05 | Baker Hughes Incorporated | Method of making a powder metal compact |
US8528633B2 (en) | 2009-12-08 | 2013-09-10 | Baker Hughes Incorporated | Dissolvable tool and method |
US10240419B2 (en) | 2009-12-08 | 2019-03-26 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Downhole flow inhibition tool and method of unplugging a seat |
US8425651B2 (en) | 2010-07-30 | 2013-04-23 | Baker Hughes Incorporated | Nanomatrix metal composite |
US9243475B2 (en) | 2009-12-08 | 2016-01-26 | Baker Hughes Incorporated | Extruded powder metal compact |
US8573295B2 (en) | 2010-11-16 | 2013-11-05 | Baker Hughes Incorporated | Plug and method of unplugging a seat |
US9127515B2 (en) | 2010-10-27 | 2015-09-08 | Baker Hughes Incorporated | Nanomatrix carbon composite |
US8297349B2 (en) * | 2010-01-26 | 2012-10-30 | Baker Hughes Incorporated | Openable port and method |
US8424610B2 (en) | 2010-03-05 | 2013-04-23 | Baker Hughes Incorporated | Flow control arrangement and method |
US8776884B2 (en) | 2010-08-09 | 2014-07-15 | Baker Hughes Incorporated | Formation treatment system and method |
US9090955B2 (en) | 2010-10-27 | 2015-07-28 | Baker Hughes Incorporated | Nanomatrix powder metal composite |
US8789610B2 (en) | 2011-04-08 | 2014-07-29 | Baker Hughes Incorporated | Methods of casing a wellbore with corrodable boring shoes |
US8631876B2 (en) | 2011-04-28 | 2014-01-21 | Baker Hughes Incorporated | Method of making and using a functionally gradient composite tool |
US9080098B2 (en) | 2011-04-28 | 2015-07-14 | Baker Hughes Incorporated | Functionally gradient composite article |
US8844635B2 (en) | 2011-05-26 | 2014-09-30 | Baker Hughes Incorporated | Corrodible triggering elements for use with subterranean borehole tools having expandable members and related methods |
US9139928B2 (en) | 2011-06-17 | 2015-09-22 | Baker Hughes Incorporated | Corrodible downhole article and method of removing the article from downhole environment |
US9428988B2 (en) * | 2011-06-17 | 2016-08-30 | Magnum Oil Tools International, Ltd. | Hydrocarbon well and technique for perforating casing toe |
US9707739B2 (en) | 2011-07-22 | 2017-07-18 | Baker Hughes Incorporated | Intermetallic metallic composite, method of manufacture thereof and articles comprising the same |
US9643250B2 (en) * | 2011-07-29 | 2017-05-09 | Baker Hughes Incorporated | Method of controlling the corrosion rate of alloy particles, alloy particle with controlled corrosion rate, and articles comprising the particle |
US9833838B2 (en) | 2011-07-29 | 2017-12-05 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Method of controlling the corrosion rate of alloy particles, alloy particle with controlled corrosion rate, and articles comprising the particle |
US9057242B2 (en) | 2011-08-05 | 2015-06-16 | Baker Hughes Incorporated | Method of controlling corrosion rate in downhole article, and downhole article having controlled corrosion rate |
US9033055B2 (en) | 2011-08-17 | 2015-05-19 | Baker Hughes Incorporated | Selectively degradable passage restriction and method |
US9856547B2 (en) | 2011-08-30 | 2018-01-02 | Bakers Hughes, A Ge Company, Llc | Nanostructured powder metal compact |
US9090956B2 (en) * | 2011-08-30 | 2015-07-28 | Baker Hughes Incorporated | Aluminum alloy powder metal compact |
US9109269B2 (en) | 2011-08-30 | 2015-08-18 | Baker Hughes Incorporated | Magnesium alloy powder metal compact |
US9643144B2 (en) | 2011-09-02 | 2017-05-09 | Baker Hughes Incorporated | Method to generate and disperse nanostructures in a composite material |
US9187990B2 (en) | 2011-09-03 | 2015-11-17 | Baker Hughes Incorporated | Method of using a degradable shaped charge and perforating gun system |
US9133695B2 (en) | 2011-09-03 | 2015-09-15 | Baker Hughes Incorporated | Degradable shaped charge and perforating gun system |
US9347119B2 (en) | 2011-09-03 | 2016-05-24 | Baker Hughes Incorporated | Degradable high shock impedance material |
WO2013033535A2 (en) * | 2011-09-03 | 2013-03-07 | Baker Hughes Incorporated | Degradable high shock impedance material |
US9010428B2 (en) | 2011-09-06 | 2015-04-21 | Baker Hughes Incorporated | Swelling acceleration using inductively heated and embedded particles in a subterranean tool |
US8893792B2 (en) | 2011-09-30 | 2014-11-25 | Baker Hughes Incorporated | Enhancing swelling rate for subterranean packers and screens |
CA2755848C (en) * | 2011-10-19 | 2016-08-16 | Ten K Energy Service Ltd. | Insert assembly for downhole perforating apparatus |
US9284812B2 (en) | 2011-11-21 | 2016-03-15 | Baker Hughes Incorporated | System for increasing swelling efficiency |
US9010416B2 (en) | 2012-01-25 | 2015-04-21 | Baker Hughes Incorporated | Tubular anchoring system and a seat for use in the same |
US9309733B2 (en) | 2012-01-25 | 2016-04-12 | Baker Hughes Incorporated | Tubular anchoring system and method |
US9284803B2 (en) | 2012-01-25 | 2016-03-15 | Baker Hughes Incorporated | One-way flowable anchoring system and method of treating and producing a well |
US9016388B2 (en) | 2012-02-03 | 2015-04-28 | Baker Hughes Incorporated | Wiper plug elements and methods of stimulating a wellbore environment |
US9068428B2 (en) | 2012-02-13 | 2015-06-30 | Baker Hughes Incorporated | Selectively corrodible downhole article and method of use |
US9016363B2 (en) | 2012-05-08 | 2015-04-28 | Baker Hughes Incorporated | Disintegrable metal cone, process of making, and use of the same |
US9605508B2 (en) | 2012-05-08 | 2017-03-28 | Baker Hughes Incorporated | Disintegrable and conformable metallic seal, and method of making the same |
US8950504B2 (en) | 2012-05-08 | 2015-02-10 | Baker Hughes Incorporated | Disintegrable tubular anchoring system and method of using the same |
WO2014028105A1 (en) | 2012-08-13 | 2014-02-20 | Exxonmobil Upstream Research Company | Penetrating a subterranean formation |
US9033046B2 (en) * | 2012-10-10 | 2015-05-19 | Baker Hughes Incorporated | Multi-zone fracturing and sand control completion system and method thereof |
US9085968B2 (en) | 2012-12-06 | 2015-07-21 | Baker Hughes Incorporated | Expandable tubular and method of making same |
US8967279B2 (en) | 2013-01-04 | 2015-03-03 | Baker Hughes Incorporated | Reinforced shear components and methods of using same |
US9528343B2 (en) | 2013-01-17 | 2016-12-27 | Parker-Hannifin Corporation | Degradable ball sealer |
US9027637B2 (en) * | 2013-04-10 | 2015-05-12 | Halliburton Energy Services, Inc. | Flow control screen assembly having an adjustable inflow control device |
US9677349B2 (en) | 2013-06-20 | 2017-06-13 | Baker Hughes Incorporated | Downhole entry guide having disappearing profile and methods of using same |
US9816339B2 (en) | 2013-09-03 | 2017-11-14 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Plug reception assembly and method of reducing restriction in a borehole |
US10865465B2 (en) | 2017-07-27 | 2020-12-15 | Terves, Llc | Degradable metal matrix composite |
US11167343B2 (en) | 2014-02-21 | 2021-11-09 | Terves, Llc | Galvanically-active in situ formed particles for controlled rate dissolving tools |
CA2936851A1 (en) | 2014-02-21 | 2015-08-27 | Terves, Inc. | Fluid activated disintegrating metal system |
US10689740B2 (en) | 2014-04-18 | 2020-06-23 | Terves, LLCq | Galvanically-active in situ formed particles for controlled rate dissolving tools |
GB2548026B (en) | 2014-12-29 | 2021-01-20 | Halliburton Energy Services Inc | Multilateral junction with wellbore isolation using degradable isolation components |
BR112017010316B1 (pt) | 2014-12-29 | 2021-11-03 | Halliburton Energy Services, Inc. | Sistema de isolamento de um poço de exploração, e, método de isolamento temporário de um poço de exploração |
US9910026B2 (en) | 2015-01-21 | 2018-03-06 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | High temperature tracers for downhole detection of produced water |
US10378303B2 (en) | 2015-03-05 | 2019-08-13 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Downhole tool and method of forming the same |
US9885229B2 (en) | 2015-04-22 | 2018-02-06 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Disappearing expandable cladding |
US9879492B2 (en) | 2015-04-22 | 2018-01-30 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Disintegrating expand in place barrier assembly |
US10894909B2 (en) | 2015-05-12 | 2021-01-19 | Shell Oil Company | Inducibly degradable polyacetal compositions for use in subterranean formations |
US10221637B2 (en) | 2015-08-11 | 2019-03-05 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Methods of manufacturing dissolvable tools via liquid-solid state molding |
US10016810B2 (en) | 2015-12-14 | 2018-07-10 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Methods of manufacturing degradable tools using a galvanic carrier and tools manufactured thereof |
CA2915601A1 (en) | 2015-12-21 | 2017-06-21 | Vanguard Completions Ltd. | Downhole drop plugs, downhole valves, frac tools, and related methods of use |
US10677008B2 (en) * | 2017-03-01 | 2020-06-09 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Downhole tools and methods of controllably disintegrating the tools |
US11313178B2 (en) * | 2020-04-24 | 2022-04-26 | Saudi Arabian Oil Company | Concealed nozzle drill bit |
CN111872385B (zh) * | 2020-06-30 | 2022-06-03 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种双金属复合油井管螺纹接头的局部增材制造方法 |
US12006786B2 (en) * | 2021-04-15 | 2024-06-11 | Canadian Casing Accessories, Inc. | Modified casing buoyancy system and methods of use |
US11795789B1 (en) * | 2022-08-15 | 2023-10-24 | Saudi Arabian Oil Company | Cased perforation tools |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3390724A (en) * | 1966-02-01 | 1968-07-02 | Zanal Corp Of Alberta Ltd | Duct forming device with a filter |
US20080105438A1 (en) * | 2006-02-09 | 2008-05-08 | Schlumberger Technology Corporation | Degradable whipstock apparatus and method of use |
Family Cites Families (197)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2238895A (en) * | 1939-04-12 | 1941-04-22 | Acme Fishing Tool Company | Cleansing attachment for rotary well drills |
US2261292A (en) | 1939-07-25 | 1941-11-04 | Standard Oil Dev Co | Method for completing oil wells |
US3106959A (en) | 1960-04-15 | 1963-10-15 | Gulf Research Development Co | Method of fracturing a subsurface formation |
US3326291A (en) | 1964-11-12 | 1967-06-20 | Zandmer Solis Myron | Duct-forming devices |
US3637446A (en) | 1966-01-24 | 1972-01-25 | Uniroyal Inc | Manufacture of radial-filament spheres |
US3645331A (en) | 1970-08-03 | 1972-02-29 | Exxon Production Research Co | Method for sealing nozzles in a drill bit |
DK125207B (da) | 1970-08-21 | 1973-01-15 | Atomenergikommissionen | Fremgangsmåde til fremstilling af dispersionsforstærkede zirconiumprodukter. |
US3894850A (en) | 1973-10-19 | 1975-07-15 | Jury Matveevich Kovalchuk | Superhard composition material based on cubic boron nitride and a method for preparing same |
US4039717A (en) * | 1973-11-16 | 1977-08-02 | Shell Oil Company | Method for reducing the adherence of crude oil to sucker rods |
US4010583A (en) | 1974-05-28 | 1977-03-08 | Engelhard Minerals & Chemicals Corporation | Fixed-super-abrasive tool and method of manufacture thereof |
US4157732A (en) | 1977-10-25 | 1979-06-12 | Ppg Industries, Inc. | Method and apparatus for well completion |
US4248307A (en) * | 1979-05-07 | 1981-02-03 | Baker International Corporation | Latch assembly and method |
US4373584A (en) * | 1979-05-07 | 1983-02-15 | Baker International Corporation | Single trip tubing hanger assembly |
US4374543A (en) * | 1980-08-19 | 1983-02-22 | Tri-State Oil Tool Industries, Inc. | Apparatus for well treating |
US4372384A (en) * | 1980-09-19 | 1983-02-08 | Geo Vann, Inc. | Well completion method and apparatus |
US4384616A (en) * | 1980-11-28 | 1983-05-24 | Mobil Oil Corporation | Method of placing pipe into deviated boreholes |
US4716964A (en) | 1981-08-10 | 1988-01-05 | Exxon Production Research Company | Use of degradable ball sealers to seal casing perforations in well treatment fluid diversion |
US4422508A (en) * | 1981-08-27 | 1983-12-27 | Fiberflex Products, Inc. | Methods for pulling sucker rod strings |
US4399871A (en) * | 1981-12-16 | 1983-08-23 | Otis Engineering Corporation | Chemical injection valve with openable bypass |
US4452311A (en) * | 1982-09-24 | 1984-06-05 | Otis Engineering Corporation | Equalizing means for well tools |
US4681133A (en) * | 1982-11-05 | 1987-07-21 | Hydril Company | Rotatable ball valve apparatus and method |
US4534414A (en) * | 1982-11-10 | 1985-08-13 | Camco, Incorporated | Hydraulic control fluid communication nipple |
US4499049A (en) | 1983-02-23 | 1985-02-12 | Metal Alloys, Inc. | Method of consolidating a metallic or ceramic body |
US4499048A (en) | 1983-02-23 | 1985-02-12 | Metal Alloys, Inc. | Method of consolidating a metallic body |
US4498543A (en) * | 1983-04-25 | 1985-02-12 | Union Oil Company Of California | Method for placing a liner in a pressurized well |
US4539175A (en) | 1983-09-26 | 1985-09-03 | Metal Alloys Inc. | Method of object consolidation employing graphite particulate |
FR2556406B1 (fr) * | 1983-12-08 | 1986-10-10 | Flopetrol | Procede pour actionner un outil dans un puits a une profondeur determinee et outil permettant la mise en oeuvre du procede |
US4708202A (en) * | 1984-05-17 | 1987-11-24 | The Western Company Of North America | Drillable well-fluid flow control tool |
US4709761A (en) * | 1984-06-29 | 1987-12-01 | Otis Engineering Corporation | Well conduit joint sealing system |
US4674572A (en) * | 1984-10-04 | 1987-06-23 | Union Oil Company Of California | Corrosion and erosion-resistant wellhousing |
US4664962A (en) | 1985-04-08 | 1987-05-12 | Additive Technology Corporation | Printed circuit laminate, printed circuit board produced therefrom, and printed circuit process therefor |
US4678037A (en) * | 1985-12-06 | 1987-07-07 | Amoco Corporation | Method and apparatus for completing a plurality of zones in a wellbore |
US4738599A (en) * | 1986-01-25 | 1988-04-19 | Shilling James R | Well pump |
US4673549A (en) | 1986-03-06 | 1987-06-16 | Gunes Ecer | Method for preparing fully dense, near-net-shaped objects by powder metallurgy |
US4693863A (en) | 1986-04-09 | 1987-09-15 | Carpenter Technology Corporation | Process and apparatus to simultaneously consolidate and reduce metal powders |
NZ218154A (en) * | 1986-04-26 | 1989-01-06 | Takenaka Komuten Co | Container of borehole crevice plugging agentopened by falling pilot weight |
NZ218143A (en) * | 1986-06-10 | 1989-03-29 | Takenaka Komuten Co | Annular paper capsule with lugged frangible plate for conveying plugging agent to borehole drilling fluid sink |
US4869325A (en) * | 1986-06-23 | 1989-09-26 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus for setting, unsetting, and retrieving a packer or bridge plug from a subterranean well |
US4805699A (en) * | 1986-06-23 | 1989-02-21 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus for setting, unsetting, and retrieving a packer or bridge plug from a subterranean well |
US4708208A (en) * | 1986-06-23 | 1987-11-24 | Baker Oil Tools, Inc. | Method and apparatus for setting, unsetting, and retrieving a packer from a subterranean well |
US4688641A (en) * | 1986-07-25 | 1987-08-25 | Camco, Incorporated | Well packer with releasable head and method of releasing |
US5063775A (en) * | 1987-08-19 | 1991-11-12 | Walker Sr Frank J | Method and system for controlling a mechanical pump to monitor and optimize both reservoir and equipment performance |
US5222867A (en) * | 1986-08-29 | 1993-06-29 | Walker Sr Frank J | Method and system for controlling a mechanical pump to monitor and optimize both reservoir and equipment performance |
US4714116A (en) * | 1986-09-11 | 1987-12-22 | Brunner Travis J | Downhole safety valve operable by differential pressure |
US4817725A (en) * | 1986-11-26 | 1989-04-04 | C. "Jerry" Wattigny, A Part Interest | Oil field cable abrading system |
US4741973A (en) | 1986-12-15 | 1988-05-03 | United Technologies Corporation | Silicon carbide abrasive particles having multilayered coating |
US4768588A (en) * | 1986-12-16 | 1988-09-06 | Kupsa Charles M | Connector assembly for a milling tool |
US4952902A (en) | 1987-03-17 | 1990-08-28 | Tdk Corporation | Thermistor materials and elements |
USH635H (en) * | 1987-04-03 | 1989-06-06 | Injection mandrel | |
US4784226A (en) * | 1987-05-22 | 1988-11-15 | Arrow Oil Tools, Inc. | Drillable bridge plug |
US5006044A (en) * | 1987-08-19 | 1991-04-09 | Walker Sr Frank J | Method and system for controlling a mechanical pump to monitor and optimize both reservoir and equipment performance |
US4853056A (en) | 1988-01-20 | 1989-08-01 | Hoffman Allan C | Method of making tennis ball with a single core and cover bonding cure |
US4975412A (en) | 1988-02-22 | 1990-12-04 | University Of Kentucky Research Foundation | Method of processing superconducting materials and its products |
US5084088A (en) | 1988-02-22 | 1992-01-28 | University Of Kentucky Research Foundation | High temperature alloys synthesis by electro-discharge compaction |
US4929415A (en) | 1988-03-01 | 1990-05-29 | Kenji Okazaki | Method of sintering powder |
US4869324A (en) * | 1988-03-21 | 1989-09-26 | Baker Hughes Incorporated | Inflatable packers and methods of utilization |
US4889187A (en) * | 1988-04-25 | 1989-12-26 | Jamie Bryant Terrell | Multi-run chemical cutter and method |
US4932474A (en) * | 1988-07-14 | 1990-06-12 | Marathon Oil Company | Staged screen assembly for gravel packing |
US4834184A (en) * | 1988-09-22 | 1989-05-30 | Halliburton Company | Drillable, testing, treat, squeeze packer |
US4909320A (en) * | 1988-10-14 | 1990-03-20 | Drilex Systems, Inc. | Detonation assembly for explosive wellhead severing system |
US4850432A (en) * | 1988-10-17 | 1989-07-25 | Texaco Inc. | Manual port closing tool for well cementing |
US5049165B1 (en) * | 1989-01-30 | 1995-09-26 | Ultimate Abrasive Syst Inc | Composite material |
US4890675A (en) * | 1989-03-08 | 1990-01-02 | Dew Edward G | Horizontal drilling through casing window |
US4977958A (en) * | 1989-07-26 | 1990-12-18 | Miller Stanley J | Downhole pump filter |
US4986361A (en) * | 1989-08-31 | 1991-01-22 | Union Oil Company Of California | Well casing flotation device and method |
US5117915A (en) * | 1989-08-31 | 1992-06-02 | Union Oil Company Of California | Well casing flotation device and method |
IE903114A1 (en) * | 1989-08-31 | 1991-03-13 | Union Oil Co | Well casing flotation device and method |
US4981177A (en) * | 1989-10-17 | 1991-01-01 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus for establishing communication with a downhole portion of a control fluid pipe |
US4944351A (en) * | 1989-10-26 | 1990-07-31 | Baker Hughes Incorporated | Downhole safety valve for subterranean well and method |
US4949788A (en) * | 1989-11-08 | 1990-08-21 | Halliburton Company | Well completions using casing valves |
US5095988A (en) * | 1989-11-15 | 1992-03-17 | Bode Robert E | Plug injection method and apparatus |
GB2240798A (en) * | 1990-02-12 | 1991-08-14 | Shell Int Research | Method and apparatus for perforating a well liner and for fracturing a surrounding formation |
US5178216A (en) * | 1990-04-25 | 1993-01-12 | Halliburton Company | Wedge lock ring |
US5271468A (en) * | 1990-04-26 | 1993-12-21 | Halliburton Company | Downhole tool apparatus with non-metallic components and methods of drilling thereof |
US5074361A (en) * | 1990-05-24 | 1991-12-24 | Halliburton Company | Retrieving tool and method |
US5010955A (en) * | 1990-05-29 | 1991-04-30 | Smith International, Inc. | Casing mill and method |
US5048611A (en) * | 1990-06-04 | 1991-09-17 | Lindsey Completion Systems, Inc. | Pressure operated circulation valve |
US5036921A (en) * | 1990-06-28 | 1991-08-06 | Slimdril International, Inc. | Underreamer with sequentially expandable cutter blades |
US5090480A (en) * | 1990-06-28 | 1992-02-25 | Slimdril International, Inc. | Underreamer with simultaneously expandable cutter blades and method |
US5188182A (en) * | 1990-07-13 | 1993-02-23 | Otis Engineering Corporation | System containing expendible isolation valve with frangible sealing member, seat arrangement and method for use |
US5188183A (en) * | 1991-05-03 | 1993-02-23 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus for controlling the flow of well bore fluids |
US5161614A (en) * | 1991-05-31 | 1992-11-10 | Marguip, Inc. | Apparatus and method for accessing the casing of a burning oil well |
US5292478A (en) | 1991-06-24 | 1994-03-08 | Ametek, Specialty Metal Products Division | Copper-molybdenum composite strip |
US5228518A (en) * | 1991-09-16 | 1993-07-20 | Conoco Inc. | Downhole activated process and apparatus for centralizing pipe in a wellbore |
US5234055A (en) * | 1991-10-10 | 1993-08-10 | Atlantic Richfield Company | Wellbore pressure differential control for gravel pack screen |
US5252365A (en) | 1992-01-28 | 1993-10-12 | White Engineering Corporation | Method for stabilization and lubrication of elastomers |
US5226483A (en) * | 1992-03-04 | 1993-07-13 | Otis Engineering Corporation | Safety valve landing nipple and method |
US5293940A (en) * | 1992-03-26 | 1994-03-15 | Schlumberger Technology Corporation | Automatic tubing release |
US5253714A (en) * | 1992-08-17 | 1993-10-19 | Baker Hughes Incorporated | Well service tool |
US5282509A (en) * | 1992-08-20 | 1994-02-01 | Conoco Inc. | Method for cleaning cement plug from wellbore liner |
US5310000A (en) * | 1992-09-28 | 1994-05-10 | Halliburton Company | Foil wrapped base pipe for sand control |
US5380473A (en) | 1992-10-23 | 1995-01-10 | Fuisz Technologies Ltd. | Process for making shearform matrix |
US5309874A (en) | 1993-01-08 | 1994-05-10 | Ford Motor Company | Powertrain component with adherent amorphous or nanocrystalline ceramic coating system |
US5392860A (en) * | 1993-03-15 | 1995-02-28 | Baker Hughes Incorporated | Heat activated safety fuse |
US5394941A (en) * | 1993-06-21 | 1995-03-07 | Halliburton Company | Fracture oriented completion tool system |
US5536485A (en) | 1993-08-12 | 1996-07-16 | Agency Of Industrial Science & Technology | Diamond sinter, high-pressure phase boron nitride sinter, and processes for producing those sinters |
US5407011A (en) * | 1993-10-07 | 1995-04-18 | Wada Ventures | Downhole mill and method for milling |
US5398754A (en) * | 1994-01-25 | 1995-03-21 | Baker Hughes Incorporated | Retrievable whipstock anchor assembly |
US5411082A (en) * | 1994-01-26 | 1995-05-02 | Baker Hughes Incorporated | Scoophead running tool |
US5425424A (en) | 1994-02-28 | 1995-06-20 | Baker Hughes Incorporated | Casing valve |
US5456327A (en) | 1994-03-08 | 1995-10-10 | Smith International, Inc. | O-ring seal for rock bit bearings |
DE4407593C1 (de) | 1994-03-08 | 1995-10-26 | Plansee Metallwerk | Verfahren zur Herstellung von Pulverpreßlingen hoher Dichte |
US5479986A (en) | 1994-05-02 | 1996-01-02 | Halliburton Company | Temporary plug system |
US5829520A (en) | 1995-02-14 | 1998-11-03 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus for testing, completion and/or maintaining wellbores using a sensor device |
US6403210B1 (en) | 1995-03-07 | 2002-06-11 | Nederlandse Organisatie Voor Toegepast-Natuurwetenschappelijk Onderzoek Tno | Method for manufacturing a composite material |
WO1996028269A1 (fr) | 1995-03-14 | 1996-09-19 | Nittetsu Mining Co., Ltd. | Poudre a pellicule multicouche sur sa surface et son procede de preparation |
AU728725B2 (en) | 1995-10-31 | 2001-01-18 | Ecole Polytechnique Federale De Lausanne | A battery of photovoltaic cells and process for manufacturing the same |
US5772735A (en) | 1995-11-02 | 1998-06-30 | University Of New Mexico | Supported inorganic membranes |
US5698081A (en) | 1995-12-07 | 1997-12-16 | Materials Innovation, Inc. | Coating particles in a centrifugal bed |
AU2167197A (en) | 1996-03-22 | 1997-10-17 | Smith International, Inc. | Actuating ball |
US5905000A (en) * | 1996-09-03 | 1999-05-18 | Nanomaterials Research Corporation | Nanostructured ion conducting solid electrolytes |
DE19716524C1 (de) | 1997-04-19 | 1998-08-20 | Daimler Benz Aerospace Ag | Verfahren zur Herstellung eines Körpers mit einem Hohlraum |
US6612826B1 (en) | 1997-10-15 | 2003-09-02 | Iap Research, Inc. | System for consolidating powders |
US6189618B1 (en) | 1998-04-20 | 2001-02-20 | Weatherford/Lamb, Inc. | Wellbore wash nozzle system |
DE19844397A1 (de) | 1998-09-28 | 2000-03-30 | Hilti Ag | Abrasive Schneidkörper enthaltend Diamantpartikel und Verfahren zur Herstellung der Schneidkörper |
JP2000185725A (ja) | 1998-12-21 | 2000-07-04 | Sachiko Ando | 筒状包装体 |
US6561269B1 (en) | 1999-04-30 | 2003-05-13 | The Regents Of The University Of California | Canister, sealing method and composition for sealing a borehole |
US6613383B1 (en) | 1999-06-21 | 2003-09-02 | Regents Of The University Of Colorado | Atomic layer controlled deposition on particle surfaces |
US6341747B1 (en) | 1999-10-28 | 2002-01-29 | United Technologies Corporation | Nanocomposite layered airfoil |
US6713177B2 (en) | 2000-06-21 | 2004-03-30 | Regents Of The University Of Colorado | Insulating and functionalizing fine metal-containing particles with conformal ultra-thin films |
US6472068B1 (en) | 2000-10-26 | 2002-10-29 | Sandia Corporation | Glass rupture disk |
US6491097B1 (en) | 2000-12-14 | 2002-12-10 | Halliburton Energy Services, Inc. | Abrasive slurry delivery apparatus and methods of using same |
US6491083B2 (en) | 2001-02-06 | 2002-12-10 | Anadigics, Inc. | Wafer demount receptacle for separation of thinned wafer from mounting carrier |
JP3607655B2 (ja) | 2001-09-26 | 2005-01-05 | 株式会社東芝 | マウント材、半導体装置及び半導体装置の製造方法 |
US7017677B2 (en) | 2002-07-24 | 2006-03-28 | Smith International, Inc. | Coarse carbide substrate cutting elements and method of forming the same |
US20040005483A1 (en) | 2002-03-08 | 2004-01-08 | Chhiu-Tsu Lin | Perovskite manganites for use in coatings |
US6939388B2 (en) | 2002-07-23 | 2005-09-06 | General Electric Company | Method for making materials having artificially dispersed nano-size phases and articles made therewith |
US6943207B2 (en) | 2002-09-13 | 2005-09-13 | H.B. Fuller Licensing & Financing Inc. | Smoke suppressant hot melt adhesive composition |
US6887297B2 (en) | 2002-11-08 | 2005-05-03 | Wayne State University | Copper nanocrystals and methods of producing same |
US9101978B2 (en) | 2002-12-08 | 2015-08-11 | Baker Hughes Incorporated | Nanomatrix powder metal compact |
US9079246B2 (en) | 2009-12-08 | 2015-07-14 | Baker Hughes Incorporated | Method of making a nanomatrix powder metal compact |
US9682425B2 (en) | 2009-12-08 | 2017-06-20 | Baker Hughes Incorporated | Coated metallic powder and method of making the same |
US9109429B2 (en) | 2002-12-08 | 2015-08-18 | Baker Hughes Incorporated | Engineered powder compact composite material |
US8297364B2 (en) | 2009-12-08 | 2012-10-30 | Baker Hughes Incorporated | Telescopic unit with dissolvable barrier |
US8403037B2 (en) | 2009-12-08 | 2013-03-26 | Baker Hughes Incorporated | Dissolvable tool and method |
JP2004225084A (ja) | 2003-01-21 | 2004-08-12 | Nissin Kogyo Co Ltd | 自動車用ナックル |
JP2004225765A (ja) | 2003-01-21 | 2004-08-12 | Nissin Kogyo Co Ltd | 車両用ディスクブレーキのディスクロータ |
WO2004088091A1 (en) | 2003-04-01 | 2004-10-14 | Specialised Petroleum Services Group Limited | Downhole tool |
EP1619227B1 (en) | 2003-04-14 | 2014-05-07 | Sekisui Chemical Co., Ltd. | Method for releasing adhered article |
DE10318801A1 (de) | 2003-04-17 | 2004-11-04 | Aesculap Ag & Co. Kg | Flächiges Implantat und seine Verwendung in der Chirurgie |
US20040231845A1 (en) | 2003-05-15 | 2004-11-25 | Cooke Claude E. | Applications of degradable polymers in wells |
EP1644438A1 (en) | 2003-06-23 | 2006-04-12 | William Marsh Rice University | Elastomers reinforced with carbon nanotubes |
JP4222157B2 (ja) | 2003-08-28 | 2009-02-12 | 大同特殊鋼株式会社 | 剛性および強度が向上したチタン合金 |
US20070057415A1 (en) | 2003-10-29 | 2007-03-15 | Sumitomo Precision Products Co., Ltd. | Method for producing carbon nanotube-dispersed composite material |
US20050102255A1 (en) | 2003-11-06 | 2005-05-12 | Bultman David C. | Computer-implemented system and method for handling stored data |
US7316274B2 (en) | 2004-03-05 | 2008-01-08 | Baker Hughes Incorporated | One trip perforating, cementing, and sand management apparatus and method |
US20050109502A1 (en) | 2003-11-20 | 2005-05-26 | Jeremy Buc Slay | Downhole seal element formed from a nanocomposite material |
US7013998B2 (en) | 2003-11-20 | 2006-03-21 | Halliburton Energy Services, Inc. | Drill bit having an improved seal and lubrication method using same |
US20050161212A1 (en) | 2004-01-23 | 2005-07-28 | Schlumberger Technology Corporation | System and Method for Utilizing Nano-Scale Filler in Downhole Applications |
US7044230B2 (en) | 2004-01-27 | 2006-05-16 | Halliburton Energy Services, Inc. | Method for removing a tool from a well |
US7168494B2 (en) | 2004-03-18 | 2007-01-30 | Halliburton Energy Services, Inc. | Dissolvable downhole tools |
US7353879B2 (en) | 2004-03-18 | 2008-04-08 | Halliburton Energy Services, Inc. | Biodegradable downhole tools |
US7093664B2 (en) | 2004-03-18 | 2006-08-22 | Halliburton Energy Services, Inc. | One-time use composite tool formed of fibers and a biodegradable resin |
US7250188B2 (en) | 2004-03-31 | 2007-07-31 | Her Majesty The Queen In Right Of Canada, As Represented By The Minister Of National Defense Of Her Majesty's Canadian Government | Depositing metal particles on carbon nanotubes |
US8211247B2 (en) | 2006-02-09 | 2012-07-03 | Schlumberger Technology Corporation | Degradable compositions, apparatus comprising same, and method of use |
JP4476701B2 (ja) | 2004-06-02 | 2010-06-09 | 日本碍子株式会社 | 電極内蔵焼結体の製造方法 |
US7401648B2 (en) | 2004-06-14 | 2008-07-22 | Baker Hughes Incorporated | One trip well apparatus with sand control |
US7141207B2 (en) | 2004-08-30 | 2006-11-28 | General Motors Corporation | Aluminum/magnesium 3D-Printing rapid prototyping |
JP2006078614A (ja) | 2004-09-08 | 2006-03-23 | Ricoh Co Ltd | 電子写真感光体中間層用塗工液、それを用いた電子写真感光体、画像形成装置及び画像形成装置用プロセスカートリッジ |
US8309230B2 (en) | 2004-11-12 | 2012-11-13 | Inmat, Inc. | Multilayer nanocomposite barrier structures |
CA2588910C (en) | 2004-12-03 | 2013-09-10 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Modified layered fillers and their use to produce nanocomposite compositions |
US7322417B2 (en) | 2004-12-14 | 2008-01-29 | Schlumberger Technology Corporation | Technique and apparatus for completing multiple zones |
US7350582B2 (en) | 2004-12-21 | 2008-04-01 | Weatherford/Lamb, Inc. | Wellbore tool with disintegratable components and method of controlling flow |
US20060260031A1 (en) | 2005-05-20 | 2006-11-23 | Conrad Joseph M Iii | Potty training device |
US20070131912A1 (en) | 2005-07-08 | 2007-06-14 | Simone Davide L | Electrically conductive adhesives |
US7509993B1 (en) | 2005-08-13 | 2009-03-31 | Wisconsin Alumni Research Foundation | Semi-solid forming of metal-matrix nanocomposites |
JP4721828B2 (ja) | 2005-08-31 | 2011-07-13 | 東京応化工業株式会社 | サポートプレートの剥離方法 |
US8567494B2 (en) | 2005-08-31 | 2013-10-29 | Schlumberger Technology Corporation | Well operating elements comprising a soluble component and methods of use |
JP5148820B2 (ja) | 2005-09-07 | 2013-02-20 | 株式会社イーアンドエフ | チタン合金複合材料およびその製造方法 |
US20080020923A1 (en) | 2005-09-13 | 2008-01-24 | Debe Mark K | Multilayered nanostructured films |
US7363970B2 (en) | 2005-10-25 | 2008-04-29 | Schlumberger Technology Corporation | Expandable packer |
US8231947B2 (en) | 2005-11-16 | 2012-07-31 | Schlumberger Technology Corporation | Oilfield elements having controlled solubility and methods of use |
US7604049B2 (en) | 2005-12-16 | 2009-10-20 | Schlumberger Technology Corporation | Polymeric composites, oilfield elements comprising same, and methods of using same in oilfield applications |
US7647964B2 (en) | 2005-12-19 | 2010-01-19 | Fairmount Minerals, Ltd. | Degradable ball sealers and methods for use in well treatment |
US7579087B2 (en) | 2006-01-10 | 2009-08-25 | United Technologies Corporation | Thermal barrier coating compositions, processes for applying same and articles coated with same |
US8770261B2 (en) | 2006-02-09 | 2014-07-08 | Schlumberger Technology Corporation | Methods of manufacturing degradable alloys and products made from degradable alloys |
US7325617B2 (en) | 2006-03-24 | 2008-02-05 | Baker Hughes Incorporated | Frac system without intervention |
WO2007118048A2 (en) | 2006-04-03 | 2007-10-18 | William Marsh Rice University | Processing of single-walled carbon nanotube metal-matrix composites manufactured by an induction heating method |
US8021721B2 (en) | 2006-05-01 | 2011-09-20 | Smith International, Inc. | Composite coating with nanoparticles for improved wear and lubricity in down hole tools |
US7441596B2 (en) | 2006-06-23 | 2008-10-28 | Baker Hughes Incorporated | Swelling element packer and installation method |
US8281860B2 (en) | 2006-08-25 | 2012-10-09 | Schlumberger Technology Corporation | Method and system for treating a subterranean formation |
US7559357B2 (en) | 2006-10-25 | 2009-07-14 | Baker Hughes Incorporated | Frac-pack casing saver |
WO2008057045A1 (en) | 2006-11-06 | 2008-05-15 | Agency For Science, Technology And Research | Nanoparticulate encapsulation barrier stack |
US8485265B2 (en) | 2006-12-20 | 2013-07-16 | Schlumberger Technology Corporation | Smart actuation materials triggered by degradation in oilfield environments and methods of use |
US7875313B2 (en) | 2007-04-05 | 2011-01-25 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Method to form a pattern of functional material on a substrate using a mask material |
US7527103B2 (en) | 2007-05-29 | 2009-05-05 | Baker Hughes Incorporated | Procedures and compositions for reservoir protection |
US20080314588A1 (en) | 2007-06-20 | 2008-12-25 | Schlumberger Technology Corporation | System and method for controlling erosion of components during well treatment |
US20090038858A1 (en) | 2007-08-06 | 2009-02-12 | Smith International, Inc. | Use of nanosized particulates and fibers in elastomer seals for improved performance metrics for roller cone bits |
US7644772B2 (en) | 2007-08-13 | 2010-01-12 | Baker Hughes Incorporated | Ball seat having segmented arcuate ball support member |
US7637323B2 (en) | 2007-08-13 | 2009-12-29 | Baker Hughes Incorporated | Ball seat having fluid activated ball support |
US7503392B2 (en) | 2007-08-13 | 2009-03-17 | Baker Hughes Incorporated | Deformable ball seat |
EP2193702A1 (en) | 2007-10-02 | 2010-06-09 | Parker-Hannifin Corporation | Nano coating for emi gaskets |
US8371369B2 (en) | 2007-12-04 | 2013-02-12 | Baker Hughes Incorporated | Crossover sub with erosion resistant inserts |
US20090152009A1 (en) | 2007-12-18 | 2009-06-18 | Halliburton Energy Services, Inc., A Delaware Corporation | Nano particle reinforced polymer element for stator and rotor assembly |
US8413727B2 (en) | 2009-05-20 | 2013-04-09 | Bakers Hughes Incorporated | Dissolvable downhole tool, method of making and using |
US8528633B2 (en) | 2009-12-08 | 2013-09-10 | Baker Hughes Incorporated | Dissolvable tool and method |
US20110135805A1 (en) | 2009-12-08 | 2011-06-09 | Doucet Jim R | High diglyceride structuring composition and products and methods using the same |
-
2009
- 2009-12-08 US US12/633,683 patent/US8297364B2/en active Active
-
2010
- 2010-11-23 WO PCT/US2010/057763 patent/WO2011071691A2/en active Application Filing
- 2010-11-23 AU AU2010328531A patent/AU2010328531B2/en not_active Ceased
- 2010-11-23 CA CA2783113A patent/CA2783113C/en active Active
- 2010-11-23 GB GB1209720.0A patent/GB2488282B/en not_active Expired - Fee Related
-
2012
- 2012-05-23 NO NO20120596A patent/NO341042B1/no unknown
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3390724A (en) * | 1966-02-01 | 1968-07-02 | Zanal Corp Of Alberta Ltd | Duct forming device with a filter |
US20080105438A1 (en) * | 2006-02-09 | 2008-05-08 | Schlumberger Technology Corporation | Degradable whipstock apparatus and method of use |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US8297364B2 (en) | 2012-10-30 |
WO2011071691A2 (en) | 2011-06-16 |
WO2011071691A3 (en) | 2011-11-24 |
US20110132612A1 (en) | 2011-06-09 |
GB2488282A (en) | 2012-08-22 |
AU2010328531A1 (en) | 2012-06-07 |
CA2783113C (en) | 2015-01-20 |
NO20120596A1 (no) | 2012-08-28 |
GB201209720D0 (en) | 2012-07-18 |
GB2488282B (en) | 2015-10-14 |
CA2783113A1 (en) | 2011-06-16 |
AU2010328531B2 (en) | 2014-08-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU2010328531B2 (en) | Telescopic unit with dissolvable barrier | |
US10669797B2 (en) | Tool configured to dissolve in a selected subsurface environment | |
US9022107B2 (en) | Dissolvable tool | |
US9267347B2 (en) | Dissolvable tool | |
AU2016203091B2 (en) | Plug and method of unplugging a seat | |
AU2012259072B2 (en) | Formation treatment system and method | |
AU2012290576B2 (en) | Extruded powder metal compact | |
CA2783241C (en) | Nanomatrix powder metal compact | |
US8327931B2 (en) | Multi-component disappearing tripping ball and method for making the same | |
CA2783346A1 (en) | Engineered powder compact composite material | |
CA2926044C (en) | Downhole flow inhibition tool and method of unplugging a seat |