NO338757B1

NO338757B1 - Lavkomprimering, pneumatisk avvanningsprosess for fremstilling av absorberende ark

Info

Publication number: NO338757B1
Application number: NO20070666A
Authority: NO
Inventors: Frank C Murray; Greg Wendt
Original assignee: Georgia Pacific Consumer Products Lp
Priority date: 2004-07-01
Filing date: 2007-01-31
Publication date: 2016-10-17
Also published as: PL1761671T3; DK1761671T3; ES2570004T3; CN101014739A; HUE027356T2; WO2006007517A2; EP1761671A4; RU2007103822A; US7416637B2; SI1761671T1; RU2364671C2; IL179198A; CA2568996A1; CN101014739B; CA2568996C; IL179198A0; CA2803423C; CY1117418T1; US20060000567A1; HK1098987A1

Description

Teknisk område

Den foreliggende oppfinnelsen vedrører generelt til en fremgangsmåte for å lage absorberende celluloseark og mer spesielt en fremgangsmåte for å lage absorberende ark ved hjelp av awanning av cellulosemasse på en formingsduk for å danne en oppstartsbane, pneumatisk dehydrering av banen mens man unngår kanaldannelse i banen ved utvel-gelse av en eller flere gjennomtrengelige fordelermembraner fulgt av endelig tørking eller ytterligere bearbeidelse av banen. Prosessen tilveiebringer absorberende produkter av høy kvalitet med et minimum av kapitalinvestering og driftskostnader. Prosessen kan enkelt tilpasses til eksisterende anlegg og er egnet til å lage produkter med meget høy flatevekt, som er nyttig som absorberende kjerner i flerlagsprodukter.

Bakgrunn

Fremgangsmåter for å lage papirtørkle, håndkle og tilsvarende er velkjent, omfattende forskjellige trekk slik som Yankeetørking, gjennomtørking, duk-krepping, tørrkrepping, våtkrepping og så videre. Konvensjonelle våtpressingsprosesser har visse fordeler fremfor konvensjonelle gjennomlufttørkingsprosesser omfattende: (1) å senke energikostna-der forbundet med mekanisk fjerning av vann heller enn fordampingstørking med varm luft; og (2) å høyne fremstillingshastigheten som oppnås enklere med prosesser som anvender våtpressing for å danne en bane. På den annen side er gjennomlufttørkingspro-sesser innført ved vesentlig investering, spesielt for fremstilling av myke voluminøse høykvalitets tørkle- og håndkleprodukter.

Duk-krepping har blitt benyttet i sammenheng med papirfremstillende prosesser som et middel til å påvirke produktegenskaper. Se US patent nr. 4,689,119 og 4,551,199 tilhø-rende Weldon; 4,849,054 og 4,834,838 tilhørende Klowak; og 6,287,426 tilhørende Edwards et al. Drift av duk-kreppingsprosesser hvori kreppingen utføres ut med for-høyet banefasthet har blitt hindret av vanskeligheter med effektiv overføring av en bane av høy- eller mellomfasthet (30-60 %) til en tørker. Se også US patent nr. 6,350,349 tilhørende Hermans et al. som legger frem våt overføring av en bane fra en roterende overflate til en duk. Ytterligere patenter relatert til duk-krepping mer generelt omfatter hurtigoverføring eller lavfasthet (det vil si 10-30 %) duk-krepping som følgende: 4,834,838; 4,482,429 4,445,638 i tillegg til US 4,440,597 tilhørende Wells et al. hvor hurtigoverføring av en bane med en fasthet på omtrent 10 til 30 prosent er beskrevet.

Gjennomtørkede kreppede produkter er lagt frem i de følgende patenter: US patent nr. 3,994,771 tilhørende Morgan, Jr. et al.; US patent nr. 4,102,737 tilhørende Morton; og

US patent nr. 4,529,480 tilhørende Trokhan. Prosessene som er beskrevet i disse patentene innbefatter veldig generelt danning av en bane på en porøs støtte, termisk fortør-king av banen, påføring av banen til en Yankeetørker med et klempunkt definert delvis ved en pregeduk, og krepping av produktet fra Yankee-tørkeren. En relativt gjennomtrengelig bane er typisk et krav som gjør det vanskelig å benytte resirkulert masse på ønskede nivåer. Overføring til Yankeen finner typisk sted ved en banefasthet fra omtrent 60 % til omtrent 70 %.

Som bemerket over fremviser til slutt gjennomtørkede produkter forsterket masse og mykhet; imidlertid har termisk awanning med varm luft en tendens til å være energi-krevende og krever en relativt gjennomtrengelig bane, slik at det er vanskelig å bearbei-de resirkulert fiber på denne måten. Våtpressoperasjoner hvori banene er mekanisk av-vannet er foretrukket fra et energiperspektiv og er enklere anvendt for masse som inneholder resirkulasjonsfiber som er tilbøyelig til å danne baner med mindre gjennomtrengelighet enn ny fiber. Våtpress/våt- eller tørrkreppeprosesser har blitt bredt benyttet som det kan sees i papirfremstillingslitteraturen. Mange forbedringer av våtpressepro-sesser relaterer seg til økning av masse og absorberingsevne av kompaktawannede produkter.

Som et alternativ til alminnelige våtpress- og gjennomtørkingsprosesser har forsøk blitt gjort for å innlemme luftpresseteknologi i papirfremstillingsmaskiner. Se for eksempel de følgende patentene fra Hermans et al.; US patent nr. 6,497,789; 6,454,904; 6,096,169; og 6,083,346. Noter også de følgende patenter: US patent nr. 6,579,418; 6,318,727; 6,306,258; 6,306,257; 6,280,573; 6,338,220; 6,143,135; 6,093,284; og 6,080,279.

Imidlertid er det funnet ut at forsegling av pressen og/eller kanaldannelse av banen be-grenser nytten av foreslåtte systemer. Videre kan våtpressing i sammenheng med luft-pressing i løpet av produksjon føre til relativt tette baner hvis man ikke fremviser stor forsiktighet for å unngå fortetting.

WO 03/062528 beskriver en fremgangsmåte for fremstilling av en fiberbane hvor banen awannes gjennom minst et pressefelt.

EP 604 824 beskriver en prosess for å frembringe et absorberende papirark med forbedret jevnhet hvor banen overføres fra en formende duk til en bæreduk ved bruk av nega-tivt trekk.

WO 2004/033793 beskriver en prosess for fremstilling av absorberende produkter av cellulosepapir hvor prosessen inkluderer våtbeltekrepping av banen.

Annen aktuell teknikk fremkommer i US 4,440,597 og US 6,645,420.

Sammenfatning av oppfinnelsen

Omfanget av foreliggende oppfinnelse fremgår av de etterfølgende patentkrav.

Den foreliggende oppfinnelsen er rettet mot en prosess hvor et trykkammer er dannet av klempunktruller og en fordelermembran, og antigjenfuktingsfilt er valgt ut for å unngå kanaldannelse i løpet av pneumatisk awanning. Forberedelse av banen omfatter valg av passende masse og bearbeiding av oppstartsbanen for å opprettholde høye andeler av hulrom og relativt store hydrauliske diametre, som det er sett i gjennomtørkede produkter. I et aspekt er den foreliggende oppfinnelsen rettet mot en lavkomprimeringsfremgangsmåte for å lage en absorberende cellulosebane som omfatter trinnene: forming av en oppstartsbane fra en papirfremstillende masse; awanning av oppstartsbanen til en fasthet fra omtrent 10 til omtrent 30 prosent på en porøs formende støtte som beveger seg ved en første hastighet; hurtigoverføring av banen på en fasthet fra 10 til omtrent 30 prosent til en åpen strukturduk som beveger seg med en andre hastighet saktere enn den første hastigheten til den formende støtten; ytterligere awanning av banen på den åpne strukturduken til en fasthet fra omtrent 30 til omtrent 60 prosent ved hjelp av (i) å kombinere den åpne strukturduk tidligere omtalte bane med en væskefordelingsmembran og en antigjenfuktingsfilt mens de tre passerer gjennom et klempunkt inn i et trykkammer definert delvis ved en flerhet av klempunktsruller, væskefordelingsmembranen støtter mot siden av den åpne strukturduken bort fra banen, med en antigjenfuktingsfilt som støtter mot banen, og (ii) å påføre en pneumatisk trykkgradient fra fordelermembranen gjennom banen ved awanning av banen; og tørking av banen. Banen er typisk hurtig-overført med en fasthet fra omtrent 15 til omtrent 25 prosent ved et hurtigoverførings-forhold fra omtrent 10 prosent til omtrent 30 prosent; fortrinnsvis med et hurtigoverfø-ringsforhold fra omtrent 15 prosent til omtrent 25 prosent. Oppstartsbanen kan være dannet på en Fourdrinier-former, hvori oppstartsbanen er awannet til en fasthet fra omtrent 20 prosent til omtrent 25 prosent i formingsdelen.

I en foretrukket utførelse er banen awannet til en fasthet fra omtrent 45 til omtrent 55 prosent ved påføring av pneumatisk trykk på den andre siden av banen fra fordelermembranen til den åpne strukturduken. Produktet som er den tørkede banen kan ha en CD-strekk fra omtrent 5 prosent til omtrent 20 prosent, hvori i noen tilfeller den tørkede banen har en CD-strekk på minst omtrent 5 prosent og et MD/CD strekkbart forhold på mindre enn omtrent 1,75; hvori ellers den tørkede banen har en CD-strekk på minst omtrent 5 prosent og et MD/CD-strekkbart forhold på mindre enn omtrent 1,5; hvori ytterligere andre utførelser har den tørkede banen en CD-strekk på minst omtrent 10 prosent og et MD/CD- strekkbart forhold på mindre enn omtrent 2,5; hvori ennå ytterligere tilfeller har den tørkede banen en CD-strekk på minst omtrent 15 prosent og et MD/CD-strekkbart forhold på mindre enn omtrent 3,0; og hvori ennå andre utførelser har den tørkede banen en CD-strekk på minst omtrent 20 prosent og et MD/CD-strekkbart forhold på mindre enn omtrent 3,5. Ytterligere andre egenskaper som kan karakterisere den tørkede banen i forskjellige utførelser er: en masse på minst omtrent 6 g/cc; en masse på minst omtrent 7,5 g/cc; en masse på minst omtrent 10 g/cc; en masse på minst omtrent 15 g/cc; en absorberingsevne på minst 5 g/g; en absorberingsevne på minst omtrent 7 g/g; en absorberingsevne på minst omtrent 9 g/g; en absorberingsevne på minst omtrent 11 g/g; en absorberingsevne på minst omtrent 13 g/g; en hulromvolumsfraksjon fra omtrent 0,7 til omtrent 0,9; en hulromvolumsfraksjon fra omtrent 0,75 til omtrent 0,85; et våt-tilbakefjæringsforhold på minst omtrent 0,6; et våt-tilbakefjæringsforhold på minst omtrent 0,65; et våt-tilbakefjæringsforhold fra omtrent 0,6 til omtrent 0,8; en hulromvolumsfraksjon på minst omtrent 0,7 og en hydraulisk diameter i området fra omtrent 1,5 mikrometer til omtrent 60 mikrometer; en hulromvolumsfraksjon på minst omtrent 0,7 og en hydraulisk diameter i område fra omtrent 3 mikrometer til omtrent 20 mikrometer; en flatevekt fra omtrent 13,6 til omtrent 90,7 kg pr 278,7 m<2>;(30 til omtrent 200 pund pr 3 000 fot<2>) og en flatevekt fra omtrent 45,4 til omtrent 68,0 kg pr 278,7 m<2>(100 til ca 150 pund per 3 000 fot<2>).

Et annet aspekt av oppfinnelsen er rettet mot en lavkomprimeringsfremgangsmåte for å lage en absorberende cellulosebane som omfatter: forming av en oppstartsbane fra en papirfremstillende masse; awanning av oppstartsbanen til en fasthet fra omtrent 10 til omtrent 30 prosent på en porøs formende støtte som beveger seg ved en første hastighet; hurtigoverføring av banen med en fasthet fra 10 til omtrent 30 prosent til en åpen strukturduk som beveger seg med en andre hastighet saktere enn den første hastigheten på danningsstøtten; ytterligere awanning av banen på den åpne strukturduken til en fasthet fra omtrent 30 til omtrent 60 prosent ved hjelp av: (i) å kombinere den åpne strukturduken som støtter tidligere omtalte bane med en væskefordelingsmembran og en antigjenfuktingsfilt mens de tre passerer gjennom et klempunkt inn i et trykkammer definert delvis ved en flerhet av klempunktsruller, væskefordelingsmembranen støtter mot siden av den åpne strukturduken bort fra banen, med en antigjenfuktingsfilt som støtter mot banen, og (ii) å påføre en pneumatisk trykkgradient fra fordelermembranen gjennom banen ved awanning av banen; og tørking av banen; tørking av banen; og valg av papir fremstillende masse og styring av prosessen slik at den tørkede banen har en hulromvolumsfraksjon på minst 0,7, en hydraulisk diameter i området(fortrinnsvis) fra omtrent 3 til omtrent 20 mikrometer og et våt-tilbakefjæringsforhold på minst omtrent 0,65.

Ennå et annet aspekt av oppfinnelsen er en lavkomprimeringsfremgangsmåte for å lage en absorberende cellulosebane som omfatter: forming av en oppstartsbane fra en papirfremstillende masse; awanning av oppstartsbanen til en fasthet fra omtrent 10 til omtrent 30 prosent på en porøs formende støtte som beveger seg ved en første hastighet; hurtigoverføring av banen til en åpen strukturduk; ytterligere awanning av banen på den åpne strukturduken til en fasthet fra omtrent 30 til omtrent 60 prosent ved hjelp av (i) å kombinere den åpne strukturduken som støtter tidligere omtalte bane med en væskefordelingsmembran og en antigjenfuktingsfilt mens de tre passerer gjennom et klempunkt inn i et trykkammer definert delvis ved en flerhet av klempunktsruller, væskefordelingsmembranen støtter mot siden av den åpne strukturduken bort fra banen, med en antigjenfuktingsfilt som støtter mot banen, og (ii) å påføre en pneumatisk trykkgradient fra fordelermembranen til gjennom banen for derved å awanne banen; og tørking av banen mens den er holdt i den åpne strukturduken til en fasthet på minst omtrent 90 prosent. Typisk er banen tørket mens den er holdt i pregeduken til en fasthet på minst omtrent 92 prosent; fortrinnsvis er banen tørket mens den er holdt i den åpne strukturduken til en fasthet på minst omtrent 95 prosent. Banen kan tørkes med en flerhet av trommel-tørkere mens den holdes i den åpne strukturduken og/eller banen tørkes med en støtluft-tørker mens den holdes i den åpne strukturduken.

Et ytterligere aspekt av oppfinnelsen er en lavkomprimeringsfremgangsmåte for å lage en absorberende cellulosebane som omfatter: forming av en oppstartsbane fra en papirfremstillende masse; awanning av oppstartsbanen til en fasthet fra omtrent 10 til omtrent 30 prosent på en porøs formende støtte som beveger seg ved en første hastighet; hurtigoverføring av banen på en fasthet fra omtrent 10 til omtrent 30 prosent til en åpen strukturduk som beveger seg med en andre hastighet saktere enn den første med en førs-te av den dannende støtten; ytterligere awanning av banen på den åpne strukturduken til en fasthet fra omtrent 30 til omtrent 60 prosent ved hjelp av (i) å kombinere den åpne strukturduken som støtter tidligere omtalte bane med en væskefordelingsmembran og en antigjenfuktingsfilt mens de tre passerer gjennom et klempunkt inn i et trykkammer definert delvis ved en flerhet av klempunktsruller, væskefordelingsmembranen støtter mot siden av den åpne strukturduken bort fra banen, med en antigjenfuktingsfilt som støtter mot banen, og (ii) å påføre en pneumatisk trykkgradient fra fordelermembranen gjennom banen ved awanning av banen; ikke-kompakt overføring av banen til en Yan-keetørker; og tørking av banen. Banen er fortrinnsvis festet til Yankeen med et poly vinylalkohol kreppeklebestoff som beskrevet heretter. Banen kan være kreppet fra Yan-ke-etørkeren med et bølgeformetkreppeblad, eller med et konvensjonelt kreppeblad.

Alternativt er banen skrellet av fra Yankeen uten et kreppeblad.

Enda et ytterligere aspekt ved oppfinnelsen er en fremgangsmåte for å lage et absorberende celluloseark som omfatter: forming av en oppstartsbane som har en tilsynelatende tilfeldig fordeling av fiberorientering fra en papirfremstillende masse; hurtigoverføring av banen til en åpen strukturduk; tørking av banen til en fasthet fra omtrent 30 til omtrent 60 prosent ved hjelp av (i) å kombinere den åpne strukturduken som støtter tidligere omtalte bane med en væskefordelingsmembran og en antigjenfuktingsfilt mens de tre passerer gjennom et klempunkt inn i et trykkammer definert delvis ved en flerhet av klempunktsruller, væskefordelingsmembranen støtter mot siden av den åpne strukturduken bort fra banen, med en antigjenfuktingsfilt som støtter mot banen, og (ii) å påføre en pneumatisk trykkgradient fra fordelermembranen gjennom banen ved awanning av banen; deretter overføring av banen til en forflyttende overføringsoverflate som beveger seg med en første hastighet; duk-krepping av banen fra overføringsoverflaten med en fasthet fra omtrent 30 til omtrent 60 prosent ved å anvende en kreppeduk, det kreppende steget finner sted under trykk i et duk-kreppingsklempunkt definert mellom overfø-ringsoverflaten og kreppeduken hvori duken beveger seg med en andre hastighet saktere enn tidligere omtalte overføringsoverflate, dukmønsteret, klempunktparameter, hastighetsdelta og banefasthet er valgt slik at banen er kreppet fra overflaten og redistribuert på kreppeduken for å danne en bane med et nettverk som har en flerhet av sammenkoplede områder av forskjellig fiberorientering som omfatter minst (i) en flerhet av fiberberikede områder som har en orienteringsskråstilt i en retning på tvers av maskinretningen sammenkoplet ved hjelp av (ii) en flerhet av sammenkoblende områder der fiberoriente-ringsskråstillingen er forskjøvet fra fiberorienteringen til de fiberberikede områdene; og tørking av banen. Typisk er banen dukkreppet fra overføringsoverflaten med en dukkrepp fra omtrent 10 til omtrent 100 prosent; fortrinnsvis er banen dukkreppet fra overfø-ringsoverflaten med en dukkrepp på minst omtrent 40 prosent. I noen tilfeller er banen dukkreppet fra overføringsoverflaten med en dukkrepp på minst omtrent 60 prosent og i fortsatt andre er banen dukkreppet fra overføringsoverflaten med en dukkrepp på minst omtrent 80 prosent. Overføringsoverflaten kan være overflaten av en roterende sylinder og banen kan være påført til den roterende sylinderoverflaten med et kreppeklebestoff. Ytterligere andre karakteristiske trekk og fordeler av oppfinnelsen vil bli tydelig fra den følgende beskrivelsen og vedlagte tegninger.

Kort beskrivelse av tegninger

Oppfinnelsen er beskrevet i detalj under med referanse til tegninger hvori like nummer betegner tilsvarende deler og hvori: Figur 1 viser et mikrofotografi (8x) av en åpenmasket bane som omfatter en flerhet av områder med høyflatevekt områder med sammensatt av lavere flatevekt som strekker seg der imellom. Figur 2 viser et mikrofotografi som viser en forstørret detalj (32x) av en bane fra figur 1. Figur 3 viser et mikrofotografi (8x) som viser den åpenmaskede banen fra figur 1 plassert på kreppeduken som er brukt for å fremstille banen. Figur 4 viser et mikrofotografi som viser en bane som har en flatevekt på 8,6 kg (19 pund)rispapir fremstilt med en 17 % dukkrepp. Figur 5 viser et mikrofotografi som viser en bane som har en flatevekt på (19 pund) fremstilt med en 40 % dukkrepp. Figur 6 viser et mikrofotografi som viser en bane som har en flatevekt på 12,2 kg(27 pund)rispapir fremstilt med en 28 % dukkrepp. Figur 7 viser et overflatebilde (10X) av et absorberende ark som angir områder hvor prøver for overflate- og snitt- SEMer ble tatt. Figurene 8-10 viser overflate- SEMer av prøver fra materiale tatt fra ark sett i figur 7. Figurene 11 og 12 viser SEMer av arket vist i figur 7 i snitt på den andre siden av MD.

Figurene 13 og 14 viser SEMer av arket vist i figur 7 i snitt langs MD.

Figurene 15 og 16 viser SEMer av arket vist i figur 7 også i snitt langs MD. Figurene 17 og 18 viser SEMer av arket vist i figur 7 i snitt på den andre siden av MD. Figur 19 viser et skjematisk diagram av en første papirmaskin som er nyttig for praktisering av prosessen fra den foreliggende oppfinnelsen. Figur 19A viser en forstørret detalj av det skjematiske diagrammet av første papirma-skinen fra figur 19 som er nyttig for praktisering av prosessen ifølge den foreliggende oppfinnelsen. Figur 19B-19E viser skjematiske diagram som illustrerer geometrien til et bølgeformet kreppeblad som benyttes i samsvar med den foreliggende oppfinnelsen. Figur 20 viser et skjematisk diagram av en andre papirmaskin som er nyttig for praktisering av prosessen av den foreliggende oppfinnelsen, og Figur 21 viser et skjematisk diagram av ennå en annen papirmaskin som er nyttig for praktisering av prosessen av den foreliggende oppfinnelsen. Figur 22 viser et skjematisk diagram av ytterligere en annen papirmaskin som er nyttig for praktisering av prosessen av den foreliggende oppfinnelsen.

Detaljert beskrivelse

Oppfinnelsen er beskrevet under med referanse til flere utførelser. Slik fremleggelse har kun til hensikt for illustrasjon. Modifikasjoner til spesielle eksempler i ånden og omfanget av den foreliggende oppfinnelsen, sett ytterligere i de vedlagte kravene, vil enkelt være tydelige for en med kjennskap til teknikken.

Betegnelse brukt heretter er gitt dens ordinære betydning og definisjonene er fremsatt umiddelbart under, hvis ikke konteksten angir annet.

Absorberingsevnen til de oppfinneriske produktene er målt med en enkel absorberings-tester. Den enkle absorberingstesteren er et spesielt nyttig apparat for måling av vann-tiltrekkingsevne og absorberingsevneegenskaper av en prøve av tørkle, serviett eller håndkle. I denne testen er en prøve av tørkle, serviett eller håndkle med 5,8 cm(2,0 tommer) i diameter oppstilt mellom et flat topp-plastikkdeksel og en ru bunnprøveplate. Tørkle-, serviett- eller håndkleprøven er holdt på plass av et 0,318cm(l/8 tomme) vid omkretskantområde. Prøven sammenpresses ikke av holderen. Avionisert vann på 22,8°C(73°F) er introdusert til prøven i midten av bunnprøveplaten gjennom en 1 mm diameter kanal. Dette vannet er et hydrostatisk hode på minus 5 mm. Strømmen er ini-tiert av en puls som er introdusert i starten av målingen av instrumentmekanismen. Vannet er følgelig absorbert av tørkle-, serviett- eller håndkleprøven fra dette sentrale inngangspunktet radialt utover ved kapillæreffekt. Når hastigheten til vannabsorbe- ringen minker under 0,005 g vann pr 5 sekunder, avsluttes testen. Mengden av vann som er fjernet fra beholderen og absorbert av prøven veies og rapporteres som gram av vann pr kvadratmeter av prøve eller gram vann pr gram av ark. I praksis er et M/K Systems Inc. Gravimetric Absorbency Testing System brukt. Dette er et kommersielt system tilgjengelig fra M/K Systems Inc., 12 Garden Street, Danvers, Mass., 01923. WAC eller vannabsorberingskapasitet er også referert til som SAT som faktisk er bestemt av instrumentet selv. WAC er definert som punktet hvor vekten kontra tidsgrafen har en "null" helling, det vil si at prøven har stoppet å absorbere. Avslutningskriteriet for en test er uttrykket som maksimum endring i vannvekt absorbert over en fast tidsperiode. Dette er i grunnen et estimat av nullhelling på grafen for vekt kontra tid. Programmet bruker en endring på 0,005 g over et 5 sekunders tidsintervall som avslutningskriterie; hvis ikke "sakte SAT" er angitt, i hvilket tilfelle avslutningskriteriet er 1 mg i 20 sekunder.

Gjennom denne beskrivelsen og kravene, når vi refererer til en oppstartsbane som har

tilsynelatende tilfeldig fordeling av fiberorientering (eller tilsvarende bruk av betegnelse) refererer vi til fordelingen av fiberorientering som er resultatet når kjente formings-teknikker er brukt for innsetting av en masse på den dannende duken. Når man undersø-ker mikroskopisk gir fibrene inntrykk av å være tilfeldig orientert selv om, avhengig av jet til virehastighet, det kan være en signifikant skråstilling mot maskinretningsoriente-ringen som gjør at maskinretningens strekkvotientstyrke fra banen som overgår kryss-retningens strekkvotientstyrke.

Hvis ikke annet er angitt refererer "flatevekt", BWT, bwt og så videre til vekten av 278,7m<2>(3000 kvadratfat) et ris av produktet. Fasthet refererer til prosent faststoff av en oppstartsbane, beregnet for eksempel på en fullstendig tørr basis. "Lufttørr" betyr omfattende restfuktighet, ved konvensjon opp til omtrent 10 prosent fuktighet for tremasse og opp til omtrent 6 % for papir. En oppstartsbane som har 50 prosent vann og 50 prosent fullstendig tørr tremasse har en fasthet på 50 prosent.

Tykkelse og/eller masse som er beskrevet heri kan måles i 1, 4 eller 8 arktykkelser som angitt. Arkene er stablet og tykkelsesmål er tatt omtrent i den midterste delen av stabelen. Fortrinnsvis er testprøvene tilpasset i en atmosfære på 23° ± 1,0°C (73,4° ± 1,8°F) med 50 % relativ fuktighet i minst omtrent 2 timer og så målt med en Thwing-Albert Model 89-11-JR eller Progage Electronic Thickness Tester med 50,8-mm (2-tommer) diameterambolter, 539 ±10 gram dødvektlast, og 0,587cm(0,231 tommer)/sek nedstig-ningshastighet. For sluttprodukttesting må hvert ark fra produktet som testes ha samme antall lag som produktet som skal selges. Til generell testing velges åtte ark som stables sammen. Til serviett-testing foldes serviettene ut før stabling. For basearktesting tatt fra rull må hvert ark som testes ha samme antall lag som frembragt fra opprullingsmaski-nen. For basearktesting fra papirmaskinspolen må enkle lag brukes. Ark stables sammen innrettet i MD. Ved spesialbestilte mønstrete eller pregede produkt, prøv å unngå å ta målinger i disse områdene hvis det i det hele tatt er mulig. Masse kan også utrykkes i enheter av volum/vekt ved å dele tykkelse med flatevekt.

Betegnelsen "cellulose, "celluloseark" og tilsvarende er ment å omfatte alle slags produkt som innarbeider papirfremstillingsfiber med cellulose som hovedbestanddel. "Papirfremstillende fiber" omfatter ny tremasse eller resirkulert (sekundær) cellulosefiber eller fiberblandinger som innbefatter cellulosefiber. Passende fiber for å lage en bane ifølge denne oppfinnelsen omfatter: ikke-trefiber, slik som bomullsfiber eller bomulls-derivat, abak, bastardjute, sabaigress, lin, espartogress, strå, jute hamp, bagasse, silke-urtflossfibers, og ananasløvfiber; og trefiber slik som de som er oppnådd fra løvtrær og nåletrær, omfattende myktrefiber slik som nordlig og sydlig myktrekraftfiber; løvtrefi-ber, slik som eukalyptus, lønn, bjørk, asp, eller tilsvarende. Papirfremstillingsfiber kan frigjøres fra deres kildemateriale ved hvilken som helst av en mengde kjemiske tremas-seprosesser kjent for en fagmann med kjennskap til teknikken omfattende sulfat-, sulfid-, polysulfid-, natron- koking, osv. Tremassen kan hvis ønsket blekes med kjemikalier som omfatter bruk av klor, klordioksid, oksygen, alkalisk peroksid og så videre. Produktene fra den foreliggende oppfinnelsen kan omfatte en blanding av konvensjonelle fiber (enten utledet fra ny tremasse eller resirkulerte kilder) og tremasse-like rørformede fiber med høy ruhet, slik som bleket kjemisk termomekanisk tremasse (BCTMP). "Masse" og tilsvarende betegnelser refererer til en vannholdig blanding som omfatter papirfremstillingsfiber, valgfritt våtstyrkeharpikser, av-heftere og tilsvarende for å lage pa-pirprodukter.

Kreppeduk og tilsvarende betegnelser refererer til en duk eller et belte som bærer et mønster som er passende for utøving av prosessen ifølge den foreliggende oppfinnelsen og fortrinnvis er gjennomtrengelig nok, slik at banen kan tørkes mens den holdes i kreppeduken. I tilfeller der banen er overført til en annen duk eller overflate (andre enn kreppeduken) for tørking, kan kreppeduken ha lavere gjennomtrengelighet.

"Duksiden" og tilsvarende betegnelser refererer til siden av banen som er i kontakt med kreppe- og tørkeduken. "Tørkesiden" eller "trommelsiden" er siden av banen motsatt til duksiden av banen.

Dukkreppforhold er et uttrykk for hastighetsdifferensialen mellom et kreppebelte og en kreppeduk og overføringssylinderen eller -overflaten og er definert som forholdet av banehastigheten rett før krepping og banehastigheten rett etter duk-krepping, for eksempel:

Dukkrepp kan også utrykkes som en prosentdel beregnet som:

En bane som er kreppet fra en overførings sylinder med en overflatehastighet på 3,86m/s (750 fpm) til en duk med en hastighet på 2,54m/s (500 fpm) og som har et dukkreppforhold på 1,5 og en dukkrepp på 50 %.

Likeledes:

I løpet av duk-krepping i et trykk-klempunkt er fibrene re-distribuert på duken, noe som gjør prosessen tolerant for mindre enn ideelle formingsbetingelser, som noen ganger er sett med en Fourdrinier-former. Den formende delen av en Fourdrinier-maskin omfatter to hovedbestanddeler; innløpskassen og Fourdrinier-bordet. Det sistnevnte består av en vire som kjører over de forskjellige dreneringsstyringsinnretninger. Den faktiske for-mingen finner sted langs Fourdrinier-bordet. De hydrodynamiske effektene av drene-ringen, orientert skjæreblad og turbulens som er generert langs bordet er generelt de styrende faktorene i formingsprosessen. Selvfølgelig kan innløpskassen også ha en viktig innflytelse på prosessen, vanligvis på en skala som er mye større enn de strukturelle elementene til papirhanen. Følgelig kan innløpskassen forårsake storskalaeffekter som variasjoner i fordelingen av strømningshastigheter, hastigheter og konsentrasjoner over den fulle bredden av maskinen; virvelstriper generert foran og langs maskinretningen ved aksellerasjonsstrømmen i tilnærmingen til skiven; og tidsvarierte økninger eller pulseringer av strømning til innløpskassen. Eksistensen av MD- innrettede virvler i inn-løpskassens utløp er normalt. Fourdrinier-former er ytterligere beskrevet i The Sheet Forming Process. Parker, J.D., Ed., TAPPI Press (1972, trykket opp igjen i 1994) Atlan-ta, GA.

MD betyr maskinretningen og CD betyr på tvers av maskinretningen.

Klempunktparameter omfatter, uten begrensning, klempunkttrykk, klempunktlengde, støtterullehardhet, duktilnærmingsvinkel, dukfjerningsvinkel, enhetlighet og hastighetsdelta mellom overflater av klempunktet. Klempunktlengde betyr lengden der klempunk-toverflatene er i kontakt.

Betegnelsen "ikke-kompakt" overføring av banen til en Yankeetørker eller annen overflate refererer til overføring hvor banen ikke er vesentlig sammenpresset over dens hele overflate som er tilfellet når en våt bane er påført til en Yankee fra en våtpresset filt som bruker en sugerulle og et trykk-klempunkt med formål å avvanne banen. Lokalisert sammenpressing eller forming ved dukstyringsspindler avvanner ikke vesentlig banen eller forårsaker totalsammenpressing. Følgelig er en slik overføring fra en åpen strukturduk til en sylinderoverflate ikke-kompakt av natur.

Åpne strukturduker og tilsvarende bruk av betegnelser betyr duker med vesentlige åpne områder og struktur, slik som pregeduker og tørkeduker beskrevet heretter.

PLI eller pli betyr pundkraft pr. lineær tomme, dus kg per cm.

"Dominerende" og tilsvarende bruk av betegnelser som anvend på en komponent av en sammensetning betyr at slike komponenter er minst 50 vektprosent av hva sammensetningen er basert på av aktive ingredienser. Vanninnhold til en vannholdig sammensetning er sett bort fra.

Pusey and Jones (P&J) hardhet (fordypning) er målt i samsvar med ASTM D 531, og refererer til fordypningstall (normale prøver og betingelser).

Tørrstrekkvotientstyrke (MD og CD), strekk, forhold derav, modul, bruddmodul, spen-ning og belastning er målt med en standard Instron- testanordning eller andre passende forlengelsesstrekktester som kan utføres på forskjellige måter ved typisk å bruke en 76,2 eller 2,54 cm (3 eller 1 tomme) bred stripe av tørkle eller håndkle, tilpasset i en atmosfære på 23° ± 1°C (73,4° ± 1°F) med 50 % relativ fuktighet i to timer. Den strekkbare testen er kjørt med en tverrhodehastighet på5,08 cm (2 tommer)/min. Modul er uttrykt som kg/cm per cm (pund/tomme pr. tomme) forlengelse hvis ikke annet angitt. Strekkvotientforhold er ganske enkelt forhold av verdiene som er fastsatt ved hjelp av de foregående fremgangsmåtene. Hvis ikke annet er angitt er en strekkvotientegenskap en tørrarkegenskap.

En forflyttende overføringsoverflate refererer til overflaten fra hvilken banen er kreppet på kreppeduken. Den forflyttende overføringsoverflaten kan være overflaten til en roterende trommel som beskrevet heretter, eller det kan være overflaten til et kontinuerlig jevnt bevegende belte eller en annen bevegelig duk som kan ha overflatestruktur og så videre. Den forflyttende overføringsoverflaten trenger å støtte banen og lette høyfast-stoffkreppingen, som vil forstås fra redegjørelsen som følger.

Hastighetsdelta betyr en forskjell i lineær hastighet.

Hulromsvolumet og/eller hulromsvolumforhold som er referert til heretter, er bestemt ved metning av et ark med en ikke-polar POROFIL<®>-væske og måling av mengden av absorbert væske. Volumet av væske som er absorbert er tilsvarende til hulromsvolumet i arkstrukturen. Prosentvektøkning (PWI) er utrykket i gram av væske absorbert pr gram av fiber i arkstrukturen ganger 100 som notert heretter. Mere uttrykkelig, for hvert en-keltlags arkprøve som skal testes, velg ut 8 ark og kutt av en 2,54 cm (1 tomme) ganger 2,54 cm (1 tomme) kvadrat (2,54 cm i maskinretningen og 2,54 cm på tvers av maskinretningen). For flerlags produktprøver måles hvert lag som en separat enhet. Sammen-satte prøver bør separeres i individuelle enkeltlag og 8 ark fra hver lagposisjon brukes for testing. For å måle absorberingsevne veies og noteres den tørre vekten til hvert prø-veeksemplar til nærmeste 0,0001 gram. Plasser prøven på en plate som inneholder POROFIL<®>væske som har en spesifikk tyngdekraft på 1,875 gram pr kubikkcentimeter tilgjengelig fra Coulter Electronics Ltd., Northwell Drive, Luton, Beds, England; Part No. 9902458.) Etter 10 sekunder, ta tak i prøven på den ytterste kanten (1-2 millimeter inn) av et hjørne med en pinsett og fjern den fra væsken. Hold prøven med det hjørnet øverst og la overflødig væske dryppe i 30 sekunder. Tørk lett (mindre enn Vi sekunds kontakt) det nedre hjørnet av prøven på #4 filtpapir (Whatman Lt, Maidstone, England) for å fjerne overskudd av den siste delvise dråpen. Vei prøven straks, innenfor 10 sekunder, registrer vekten til nærmeste 0,0001 gram. PWI for hvert eksemplar uttrykt i gram av POROFIL<®>væske pr gram av fiber er beregnet som følger:

hvori

"Wi" er tørrvekt av prøven i gram; og

"W2" er våtvekt av prøven i gram.

PWI for alle åtte individuelle prøver er bestemt som beskrevet over og gjennomsnittet av de åtte prøvene er PWI for prøven.

Hulromsvolumforhold er beregnet ved å dividere PWI med 1,9 (tetthet av væske) for å utrykke forholdet som en prosentdel hvor hulromsvolumet (gms/gm) enkelt er vektøk-ningsforhold; som er PWI dividert med 100. Dimensjonsløs hulromsvolumfraksjon og/eller hulromsvolumprosent er raskt beregnet fra hulromsvolum i gram/gm ved å be-regne det relative volumet av væske og fiber fastsatt av den foregående prosedyre, det vil si hulromvolumsfraksjon er volumet av Porofil® væske absorbert av arket dividert med volumet av fibrøst materiale pluss volumet av Porofil væske absorbert (totalvolum) eller i ligningsform:

Hvis ikke annet er angitt, er det spesifikke volumet av fiber tatt som en enhet. På denne måten har et produkt med et hulromsvolum på 6 gram/gm en hulromvolumsfraksjon på 3,2/4,2 eller 0,76 og et hulromsvolum i prosent på 76 % siden denne betegnelsen er brukt heri.

Produktene og prosessene ifølge den foreliggende oppfinnelsen er fordelaktig praktisert med cellulosefiber som den dominerende bestanddel av fiber i massen og produktene, vanligvis mere enn 75 vektprosent og typisk mere enn 90 vektprosent av produktet. Li-kevel, som en med ferdighet i teknikken vil forstå, kan oppfinnelsen praktiseres med andre passende masser.

Foretrukkede produkter ifølge av oppfinnelsen erkarakterisert vedrelativt høy hydraulisk diameter utledet fra Reynolds tall som karakteriserer strøm gjennom arket. Reynolds tall for luftstrøm gjennom fibrøse celluloseark kan utledes fra dens definisjon som forholdet av inerte- til viskøse krefter på et punkt i strømmen:

hvor P /x er den hydrauliske diameter, hvis mål er lengde, er forstått å karakterisere geometrien til strømningen gjennom åpningene i arket.

Parameterne a og P kan best fastsettes fra eksperimentdata hvis en ny variabel cp er definert som:

Det er tydelig at cp er observert å være lineært avhengig av G, massehastigheten; videre er a og P relatert til avmerking og helling av (cp, G) plottet. Videre er bare to sett av ver-dier av cp og G nødvendig for å etablere det lineære forholdet.

I tekniske enheter, kan cp beregnes som:

hvor: M = 28,964 lbm/lbmole*

gc= 32,174 ft-lbm/lbf-sek2

oppstrømstrykk, Pi = 2116,2 lbf/ft<2*>

arktykkelse, L = 7,29 x 10"<4>ft

R = 1545 ft-lbf/lbmol-DegR

Ti = 518,67 DegR<*>

p = 0,07647 lbm/ft @patm &Ti<*>

u = 1,203 x 10"<5>lbm/ft. sek<*>

<*>Internasjonal standardatmosfære

Omfang: 103079,8

Oppfange: 189472,6

a = Oppfange/u a(ft"<2>): 1,575 x 10<10>

p = omfang p (ff<1>): 1,031 x 10<5>

Hydraulisk diameter (HD) p /a (ft): 6,544 x 10"<6>

Ytterligere detaljer kan finnes i den samtidige US patentsøknaden med nr. 10/042,513 med tittelen "Wet Crepe Throughdry Process for Making Absorbent Sheet and Products Thereof', Attorney Docket No. 2196-1.

Produktene ifølge den foreliggende oppfinnelsen fremviser våtrobusthet som er vist i våtkompresjonsgjenvinningsprøver. Et spesielt gunstig mål er våt-tilbakefjæringsforhold som måler evnen av produktet til å elastisk gjenvinnes fra kompresjon. For måling av denne parameteren forberedes hvert prøveeksemplar til å bestå av en stabel av to eller flere tilpassede (24 timer @ 50 % RH, 23°C (73°F)) tørrprøveblad som skjæres til 6,4 cm (2,5") kvadrater, hvilket tilveiebringer en stabelmasse fortrinnsvis mellom 0,2 og 0,6 g. Testrekkefølgen begynner med behandlingen av den tørre prøven. Fuktighet er påført enhetlig til prøven ved å bruke en fin tåke av de-ionisert vann for å føre fuktig-hetsforholdet (g vann/g tørrfiber) til tilnærmelsesvis 1,1. Dette er gjort ved å påføre 95- 110 % tilføyd fuktighet, basert på den betingede prøvemassen. Dette anbringer typisk cellulosemateriale i et fuktighetsområde hvor fysiske egenskaper er relativt ufølsomme for fuktighetsinnhold (f.eks., sensitiviteten er meget mindre enn det er for fuktighetsforhold mindre enn 70 %). Fuktighetsprøven er så plassert i prøveinnretningen. En pro-grammerbar styrkemålinnretning er brukt i kompresjonsmodus for å prege en angitt serie av kompresjonssykluser til prøven. Første kompresjon av prøven på 0,172 kPa (0,025 psi) tilveiebringer en første tykkelse (syklus A), etterpå er to gjentakelser av inn-tasting opp til 13,8 kPa (2 psi) fulgt av tømming (syklus B og C). Til slutt er prøven igjen sammenpresset til 0,172 kPa (0,025 psi) for å oppnå en endelig tykkelse (syklus D). (Detaljer til denne prosedyren inkludert kompresjonshastighet er gitt under).

Tre måleenheter for våtrobusthet kan betraktes som relativt ufølsomme for antall prøve-lag som er brukt i stabelen. Den første målingen er massen av den våte prøven på 13,8 kPa (2 psi). Dette er referert til som "kompresjonsmassen". Den andre målingen (mer passende til de følgende eksempler) er betegnelsen "våt-tilbakefjæringsforhold" som er forholdet av fuktighetsprøvetykkelsen på 0,172 kPa (0,025 psi) på slutten av kompre-sjonstesten (syklus D) til tykkelsen av fuktighetsprøven på 0,172 kPa (0,025 psi) målt i begynnelsen av testen (syklus A). Den tredje målingen er "innlastingsenergiforhold" som er forholdet av innlastet energi i den andre kompresjonen på 13,8 kPa (2 psi) (syklus C) til den av den første kompresjonen på 13,8 kPa (2 psi) (syklus B) i løpet av sekvensen beskrevet over for en vætet prøve. Når last er plottet som en funksjon av tykkelse er innlastingsenergi området under kurven når prøven går fra en ubelastet tilstand til topplasten av syklusen. For et rent elastisk materiale er tilbakefjæring og innlastingsenergiforhold enhetlig. De tre målingene som er beskrevet er relativt avhengig av antallet lag i stabelen og tjener som nyttige målinger av våtrobusthet. Man kan også referere til kompresjonsforholdet som er definert som forholdet av fuktet prøvetykkelse på topplast i første kompresjonssyklusen på 13,8 kPa (2 psi) til den første tykkelsen på 0,172 kPa (0,025 psi).

Ved utføring av målingene av den våte kompresjonsgjenvinningen bør prøven tilpasses i minst 24 timer under TAPPI forhold (50 % RH, 23°C (73°F)). Eksemplarer er dødsnit-tet til 6,4 x 6,4 cm (2,5" x 2,5") kvadrater. Tilpasset prøvevekt bør være nær 0,4 g hvis mulig og innenfor området av 0,25 til 0,6 g for meningsfulle sammenlikninger. Mål-massen på 0,4 g er oppnådd ved å bruke en stabel på 2 eller flere ark, hvis arkflatevek-ten er mindre enn 65 gsm. For eksempel for nominelle 30 gsm ark, vil en stabel på 3 ark generelt være nær 0,4 g totalmasse.

Kompresjonsmålinger utføres ved å bruke en Instron (RTM) 4502 Universal Testing Machine tilsluttet med en 826 PC datamaskin som kjører Instron (RTM) Series XII programvare (1989 levering) og Version 2 firmware. En 100 kN lastecelle er brukt med 5,72 cm (2,25") diameter sirkulærvalser for prøvekompresjon. Den nedre valsen har et kulelagerarrangement for å tillate nøyaktig oppstilling av valsene. Den nedre valsen er låst på plass når under last (30-100 lbf) (130-445 N) bak den øvre valsen for å sikre pa-rallelle overflater. Den øvre valsen må også låses på plass med en standardsringsmutter for å fjerne slark i den øvre valsen mens lasten er påført.

Etterfølgende minst en time med oppvarming etter oppstart, brukes instrumentkontroll-panelet til å sette ekstensiometeret til null avstand mens valsene er i kontakt (ved en last på 4,5-13,6 kg (10-30 lb)). Med den øvre valsen fritt suspendert er den kalibrerte lastecellen balansert til å gi en nullavlesing. Ekstensiometeret og lastecellen bør regelmessig sjekkes for å forhindre grunnlinjedrift (forskyving av nullpunktene). Målinger må gjen-nomføres i et styrt fuktighets- og temperaturmiljø ifølge TAPPI spesifikasjoner (50 % ± 2 % RH og 23°C (73°F)). Den øvre valsen er så hevet til en høyde på 9,51 cm (0,2 tommer) og styring av Instron overføres til datamaskinen.

Ved å bruke Instron Series XII Cyclic Test programvare er en instrumentsekvens etab-lert med 7 markører (adskilte prosesstrinn) sammensatt av 3 syklusblokker (instruk-sjonssett) i den følgende rekkefølgen:

Markør 1: Blokki

Markør 2: Blokk 2

Markør 3: Blokk 3

Markør 4: Blokk 2

Markør 5: Blokk 3

Markør 6: Blokk 1

Markør 7: Blokk 3.

Blokk 1 instruerer krysshodet til å gå ned på 3,8 cm/min (1,5 tommer/min) inntil en last av 45 g (0,1 lb) er påført (Instron settinger er -45g (-0,1 lb) siden kompresjon er defi nert som negativ styrke). Styring er ved forskyvning. Når mållasten er oppnådd, er den påførte lasten redusert til null.

Blokk 2 styrer at krysshodeområdet fra en påført last av 23 g (0,05 lb) til en topp på 3,6 kg (8 lb) og så tilbake til 23 g (0,05 lb) med en hastighet på 1,02 cm/min.(0,4 tommer/min). Ved å bruke Instron programvare er kontrollmodusen forskjøvet, grensetypen er last, det første nivået er -23g (-0,05 lb), andre nivået er -3,6 kg (-8 lb), nølingstiden er 0 sek og antall overganger er 2 (kompresjon, så avspenning); "ingen handling" er spesifisert ved slutten av blokken.

Blokk 3 bruker forskyvningsstyring og grensetype til ganske enkelt å heve krysshodet til 0,51 cm (0,2 tommer) med en hastighet på 10,2 cm/min (4 tommer/min.) med 0 hvi-letid. Andre Instron programvare innstillinger er 0 i første nivå, 0,51 cm (0,2 tommer) i andre nivå, 1 overgang og "ingen handling" ved enden av blokken.

Når det er utført i rekkefølgen gitt over (markører 1-7) komprimerer Instron sekvensen prøven til 0,172 kPa (0,44 N) [0,025 psi (0,1 lbf)], slapper av og komprimerer så til 13,8 kPa (3,6 Kg) [2 psi (8 Ibs)] fulgt av dekompresjon og en krysshodeoppgang til 0,51 cm (0,2 tommer), komprimer prøven så igjen til 13,8 kPa (2 psi), slapper av og løfter krysshodet til 0,51 cm (0,2 in.), komprimert igjen til 0,172 kPa (0,44 N) [0,025 psi (0,1 lbf)] og så oppgang av krysshodet. Datalogging bør gjennomføres på intervaller som ikke er større enn hver 0,051 cm (0,02") eller 180 g (0,4 lb), (uansett hvilken som kommer først) for blokk 2 og for intervaller ikke større enn 4,5 g (0,01 lb) for blokk 1. Fortrinnsvis er data logget hver 1,8 g (0,004 lb) i blokk 1 og hvert 23 g (0,05 lb.) eller 0,13 mm (0,005 tommer) (uansett hvilken som kommer først) i blokk 2.

Resultatutgangen av serien XE programvare er satt til å tilveiebringe ekspansjon (tykkelse) på topplaster for markører 1, 2, 4 og 6 (på hver 0,025 (0,172 kPa) og 13,8 kPa (2,0 psi) topplast), innlastingsenergien for markører 2 og 4 (de to kompresjoner til 2,0 psi (13,8 kPa) tidligere betegnet henholdsvis sykluser B og C) og forholdet av endelig tykkelse til første tykkelse (forhold av tykkelse minst til første 0,172 kPa (0,025 psi) kompresjon). Last kontra tykkelsesresultater plottes på skjermen i løpet av utførelsen av blokker 1 og 2.

Ved gjennomføring av en måling er den tørre behandlete prøven fuktet (avionisert vann ved 22,2-22,8°C (72-73°F) er påført.). Fuktighet er påført enhetlig med en fin tåke for å nå en fuktig prøvemasse på tilnærmelsesvis 2,0 ganger den første prøvemassen (95-110 % tilføyd fuktighet er påført, fortrinnsvis 100 % tilføyd fuktighet, basert på tilpasset prøvemasse; dette nivå av fuktighet bør resultere i et absolutt fuktighetsforhold mellom 1,1 og 1,3 g. vann/g. ovntørket fiber - med ovntørket refereres det til tørking i minst 30 minutter i en ovn på 105°C). Tåken bør påføres enhetlig til separerte ark (for stabel av mer enn 1 ark), med spray påført til både frem- og bakside av hvert ark for å sikre enhetlig fuktighetspåføring. Dette kan oppnås ved å bruke en konvensjonell plastikkspray-flaske med en beholder eller andre barrierer som blokkerer det meste av sprayen, tillat bare omtrent den øvre 10-20 % av spraykonvolutten - en fin tåke - å nærme seg prøven. Spraykilden bør være minst 10" borte fra prøven under spraypåføringen. Generelt må forsiktighet anvendes for å forsikre at prøven er ensartet fuktet av en fin spray. Prøven må veies adskillige ganger i løpet av prosessen for å påføre fuktighet, for å nå målfuk-tighetsinnholdet. Ikke mer enn tre minutter bør gå mellom fullføringen av kompresjons-prøven e på den tørre prøven og fullføringen av fuktighetspåføring. Tillat 45-60 sekunder fra den endelige anvendelse av sprayen til begynnelsen av den påfølgende kompre-sjonsprøven for å tilveiebringe tid for innvendig veke og absorbsjon av sprayen. Mellom tre og fire minutter vil gå mellom fullføringen av tørrkompresjonssekvensen og innled-ning av våtkompresjonssekvensen.

Så snart det ønskede masseområdet er nådd, som angitt ved en digital balanse er prøven sentrert på den nedre Instronvalsen og prøvesekvensen innledes. Etter målingen er prø-ven plassert i en 105°C ovn for tørking og ovnens tørrvekt måles senere (prøven bør tillates å tørke i 30-60 minutter, ettersom tørrvekten er målt).

Kreppgjenvinning kan oppstå mellom de to kompresjonssyklusene til 13,8 kPa (2 psi) slik at tiden mellom syklusene kan være viktig. For instrumentinnstillingene som er brukt i disse Instron testene er det en 30 sekunders periode (± 4 sek.) mellom begynnelsen av kompresjon i løpet av de to syklusene til 13,8 kPa (2 psi). Begynnelsen av kompresjon er definert som punktet der lastecellelesningen overskrider 13,6 g (0,03 lb). Likeså er det et 5-8 sekunders intervall mellom begynnelsen av kompresjonen i det første tykkelsesmålet (rampe til 0,172 kPa (0,025 psi)) og begynnelsen av den påfølgende kompresjonssyklusen til 13,8 kPa (2 psi)). Intervallet mellom begynnelsen av andre kompresjonssyklusen til 13,8 kPa (2 psi) og begynnelsen av kompresjonen for det endelige tykkelsesmålet er tilnærmelsesvis 20 sekunder.

Et kreppeklebestoff er valgfritt brukt for å sikre banen til overføringssylinderen som heretter beskrevet. Klebestoffet er fortrinnsvis et hygroskopisk, gjenvætbart, vesentlig ikke-kryssbindende klebestoff Eksempler på foretrukkede klebestoffer er de som omfatter poly(vinylalkohol) i den generelle klassen beskrevet i US patent nr. 4,528,316 tilhørende Soerens et al. Andre passende klebestoffer er lagt frem i den samtidige US provisoriske patentsøknaden nr. 60/372,255, innlevert 12. april 2002 med tittelen " Im-proved Creping Adhesive Modifier and Process for Producing Paper Products" (Attorney Docket No. 2394). Redegjørelsen av US 4 528 316 patent og US 60 572 255 søkna-den er innarbeidet heri ved referanse. Passende klebestoffer er valgfritt tilveiebragt med modifikatorer og så videre. Det er foretrukket å bruke tverrbinding sparsomt eller over-hodet ikke i klebestoffet i mange tilfeller; slik at harpiksen er vesentlig ikke-tverrbindende i bruk.

Kreppeklebestoffer kan omfatte en varmeherdende eller ikke-varmeherdende harpiks,

en filmformet semi-krystalinsk polymer og valgfritt et uorganisk tverrbindende middel i tillegg til modifikatorer. Valgfritt kan kreppeklebestoffer av den foreliggende oppfinnelsen også inkludere noen komponenter anerkjent innen teknikken, omfattende, men ikke begrenset til organiske tverrbindere, hydrokarbonoljer, overflateaktive stoffer eller plastifiserere.

Kreppemodifikatorer som kan brukes omfatter et kvaternært ammoniumkompleks som omfatter minst et ikke-syklisk amin. Kvaternære ammoniumkomplekser kan også inneholde en eller flere nitrogenatomer (eller andre atomer) som er i stand til å reagere med alkylerings- eller kvarteringsmidler. Disse alkylerings- eller kvarteringsmidler inneholder null, en, to, tre eller fire ikke-sykliske amidinneholdende grupper. En amidinneholdende gruppe er representert av den følgende formelstruktur:

der R7 og Rg er ikke-sykliske molekylærkjeder av organisk eller uorganiske atomer.

Foretrukket ikke-sykliske bis-amid kvaternære ammoniumkomplekser kan være av formelen:

Der Ri og R2kan være lange kjeder med ikke-sykliske mettede eller ikke-mettede alifatiske grupper; R3og R4kan være lange kjeder med ikke-sykliske mettede eller ikke- mettede alifatiske grupper, et halogen, et hydroksid, en alkoksylatert fettsyre, en alkoksylatert fettet alkohol, en polyetylen-oksidgruppe eller en uorganisk alkoholgruppe; og R5og Rékan være lange kjeder med ikke-sykliske mettede eller ikke-mettede alifatiske grupper. Modifikatoren er til stede i kreppeklebestoffet i en mengde fra omtrent 0,05 % til omtrent 50 %, mer foretrukket fra omtrent 0,25 % til omtrent 20 % og mest foretrukket fra omtrent 1 % til omtrent 18 % basert på det totale faststoffet av kreppeklebestoff-komposisjonen.

Modifikatorer omfatter de som er tilgjengelig fra Goldschmidt Corporation I Es-sen/Tyskland eller Process Application Corporation basert i Washington Crossing, PA. Passende kreppemodifikatorer fra Goldschmidt Corporation omfatter, men er ikke begrenset til, Varisoft<®>222LM, Varisoft<®>222, Varisoft<®>110, Varisoft<®>222LT, Varisoft<®>110 DEG og Varisoft 238. Passende kreppemodifikatorer fra Process Application Corporation omfatter, men er ikke begrenset til, PALSOFT 580 FD A eller PALSOFT 580C.

Andre kreppemodifikatorer for bruk med den foreliggende oppfinnelsen omfatter, men er ikke begrenset til de komponenter som er beskrevet i WO/01/85109 som er innarbeidet heri ved referanse i deres helhet.

Kreppeklebestoff for bruk i sammenheng med den foreliggende oppfinnelsen kan omfatte alle passende varmeherdende eller ikke-varmeherdende harpikser. Harpikser ifølge den foreliggende oppfinnelsen er fortrinnsvis valgt fra varmeherdende eller ikke-varmeherdende polyamidharpikser eller glyoksylaterte polyakrylamidharpikser. Po-lyamider for bruk av den foreliggende oppfinnelsen kan være forgrenet eller uforgrenet, mettet eller umettet.

Polyamidharpikser for bruk med av den foreliggende oppfinnelsen kan omfatte po-lyaminoamide-epiklorhydrin (PAE) harpikser av den samme generelle typen benyttet som våtstyrkeharpikser. PAE harpikser er beskrevet for eksempel i "Våt-styrke harpikser og deres anvendelser," Kap. 2, H. Epsy med tittelen "Alkaline-Curing Polymeric Amine-Epichlorohydrin Resins", som er innarbeidet heri ved referanse i deres helhet. Foretrukkede PAE harpikser for bruk ifølge den foreliggende oppfinnelsen omfatter et vannoppløselig polymerisk reaksjonsprodukt av en epihalohydrin, fortrinnsvis epiklorhydrin og et vannoppløselig polyamid som har andre amingrupper derivert fra en po-lyalkylen polyamin og en mettet alifatisk dibasisk karboksylsyre som inneholder fra rundt 3 til rundt 10 karbonatomer.

En ikke-uttømmende liste av ikke-varmeherdende kationiske polyamidharpikser kan finnes i US patent nr. 5,338,807, utstedt til Espy et al. og innarbeidet heri ved referanse. Den ikke-varmeherdende harpiksen kan bli syntetisert ved å direkte reagere polyamide-ne av en dikarboksylsyre og metyl bis(3-aminopropyl)amine i en vannholdig løsning med epiklorhydrin. Karboksylsyrer kan omfatte mettede og umettede dikarboksylsyrer som har fra rundt 2 til 12 karbonatomer omfattende for eksempel oksalisk-, malonisk-, succinisk-, glutarisk-, adipisk-, pilemisk-, suberisk-, azelaisk-, sebacisk-, maleisk-, itaconisk-, phthalisk- og terephthalisksyrer. Adipisk- og glutarisksyrer er foretrukket med adipisksyre er mest foretrukket. Esterne av alifatiske dikarboksylsyrer og aromatis-ke dikarboksylsyrer slik som phathalisk syre kan brukes i tillegg til kombinasjoner av slike dikarboksylsyrer eller -estere.

Varmeherdende polyamidharpikser for bruk med den foreliggende oppfinnelsen kan lages fra reaksjonsproduktet av en epihalohydrinharpiks og en polyamid som inneholder andre aminer eller tertiæraminer. I forberedelsen av en slik harpiks reageres først en dibasisk karboksylsyre med polyalkylenpolyamin valgfritt i en vannholdig løsning under passende forhold for å fremstille en vannoppløselig polyamid. Forberedelsen av harpiksen fullføres ved å reagere den vannoppløselige amiden med en epihalohydrin, spesielt epiklorhydrin for å danne den vannoppløselig varmeherdende harpiksen.

Forberedelsen av vannoppløselige, varmeherdende polyamide-epihalohydrin harpikser er beskrevet i US patent nr. 2,926,116; 3,058,873; og 3,772,076 utstedt til Kiem, alle er innarbeidet heri ved referanse i deres helhet.

Polyamidharpikser kan baseres på DETA istedenfor en generalisert polyamin. To eksempler på strukturer av slike polyamidharpikser er gitt under. Struktur 1 viser to typer av endegrupper: en disyre- og en monosyrebasert gruppe:

Struktur 2 viser en polymer med en endegruppe basert på en di-syregruppe og den andre endegruppen basert på en nitrogengruppe:

Noter at skjønt begge strukturer er basert på DETA, kan andre polyaminer brukes for å danne denne polymer som omfatter de som kan ha tertiæramide sidekjeder.

Polyamidharpikser har en viskositet fra omtrent 80 til omtrent 800 centipoise og et totalt faststoffinnhold fra omtrent 5 % til omtrent 40 %. Polyamidharpiksen er til stede i kreppeklebestoffet ifølge den foreliggende oppfinnelsen i en mengde fra omtrent 0 % til omtrent 99,5 %. Ifølge en annen utførelse er polyamidharpiksen til stede i kreppeklebestoffet i en mengde fra omtrent 20 % til omtrent 80 %. I ytterligere en annen utførelse er polyamidharpiksen til stede i kreppeklebestoffet i en mengde fra omtrent 40 % til omtrent 60 % basert på totalt faststoffinnhold av kreppeklebestoffsammensetningen.

Polyamidharpikser for bruk ifølge den foreliggende oppfinnelsen kan oppnås fra Ondeo-Nalco Corporation basert i Naperville, Illinois, og Hercules Corporation, basert i Wilmington, Delaware. Kreppeklebestoffharpikser for bruk ifølge den foreliggende oppfinnelsen fra Ondeo-Nalco Corporation omfatter, men er ikke begrenset til, CREPECCEL® 675NT, CREPECCEL® 675P og CREPECCEL® 690HA. Passende kreppeklebestoffharpikser er tilgjengelig fra Hercules Corporation som omfatter, men er ikke begrenset til HERCULES 82-176, Unisoft 805 og CREPETROL A-6115.

Andre polyamidharpikser for bruk ifølge den foreliggende oppfinnelsen omfatter for eksempel de som er beskrevet i US patent nr. 5,961,782 og 6,133,405, begge er innarbeidet heri ved referanse.

Kreppeklebestoff kan også omfatte en filmdannende semikrystallinsk polymer. Filmdannende semikrystallinsk polymer for bruk av den foreliggende oppfinnelsen kan velges fra for eksempel hemicellulose, karboksymetylcellulose og mest foretrukket omfattende polyvinylalkohol (PVOH). Polyvinylalkoholer er brukt i kreppeklebestoff og kan ha en gjennomsnittlig molekylærvekt på omtrent 13,000 til omtrent 124,000 daltoner. Ifølge en utførelse har polyvinylalkoholer en grad av hydrolyse fra omtrent 80 % til omtrent 99,9 %. Ifølge en annen utførelse har polyvinylalkoholer en grad av hydrolyse fra omtrent 85 % til omtrent 95 %. I ytterligere en annen utførelse har polyvinylalkoholer en grad av hydrolyse fra omtrent 86 % til omtrent 90 %. Også ifølge en utførelse har polyvinylalkoholer fortrinnsvis en viskositet målt ved 20 grader celsius ved å bruke en 4 % vannholdig løsning, fra omtrent 2 til omtrent 100 centipoise. Ifølge en annen utførel- se har polyvinylalkoholer en viskositet fra omtrent 10 til omtrent 70 centipoise. I ytterligere en annen utførelse har polyvinylalkoholer en viskositet fra omtrent 20 til omtrent 50 centipoise.

Typisk er polyvinylalkohol til stede i kreppeklebestoff i en mengde fra omtrent 10 % til 90 % eller 20 % til omtrent 80 % eller mer. I noen utførelser er polyvinylalkohol til stede i kreppeklebestoff i en mengde fra omtrent 40 % til omtrent 60 %,ved vekt basert på totalfaststoff av kreppeklebestoffsammensetningen.

Polyvinylalkoholer for bruk ifølge den foreliggende oppfinnelsen omfatter de som er tilgjengelig fra Monsanto Chemical Co. og Celanese Chemical. Passende polyvinylalkoholer fra Monsanto Chemical Co. omfatter Gelvatols omfatter men er ikke begrenset til GELVATOL 1-90, GELVATOL 3-60, GELVATOL 20-30, GELVATOL 1-30, GELVATOL 20-90 og GELVATOL 20-60. Med hensyn til Gelvatols angir det første nummeret prosentvis restpolyvinylacetat og de neste seriene av siffer når man multipli-serer med 1,000 gir nummeret som samsvarer til gjennomsnittlig molekylærvekt.

"Celanese Chemical" polyvinylalkohol produkter for bruk i kreppeklebestoff (tidligere med navn Airvol produkter fra Air Products frem til oktober 2000) er listet under:

Kreppeklebestoff kan også omfatte en eller flere uorganiske tverrbindende salter eller midler. Slike tilsetninger er antatt best brukt sparsomt eller ikke i det hele tatt i sammenheng med den foreliggende oppfinnelsen. En ikke-uttømmende liste av flerverdig metallioner omfatter kalsium, barium, titan, krom, mangan, jern, kobolt, nikkel, sink, molybden, tinn, antimon, niob, vanadium, wolfram, selen og zirconium. Blandinger av metallioner kan brukes. Foretrukkede anioner omfatter acetat, format, hydroksid, karbo-nat, klorid, bromide, jodid, sulfat, tartrat og fosfat. Et eksempel på et foretrukket uorganisk tverrbindende salt er zirconiumsalt. Zirconiumsalt for bruk ifølge en utførelse av den foreliggende oppfinnelsen kan velges fra en eller flere zirconiumsammensetninger som har valens på pluss fire slik som ammonium zirconiumkarbonat, zirconiumacetyla- cetonat, zirconiumacetate, zirconiumkarbonat, zirconiumsulfat, zirconiumfosfat, ka-liumzirconiumkarbonat, zirconiumsodiumfosfat og sodiumzirconiumtartrat. Passende zirconiumsammensetninger omfatter for eksempel de som er beskrevet i US patent nr. 6,207,011 som er innarbeidet heri ved referanse.

Det uorganiske tverrbindende saltet kan være tilstede i kreppeklebestoff i en mengde fra omtrent 0 % til omtrent 30 %. I en annen utførelse kan det uorganiske tverrbindende midlet være tilstede i kreppeklebestoffet i en mengde fra omtrent 1 % til omtrent 20 %. I ytterligere en annen utførelse kan det uorganiske tverrbindende saltet være tilstede i kreppeklebestoffet i en mengde fra omtrent 1 vekt% til omtrent 10 vekt% basert på to-talfaststoffet av kreppeklebestoffsammensetningen. Zirconiumsammensetninger for bruk ifølge den foreliggende oppfinnelsen omfatter de som er tilgjengelig fra EKA Chemicals Co. (tidligere Hopton Industries) og Magnesium Elektron, Inc. Passende kommersielle zirconiumsammensetninger fra EKA Chemicals Co. er AZCOTE 5800M og KZCOTE 5000 og fra Magnesium Elektron, Inc. er AZC eller KZC.

Valgfritt kan kreppeklebestoff ifølge den foreliggende oppfinnelsen omfatte enhver annen komponent anerkjent innen teknikken omfattende, men ikke begrenset til organiske tverrbindere, hydrokarbonoljer, overflateaktivt stoff, amfoter, humektanter, bløtgjø-ringsmiddel eller andre overflatebehandlingsmidler. En omfattende men ikke uttøm-mende liste av organiske tverrbindere omfatter glyoksal, maleinanhydrid, bismaleimid, bis akrylamid og epihalohydrin. De organiske tverrlinkerne kan være sykliske eller ik-ke-sykliske sammensetninger. Plastiserere for bruk med den foreliggende oppfinnelsen kan omfatte propylenglyksol, dietylenglykol, trietylenglykol, dipropylenglyksol og gly-serol.

Kreppeklebestoff kan påføres som en enkel sammensetning eller kan påføres som en komponentdel. Mer spesielt kan polyamidharpikser påføres separat fra polyvinylalkohol (PVOH) og modifikatorer.

Ifølge den foreliggende oppfinnelsen er en absorberende papirhane laget ved å fordele papirfremstillende fiber i vannholdig masse(velling) og avsetting av den vannholdige massen på danningsviren til en papirfremstillende maskin. Ethvert passende formings-system kan brukes. For eksempel en omfattende men ikke uttømmende liste i tillegg til Fourdrinier former en månesigdformer, en C-innpakket tvillingsvireformer, en S-innpakket tvillingsvireformer, en sugebrystrulleformer. Den dannende duken kan være ethvert passende porøst element som omfatter enkeltlagsduker, dobbeltlagsduker, trip-pellagsduker, fotopolymerduker og tilsvarende. Ikke-uttømmende bakgrunnsteknikk innen danningsduker omfatter US patent nr. 4,157,276; 4,605,585; 4,161,195; 3,545,705; 3,549,742; 3,858,623; 4,041,989; 4,071,050; 4,112,982; 4,149,571; 4,182,381; 4,184,519; 4,314,589; 4,359,069; 4,376,455; 4,379,735; 4,453,573; 4,564,052; 4,592,395; 4,611,639; 4,640,741; 4,709,732; 4,759,391; 4,759,976; 4,942,077; 4,967,085; 4,998,568; 5,016,678; 5,054,525; 5,066,532; 5,098,519; 5,103,874; 5,114,777; 5,167,261; 5,199,261; 5,199,467; 5,211,815; 5,219,004; 5,245,025; 5,277,761; 5,328,565; og 5,379,808 alle er innarbeidet heri ved referanse i deres helhet. En danningsduk som er spesielt nyttig med den foreliggende oppfinnelsen er Voith Fabrics Forming Duk 2164 laget av Voith Fabrics Corporation, Shreveport,

LA.

Skumdanning av den vannholdige massen på en formingsvire eller duk kan benyttes som en mulighet for å kontrollere gjennomtrengelighet eller hulromsvolumet av arket før duk-krepping. Skumdanningsteknikker er lagt frem i US patent nr. 4 543 156 og kanadisk patent nr. 2 053 505, redegjørelsene er innarbeidet heri ved referanse. Den skummede fibermassen er laget fra en vannholdig velling av fiberblandinger med en skumvæskebærer rett før introduksjonen til innløpskassen. Tremassevellingen påført systemet har en fasthet i området fra omtrent 0,5 til omtrent 7 vektprosentfiber, fortrinnsvis i området fra omtrent 2,5 til omtrent 4,5 vektprosent. Tremassevellingen er tilført til en skummet væske som inneholder vann, luft og overflateaktivt stoff som inneholder 50 til 80 volumprosent luft danner en skummet fibermasse som har en fasthet i området fra omtrent 0,1 til omtrent 3 vektprosent fiber ved enkel blanding fra naturlig turbulens og blanding iboende i prosesselementene. Tilføringen av tremassen som en lavfasthetvelling resulterer i overskuddskummet væske restituert fra danningsvirene. Overskuddsskummet væske tømmes fra systemet og kan brukes andre steder eller be-handles for gjenoppretting av overflateaktig stoff derfra.

Massen kan inneholde kjemiske tilsetningsstoff for å endre de fysiske egenskapene til det fremstilte papiret. Disse kjemikaliene er velkjent for erfarne personer og kan brukes i enhver kjent kombinasjon. Slike tilsetningsstoff kan være overflatemodifikatorer, mykgj ørere, av-heftere, styrkehjelp, lateks, opacifierer, optisk glansmiddel, fargestoff, pigmenter, graderingsmidler, avsperringskjemikalier, retensjonshjelpere, uppløselige stoffer, organiske eller uorganiske tverrlinkere eller kombinasjoner derav; tidligere omtalte kjemikalier kan valgfritt inneholde polyoler, stivelser, PPG estere, PEG estere, fosforlipider, overflateaktig stoff, polyaminer, HMCP (hydrofobisk modifisert kationisk polymerer), HMAP (hydrofobisk modifisert anionisk polymerer) eller tilsvarende. Tremasse kan blandes med styrkejusteringsmidler slik som våtstyrkemidler, tørrstyrke-midler og av-heftere /mykgjørere og så videre. Passende våtstyrkemidler er kjent for erfarne personer. En omfattende, men ikke uttømmende liste av nyttig styrkehjelp omfatter urea-formaldehydharpikser, melamin formaldehydharpikser, glyoksylatert polyakrylamidharpikser, polyamid-epiklorhydrinharpikser og tilsvarende. Varmeherdende polyakrylamider er produsert ved å reagere akrylamid med diallyl dimetyl ammonium klorid(DADMAC) for å fremstille en kationisk polyakrylamid kopolymer som til slutt er reagert med glyoksal for å fremstille en kationisk tverrlinket våtstyrkeharpiks, glyoksylatert polyakrylamid. Disse materialene er generelt beskrevet i US patent nr. 3 556 932 tilhørende Coscia et al. og US 3 556 933 tilhørende Williams et al. begge er innarbeidet heri ved referanse i deres helhet. Harpikser av denne typen er kommersielt tilgjengelig under varemerket PAREZ 63 INC av Bayer Corporation. Forskjellige motfor-hold av akrylamidV-DADMAC/glyoksal kan brukes for å fremstille tverrbindingsharpik-ser som er nyttig som våtstyrkemidler. Videre kan andre dialdehyder være erstatning for glyoksal for å fremstille varmeherdende våtstyrkekarakteristikker. Til spesiell nytte er polyamide-epiklorhydrin våtstyrkeharpikser, et eksempel på disse solgt under varenav-nene Kymene 557LX og Kymene 557H av Hercules Incorporated of Wilmington, Delaware og Amres® fra Georgia-Pacific Harpikser, Inc. Disse harpiksene og prosessen for å lage harpiksene er beskrevet i US patent nr. 3,700,623 og US patent nr. 3,772,076, begge er innarbeidet heri ved referanse i deres helhet. En omfattende beskrivelse av polymeriske epihalohydrine harpikser er gitt i kapittel 2: Alkaline- Curing Polymeric Amine- Epiklorhvdrin av Espy i "Wet Strength Resins and Their Application" (L. Chan, Editor, 1994), heri innarbeidet ved referanse i deres helhet. En rimelig omfattende liste av våtstyrkeharpikser er beskrevet av Westfelt i Cellulose Chemistry and Technology volum 13, s. 813, 1979, som er innarbeidet heri ved referanse.

Passende midlertidige våtstyrkemidler kan likeledes omfattes. En omfattende men ikke uttømmende liste av nyttige midlertidige våtstyrkemidler omfatter alifatiske og aroma-tiske aldehyder som omfatter glyoksal, malondialdehyd, succinic dialdehyd, glutaralde-hyd og dialdehydstivelse i tillegg til substituerte eller reagerte stivelser, disaccharider, polysaccharider, chitosan eller andre reagerte polymeriske sekasjonsprodukter av mo-norner eller polymer som har aldehydegrupper og valgfritt nitrogengrupper. Representative nitrogeninneholdende polymerer, som passende kan reageres med aldehyder som inneholder monomer eller polymer, omfatter vinylamider, akrylamider og relaterte nitrogeninneholdende polymerer. Disse polymerene gir en positiv ladning til aldehyd-inneholdende reaksjonsprodukt. I tillegg kan andre kommersielt tilgjengelige midlertidige våtstyrkemidler brukes, slik som PAREZ 745, produsert av Bayer sammen med de som er lagt frem for eksempel i US patent nr. 4,605,702.

Den midlertidige våtstyrkeharpiksen kan være enhver av et mangfold av vannoppløseli-ge organiske polymerer som omfatter aldehydiske enheter og kationiske enheter som er brukt til å øke tørr- og våtstrekkstyrken til et papirprodukt. Slike harpikser er beskrevet i US patent nr. 4,675,394; 5,240,562; 5,138,002; 5,085,736; 4,981,557; 5,008,344; 4,603,176; 4,983,748; 4,866,151; 4,804,769 og 5,217,576. Modifikatorstivelser solgt under varemerkene CO-BOND® 1000 og CO-BOND® 1000 Plus, av National Starch and Chemical Company of Bridgewater, N.J. kan brukes. Før bruk kan kationisk alde-hyde vannoppløselige polymerer forberedes ved forvarming av vannholdig velling med tilnærmelsesvis 5 % faststoff opprettholdt på en temperatur på tilnærmelsesvis 115 °C (240 °F) og en pH på omtrent 2,7 i tilnærmelsesvis 3,5 minutter. Til slutt kan vellingen avkjøles og utvannes ved å påføre vann for å fremstille en blanding av tilnærmelsesvis 1,0 % faststoff ved mindre enn omtrent 54 °C (130 °F).

Andre midlertidige våtstyrkemidler som også er tilgjengelig fra National Starch and Chemical Company er solgt under varemerkene CO-BOND® 1600 og CO-BOND® 2300. Disse stivelsene er tilveiebragt som vannholdig kolloidal spredning og krever ikke forvarming før bruk.

Midlertidige våtstyrkemidler slik som glyoksylatert polyakrylamid kan brukes. Midlertidige våtstyrkemidler som glyoksylatert polyakrylamidharpikser er produsert ved å reagere akrylamid med diallyldimetylammoniumklorid (DADMAC) for å fremstille en kationisk polyakrylamid kopolymer som til slutt er reagert med glyoksal for å fremstille en kationisk tverrlinket midlertidig eller semipermanent våtstyrkeharpiks, glyoksylatert polyakrylamid. Disse materialene er generelt beskrevet i US patent nr. 3,556,932 tilhø-rende Coscia et al. og US patent nr. 3,556,933 tilhørende Williams et al., begge er innarbeidet heri ved referanse. Harpikser av denne typen er kommersielt tilgjengelig under varemerket PAREZ 63 INC fra Bayer Industries. Forskjellige molforhold av akrylamid/D ADMAC/glyoksal kan brukes for å fremstille tverrlinkede harpikser som er nyttig som våtstyrkemidler. Videre kan andre dialdehyder være erstatning for glyoksal for å fremstille våtstyrkekarateristikker.

Passende tørrstyrkemidler omfatter stivelse, guargummi, polyakrylamider, karboksyme-tyl cellulose og tilsvarende. Av spesiell nytte er karboksymetylcellulose et eksempel på dette er solgt under varemerket Hercules CMC av Hercules Incorporated i Wilmington, Delaware. I forbindelse med en utførelse kan tremassen inneholde fra omtrent 0 til omtrent 6,8 kg (15 lb/tonn) av tørrstyrkemiddel. I forbindelse med en annen utførelse kan tremassen inneholde fra omtrent 0,45 kg (1 pund) til omtrent 3,27 kg (5 Ibs/tonn) av tørrstyrkemiddel.

Passende av-heftere er likeledes kjent for de erfarne fagpersoner. Av-heftere eller mykgj ørere kan også innlemmes i tremassen eller sprayes på banen etter dens dannelse. Den foreliggende oppfinnelsen kan også brukes med mykgjøringsmateriale som omfatter men er ikke begrenset til klassen av amido amine salter derivert fra delvise syrenøytrali-serte aminer. Slike materialer er beskrevet i US patent nr. 4,720,383. Evans, Chemistry and Industry, 5. Juli 1969, s. 893-903; Egan, J. Am. Oil Chemisfs Soc. Vol. 55 (1978), s. 118-121; og Trivedi et al, J.Am.Oil Chemisfs Soc, Juni 1981, s. 754-756, innlem-met ved referanse i deres helhet, angir at mykgjørere ofte er kommersielt tilgjengelig kun som komplekse blandinger heller en enkle sammensetninger. Mens den følgende diskusjonen vil fokusere på dominerende sorter bør det forståes at kommersielt tilgjengelige blandinger generelt vil bli brukt i praksis.

Quasoft 202-JR er et passende mykgjøringsmateriale som kan utledes ved å alkylere et kondenseringsprodukt av oleinsyre og dietylentriamin. Synteseforhold som bruker en mangel av alkyleringsmidler (f. eks. dietylsulfat) og bare et alkyleringstrinn fulgt av pH-justering for å protonere de ikke-etylerte sortene, resulterer i en blanding som inneholder kationiske ethlaterte og kationiske ikke-etylerte sorter. Et mindre forhold (f.eks. omtrent 10 %) av det resulterende amidoaminen sykliserer for imidazolinesammenset-ninger. Siden bare imidazolinedeler av disse materialene er kvaterne ammonium sammensetninger er sammensetningen som en helhet pH-sensitiv. Derfor, ved bruk av den foreliggende oppfinnelsen med denne klassen av kjemikalier bør pH i innløpskassen være tilnærmelsesvis 6 til 8, mer foretrukket 6 to 7 og mest foretrukket 6,5 til 7.

Kvaterne ammoniumkomplekser slik som dialkyldimetyl kvatern ammonium salter er også passende spesielt når alkylgrupper inneholder fra omtrent 10 til 24 karbonatomer. Disse sammensetningene har fordelen av å være relativt ufølsomme for pH.

Biologisk nedbrytbare mykgjørere kan benyttes. Representative biologiske nedbrytbare kationiske mykgjørere/av-heftere er lagt frem i US patent nr. 5,312,522; 5,415,737; 5,262,007; 5,264,082; og 5,223,096, alle er innarbeidet heri ved referanse i deres helhet. Sammensetningene er biologisk nedbrytbare diestere av kvaterne ammoniasammenset-ninger, kvaterne amin-estere og biologisk nedbrytbare vegetabilske oljebaserte estere som er funksjonelle med kvaternære ammoniumsklorider og diester dierusyldimetyl ammoniumsklorid og er representative biologiske nedbrytbare mykgjørere.

I noen utførelser omfatter en spesielt foretrukket av-heftersammensetning kvaternære aminkomponenter i tillegg til et ikke-ionaktiv overflateaktivt stoff.

Passende åpne strukturduker for bruk i sammenheng med oppfinnelsen omfatter enkeltlag, flerlag eller kompositt fortrinnsvis med åpenmaskede strukturer slik som tørkeduker eller pregeduker som er velkjent i teknikken. Duker kan ha minst en av de følgende karakteristikker: (1) på siden av kreppeduken som er i kontakt med den våte banen ("topp" siden), er antall maskinretnings (MD) tråder (strands) pr. tomme (masker) fra 10 til 200 og antallet av tverrgående retning (CD) tråder (strands) pr. tomme (telling) er også fra 10 til 200; (2) Tråddiameter er typisk mindre enn 0,13 cm (0,050 tommer); (3) på toppsiden er distansen mellom det høyeste punktet på MD styrings spindeler og det høyeste punktet på CD styringsspindeler er fra omtrent 0,0025 cm til omtrent 0,051 cm eller 0,076 cm (0,001 til omtrent 0,02 eller 0,03 tommer); (4) Mellom disse to nivåene kan det være styringsspindler dannet enten av MD eller CD tråder som gir topografien av en tredimensional ås/dalframtoning som preges på arket i løpet av hurtigoverføring eller et duk-kreppingssteg; (5) Duken kan være orientert på enhver passende måte for å oppnå den ønskede effekten på prosessering og på egenskaper i produktet; de lange skjeve styringsspindelene kan være på toppsiden for å øke MD furer i produktet eller de lange lukkestyringsspindelene kan være på toppsiden, hvis mer CD furer er ønsket for å påvirke kreppekarakteristikker mens banen overføres fra overføringssylinderen til kreppeduken; og (6) duken kan være laget for å vise visse geometriske mønster som behager øyet som typisk repeteres mellom hvert andre til 50 renningsgarn. Passende kommersielt tilgjengelige grove duker omfatter et antall av duker laget av Voith Fabrics.

Den åpne strukturduken kan dermed være av klassen beskrevet i US patent nr. 5,607,551 tilhørende Farrington et al, i kol.7-8, i tillegg til duker beskrevet i US patent nr. 4,239,065 tilhørende Trokhan og US patent nr. 3,974,025 tilhørende Ayers. Slike duker kan ha omtrent 20 til omtrent 60 masker pr. tomme og er dannet på monofilament polymeriske fiber som har diametre typisk i området fra omtrent 0,0203 cm til omktrent 0,6455 cm (0,008 til omtrent 0,025 tommer). Både skjevhet og veftmonofilamenter kan, men trenger ikke nødvendigvis, være med den samme diameter.

I noen tilfeller er filamentene slik vevet og komplimenterende serpentinaktig utformet minst i Z-retningen (tykkelsen av duken) for å tilveiebringe en første gruppering eller rekke av kopiane toppoverflateplan tverrforbindere av begge gruppene med filamenter; og en forhåndsdefinert andre gruppering eller rekke av toppoverflateplantverrforbindelser. Rekkene er blandet slik at delene av toppoverflateplantverrforbindelsene definerer en rekke av flettekurvlignende hulrom i toppoverflaten av duken, hvilke hulrom er ar-rangert i forskjøvet relasjon i både maskinretningen (MD) og på tvers av maskinretningen (CD), og slik at hvert hulrom spenner over minst en deltoppoverflatetverrforbin- deise. Hulrommene er atskilt perimetrisk lukket i tverrsnittet med et pålelignende tre kk som omfatter deler av en flerhet av toppoverflateplantverrforbindelser. Sløyfen av duken kan omfatte oppvarmingssett monofilamenter av termoplastisk materiale; toppover-flatene av noplane toppoverflateplantverrforbindelser kan være monoplane flate overflater. Spesielle utførelser av oppfinnelsen omfatter satengveving i tillegg til hybridveving av tre eller flere fag, og masketellinger fra omtrent 4 X 4 til omtrent 47 X 47 pr centimeter (10 X 10 til omtrent 120 X 120 filamenter pr tomme) selv om det foretrukkne området av masketellinger er fra omtrent 9 X 8 til omtrent 22 X 19 pr. centimeter (18 ved 16 til omtrent 55 ved 48 filamenter pr. tomme).

I stedet for en pregeduk som beskrevet umiddelbart over kan en tørkeduk benyttes som åpen strukturduk hvis ønsket. Passende duker er beskrevet i US Patent nr. 5,449,026 (vevd stil) og 5,690,149 (stablet MD tapegarnstil) tilhørende Lee i tillegg til US Patent nr. 4,490,925 tilhørende Smith (spiralstil).

En hurtigoverføring er utført med en banefasthet fra omtrent 10 til 30 prosent, fortrinnsvis mindre enn 30 prosent og finner sted som en fast åpningsoverføring som motsatt til duk-krepping under trykk. Typisk er hurtigoverføring utført med et hurtigoverførings-forhold fra omtrent 10 til omtrent 30 prosent ved en fasthet fra omtrent 10 til omtrent 30 prosent, mens en høyfaststoffdukkrepp i et trykklempunkt er vanligvis ved en fasthet på minst 35 prosent. Ytterligere detaljer om hurtigoverføring fremgår i US patent nr. 4,440,597 tilhørende Wells et al. Typisk er hurtigoverføring utført ved å bruke vakuum for å hjelpe å kople fra banen fra donorduken og deretter feste den til mottakende- eller reseptorduk. Motsatt er ikke vakuum krevet i et duk-kreppingsteg så følgelig når det vises til duk-krepping som å være «under trykk» refererer vi til innlasting av reseptorduk mot overføringsoverflaten, skjønt vakuumhjelp kan benyttes på bekostning av ytterligere komplisering av systemet, så lenge mengden av vakuum ikke er tilstrekkelig for å blande seg inn i rearrangement eller redistribution av fiber.

Hvis en Fourdrinier-former er brukt i oppstarten er banen tilpasset med vakuumbokser og en dampbrenselsboks til det oppnår et faststoffinnhold passende for overføring til en annen duk.

Den ønskede refordelingen av fiber er oppnådd av et passende utvalg av fasthet, duk eller dukmønster, klempunktparameter og hastighetsdelta, differansen i hastighet mellom overføringsoverflaten og kreppeduken. Hastighetsdeltaer på minst 100 fpm, 200 fpm, 500 fpm, 1000 fpm, 1500 fpm eller selv til overmål av 2000 fpm kan trenges under noen forhold for å oppnå ønsket refordeling av fiber, og kombinasjoner av egenskaper vil bli tydelig fra redegjørelsen som følger. I mange tilfeller vil hastighetsdeltaer fra omtrent 500 fpm til omtrent 2000 fpm være tilfredsstillende. Danning av oppstartsbanen, for eksempel kontroll av en innløpskassejet og danningsvire eller dukhastighet er likeledes viktig for å oppnå ønskede egenskaper av produktet, spesielt MD/CD strekk-barforhold.

De følgende fremtredende parametere er valgt eller kontrollert for å oppnå et ønsket sett av karakteristikker i produktet: fasthet på et spesielt punkt i prosessen (spesielt på dukkrepp); dukmønster; dukkreppeklempunktparameter; dukkreppforhold; hastighetsdeltaer, spesielt overføringsoverflate/kreppeduk og innløpskassejet/danningsvire; og etterdukk-repp av banen. Produktene av oppfinnelsen er sammenliknet med konvensjonelle produkter i tabell 3 under.

Den foreliggende oppfinnelsen tilbyr fordelen at relativt lavgrads eller andre tilgjengelige energikilder kan brukes for å tilveiebringe den termiske energien som brukes for å tørke banen. Det skal sies at det er ikke nødvendig i forbindelse med oppfinnelsen å tilveiebringe gjennom tørking kvalitetsvarmet luft eller varmet luft passende for en tør-kehette for så vidt som tørketromler kan varmes fra enhver kilde som omfatter avfalls-gjenvinning eller termisk gjenvinning fra en samproduksjonskilde, for eksempel. Enda en fordel av oppfinnelsen er at det anvender store deler av eksisterende produksjons-gjenstander slik som trommeltørkere og Fourdrinier-former av flate papirmaskiner for å lage kvalitetsbaseark for tørkle og håndkle som krever bare beskjedne modifikasjoner til eksisterende gjenstander som følgelig dramatisk senker den krevde kapitalinnvestering-en for å lage kvalitetsprodukter.

En foretrukket måte å praktisere oppfinnelsen omfatter trommeltørking av banen mens den er i kontakt med kreppeduken som også tjener som tørkeduk. Trommetørking kan brukes alene eller i kombinasjon med støtlufttørking, kombinasjonen er spesielt passende hvis en tolags tørkesnittsplanløsning er tilgjengelig som heretter beskrevet. Støtluft-tørking kan hvis ønsket også brukes som det eneste middel for tørking av banen mens den er holdt i kreppeduken. Passende roterende støtlufttørkingsutstyr er beskrevet i US patent nr. 6,432,267 tilhørende Watson og US patent nr. 6,447,640 tilhørende Watson et al. For så vidt som prosessen av oppfinnelsen enkelt kan praktiseres på eksisterende utstyr kan enhver eksisterende flate tørkere fordelaktig også benyttes for å bevare kapi-tal.

Gjennom beskrivelsen og kravene, når vi refererer til tørking av banen mens den er holdt "i kreppeduken" eller tilsvarende bruk av betegnelser mener vi at en vesentlig del av banen stikker frem på kreppeduken, som selfølgelig en annen vesentlig del av banen ligger i nærkontakt derved.

Noen foretrakkede dukkrepprodukter er forstått med referanse til figurene 1 til 18. Disse produktene ble forberedt ved duk-krepping fra overflaten av en sylinder i et trykklempunkt. Figur 1 er et mikrofotografi av en veldig lav flatevekt, åpenmasket bane 1 som har en flerhet av relativt høy flatevektstablede områder 2 sammenkoplet av en flerhet av lavere flatevektlinkede områder 3. Cellulosefiberene av linkede områder 3 har orientering som er skråstilt langs retningen som til de som de forlenges mellom stablede områder 2 som det kanskje er best sett i den forstørrede betraktningen av figur 2. Orienteringen og variasjonen i lokalflatevekt er overraskende i betraktninger av det faktum at oppstartsbanen har en tilsynelatende tilfeldig fiberorientering når dannet og er overført hovedsakelig uforstyrret til en overføringsoverflate før den er våtkreppet derfra. Den pregede bestilte strukturen er tydelig sett på ekstremt lave flatevekter der bane 1 har åpne deler 4 og er på denne måten en åpenmasket struktur.

Figur 3 viser en bane sammen med kreppeduk 5 før fiberene er redistribuert i et våt-kreppingsklempunkt etter generell tilfeldig danning til en fasthet på 40-50 prosent eller slik før krepping fra overføringssylinder.

Mens strukturen omfattet de stablede og reorienterte områder er lett observert i åpenmaskede utførelser med meget lav flatevekt, den bestilte strukturen av produktene av oppfinnelsen er likeledes sett når flatevekt er økt der dekkeområder av fiber 6 spenner de stablede og linkede områder som sett i figurene 4 til 6 slik at ark 7 er tilveiebragt med vesentlige kontinuerlige overflater som sett spesielt i figurene 4 og 6 der de mør- kere områder er lavere i flatevekt mens nesten faststoff hvite områder er relativt komprimert fiber.

Pregingen av prosesseringsvariabler og så videre er også forstått fra figurene 4 til 6.

Figurene 4 og 5 viser begge 19 lb ark; imidlertid er mønsteret i betegnelse av variasjon i flatevekt mer fremtredende i figur 5 fordi dukkreppen var mye høyere (40 % kontra 17 %). Likeledes viser figur 6 en høyere flatevektbane (27 lb) på 28 % krepp der stablede, linkede og dekkeområder alle er fremtredende.

Refordeling av fiber fra et generelt tilfeldig arrangement inn til en mønstret fordeling som omfatter orienteringsskjevhet i tillegg til fiberberikede områder som samsvarer til kreppedukstruktur som ytterligere er forstått med referanse til figurene 7 til 18. Figur 7 er et mikrofotografi (10X) som viser en cellulosebane fra som en serie av prø-ver ble forberedt og skanningelektronmikrograms(SEM'er) ble laget for ytterligere å vise fiberstrukturen. På venstre side av figur 7 er det vist et overflateområde fra som der SEM overflatebilder 8, 9 og 10 ble forberedt. Det er sett i disse SEMer at fiberene av de linkede områder har orientering skråstilt langs deres retning mellom stablede områder som var notert tidligere i sammenheng med fotomikrogrammene. Det er ytterligere sett i figurene 8, 9 og 10 at dekkeområder som er dannet har fiberorientering langs maskinretningen. Egenskapen er illustrert nokså påfallende i figurene 11 og 12. Figurene 11 og 12 er betraktninger langs linje XS-A av figur 7 i snitt. Det er sett spesielt på 200 forstørrelse (figur 12) at fiberene er orientert mot betraktningsplanet eller maskinretningen, ettersom flerheten av fiberene ble kuttet når prøven var snittet. Figurene 13 og 14, et snitt langs linje XS-B av prøven av figur 7, viser færre kuttefiber spesielt i den midtre delen av fotomikrogrammet som igjen viser en MD orientering skråstilt i disse områder. Noter i figur 13, U-formede folder er sett i fiberberiket område til venstre. Se også figur 15. Figurene 15 og 16 er SEMer av et snitt av prøven fra figur 7 langs linje XS-C. Det er sett i disse figurene at de stablede (venstre side) er "stablet opp" til en høyere lokalflatevekt. Dessuten er det sett i SEM fra figur 16 at et stort antall av fiber har blitt kuttet i det stablede området (venstre) som viser reorientering av fibrene i dette området i en retning motsatt til MD, i dette tilfellet langs CD. Det er også verd å legge merke til at antallet fiberender som er observert svikter mens en beveger seg fra venstre til høyre, angitt orienterering mot MD mens en beveger seg fra de stablede områdene. Figurene 17 er 18 er SEMer av et snitt tatt langs linje XS-D av figur 7. Her er det sett at fiberorientering skråstilt endres mens en beveger seg mot CD. På venstre side i et linket eller forbundet område er et stort antall "ender" sett som angir MD-skråstilling. I midten er der færre ender mens kanten av det stablede område er lagt på tvers som angir mer CD- skråstilling inntill et annet linket område er forestående og kuttefiber blir igjen mer overflødig, som igjen angir økt MD- skråstilling.

Fremgangsmåten av den foreliggende oppfinnelsen er også anvendelig til produkter som er laget uten duk-krepping. Strukturen av disse produkter likner gjennomtørkede ark.

Ved referering nå til figurene 19 og 19A der det illustrerer en papirmaskin 10 som omfatter et danningssnitt 12, et hurtigoverføringsområde 14, et pneumatisk awanningssnitt 16, en Yankeetørker 18, og en opptaksspole 20.

Danningssnitt 12 er referert til i teknikken som en tvillingsviredanner og omfatter en innløpskasse 22, en første vire 24, i tillegg til en andre vire 26. Første vire 24 er støttet av ruller 28 og 30 i tillegg til ved hjelp av danningsrulle 32. andre vire 26 er oppstilt om ruller 34, 36, 38, 40, 42 i tillegg til danningsrulle 32. Innløpskasse 22 setter av massen på vire 24 som vil bli beskrevet heretter.

Papirmaskin 10 omfatter også en åpen strukturduk 44 som strekkes ut fra danningssnit-tet til en Yankeetørker 18. Som det vil bli forstått fra diagrammet er den åpne strukturduken 44 oppstilt på rullene 46, 48, 50, 52, 52a, 54, 54a, 56, 58, presserulle 60, rulle 62 og rulle 64. Duken er også støttet i den pneumatiske awanningsstasjonen som vist i figurene 19,19A. Pneumatisk vanningsstasjon 16 omfatter en trykkammer 66 definert delvis ved ruller 68, 70, 72 og 74 i tillegg til sideplater slik som 75. Det er også omfattet i awanningsstasjonen en væskefordelingsmembran 76 og en antigjenfuktingsfilt 78. Membran 76 er støttet av ruller 72 og 74 i tillegg til en annen støtterulle 80. Filt 78 er støttet på awanningsrulle 68 i tillegg til ytterlige støtteruller 82 og 84.

Væskefordelingsmembran 76 er passende en semi-gjennomtrengelig membran som er lagt frem i US patent application nr. US 2004/0089168 med tittelen " Semipermeable Membrane With Intercommunicating Pores for Pressing Apparatus". Membranen er omtrent 0,1 tommer tykk eller mindre og omfatter en danningsduk som er laget semi-gjennomtrengelig ved danning av en flerhet av internforbindende åpninger i den dannende duken som har størrelse, form, frekvens og/eller mønster valgt ut for å tilveiebringe den ønskede gjennomtrengelighet. Gjennomtrengeligheten er passende valgt ut til å være større enn null og mindre enn omtrent fem CFM pr. kvadratfot som måles med TAPPI test metode TU<*>0404-20 og som mer foretrukket er valgt til å være større enn null og mindre enn omtrent to CFM pr. kvadratfot. Derfor er semigjennomtrengelig membran 76 både bensingjennomtrengelig og væskegjennomtrengelig til en begrenset grad. Membranen er laget semigjennomtrengelig ved å starte med en bæreduk som er veldig gjennomtrengelig og så danning av en flerhet av internforbindende åpninger i bæreduken. Bæreduken er påført dit av en platevatt laget av en blanding av oppvarmede smeltbare og ikke-oppvarmede smeltbare fiber som er nålet inn i bæreduken. Varme er påført til den nålete bæreduken/platevatten for å smelte de oppvarmede smeltbare fiber som på tur forlater hulrom i formen av internforbindende åpninger, lik de fra av en skumsvamp.

Antigjenfuktingsfilt 78 er konfigurert til å tilveiebringe enveis strøm av vann bort fra banen. Passende filt er sett i US patent nr. 6,616,812 med tittelen "Anti-Rewet Felt for use in a Papermaking Machine". Antigjenfuktingsfilten er fortrinnsvis minst en tolags duk som har et perforert eller porøst polymerfilmlag. Se '812 patentet på kolonne 3-4 for ytterligere detaljer på passende filt.

Papirmaskin 10 er bearbeidet ved innsetting av en masse på en danningsvire 24 fra inn-løpskasse 22. Massen er påført til viren med lav fasthet, under 1 prosent og oppstartsbane 86 er dannet på vire fortrinnsvis ved å bruke en vakuumdanningsrulle. Det skal sies at rulle 32 fortrinnsvis er en vakuumdanningsrulle. På vire 24 har oppstartsbanen en fasthet typisk i området fra omtrent 20 til 25 prosent før hurtigoverføringen til en åpen strukturduk 44. Imidlertid har banen mer generelt en fasthet fra omtrent 10 til omtrent 30 prosent i løpet av hurtigoverføringen til en åpen strukturduk 44 på hurtigoverfø-ringsklempunkt 88 som vist i diagrammet. For å øke fastheten av banen er det valgfritt tilveiebragt en vakuumboks 31.1 denne sammenheng beveger duk eller vire 24 seg i retningen av pilen 90 med en første hastighet som generelt er større enn hastigheten som den åpne strukturduken 44 beveger seg i retningen angitt av pil 92. Banen følgelig gjennomgår mikrosammentrekning i hurtigoverføringsklempunkt 88. Generelt er hurtigover-føringsforholdet overalt fra omtrent 10 til omtrent 30 prosent, slik som fra 20-25 prosent. Det skal sies at banen er mikro-sammentrukket mens den er overført fra vire 24 til den åpne strukturduken 44. Banen er så transportert til pneumatisk awanningsstasjon 16 av åpen strukturduk 44 i retningen angitt ved pil 94. Duken og banen passerer gjennom et første trykklempunkt 96 inn til kammer 66 som er opprettholdt på et løftet trykk slik at luft eller andre gasser er drevet gjennom membran 76, bane 86 og filt 78 for å avvanne banen. Med dette hensyn bør det forståes at trykkammer er definert delvis mellom rullene 68, 70, 72 og 74. Det er sett i diagrammet at åpen strukturduk 44 holder bane 86 samlet med væskefordelingsmembran 76 og en antigjenfuktingsfilt 78 mens de tre passerer gjennom klempunkt 96 inn til en trykkammer definert delvis av en flerhet av klempunktruller, væskefordelingsmembranen holder mot siden av den åpne strukturduken bort fra banen med antigjenfuktingsfilt som holder direkte mot banen. Mens banen går gjennom klempunkt 96 langs med dukene og går inn i trykkammeret, banen er awannet av det løftede trykket i kammeret som tvinger tørkemediet gjennom membran 76 så duk 44 så banen og så filt 78 før gåing ut, enten gjennom rulle 68 eller gjennom furer i rullen hvis ønsket. Bane og duk 44 med utgang i trykkammer 66 gjennom ut-gangsklempunkt 98 mens duk 44 fortsetter i maskinretningen.

Mens awanningsstasjon 16 er en kompresjonsinnretning ved fortreffelighet av klem-punkter 96, 98 utøver kraft på banen mens den er i kontakt med dukene, det er liten, hvis noe, ugjenkallelig fortetting som finner sted. Banen forblir med relativt høy masse og er tilveiebragt med ytterligere masse hvis ønsket ved hjelp av ytterligere krepp.

Det vil bli forstått av at trykkammer 66 er definert på dens endedel ved endeplater slik som plate 75 eller andre passende vegger slik at det indre trykket i kammer 66 kan opp-rettholdes høyt nok for å forsikre strøm gjennom banen for å avvanne banen. Trykket i kammeret er fortrinnsvis nok trykk slik at det er minst omtrent et 30 psi trykk dråpe mot banen og dukene. I trykkammeret er banen awannet til en fasthet fortrinnsvis fra omtrent 45 til 50 prosent før utgåing gjennom klempunkt 98. Rullklempunktet er en spesielt passende fremgangsmåte for å definere kammeret. Uten å være bundet av noen teori er det trodd at anvendelse av passende semigjennomtrengelige membraner, filter og trykk muligjør tørking av banen til relativt høy fasthet med pneumatisk trykk uten å forårsake kanaldannelse eller andre sammenbrudd av banen. Kompresjon i inngangen og utgangen av klempunktene 96, 98 reduserer ikke betydelig massen eller absorberingsevnen. Ved å følge pneumatisk awanning og utgåing gjennom klempunkt 98 beveger banen seg mot Yankee-tørkeren som vist ved pil 100 og er ikke-kompakt presset inntil Yankeesylinder 101 for å bevare massen preget i hurtigoverføringsklempunkt 88. Fortrinnsvis er banen hengt fast til Yankee-sylinderen med en polyvinylalkohol som inneholder klebestoff. På sylinder 101 er banen typisk tørket til en fasthet fra omtrent 94 til omtrent 98 prosent før den er kreppet ved hjelp av kreppeblad 103 og transportert over rullene 102,104 til opptakingsrulle 20. Blad 103 kan være et inteferenskreppeblad som sett i figurene 19B til 19E og beskrevet i US patent nr. 5,690,788. Bruk av intere-ferenskreppingblad har vist seg å prege flere fordeler når det er brukt i produksjon av tørkleprodukter. Generelt er tørkleprodukter kreppet ved å bruke et interferensblad som har høyere caliper (tykkelse), økt CD- strekk og et høyere hulromsvolum enn til sam-menliknbare tørkleprodukter som er produsert ved å bruke konvensjonelle kreppeblader. Alle disse forandringer fremkalt ved bruk av inteferensblad er tilbøyelig til å koordinere med forbedret mykhetsoppfatning av tørkleproduktene.

Figurene 19B til 19E illustrerer en del av et foretrukket bølgeformet kreppeblad 103 for bruk i praktisering av den foreliggende oppfinnelsen som i en avlastningsoverflate 105 utvides i det uendelig i lengde, typisk overskridelse av 100 tommer i lengde og når ofte over 26 fot i lengde som svarer til bredden av Yankee-tørkeren på større moderne papirmaskiner. Fleksible blader av det patenterte interferensbladet har uavgrenset lengde som passende kan plasseres på en spole og brukes på maskiner som benytter et kontinuerlig kreppesystem. I slike tilfeller vil bladlengden være adskillige ganger bredden av Yankee-tørkeren. Høyden av blad 103 er vanligvis av bestillingen av flere tommer mens tykkelsen av kroppen er vanligvis på bestillingen eller fraksjoner av en tomme.

Som illustrert i figurene 19B til 19E, en interferenskuttekant 107 av det patenterte interferensbladet er definert ved serrurasjoner 109 disponert med, og dannet i, en kant av overflaten 105 for å definere en inteferensengasjementoverflate. Kuttekant 107 er fortrinnsvis konfigurert og dimensjonert slik at den er i kontinuerlig inteferensengasje-ment med Yankee 101 når posisjonert som vist i figur 19 som er bladet som kontinuerlig kontakter Yankeesylinderen i en slynget linje generelt parallelt til aksen av Yankee-sylinderen. I spesielt foretrakkede uførelser er det kontinuerlig inteferensengasjementoverflate 111 som har en flerhet av vesentlig ko-lineær rettlinjet forlengelsesområ-der 113 tilstøtende en flerhet av halvmåneformede områder 115 omtrent en fot 117 lokalisert på den øvre delen av side 119 av bladet som er tilbøyelig tilstøtende Yankeen. Interferensoverflate 111 er følgelig konfigurert til å være i kontinuerlig overflate-til-overflatekontakt over bredden av en Yankeesylinder når den er i bruk i et interferens eller buktet bølgelignende mønster. Antallet tenner pr. tomme kan bli tatt som antallet forlengede områder 113 pr. tomme og tanndybden er tatt som høyden H av furen angitt på 121.

Ved referering til figur 20 er det vist en annen papirmaskin 110 som er nyttig for utøving av den foreliggende oppfinnelsen. Papirmaskin 110 omfatter en danningssnitt 112, et hurtigoverføringsområde 114, en pneumatisk awanningsstasjon 116, et tørkes-snitt angitt ved 118 i tillegg til en oppspolingsralle 120. Danningssnitt 112 omfatter en tvillingsviredanner i tillegg til innløpskasse 122, en første vire 124 og en andre vire 126. Vire 124 er montert om støtteruller 128, 130 i tillegg til en sugedanningsralle 132. Snitt 112 omfatter valgfritt en vakuumboks 131. Vire 126 er montert om en flerhet av støtter-uller 134, 136, 138, 140 og 142 i tillegg til danningsrulle 132. Duk eller vire 124 er i umiddelbar nærhet til en åpen strukturduk 144 som bærer en dannet bane fremfor av-vanning og tørking som ytterligere beskrevet heretter.

Åpen strukturduk 144 er montert om en flerhet av støtteruller 146,148,150,152,152A, 154, 154A, 156,158 i tillegg til en flerhet av trommeltørkere som vist i diagrammet.

Awanningsstasjon 116 omfatter en flerhet av ruller som definerer et trykkammer 166. Mer spesifikt er trykkammer 166 definert mellom ruller 168, 170, 172 og 174. Det er videre tilveiebragt en væskefordelingsmembran 176 og en antigjenfuktingsfilt 178. Membran 176 er montert om ruller 180,172 og 174, mens filt 178 er montert om ruller 168, 182 og 184.

Tørkesnitt 118 omfatter en flerhet av trommeltørkere 118a, 118b, 118c, 118d, 118e og 118f.

For å danne et absorberende ark er en masse deponert med lavfasthet opp på duk 124 ved innløpskasse 122. Typisk så er den første fastheten mindre enn 1 prosent. Oppstartsbane 186 er delvis awannet av en sugedanningsrulle 132 typisk til en fasthet fra omtrent 20 til omtrent 25 prosent.

Etter dens første danning er Oppstartsbane 186 ført i retningen angitt ved pil 190 til et hurtigoverføringsklempunkt 188. Duk 124 beveger seg med en første hastighet som er større enn hastigheten som åpen strukturduk 144 beveger seg i retningen angitt ved pil 192. Følgelig gjennomgår banen mikro-sammentrekning i klempunkt 188 for å øke massen mens den er overført til den åpne strukturduken 144. Et hurtigoverføringsfor-hold på omtrent 10-30 prosent er foretrukket som har en fasthet fra omtrent 20-25 prosent. Etter hurtigoverføring beveger banen seg i retningen angitt ved pil 194 til pneumatisk awanningsstasjon 116.

På den pneumatiske awanningsstasjonen passerer banen først gjennom et første forseg-let klempunkt 196 for å komme inn i kammer 166 som typisk er opprettholdt med løftet trykk som notert over i sammenheng med figur 19. Mens banen passerer gjennom den pneumatiske awanningsstasjonen tvinger det løftede trykket i kammer 166 luft eller andre gasser gjennom membran 176, duk 144, bane 186 og filt 178. Vann er på følgelig måte tvunget fra oppstartsbanen som er løftet til en fasthet typisk fra omtrent 45 til 50 prosent. Banen går ut fra kammer 166 via trykklempunkt 198 og er ført til å tørke stasjon 118 av duk 144 i retning 200 referert til som maskinretningen til trommeltørkere 118a, 118b, 118c, 118d, 118e og 118f i tørkesnitt 118. Deretter er banen separert fra duk 144 og spolet opp på spole 120 som valgfritt samarbeider med enda en støtterulle 202. Banen er typisk spolet opp med en fasthet fra overalt fra omtrent 94 til omtrent 98 prosent. I noen utførelser av oppfinnelsen er det ønskelig å eliminere åpne trekk i prosessen, slik som det åpne trekket mellom kreppingen og tørkeduken og spole 120. Dette er raskt fullendt ved forlenging av kreppeduken til spoletrommelen og overføring av banen direkte fra duk til spolen som beskrevet generelt i US patent nr. 5,593,545 tilhø-rende Rugowski et al.

I tørkesnitt 118 er tromler 118b, d og f i en første rad og tromler 118a, 118c og 118e er

i en andre rad. Tromler 118a, 118c og 118e er i direkte kontakt med banen der tromler i den andre raden er i kontakt med duken. I dette to-radsarrangementet der banen er separert fra tromler 118b, d og f av duken er det noen ganger fordelaktig å tilveiebringe støt-lufttørkere på 118b og 118d som kan være borede tromler slik som luftstrøm er angitt skjematisk på respektivt b og d.

Ved referering til figur 21 er det vist ennå en annen papirmaskin 210 som er nyttig for praktisering av den foreliggende oppfinnelsen. Papirmaskin 210 har et danningssnitt 212, et dukkreppområde 214, en pneumatisk awanningsstasjon 216, et tørkesnitt 218, i tillegg til en spolopprulle 220. Danningssnitt 212 omfatter en innløpskasse 222, i tillegg til en danningsvire 224 som del av en Fourdrinier-former. Duk 224 er derfor støttet på danningsrulle 232 som kan være en sugedanningsrulle som notert over. Duken er likeså støttet av støtteruller 227, 228 og 230. Valgfritt tilveiebragt er en vakuumawannings-boks eller bokser på danningstabellen angitt generelt på 231.

Danningsvire 224 er konfigurert til å føre banen til den åpne strukturduken 244 i mye på den samme måten som angitt i figurene 19 og 20 som lagt frem over. Åpen strukturduk 244 er montert om ruller 246, 248, 250, 252, 252A, 254, 254A, 256, 258 i tillegg til tørketromler 218a, 218b, 218c, 218d, 218e og 218f. Duken er også støttet av rulledan-ning av trykkammer som var lagt frem over i sammenheng med figurene 19 og 20 (Disse delene er nummerert 200 nummer høyere for illustrering). Tørkesnittet omfatter tør-ketromler 218a og så videre hvor opptaksrulle kan omfatte en samarbeiderrulle 302.

Pneumatisk awanningsstasjon 216 omfatter et trykkammer 266 delvis definert av ruller 268, 270, 272 og 274. Også tilveiebragt er membran 276 og filt 278 som er støttet på ruller 280, 272 og 274 og 268, 282 og 284 som vist respektivt i diagrammet. For å danne absorberende ark er masse deponert fra innløpskasse 222 til Fourdrinier formingsvire 224 og vakumawannet av rulle 232 i tillegg til valgfritt av sugeboks(er) 231 og en dampbrenselboks for å danne en oppstartsbane 286. Bane 286 er ført i retningen angitt ved pil 290 til et hurtigoverføringsklempunkt 288. På klempunkt 288 har banen en fasthet fra omtrent 20 til 25 prosent. Der er banen overført under hurtigforhold til åpen strukturduk 244. Typisk er et hurtigoverføringsforhold på 10 til 30 prosent påført til banen på dette punktet. Det skal sies at banen er utsatt til mikro-sammentrekningen som kjent i teknikken i kraft av det faktum at duk 224 beveger seg i en retning 290 raskere en duk 244 beveger seg i retning 292. Fra hurtigoverføringsklempunkt er banen ført til awanningsstasjonen og passerer gjennom trykkadgangsklempunkt 296 til trykkammer 266 som er opprettholdt med løftet trykk. I kraft av dette trykket er luft eller andre av-vanningsgasser tvunget gjennom membran 276, duk 244, banen i tillegg til filt 278 gjennom sylinder 268 eller ellers slitt ut. Bane er her awannet fortrinnsvis til en fasthet fra omtrent 45 til omtrent 50 prosent. Etter awanning går banen ut ved trykkutgangs-klempunkt 298 og fortsetter på duk 244 i retningen av pil 300 gjennom tørkesnitt 218. På tørketromler 218a gjennom 218f er banen ytterligere tørket til en fasthet fra omtrent 94 til omtrent 98 prosent før den er spolet opp på spole 220.

Ved referering til figur 22 er det vist ennå en annen papirmaskin 310 som er nyttig for praktisering av den foreliggende oppfinnelsen. Papirmaskin 310 har et danningssnitt 312, et hurtigoverføringsområde 314, en pneumatisk awanningsstasjon 316, en høyfast-stoffduk-kreppstasjon 400, et tørkesnitt 318 i tillegg til en opptaksrulle 320. Danningssnitt 312 omfatter en innløpskasse 322 i tillegg til en danningsvire 324 som del av en Fourdrinier-former. Duk 324 er på denne måten støttet på danningsrulle 332 som kan være en sugedanningsrulle som beskrevet over. Duken er likeledes støttet av støtteruller 327, 328 og 330. Valgfritt tilveiebragt er vakuumawanningsbokser generelt angitt på 331.

Danningsvire 324 er konfigurert til å føre banen til åpen strukturduk 344 på stort sett den samme måten som angitt i figurene 19, 20 og 21 som lagt frem over. Duk 344 er en åpen strukturduk og er montert om ruller 346, 348, 350, 352, 356 og så videre i tillegg til trykkrulle 358. Pneumatisk awanningsstasjon 316 er hovedsakelig det samme som stasjon 216 som beskrevet over.

For å danne et absorberende ark er masse deponert fra innløpskasse 322 til Fourdrinier formingsvire 324 og vakuumawannet av rulle 332 i tillegg til valgfritt av sugeboks 331 for å danne en oppstartsbane 386. Bane 386 er ført i retningen angitt av pil 390 til hur-tigoverføringsklempunkt 388. På klempunkt 388 har banen en fasthet fra omtrent 20 til 25 prosent. Der er banen overført under hurtigoverføringsforhold til åpen strukturduk 344. Typisk er et hurtigoverføringsforhold fra 10 til 30 prosent påført til banen på dette punktet. Det skal sies at banen er antatt til mikrosammentrekninger som kjent i teknik ken i kraft av det faktum at duk 324 beveger seg i retning 390 raskere en duk 344 beveger seg i retning 392. Fra kreppeklempunkt er banen ført til awanningsstasjon 316 og passerer gjennom trykkinngangsklempunkt inn til trykkammeret som er opprettholdt ved løftet trykk. I kraft av dette trykket er luft eller andre awanningsgasser tvunget gjennom den våte banen. Banen er her awannet fortrinnsvis til en fasthet fra omtrent 30 til omtrent 60 prosent. Etter pneumatisk awanning går banen ut av kammeret og fortsetter på duk 344 i retningen av pil 300. På dette punktet i prosessen har fibrene en tilsynelatende tilfeldig fordeling av fiberorientering.

Mens banen fortsetter i maskinretningen er den typisk løftet til en fasthet fra omtrent 30 til omtrent 60 prosent før den er overført til overføringsrulle 402. Overføringsrulle 402 har en roterende overføringsoverflate 404 som roterer på en forutbestemt hastighet. Banen er overført fra duk 344 til overflate 404 av rulle 402 ved hjelp av trykkrulle 358. Rulle 358 kan være en skotrykkrulle som valgfritt innlemmer en sko for å hjelpe i over-føring av banen. Ettersom duk 344 er en pregeduk eller en tørkeduk er det ikke vesentlig endring i fastheten av banen før overføring til roterende sylinder 402 og overføringen er fortrinnsvis ikke-kompakt. Overføringen finner sted i overføringsklempunkt 408 hvoret-ter bane 386 er overført til overflate 404 av sylinder 402 og ført til en annen åpen strukturduk 344'.

Et kreppeklebestoff er valgfritt brukt for å sikre banen til overflaten av sylinder 402.

Banen er kreppet fra overflate 404 i et kreppeklempunkt 410 hvori banen er overført til og mest foretrukket omordnet på kreppeduken slik at den ikke lengre har en tilsynelatende tilfeldig fordeling av fiberorientering heller en at orienteringen er mønstret. Det skal sies at banen har en ikke tilfeldig orientering skråstilt i en retning annet en maskinretningen etter den har blitt kreppet. For å forbedre bearbeidelsen er det foretrukket at krepperulle 412 har et relativt mykt deksel, for eksempel, et deksel med en Pusey and Jones hardhet fra omtrent 25 til omtrent 90.

Duk-kreppingen i klempunkt 410 finner sted under trykk som er rulle 412 og kreppeduk 344' er lastet mot rulle 402 med et trykk fra omtrent 40 til omtrent 80 pund pr lineær tomme (pli). Duk 344' beveger seg med en lavere hastighet en overflate 404 av sylinder 402, hvorved en dukkrepp av 10, 20, 40 prosent eller mer kan påføres til banen.

Etter krepping er banen tørket med tromler 318a-318f og spolet opp på spole 320 som lagt frem i sammenheng med andre utførelser.

Passende komponenter for pneumatisk awanningsstasjon 16,116,216 og 316 er funnet i den følgende US patent og patentsøknadspublikasjoner: (i) Patenter - 6,645,420 med tittelen "Method of Forming a Semipermeable Membrane With Jjitercommunicating Pores for a Pressing Apparatus"; 6,616,812 med tittelen "Anti-Rewet Felt for Use in a Papermaking Machine"; 6,589,394 med tittelen "Controlled-Force End Seal Arrangement for an Air Press of a Papermaking Machine"; 6,562,198 med tittelen "Cross-Directional, Interlocking of Rolls in an Air Press of a Papermaking Machine"; 6,419,793 med tittelen "Paper Making Apparatus Håving Pressurized Chamber"; 6,416,631 med tittelen "Pressing Apparatus Håving Semipermeable Membrane"; 6,381,868 med tittelen "Device for Dewatering a Material Web"; 6,287,427 med tittelen "Pressing Apparatus Håving Chamber Sealing"; 6,274,042 med tittelen "Semipermeable Membrane for Pressing Apparatus"; 6,248,203 med tittelen "Fiber Web Lamination and Coating Apparatus Håving Pressurized Chamber"; 6,190,506 med tittelen "Paper Making Apparatus Håving Pressurized Chamber"; og 6,161,303 med tittelen "Pressing Apparatus Håving Chamber End Sealing"; (ii) Publikasjoner - 2004/0089168 med tittelen "Semipermeable Membrane With Jjitercommunicating Pores for Pressing Apparatus"; 2003/0153443 med tittelen "Elastic Roller for a Pressing Apparatus"; 2003/0146581 med tittelen "Sealing Arrangement"; 2003/0056925 med tittelen "Anti-Rewet Felt for Use in a Papermaking Machine"; 2003/0056923 med tittelen "Controlled-Force End Seal Arrangement for an Air Press of a Papermaking Machine"; 2003/0056922 med tittelen "Main Roll for an Air Press of a Papermaking Machine"; 2003/0056921 med tittelen "Cross-Directional Interlocking of Rolls in an Air Press of a Papermaking Machine" og 2003/0056919 med tittelen "Cleaning a Semipermeable Membrane in a Papermaking Machine".

Mens oppfinnelsen har blitt beskrevet i sammenheng med flere eksempler, modifikasjoner til de eksempler i ånden og omfanget av oppfinnelsen som enkelt vil bli tydelig for de faglærte i teknikken. Med henblikk på den foregående fremleggelsen, relevant kunn-skap i teknikken og referanser omfattet påventende søknader lagt frem over i sammenheng med bakgrunnen og den detaljerte beskrivelsen, fremleggelsene som alle er innarbeidet heri ved referanse, ytterligere beskrivelse er dermed unødvendig.

Claims

1. Fremgangsmåte for fremstilling av en absorberende cellulosebane, idet fremgangsmåten omfatter: a) danne en oppstartsbane (396) med en tilsynelatende tilfeldig fordeling av fiberorientering fra en papirfremstillende masse; b) awanning av oppstartsbanen (386) på en formende støtte som beveger seg ved en første hastighet; c) hurtigoverføring av banen (386) til en åpen strukturduk (344) som beveger seg med en andre hastighet saktere enn den første hastigheten; d) ytterligere awanning av banen (386) på den åpne strukturduken (344) til en fasthet fra omtrent 30 til omtrent 60 prosent ved hjelp av (i) å kombinere den åpne strukturduken (344) som støtter banen (386) med en væskefordelingsmembran (276) og en antigjenfuktingsfilt (278) mens de tre passerer gjennom et klempunkt (296) inn i et trykkammer (266) definert delvis ved en flerhet av klempunktsruller, idet væskefordelingsmembranen (276) støtter mot siden av den åpne strukturduken (344) bort fra banen (386), idet antigjenfuktingsfilten (278) støtter mot banen (386), og (ii) å påføre en pneumatisk trykkgradient fra fordelermembranen (276) gjennom banen (386), og derved avvanne banen (386); e) overføring av den awannede banen (386) til en forflyttende overføringsover-flate (404) som beveger seg med en overføringsoverflatehastighet; f) duk-krepping av den awannede banen (386) fra overføringsoverflaten (404) med en fasthet fra omtrent 30 til omtrent 60 prosent ved å anvende en kreppeduk (344'), det dukkreppende steget finner sted under trykk i et duk-kreppingsklempunkt (410) definert mellom overføringsoverflaten (404) og kreppeduken (344'), hvor duken (344') beveger seg med en dukhastighet saktere enn hastigheten til overføringsoverflaten (404), og dukmønsteret, klempunktparameterne, hastighetsdelta og banefasthet er valgt slik at banen (386) kreppes fra overføringsoverflaten (404) og redistribueres på kreppeduken (344') for å danne en kreppet bane med et nettverk som har en flerhet av sammenkoplede områder av forskjellig fiberorientering som omfatter minst (i) en flerhet av fiberberikede områder som har en orienteringsskjevhet i en retning på tvers av maskinretningen sammenkoplet ved hjelp av (ii) en flerhet av forbindende områder hvis fiberorienteringsskjevhet er forskjøvet fra fiberorienteringen i de fiberberikede områdene; og g) tørking av den kreppede banen til å danne en tørket bane.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, hvor banen er hurtigoverført med en fasthet fra omtrent 20 til omtrent 25 prosent.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, hvor banen er hurtigoverført med et hurtigoverfø-ringsforhold fra omtrent 10 prosent til omtrent 30 prosent.

4. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, hvor oppstartsbanen er dannet på en Fourdrinier-former.

5. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, hvor banen avvannes til en fasthet fra omtrent 45 til omtrent 50 prosent ved påføring av pneumatisk trykk over banen fra væskefordelingsmembranen (276) til den åpne strukturduken (344).

6. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, hvor banen tørkes mens den holdes i den åpne strukturduken (344').

7. Fremgangsmåte ifølge krav 6, hvor banen tørkes med en flerhet av trommeltørkere (318a-318f) mens den holdes på kreppeduken (344').

8. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, hvor overføringsoverflaten (404) er overflaten av en roterende sylinder (402).

9. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, hvor banen tørkes med en flerhet av trommeltørkere (318a-318f) etter duk-kreppetrinnet

10. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, hvor banen (386) duk-kreppes fra overføringsoverflaten (404) med en dukkrepp fra omtrent 10 til omtrent 100 prosent.

11. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 9, hvor banen (386) duk-kreppes fra over-føringsoverflaten (404) med en dukkrepp på minst omtrent 40 prosent.

12. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 9, hvor banen (386) duk-kreppes fra over-føringsoverflaten (404) med en dukkrepp på minst omtrent 60 prosent.

13. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 9, hvor banen (386) duk-kreppes fra over-føringsoverflaten (404) med en dukkrepp på minst omtrent 80 prosent.