NO325990B1 - Gas afterburner from wood fuel gasifier - Google Patents
Gas afterburner from wood fuel gasifier Download PDFInfo
- Publication number
- NO325990B1 NO325990B1 NO20062946A NO20062946A NO325990B1 NO 325990 B1 NO325990 B1 NO 325990B1 NO 20062946 A NO20062946 A NO 20062946A NO 20062946 A NO20062946 A NO 20062946A NO 325990 B1 NO325990 B1 NO 325990B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- chamber
- air
- mixing chamber
- mixing
- afterburner
- Prior art date
Links
- 239000002023 wood Substances 0.000 title description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 abstract description 18
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract description 11
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 3
- 238000002309 gasification Methods 0.000 abstract description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 43
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/02—Premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air upstream of the combustion zone
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
- F23C7/002—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G2201/00—Pretreatment
- F23G2201/30—Pyrolysing
- F23G2201/303—Burning pyrogases
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
Abstract
Foreliggende oppfinnelse vedrører en etterbrenner for gass fra et gassifiseringsanlegg. Etterbrenneren sørger for en optimal blanding av brennbar gass og luft som tillater optimal reaksjon mellom luftens O2 og gassen og skaper blandingsforhold som gjør det mulig å regulere belastningen på en brenner uten at blandingsforholdet mellom luft og gass endres. Dette gir mulighet for optimal forbrenning selv ved regulering av brenneren, over hele det aktuelle reguleringsspennet. Resultatet er svært god forbrenning og reduserte utslipp av O2, CO og NOx.The present invention relates to an afterburner for gas from a gasification plant. The afterburner ensures an optimal mixture of combustible gas and air that allows optimal reaction between the air's O2 and the gas and creates mixing conditions that make it possible to regulate the load on a burner without changing the mixing ratio between air and gas. This allows for optimal combustion even when regulating the burner, over the entire relevant control voltage. The result is very good combustion and reduced emissions of O2, CO and NOx.
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en etterbrenner for gass fra et gassifiseringsanlegg. Etterbrenneren sørger for en optimal blanding av brennbar gass og luft som tillater optimal reaksjon mellom luftens O2 og gassen og skaper blandingsforhold som gjør det mulig å regulere belastningen på en brenner uten at blandingsforholdet mellom luft og gass endres. Dette gir mulighet for optimal forbrenning selv ved regulering av brenneren, over hele det aktuelle reguleringsspennet. Resultatet er svært god forbrenning og reduserte utslipp av O2, CO og NOx. The present invention relates to an afterburner for gas from a gasification plant. The afterburner ensures an optimal mixture of combustible gas and air that allows an optimal reaction between the air's O2 and the gas and creates mixing conditions that make it possible to regulate the load on a burner without the mixing ratio between air and gas changing. This allows for optimal combustion even when regulating the burner, over the entire relevant regulation range. The result is very good combustion and reduced emissions of O2, CO and NOx.
Ved forbrenning av gass er det viktig at luft og gass blandes til en homogen masse og at den brennbare gassen tillates å reagere fullt ut med 02-innholdet i luften. Dette skaper en optimal blanding av brennbar gass og O2 hvilket er avgjørende for ren, god og effektiv forbrenning av gassen. Dette gir igjen høy utnyttelse av den brennbare gassen og gir lave utslipp av skadelige gasser og sot. When burning gas, it is important that air and gas are mixed into a homogeneous mass and that the combustible gas is allowed to react fully with the 02 content in the air. This creates an optimal mixture of combustible gas and O2, which is crucial for clean, good and efficient combustion of the gas. This in turn results in high utilization of the combustible gas and results in low emissions of harmful gases and soot.
Videre er det viktig at et anlegg for forbrenning av gass, enten den kommer fra trebrensel eller olje (forstøvet olje), at belastningen på brenneranlegget kan varieres over et egnet belastningsområde for å oppnå et fleksibelt anlegg. Aktuelle eksempler er forbrenning av gass fra trevirke for produksjon av damp som igjen benyttes i en dampturbin for produksjon av elektrisitet eller forbrenning for oppvarming av olje som sirkuleres i et anlegg for oppvarming og eller tørking av for eksempel trevirke. Når belastningen på for eksempel den elektriske generatoren øker, så må energitilførselen til dampturbinen økes og derved må oppvarmingen av damp øke. Dette skjer gjennom tilførsel av luft og derigjennom også brensel. Tradisjonelt reguleres luftmengden ved at luftstrømmen til brenneren reguleres i takt med belastningen. Dette medfører at lufthastigheten og turbulensen i blandingssonen reduseres tilsvarende hvilket igjen fører til mindre god blanding av luft og gass. Furthermore, it is important that a plant for burning gas, whether it comes from wood fuel or oil (sprayed oil), that the load on the burner plant can be varied over a suitable load range to achieve a flexible plant. Current examples are combustion of gas from wood for the production of steam which is in turn used in a steam turbine for the production of electricity or combustion for heating oil which is circulated in a plant for heating and/or drying wood, for example. When the load on, for example, the electric generator increases, the energy supply to the steam turbine must be increased and thereby the heating of steam must increase. This happens through the supply of air and thereby also fuel. Traditionally, the amount of air is regulated by regulating the air flow to the burner in line with the load. This means that the air speed and turbulence in the mixing zone are reduced accordingly, which in turn leads to less good mixing of air and gas.
Av kjente løsninger finnes det flere for blanding av brennbar gass og luft og en alminnelig løsning er tilførsel av luft i forbindelse med en innsnevring eller venturi, hvor gass fra en ulmende tremasse blandes med luft og forbrennes. There are several known solutions for mixing flammable gas and air, and a common solution is the supply of air in connection with a constriction or venturi, where gas from a smoldering wood mass is mixed with air and burned.
Fra kjent teknikk kan det vises til US 5,000,679 som vedrører en brenner der forbrenningsluft med rotasjonsbevegelse tangentielt gjennom åpninger i vegger på et sylindrisk kammer tilføres på innsiden av et brennkammer for sammenblanding med brennbar gass. From the prior art, reference can be made to US 5,000,679 which relates to a burner where combustion air with rotational movement tangentially through openings in the walls of a cylindrical chamber is supplied to the inside of a combustion chamber for mixing with combustible gas.
US 3,240,433 omhandler en brenner der forbrenningsluft tilføres ved rotasjonsbevegelse til sammenblanding med gass som skal forbrennes. US 3,240,433 deals with a burner in which combustion air is supplied by rotational movement for mixing with gas to be burned.
GB 1,295,897 viser en gassbrenner der forbrenningsluft tilføres forbrenningsgasser gjennom spalter som skaper rotasjon av forbrenningsluft på innsiden av forbrenningskammeret. GB 1,295,897 shows a gas burner where combustion air is supplied to combustion gases through slits which create rotation of combustion air on the inside of the combustion chamber.
Det som er særlig viktig og som er grunnlaget for foreliggende oppfinnelse er at luften føres sammen med den brennbare gass med stor hastighet og dermed høy turbulens. Det er videre viktig at luftens hastighet opprettholdes. Dette er særlig viktig når brenneranlegget skal reguleres som angitt ovenfor og det er viktig at hastigheten opprettholdes over hele reguleringsområdet. Det vil derved være mulig å regulere mengden luft som i forbrenningsprosessen, men luftens hastighet og turbulens i blandingsfasen er konstant over hele reguleringsområdet. På denne måten opprettholdes den gode blandingen av luft og brennbar gass og reaksjonen mellom den brennbare gassen og luftens O2 forblir optimal ved alle reguleringstrinn innenfor reguleringsområdet. Dette fører igjen til god og ren forbrenning og god utnyttelse av brennverdien i den brennbare gassen. Dette er også avgjørende for å holde kostnadene nede pr. produsert effektenhet. What is particularly important and which is the basis of the present invention is that the air is carried together with the combustible gas at high speed and thus high turbulence. It is also important that the speed of the air is maintained. This is particularly important when the burner system is to be regulated as indicated above and it is important that the speed is maintained over the entire regulation range. It will thereby be possible to regulate the amount of air as in the combustion process, but the speed and turbulence of the air in the mixing phase is constant over the entire regulation range. In this way, the good mixture of air and combustible gas is maintained and the reaction between the combustible gas and the air's O2 remains optimal at all control steps within the control range. This in turn leads to good and clean combustion and good utilization of the calorific value in the combustible gas. This is also crucial for keeping costs down per produced power unit.
Med dette utgangspunktet er det ifølge foreliggende oppfinnelse frembrakt en etterbrenner for blanding av brennbar gass og luft, hvilken etterbrenner innbefatter et hovedsakelig sirkulært blandekammer med åpne ender hvor den brennbare gassen innføres til blandekammeret i den første enden, og hvor luft tilsettes blandekammeret langs blandekammerets omkrets gjennom en eller flere åpninger i blandekammerets vegg fra et lufttilførselskammer slik at den forbrennbare gassen og luften blandes i blandekammeret og hvor blandingen av den forbrennbare gassen og luften passerer ut av den andre åpningen i blandekammeret og hvor luften innføres til blandekammeret fra lufttilførselskammeret hovedsakelig tangensialt til blandekammerets indre og har en hastighet frembrakt av en vifte i forbindelse med lufttilførselskammeret. Etterbrenneren er kjennetegnet ved at et overstrømningskammer står i forbindelse med lufttilførselskammeret, hvilket overstrømningskammer er forsynt med et utløp og et regulerbart spjeld i forbindelse med utløpet. With this starting point, according to the present invention, an afterburner for mixing combustible gas and air has been produced, which afterburner includes a mainly circular mixing chamber with open ends where the combustible gas is introduced into the mixing chamber at the first end, and where air is added to the mixing chamber along the circumference of the mixing chamber through one or more openings in the wall of the mixing chamber from an air supply chamber so that the combustible gas and air are mixed in the mixing chamber and where the mixture of the combustible gas and air passes out of the second opening in the mixing chamber and where the air is introduced into the mixing chamber from the air supply chamber mainly tangentially to the interior of the mixing chamber and has a speed produced by a fan in connection with the air supply chamber. The afterburner is characterized by an overflow chamber in connection with the air supply chamber, which overflow chamber is provided with an outlet and an adjustable damper in connection with the outlet.
På dette vis dannes en virvel av luft og brennbar gass hvor luften spinner i en roterende bevegelse gjennom etterbrenneren. Ifølge den såkalte spinnsatsen så vil vinkelhastigheten w multiplisert med radiusen i blandekammeret være konstant. I en foretrukket utførelsesform av oppfinnelsen er diameteren Dl ved blandekammerets luftinnløp og diameteren D2 ved blandekammerets utløp er ulike og fortrinnsvis er diameteren Dl ved blandekammerets luftinnløp større enn diameteren D2 ved blandekammerets utløp. Ettersom spinnsatsen er konstant så vil vinkelhastigheten øke når diameteren reduseres. In this way, a vortex of air and combustible gas is formed where the air spins in a rotating motion through the afterburner. According to the so-called spin theorem, the angular velocity w multiplied by the radius in the mixing chamber will be constant. In a preferred embodiment of the invention, the diameter Dl at the air inlet of the mixing chamber and the diameter D2 at the outlet of the mixing chamber are different and preferably the diameter Dl at the air inlet of the mixing chamber is larger than the diameter D2 at the outlet of the mixing chamber. As the spin rate is constant, the angular velocity will increase when the diameter is reduced.
Videre kan lufttilførselskammeret omgi den delen av blandekammeret hvor luftinnløpsåpningene i blandekammerets vegger er dannet. På dette vis kan luften enkelt ledes fra viften for tilførsel av luft til etterbrenneren ifølge oppfinnelsen. Furthermore, the air supply chamber can surround the part of the mixing chamber where the air inlet openings in the walls of the mixing chamber are formed. In this way, the air can easily be directed from the fan for supplying air to the afterburner according to the invention.
Gjennom å regulere spjeldet vil mengden luft som passerer fra lufttilførselskammeret til overstrømningskammeret reguleres. Derigjennom reguleres den mengden luft som ikke tilføres blandingskammeret fordi den slipper forbi ved innløpet. I en ytterligere utførelsesform kan overstrømningskammeret omgi hele eller deler av blandekammeret og står i forbindelse med lufttilførselskammeret. For å regulere luften til blandingskammeret kan derved spjeldets posisjon varieres slik at spjeldet varierer luftstrømmen ut av overstrømningskammeret. By regulating the damper, the amount of air passing from the air supply chamber to the overflow chamber will be regulated. This regulates the amount of air that is not supplied to the mixing chamber because it escapes at the inlet. In a further embodiment, the overflow chamber can surround all or parts of the mixing chamber and is connected to the air supply chamber. In order to regulate the air to the mixing chamber, the position of the damper can be varied so that the damper varies the air flow out of the overflow chamber.
Forbindelsen mellom lufttilførselskammeret og overstrømningskammeret er i en utførelsesform hovedsakelig ved åpningene mellom lufttilførselskammeret og blandekammeret. The connection between the air supply chamber and the overflow chamber is in one embodiment mainly at the openings between the air supply chamber and the mixing chamber.
I ulike utførelsesformer kan det anbringes en konus ved innløpet til blandingskammeret som tvinger den brennbare gassen ut mot luftinnløpsåpningene i blandingskammeret og som bistår i virveldannelsen i blandingskammeret. I en ytterligere utførelsesform av dette kan det i blandingskammeret ved innløpet til blandingskammeret være anbrakt en konus som peker med sin spisse ende mot innløpet til kammeret. Videre kan det ved denne konus tilsettes olje. Som forstøves eller som er forstøvet. In various embodiments, a cone can be placed at the inlet to the mixing chamber which forces the combustible gas out towards the air inlet openings in the mixing chamber and which assists in the vortex formation in the mixing chamber. In a further embodiment of this, a cone can be placed in the mixing chamber at the inlet to the mixing chamber, which points with its pointed end towards the inlet to the chamber. Oil can also be added to this cone. Which is atomized or which is atomized.
Den inngående luften til blandingskammeret har en hastighetsretning som er hovedsakelig tangentiell og den brennbare gassen har en hastighetsvektor som er hovedsakelig aksial. Den tangentielle hastighetsvektoren bestemmes av lufttilførselsviftens kapasitet og trykk (forbrenningsluft). Den aksiale hastighetsvektoren bestemmes av arealet i brenneren hvor luften strømmer og som igjen er bestemt av forholdet mellom Dl og D2 som angitt ovenfor. Den resulterende hastighetsvektoren har en retning med en aksial og en tangentiell komponent. Gjennom regulering av tilført luft vil den resulterende hastighetsvektoren endres ved at den aksiale hastigheten reduseres mens den tangentielle hastigheten økes. Lufthastigheten vil derved være varierende med liten variasjon og vil være tilnærmet konstant over reguleringsområdet og gir en høyere hastighet der hastigheten normalt ville vært redusert med kjente løsninger. Derigjennom frembringes de svært gunstige forbrenningsmuligheter som oppfinnelsen gir. The incoming air to the mixing chamber has a velocity direction which is mainly tangential and the combustible gas has a velocity vector which is mainly axial. The tangential velocity vector is determined by the capacity and pressure of the air supply fan (combustion air). The axial velocity vector is determined by the area in the burner where the air flows and which in turn is determined by the ratio between D1 and D2 as indicated above. The resulting velocity vector has a direction with an axial and a tangential component. Through regulation of supplied air, the resulting velocity vector will change by reducing the axial velocity while increasing the tangential velocity. The air speed will thereby be variable with little variation and will be approximately constant over the regulation area and give a higher speed where the speed would normally be reduced with known solutions. As a result, the very favorable combustion possibilities that the invention provides are produced.
Oppfinnelsen er videre forklart med henvisning til de vedlagte figurene hvor : Figur 1 i tverrsnitt fra siden viser en utførelsesform av oppfinnelsen med blandingskammer samt kammer for luftinnløp og overstrømning. The invention is further explained with reference to the attached figures where: Figure 1 in cross-section from the side shows an embodiment of the invention with a mixing chamber as well as a chamber for air inlet and overflow.
Figur 2 viser i snitt A-A fra figur 1 luftinnløpskammeret. Figure 2 shows in section A-A from Figure 1 the air inlet chamber.
Figur 3 viser i snitt B-B fra figur 1 overstrømningskammeret. Figure 3 shows in section B-B from Figure 1 the overflow chamber.
Figur 4 viser en grafisk fremstilling av luft og gasshastighet samt resulterende hastighet ved full belastning på brenneren. Figur 5 viser en grafisk fremstilling av luft og gasshastighet samt resulterende hastighet ved regulert belastning på brenneren. Figur 6 og 7 viser alternative utførelsesformer av innløpet til etterbrenneren ifølge foreliggende oppfinnelse. Figure 4 shows a graphical presentation of air and gas velocity as well as the resulting velocity at full load on the burner. Figure 5 shows a graphical representation of air and gas velocity as well as the resulting velocity with regulated load on the burner. Figures 6 and 7 show alternative embodiments of the inlet to the afterburner according to the present invention.
Det er i figur 1 vist i tverrsnitt fra siden en etterbrenner ifølge foreliggende oppfinnelse med et blandingskammer 1, et innløp 2 for brennbar gass og et utløp 3 for brennbar gass blandet med luft. Videre er det vist et lufttilførselskammer 6 som omgir blandingskammeret med forbindelser 4 med blandingskammeret 1. Luften som tilføres lufttilførselskammeret 6 kommer fra en vifte som gir luften en hastighet og et trykk. Videre er det vist et overstrømningskammer 7 hvor overskytende luft kan føres ut og dette styres med et spjeld 9 (fig 3) ved utløpet av overstrømningskammeret 7. Figure 1 shows in cross section from the side an afterburner according to the present invention with a mixing chamber 1, an inlet 2 for combustible gas and an outlet 3 for combustible gas mixed with air. Furthermore, an air supply chamber 6 is shown which surrounds the mixing chamber with connections 4 with the mixing chamber 1. The air which is supplied to the air supply chamber 6 comes from a fan which gives the air a speed and a pressure. Furthermore, an overflow chamber 7 is shown where excess air can be led out and this is controlled with a damper 9 (fig 3) at the outlet of the overflow chamber 7.
Den brennbare gassen kommer inn i blandingskammeret gjennom åpningen 2 og luft tilsettes gjennom åpningene 4 fra lufttilførselskammeret 6. Dersom det er redusert belastning på brenneren så reguleres tilførselen av luft gjennom å la noe luft passere gjennom åpningene 5 og videre ut i overstrømningskammeret. Dette reguleres med spjeldet 9 (fig 3) i overstrømningskammeret. The combustible gas enters the mixing chamber through the opening 2 and air is added through the openings 4 from the air supply chamber 6. If there is a reduced load on the burner, the supply of air is regulated by allowing some air to pass through the openings 5 and on into the overflow chamber. This is regulated with the damper 9 (fig 3) in the overflow chamber.
Videre er det vist i figur 1 at innløpet for brennbar gass har en diameter Dl mens utløpet av blandet gass og luft har en diameter D2. D2 er mindre enn Dl og denne forskjellen gir økt hastighet på luften aksialt gjennom blandingskammeret. Furthermore, it is shown in figure 1 that the inlet for combustible gas has a diameter Dl while the outlet for mixed gas and air has a diameter D2. D2 is smaller than Dl and this difference gives an increased velocity of the air axially through the mixing chamber.
Videre er det i figur 2 vist i tverrsnitt A-A fra figur 1 nedenfra (fra innløpssiden) et lufttilførselskammer 6. Det er vist at dette har et innløp hvor luften tilføres med en vifte. Videre fremgår det at luften roterer i kammeret 6 og slipper inn til blandingskammeret gjennom åpningene 8 slik at luftens retning er i all hovedsak tangentiell i kammeret 1 hvor luften møter den brennbare gassen og blandes. Luften har her høy hastighet og høy turbulens og blandingen med den brennbare gassen er svært effektiv og gassen reagerer hovedsakelig fullt ut med luften. Gjennom forsøk er dette utprøvet og det er gjort etterfølgende målinger av O2, CO og NOx som viser at forbrenningen gir nær opptil teoretiske verdier uten at det ble observert røk fra skorsteinen. Dette gjaldt videre over hele belastningsområdet. Furthermore, figure 2 shows in cross-section A-A from figure 1 from below (from the inlet side) an air supply chamber 6. It is shown that this has an inlet where the air is supplied with a fan. Furthermore, it appears that the air rotates in the chamber 6 and enters the mixing chamber through the openings 8 so that the direction of the air is essentially tangential in the chamber 1 where the air meets the combustible gas and is mixed. The air here has high speed and high turbulence and the mixture with the flammable gas is very efficient and the gas mainly reacts fully with the air. Through experiments, this has been tested and subsequent measurements of O2, CO and NOx have been made which show that the combustion gives close to theoretical values without smoke being observed from the chimney. This also applied across the entire load range.
Videre er det i figur 3 vist overstrømningskammeret 7 hvor overskytende luft kan slippe ut i stedet for å blandes inn i blandingskammeret 1. Det er også vist at kammeret 7 har et utløp med et spjeld 9 som reguleres for å føre bort luft fra blandingskammeret 1. Dersom spjeldet 9 er helt stengt så går all luft til blandingskammeret mens dersom spjeldet 9 er helt åpent så går en vesentlig del av luften utenfor blandingskammeret 1. Furthermore, figure 3 shows the overflow chamber 7 where excess air can escape instead of being mixed into the mixing chamber 1. It is also shown that the chamber 7 has an outlet with a damper 9 which is regulated to remove air from the mixing chamber 1. If the damper 9 is completely closed, all the air goes to the mixing chamber, while if the damper 9 is completely open, a significant part of the air goes outside the mixing chamber 1.
Figur 4 viser videre i et diagram forholdet mellom aksial og tangentiell lufthastighet og den resulterende lufthastighet og retning gjennom blandingskammeret. Videre viser figur 5 et tilsvarende diagram hvor den aksiale hastigheten er redusert som følge av mindre lufttilførsel (større andel til omstrømningskammeret 7). Ettersom hastighetens forhold er konstant så vil vinkelen på resultantstrømmen (vektoren) være konstant og hastigheten blir også konstant. Figure 4 further shows in a diagram the relationship between axial and tangential air velocity and the resulting air velocity and direction through the mixing chamber. Furthermore, figure 5 shows a corresponding diagram where the axial speed is reduced as a result of less air supply (larger proportion to the recirculation chamber 7). As the speed ratio is constant, the angle of the resultant current (vector) will be constant and the speed will also be constant.
Videre er det i figur 6 og 7 vist alternative utførelsesformer hvor det er anbrakt en konus 10 ved innløpet 2 for brennbar gass - hvilket tvinger gassen ut mot den perifere kant av kammeret 1 hvor gassen møter luften (med høy hastighet) og blandes. I figur 7 er det videre vist at konusen 11 kan inneholde et utløp 12 for tilsetning av olje som er forstøvet eller som forstøves. Furthermore, figures 6 and 7 show alternative embodiments where a cone 10 is placed at the inlet 2 for flammable gas - which forces the gas out towards the peripheral edge of the chamber 1 where the gas meets the air (at high speed) and mixes. In Figure 7, it is further shown that the cone 11 can contain an outlet 12 for adding oil that is atomized or that is being atomized.
Claims (8)
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO20062946A NO325990B1 (en) | 2006-06-23 | 2006-06-23 | Gas afterburner from wood fuel gasifier |
| NZ574243A NZ574243A (en) | 2006-06-23 | 2007-06-25 | Afterburner for gas from gasification plant |
| EA200970034A EA200970034A1 (en) | 2006-06-23 | 2007-06-25 | GAS BURNER, GETTING OUT FROM GASIFICATION UNIT |
| CA002655989A CA2655989A1 (en) | 2006-06-23 | 2007-06-25 | Afterburner for gas from gasification plant |
| EP07793898A EP2035749A1 (en) | 2006-06-23 | 2007-06-25 | Afterburner for gas from gasification plant |
| PCT/NO2007/000232 WO2007148991A1 (en) | 2006-06-23 | 2007-06-25 | Afterburner for gas from gasification plant |
| AU2007261826A AU2007261826B2 (en) | 2006-06-23 | 2007-06-25 | Afterburner for gas from gasification plant |
| US12/305,379 US20130034817A1 (en) | 2006-06-23 | 2007-06-25 | Afterburner for gas from gassification plant |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO20062946A NO325990B1 (en) | 2006-06-23 | 2006-06-23 | Gas afterburner from wood fuel gasifier |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO20062946L NO20062946L (en) | 2007-12-27 |
| NO325990B1 true NO325990B1 (en) | 2008-09-01 |
Family
ID=38833648
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20062946A NO325990B1 (en) | 2006-06-23 | 2006-06-23 | Gas afterburner from wood fuel gasifier |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20130034817A1 (en) |
| EP (1) | EP2035749A1 (en) |
| AU (1) | AU2007261826B2 (en) |
| CA (1) | CA2655989A1 (en) |
| EA (1) | EA200970034A1 (en) |
| NO (1) | NO325990B1 (en) |
| NZ (1) | NZ574243A (en) |
| WO (1) | WO2007148991A1 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9394484B2 (en) | 2013-12-13 | 2016-07-19 | Frank Reed | Pyrolysis systems |
| CN104315552A (en) * | 2014-10-27 | 2015-01-28 | 昆山富凌能源利用有限公司 | Novel energy-saving stove |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3179150A (en) * | 1962-04-30 | 1965-04-20 | Gerald D Arnold | Furnace |
| US3567399A (en) * | 1968-06-03 | 1971-03-02 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Waste combustion afterburner |
| US3563188A (en) * | 1969-02-25 | 1971-02-16 | Midland Ross Corp | Smokeless trash incinerator system |
| US3791317A (en) * | 1972-05-03 | 1974-02-12 | Aqua Chem Inc | Incinerator |
| GB1465785A (en) * | 1973-03-12 | 1977-03-02 | Tokyo Gas Co Ltd | Burner and method of combustion- |
| US4023508A (en) * | 1976-04-22 | 1977-05-17 | John Zink Company | Apparatus to burn waste combustible polymers |
| US4144019A (en) * | 1977-03-24 | 1979-03-13 | Combustion Equipment Associates, Inc. | Vortex type burner |
| US4400151A (en) * | 1980-06-04 | 1983-08-23 | Foster Wheeler Energy Corporation | Controlled flow, split stream burner assembly |
| US4580544A (en) * | 1983-11-07 | 1986-04-08 | Walker Frank G B | Fuel/air mixing using swirl chamber |
| US4608961A (en) * | 1984-04-30 | 1986-09-02 | Lanham Machinery Company, Inc. | Exhaust damper control |
| DE3503603A1 (en) * | 1985-02-02 | 1986-08-07 | Cornel. Schmidt GmbH & Co KG, 5090 Leverkusen | Furnace installation |
| GB2175684B (en) * | 1985-04-26 | 1989-12-28 | Nippon Kokan Kk | Burner |
| DE4309115A1 (en) * | 1993-03-23 | 1994-09-29 | Viessmann Werke Kg | Process for operating an oil vapor burner |
| FR2717250B1 (en) * | 1994-03-10 | 1996-04-12 | Snecma | Premix injection system. |
| US6145450A (en) * | 1996-02-06 | 2000-11-14 | Foster Wheeler Corporation | Burner assembly with air stabilizer vane |
| FR2752917B1 (en) * | 1996-09-05 | 1998-10-02 | Snecma | ADVANCED HOMOGENIZATION INJECTION SYSTEM |
| GB2337102A (en) * | 1998-05-09 | 1999-11-10 | Europ Gas Turbines Ltd | Gas-turbine engine combustor |
| DE59810284D1 (en) * | 1998-10-14 | 2004-01-08 | Alstom Switzerland Ltd | Burner for operating a heat generator |
| GB2368386A (en) * | 2000-10-23 | 2002-05-01 | Alstom Power Nv | Gas turbine engine combustion system |
| SE519605C2 (en) * | 2001-04-26 | 2003-03-18 | Swedish Bioburner System Ab | Solid fuel device and method |
| CA2364735C (en) * | 2001-12-11 | 2009-11-03 | Jan A. Korzeniowski | Air aspirator-mixer |
| EP1495263B1 (en) * | 2002-03-16 | 2015-04-29 | ExxonMobil Chemical Patents Inc. | IMPROVED BURNER WITH LOW NOx EMISSIONS |
-
2006
- 2006-06-23 NO NO20062946A patent/NO325990B1/en not_active IP Right Cessation
-
2007
- 2007-06-25 CA CA002655989A patent/CA2655989A1/en not_active Abandoned
- 2007-06-25 US US12/305,379 patent/US20130034817A1/en not_active Abandoned
- 2007-06-25 AU AU2007261826A patent/AU2007261826B2/en not_active Ceased
- 2007-06-25 WO PCT/NO2007/000232 patent/WO2007148991A1/en active Application Filing
- 2007-06-25 EP EP07793898A patent/EP2035749A1/en not_active Withdrawn
- 2007-06-25 EA EA200970034A patent/EA200970034A1/en unknown
- 2007-06-25 NZ NZ574243A patent/NZ574243A/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NZ574243A (en) | 2011-12-22 |
| AU2007261826B2 (en) | 2012-11-29 |
| NO20062946L (en) | 2007-12-27 |
| EP2035749A1 (en) | 2009-03-18 |
| WO2007148991A1 (en) | 2007-12-27 |
| US20130034817A1 (en) | 2013-02-07 |
| CA2655989A1 (en) | 2007-12-27 |
| AU2007261826A1 (en) | 2007-12-27 |
| EA200970034A1 (en) | 2010-12-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4344479A (en) | Process and apparatus utilizing common structure for combustion, gas fixation, or waste heat recovery | |
| JP2617680B2 (en) | Low NOx burner | |
| US5618173A (en) | Apparatus for burning oxygenic constituents in process gas | |
| US5807094A (en) | Air premixed natural gas burner | |
| CN109882841B (en) | Decoupling gas burner | |
| US6168422B1 (en) | Gas incinerator | |
| CN204388055U (en) | Rotary-cut hybrid combustor | |
| JP2016536562A (en) | Lean gas burner | |
| NO325990B1 (en) | Gas afterburner from wood fuel gasifier | |
| US6145450A (en) | Burner assembly with air stabilizer vane | |
| US4721454A (en) | Method and apparatus for burning nitrogen-containing fuels | |
| CN109489071A (en) | A kind of low NOxCombustion chamber, gas turbine engine systems, the starting method of gas turbine engine systems and the load adjusting method of discharge | |
| CZ417098A3 (en) | Method of controlling operation of core burner for making radially layered flame | |
| EP0073265A1 (en) | Method and apparatus for burning a fuel | |
| CN208253579U (en) | A kind of novel air-fuel Self Matching top adjustment is than box-type gas temperature adjustment burner | |
| CN105953224A (en) | Saturated steam catalytic burner used for cement decomposition furnace | |
| CN214840783U (en) | Concentrated type double-air-regulation rotational flow low-nitrogen combustor provided with central air | |
| US3266550A (en) | Apparatus for burning oil with a high carbon to hydrogen ratio | |
| CA2288420C (en) | Gas incinerator | |
| CN112781036A (en) | Concentrated type double-air-regulation rotational flow low-nitrogen combustor provided with central air | |
| CN206398720U (en) | Cross-mixing formula eddy flow air register | |
| RU63030U1 (en) | FUEL AND BURNER WITH REDUCED NITROGEN OXIDES | |
| CN109539247A (en) | A kind of coal gasification low NO system for apparatus of thermo-electric power boiler | |
| FI74129B (en) | BRAENNARSYSTEM VID VAERMEAGGREGAT. | |
| RU191757U1 (en) | GAS AND FUEL BURNER BURNER |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |