NO320024B1 - Anordning til kjemisk-fysikalsk faststoffraskilling i en suspensjon - Google Patents

Description

Den foreliggende oppfinnelse vedrører en anordning for fysikalsk fraskilling av faststoffer fra suspensjoner ved flotasjon i et i det vesentlige sylindrisk skillebasseng. Slike anordninger er f.eks. kjent fra EP-A-0 442 463 eller WO 95/23027.

Med utgangspunkt i disse kjente anordninger respektivt fremgangsmåter er for-målet med den foreliggende oppfinnelse å bedre fraskillingsgraden ved faststoffraskillingen til kjente anordninger og fremgangsmåte ytterligere.

Ifølge oppfinnelsen løses dette formål ved hjelp av trekkene i hovedkrav 1. For-delaktige utførelsesformer fremgår av de uselvstendige krav.

I det sylindriske skillebasseng er det i midten anordnet en oventil lukket, rotasjonssymmetrisk flokkuleringsreaktor som fortrinnsvis har en diameter som øker nedover.

I flokkuleringsreaktoren foregår ikke sentralt innføringen av suspensjonen fortrinnsvis gjennom et vertikalt innløpsrør, hvorved den ikke sentrale innføring og det fortrinnsvis ensidig åpne innstrømningsrør før til at det dannes en myk, nedad rettet, retarderende sirkulasjonsstrømning, som begunstiger den for faststoffraskillingen ved flotasjon nødvendige fnokkdannelsesprosess på avgjøren-de måte. I den nedre ende av den rotasjonssymmetriske flokkuleringsreaktor befinner det seg en på omkretsen anordnet overstrømningskant som muliggjør utrenning av suspensjonen av flokkuleringsreaktoren.

Væsken/suspensjonen som strømmer ut av flokkuleringsreaktoren strømmer inn i fordelingsceller, som er anordnet på flokkuleringsreaktorens ytre omkrets og som har en slik geometrisk form at det på enden av fordelingscellene dannes en tangentialt rettet innstrømning i skillebassenget, altså en innstrømnings-vinkel som i tillegg til den radialt rettede strømningskomponent også oppviser en tangential strømningskomponent.

I flokkulerings-/strømningsreaktoren kan det anordnes et trykkavlastningsinn-løp, hvori avlastningstrykket for en væske som er overmettet med gass via en ringformet spalte blir senket. Blærene som oppstår av overskuddsgass danner et blæreteppe som strømmer radialt utover fra trykkavlastningsinnløpet i tilnær-met horisontal retning, og legger seg, respektivt blander seg, som følge av den myke, nedadrettede, retarderende sirkulasjons- suspensjonsstrømning i flokkulerings-/strømningsreaktoren. Ved hjelp av den innstillbare ringspalte i trykkav-lastningsinnløpet er det mulig med drift ved forskjellige avlastningstrykk, noe som muliggjør en optimal styring av blærestørrelsene, som er avhengig av den absolutte høyde på avlastningstrykket.

Faststoffnokkene som dannes i sirkulasjonsstrømningen i flokkulerings-/strøm-ningsreaktoren blir derved på optimal måte lagt under respektivt gjennomblan-det med et blæreteppe og via fordelingscellene, som anordnet på flokkuleringsreaktorens ytre omkrets, innført tangentialt i skillebassenget.

Fortrinnsvis er fordelingscellene utformet slik at strømningsretningens tangentialkomponent er større enn radialkomponenten. Enda mer foretrukket er forhol-det mellom tangentialkomponenten og radialkomponenten fra 1:1 til 50:1, særlig foretrukket fra 2:1 til 5:1.

For å kunne benytte flotasjon mer vellykket enn kjemisk-fysikalske skillemetoder er en optimal dannelse av faststoffnokker/faststoffaggregater en vesentlig forutsetning for oppnåelse av gode fraskillingsresultater, hvorved anvendelsen av kjemiske flokkuleringshjelpemidler (f.eks. polymerer) representerer teknikkens stilling i dag, men kostnadene for disse flokkuleringshjelpemidler representerer imidlertid en betydelig driftskostnadsfaktor.

Anvendelsen av flokkuleringshjelpemidler respektivt faststoffnokkdannelsen kan optimaliseres sterkt ved at fnokkdannelsen selv foregår i et eget reaksjons-rom ved definerte, ikke turbulente strømningsbetingelser under bibehold av be-stemte, også meget små, reaksjonstider. Ved den kjente teknikkens stilling er dette ikke tatt hensyn til.

Den foreliggende oppfinnelse oppfyller med flokkulerings-/strømningsreaktoren, hvori en myk, nedadrettet sirkulasjonsstrømning oppstår på grunn av den ikke-sentrale innstrømning, disse krav for en forbedret flokkulering optimalt og mulig-gjør redusert anvendelse av flokkuleringshjelpemidler.

Ifølge den kjente teknikk foregår innblandingen av blærene som er frembrakt ved overmetting for det meste i rørledninger eller trange strømningsrom ved høye strømningshastigheter på fra ca. 1,6 til 3 m/s, og i tillegg er strekningene fra blæredannelsen til innblandingen og til begynnelsen av den effektive flotasjon lang (fra 3 til 10 m). Begge faktorer medfører ulemper. Høye strømnings-hastigheter og lange strekninger ødelegger dannede fnokker og hindrer/hem-mer fnokkdannelse, meget små blærer som har dannet seg ved overmetning smelter sammen til større blærer som er mindre effektive ved flotasjonen.

GB 1459195 omfatter kjemisk-fysikalsk fraskilling i et basseng med sentralt anordnet rotasjonssymmetrisk flokkulerings-/strømningsreaktor.

Ifølge den foreliggende oppfinnelse blandes blærene derimot i flokkulerings-/strømningsreaktoren mykt inn ved redusert hastighet uten påvirkning av fnok-kene, korte strekninger på fortrinnsvis fra 0,5 til 1 m frem til skillebeholderen, hvori flotasjonen foregår, hindrer sammensmelting av blærene og muliggjør forbedret flotasjon med meget små blærer.

En ytterligere fordel ved oppfinnelsen består i at den tradisjonelt rent radialt utadrettede blandingsstrøm av suspensjon og luftblærer på grunn av den tangentiale strømningskomponent må tilbakelegge en lengre veistrekning til utløpsåp-ningene i området for bassengveggen enn i tradisjonelle skillemetoder med rent radial strømning, slik at på grunn av den lengre veistrekning respektivt den lengre oppholdstid i skillebassenget gjennomføres faststoffraskillingen effektivere. Dessuten er bortstrømningen også roligere, noe som likeledes fører til en forbedret fraskilling. Anordningen ifølge oppfinnelsen kan derved i forhold til kjente utførelser utføres kompaktere.

Ifølge en foretrukket utførelse av oppfinnelsen omfatter trykkavlastningsinnløpet et aksialt forskyvbart, fortrinnsvis konisk reguleringsstempel med hvis aksiale forskyvning det dannes en mer eller mindre smal ringspalte, hvorigjennom væsken med oppløst gass strømmer under plutselig trykkfall. Ved hjelp av innstil-lingen av spalten kan trykkfallet innstilles slik avhengig av den ønskede gjen-nomstrømning at det oppnås en egnet blærestørrelse, som mest hensikts-messig ligge mellom 10 vim og 1000 vim.

I en fordelaktig utførelsesform av oppfinnelsen er det ovenfor trykkavlastnings-innløpet anordnet ledeorganer som tjener til å dirigere strømmen av den blæreholdige væske i horisontal-radial retning for at det skal danne seg en tosjikts-strøm, hvorved den blæreholdige væske strømmer på bunnen av karet og sus-pensjonsstrømmen derover.

Straks væsken som er befridd på faststoffene når frem til området ved skillebassengets yttervegg fjernes disse gjennom spesielt utformede utløpsåpninger fra skillebassenget og tilføres gjennom samleledninger til væskeutløpet. Fortrinnsvis er utløpsåpningene slisseformede, hvorved disse slisser befinner seg rundt hele bassengveggens omkrets ovenfor bunnen. Gruppevis er disse ut-løpsåpninger sammenføyet ved hjelp av egnede renner eller ledninger og står i forbindelse med et antall (fortrinnsvis 4) utløp som er fordelt langs bassengom-kretsen.

En alternativ anordning eller en anordning i tillegg til avledningen av den rensede væske består i at det på skillebassengets yttervegg bassengbunnen er anordnet minst ett rundtgående avledningsrør som er utstyrt med et antall gjen-nomstrømningsåpninger. Fortrinnsvis er disse gjennomstrømningsåpninger anordnet i det nedre område av avledningsrøret slik at innstrømningen i avled-ningsrøret foregår nedenfra for å hindre tilstopping av åpningene med nedsynk-ende stoffer effektivt. Dette avledningsrør står i forbindelse med en forbindelsesledning med et utløp. Alternativt er det også mulig å dele opp dette avled-ningsrør i flere, fortrinnsvis fra 3-4, avledningsrøravsnitt, som sammen danner en komplett ring og står i forbindelse med egne utløp. Teknisk lar disse avled-ningsrør seg særlig enkelt realisere når de består av rettlinjede rørstykker som er forbundet med hverandre og på denne måte danner en slags polygonaktig avledningsrør.

Ovenfor skillebassenget er det ifølge en ytterligere fordelaktig utførelsesform av oppfinnelsen anordnet en roterende slamskrape som fortrinnsvis omfatter minst to slamskovler, som dreier seg både om den egne, felles, dreieakse som heller svakt i forhold til horisontalen, og om skillebassengets vertikale akse.

Ifølge en særlig foretrukket utførelsesform av oppfinnelsen er slamskrapens

dreieretning motsatt i forhold til suspensjonsstrømmens tangentiale komponent, hvorved den relative hastighet mellom slamskovlene og slamstammen i det øv-re område av det fylt basseng blir forhøyet, noe som fører til en bedre og effektivere avgang, særlig av faste fibrer som befinner seg i suspensjonen.

En særlig effektiv fjerning av slammet kan oppnås ved hjelp av en utførelses-form av oppfinnelsen, hvor det er anordnet flere øseorganer på omkretsen av en rundtgående aksel, som transporterer slammet i en bortledningsrenne som er parallell med akselen, hvorved hvert øseorgan består av en bøyleaktig kniv og en slamskovl. Ved hjelp av denne fortrinnsvis firkantet utformede bøylekniv skjæres det inn i slammet, hvorved avskrapingen av det avløste slam ved hjelp av den etterfølgende slamskovl blir gjort lettere. Denne utførelsesform har sær-lige fordeler ved sterkt fortykkede, skorpedannete eller andre harde slamdan-nelser.

Skillebassengets bunn kan ifølge en enkel utførelsesform være plan. Ifølge en foretrukket alternativ utførelsesform av oppfinnelsen er bunnen ringrenneaktig utformet og utstyrt med minst én sedimentutløpsåpning, hvorigjennom tunge partikler som avsettes under skilleprosessen effektivt lar seg fjerne.

De ovennevnte utførelsesformer av oppfinnelsen bevirker en skilling av suspensjonen etter flotasjonsutslippet. Alternativt er det like fullt mulig å gjennomføre en skilling etter sedimentasjonsprinsippet, hvorved særlig innføringen av en væske iblandet gass faller bort at det altså er anordnet bare et suspensjonsinn-løp for innføring av suspensjonen som skal befris for faststoffer, hvorved denne suspensjon på samme måte som ved de ovennevnte beskrevne utførelsesfor-mer ved hjelp av den eksentriske anordning av suspensjonsinnløpet kan føres med en tangential hastighetskomponent gjennom skillebassenget.

Oppfinnelsen vil i det etterfølgende ved hjelp av de medfølgende tegninger bli ytterligere forklart. Derved viser: Fig. 1 et skjematisk, vertikalt tverrsnitt gjennom en faststoffraskillingsan-ordning ifølge oppfinnelsen.

Fig. 2 et skjematisk planriss av anordningen i fig. 1.

Fig. 3 et riss av midtområdet av en faststoff-fraskillingsanordning som lig-ner den i fig. 1, i tverrsnitt.

Fig. 4 et skjematisk planriss av anordningen i fig. 3.

Fig. 5 et planriss av en foretrukket utførelsesform av en væskeavløps-anordning.

Fig. 6 et detaljperspektivriss av utførelsen i fig. 5.

Fig. 7 et skjematisk detaljriss av en alternativ væskeavløpsanordning. Fig. 8 et skjematisk planriss av en slamskrape med en faststoffraskil-lingsanordning ifølge oppfinnelsen.

Fig. 9 er skjematisk sideriss av slamskrapen i fig. 8.

Fig. 10 fire skjematiske riss av funksjonsmåten til en utførelsesform av en slamskrape. Fig. 11 tre oppriss av en alternativ utførelsesform av en slamskrape.

Oppfinnelsen vil nå bli nærmere forklart under henvisning til fig. 1 og 2 respektivt 3 og 4. Like henvisningstall i de forskjellige figurer angir like deler.

Den i fig. 1 og 2 viste fraskillingsanordning 10 ifølge oppfinnelsen består i det

vesentlige av et sylindrisk skillebasseng 12 i hvis aksiale midtområde er anordnet en sentral konstruksjonsgruppe 14. Denne sentrale konstruksjonsgruppe 14 omfatter et flotatsamlekar 16, som er forbundet med en flotatavsløpsledning 18. Under flotatsamlekaret 16 er det anordnet en rotasjonssymmetrisk flokkuleringsreaktor 20, som er lukket oventil og sideveis og bare i det nedre område er utstyrt med horisontale åpninger respektiv en radial omkretsåpning under en omkretskant 22. Flokkuleringsreaktoren 20 er i utførelsesformen som er vist i fig. 1 keilestumpformet og i utførelsesformen som er vist i fig. 3 sylindrisk.

I det øvre område av flokkuleringsreaktorens 20 innerrom munner det ut et suspensjonsinnløp 24 hvis åpning 26 er skrå, hvorved helningsvinkelen er vinkelrett på den i fig. 4 viste vippelinje 28.

I utførelsesformen som er vist i fig. 3 og 4 er det i flokkuleringsreaktorens 20 bunnområde 30 anordnet et trykkavlastningsinnløp 32, hvis innløpsspalte kan innstilles ved hjelp av et konisk reguleringsstempel 34. Dette reguleringsstempel 34 innstilles i den vist utførelsesform via en reguleringsstang 36 og et hånd-ratt 38. Naturligvis er det alternativt også mulig å stille reguleringsstempelet 34 motorisk.

Reguleringsstempelet 34 har i den viste utførelsesform en mye større diameter enn trykkavlastningsinnløpet 32. Det danner derved en ledekant 35 som har det formål å lede den blæreholdige væske som strømmer inn gjennom trykkavlast-ningsinnløpet 32 i en horisontal-radial retning og å hindre en for tidlig blanding med suspensjonsstrømmen som kommer ovenfra. Alternativt kan reguleringsstempelet 34 også utformes med en mindre diameter og en fast montert, taller-kenaktig ledeplate anordnes over reguleringsstempelet 34.

Trykkavlastningsinnløpet 32 mates fra en væskeledning 40, hvorigjennom en væske med oppløst gass tilføres. Radialt utenfor omkretskanten 22 rager det et antall fordelingsceller 44, som befinner seg ved siden av hverandre og som fortrinnsvis har kvadratisk strømningstverrsnitt og rager radialt utover fra flokkuleringsreaktoren 20 utover i omkretsretning og vertikal retning.

Fordelingscellene 44 er innbyrdes atskilt ved hjelp av skillevegger 46 og danner en kanal som i omkretsretningen blir stadig mer krom. Fordelingscellenes 44 antall av kromning er valgt slik at det oppnås en ønsket strømningsutløpsvinkel for suspensjon-blære-blandingen, som har en betydelig tangential komponent, altså ikke går helt radialt. Det betones nok en gang uttrykkelig at den keilestum-peformede utforming av flokkuleringsreaktoren 20, som er vist i fig. 1, eller den klokkeaktige utforming som er nevnt i kravene, også kan komme til anvendelse i utførelsesformen ifølge fig. 3 og 4 med trykkavlastningsinnløpet 32.

Funksjonen til anordningen ifølge oppfinnelsen ved utførelsesformen ifølge fig.

1 og 2 er følgende:

Via suspensjonsinnløpet 24 tilføres en suspensjon som inneholder faststoffer (f.eks. små, tunge partikler, fibrerer og andre bestanddeler), som på grunn av suspensjonsinnløpets 24 skråttstilte utløpsåpning 26 strømmer inn i reaktorens indre i tangential retning (som antydet med pilen S i fig. 4) og spiralaktige strømmer nedad i flokkuleringsreaktoren 20. Suspensjonen kan deretter, etter å ha passert omkretskanten 22 strømmer radialt utover inn i fordelingscellene 44, hvorved den allerede foreliggende dreiebevegelse (hastighetskomponent i tangential retning) forsterkes gjennom fordelingscellene 44. Slik det spesielt fremgår av fig. 1 og 2 strømmer blandingen som forlater den sentrale konstruksjonsgruppe 14 utover under en definert vinkel med radialretningen, noe som er antydet med pilen A i fig. 2.

I denne utførelsesform blir suspensjonen fortrinnsvis før innføring gjennom sus-pensjonsinnløpet 24 tilført en væske som er overmettet med gass, slik at mikroblærer har dannet seg i blandingen, hefter seg til faststoffpartiklene som skal fraskilles og bevirker oppflytningen av disse til væskeoverflaten i skillebassenget 12. Samtidig kan tunge stoffer synke ned på bassengbunnen 30, hvor de ved hjelp av ikke viste fjerneinnretninger (sedimentfjernere) fjernes eller kommer inn i egnete oppfangingsrenner. Den rensede væske avledes deretter i området for skillebassengets 12 yttervegg, noe som under henvisning til fig. 5-7 vil bli nærmere forklart i det etterfølgende.

Den i fig. 3 og 4 viste alternative utførelsesform funksjonerer meget lik den som er beskrevet ovenfor, men separat fra suspensjonen føres det gjennom væskeledningen 40 inn en gassblandet (fortrinnsvis mettet) væske, så som vann, som ved passering av trykkavlastningsinnløpet 32 avlastes, slik at det danner seg mikroblærer 52. Under økende blanding strømmer de fra det øvre område av reaktor 20 kommende og allerede i omkretsretningen bevegelige suspensjons-strøm og blærestrømmen utover gjennom fordelingscellene 44.

Ved hjelp av utformingen ifølge oppfinnelsen bibringes den i det vesentlige radialt utoverstrømmende blanding av suspensjon og blærer en hastighetskomponent i omkrets- eller tangentialretning, hvorved strekningen som tilbakeleg-ges ved gjennomstrømningen av skillebassenget 12 forlenges betraktelig i forhold til en tradisjonell, rent radial strømning, og en høyere fraskillingsgrad blir oppnåelig, som ved tradisjonelle anordninger bare kan oppnås ved hjelp av større skillebassenger eller en lavere gjennomstrømning. Utformingen ifølge oppfinnelsen muliggjør altså også en kompaktere konstruksjonsmåte av faststoffraskillingsanordningen.

Som vist i fig. 5-7 fjernes den rensede væske fra skillebassenget 12 i området

for dettes yttervegg 54. Fig. 5 og 6 viser en foretrukket utførelsesform av denne oppfinnelsestanke, hvor den rensede væske strømmer ut gjennom tre utløpsrør 56a, 56b og 56c. Disse utløpsrør 56 består av separate, rettlinjede rørsegmen-ter og rager over ca. 1/3 av bassengveggens 54 omkrets. Selvfølgelig kan det også anvendes flere eller færre rør dersom det oppnås en utstrømning av væsken langs hele omkretsen. Hvert av utløpsrørene 56 er forbundet med et rent-vannsutløp 58. Som det fremgår av fig. 6 oppviser utløpsrørene 56 i deres bunnområde et antall små åpninger 60, hvorigjennom den rensede væske kan strømme inn i utløpsrørene 56. Ved hjelp av denne anordning av åpningene 60 i utløpsrørenes bunnområde hindres at disse blokkeres av faststoffer eller partikler som eventuelt synker ned ovenfra.

En alternativ utførelse av bortledningsanordningen for den rensede væske er vist i fig. 7, hvor det i bassengveggen 54 i nærheten av bunnen 30 i hele omkretsen er anordnet gjennomstrømningsslisser og/eller -boringer 62, som munner ut i en samleledning 64, hvorfra den rensede væske tilføres til ett eller flere utløp 58 for renset vann.

Fig. 8-10 viser en første utførelsesform av en slamskrape 66a som roterer over skillebassenget 12 om skillebassengets 12 vertikale midtakse. Opplagringen av slamskrapen 66a er for oversiktens skyld ikke vist. Denne slamskrape 66a består i det vesentlige av en i forhold til skillebassengets 12 midtakse radial dreieaksel 68, hvortil det er festet minst to slamskovler 70a, 70b. Dreieakselen 68 med de to skovler 70 dreies ved hjelp av en dreiedrivanordning 72 dreiet om dreieakselen 68, og samtidig blir hele slamskrapen 66a ved hjelp av en omfø-ringsdrivanordning 74 i den med pilens U antydede retning, dvs. i urviserret-ningen. Denne omføringsretning U er ifølge oppfinnelsen motsatt i forhold til den med pilene A antydede omføringsbevegelse av blandingen av suspensjon og blærer.

Som vist i fig. 10 ved hjelp av fire forskjellige posisjoner av slamskrapen 66a skummer slamskovlene 70a og 70b av slam 78 som dannes på væskens 76 overflate, transporterer det avskummete slam 80 ved en videre dreiebevegelse i dreieakselens 68 retning, som er skråttstilt i forhold til horisontalen mot skillebassengets 12 midtakse, (som vist i fig. 9). Det avskummete slam 80 faller ned i det i fig. 1 og 3 viste flotatsamlekar 16 og ledes via flotatavløpsledningen 18 bort.

Av særlig betydning for en særlig virksom avskumming av slammet 78, særlig når dette inneholder firberpartikler, er den omstendighet at slamskrapens 66a dreiebevegelse U er motsatt av den i fig. 8 og 10 viste bevegelse av suspen-sjonsblæreblandingen A, for å øke den relative hastighet mellom slammet 78 som skal avskummes og slamskummene 70.

Samtidig ledes gjennom væskeledningen 40 og trykkavlastningsinnløpet 32 inn en væske, som står under forhøyet trykk og som er blandet med gass, inn i blanderommet under omkretskanten 22.1 spalten som er dannet i trykkavlast-ningsinnløpet 32 ved hjelp av reguleringsstempelet 34 blir det i den tilførte væske frembrakt et plutselig trykkfall, hvorved gassen som er løst i væsken (så mye den overstiger metningen ved det i bassengbunnen herskende trykk) strømmer ut som mikroblærer 52 på fortrinnsvis fra ca. 10 vim til 1500 vim. Ved hjelp av håndrattet 38 kan derved reguleringsstempelet 34 stilles aksialt etter behov for avhengig av den ønskede gjennomstrømning av væsken som tilføres gjennom væskeledningen 40 sammen med det forhøyede trykk i væskeledningen 40 og frembringe en ønsket blæredannelse. Væsken med mikroblærene blander seg derved med suspensjonen som kommer inn fra det øvre område av flokkuleringsreaktoren 20, hvorved nettopp denne blanding strømmer gjennom strøm-ningskanalen 44, slik som antydet med pilene K.

For å oppnå en mest mulig jevnt retarderende strømning og ved overgangen fra strømningskanalen 44 i hovedområdet av skillebassenget 12 å frembringe så små svingninger og virveldannelser som mulig øker strømningskanalens 44 høyde radialt utover jevnt, fortrinnsvis lineært.

Fig. 11a, 11b og 11c viser tre utførelser av en andre utførelsesform av en slamskrape 66b. Denne slamskrape 66b, som på samme måte som i fig. 8 går rundt over skillebassenget 12, oppviseren fortrinnsvis horisontal dreieaksel 82, som drives ved hjelp av en dreiedrivanordning 72. Denne slamskrape 66b omfatter flere slamskovler 70c, som er anordnet på dreieakselens 82 omkrets, og et antall bøylekniver 84, som likeledes er fordelt på omkretsen og som oppviser et parallelt med dreieaksen 82 ragende skjæreområde 86 samt tosidige holde-strebere 88a, 88b for opprettholdelse av skjæreområdet 86.1 den viste utførel-sesform er det anordnet seks slamskovler 70c og tre bøylekniver 84. En rampe 90 og en bortledningsrenne 92 er anordnet slik at slamskovlene 70c kan trans-portere slammet som skal føres bort inn i bortledningsrennen 92, hvorfra den ved hjelp av en transportsnekke 94 transporteres radialt innover i flotatsamlekaret 16.1 denne utførelsesform roterer dreieakselen 82 i den med pilens D betegnende retning, hvorved bøyleknivene 84 rager inn i slammet 78 og fra-skiller deler av dette, som gripes av de etterfølgende slamskovler 70c og kan transporteres opp på rampen 90, hvorved slammet etter å ha passert denne faller ned i bortledningsrennen 92. Derved oppviser slamskovlene 70c en knekk 96 som er orientert i motsatt retning av dreieretningen D for å føre slammet fra rampen 90 fullstendig inn i bortledningsrennen 92. Ved denne avskummings-prosess dreier slamskrapen 66b seg i fig. 11c i den med pilen U betegnende dreieretning.

Claims (17)

1. Anordning til kjemisk-fysikalsk faststoffraskilling i en suspensjon, mer bestemt av fremgangsmåten for oppløst luftflotasjon i et hovedsakelig sylindrisk skillebasseng (12) som er sentralt anordnet med en rotasjonssymmetrisk flokkulerings-/ strømningsreaktor (20), inn hvori minst ett suspensjonsinnløp (24) munner eksentrisk for å frembringe matebevegelsessuspensjonen inn i flokkuleringsreaktoren (20) og derved frembringer en sirkulasjonsstrøm, karakterisert ved at suspensjonsinnløpet (24). som er tilveiebrakt i det øvre området av flokkuleringsreaktoren (20) og den sirkulære flyten renner ut av flokkuleringsreaktoren (20) nedover tangentialt-radialt via den ytre omkrets inn i en sirkelformet innretning med fordelingsceller (44) som forsterker suspensjonsstrømmens tangentialkomponent i å komme inn i skillbassenget (12).

2. Anordning i samsvar med krav 1, karakterisert ved at flokkuleringsreaktoren (20) er utformet klokkeaktig, sylindrisk eller kjeglestumpformet, og at suspensjonsinnløpet (24) er anordnet over utløps-åpningene.

3. Anordning i samsvar med krav 1, karakterisert ved at det i flokkuleringsreaktorens (20) bunnområde er anordnet et trykkavlastningsinnløp (32) med en ringformet spalte, hvormed avlastningstrykket blir nedbygget.

4. Anordning i samsvar med krav 3, karakterisert ved at det over trykkavlastningsinnløpet (32) er anordnet en fortrinnsvis tallerkenformet ledeplate.

5. Anordning i samsvar med krav 3, karakterisert ved at den ringformede spalte er innstillbar, fortrinnsvis ved hjelp av et aksialt forskyvbart reguleringsstempel (34), hvorpå det fortrinnsvis er utformet en ledekant (35) som avleder den utstrømmende blærestrøm i horisontal retning.

6. Anordning i samsvar med krav 1, karakterisert ved at fordelingscellene (44) oppviser strømningskanaler med radialt utadøkende tverrsnitt.

7. Anordning i samsvar med krav 6, karakterisert ved at fordelingscellenes (44) sidevegger sett ovenfra oppviser en sykloidisk krumning og oppviser en større tangential komponent ved utløpet enn ved innløpet.

8. Anordning i samsvar med krav 6 eller 7, karakterisert ved at komponentforholdet mellom tangentialkomponenten og radialkomponenten av suspensjonsstrømningshastigheten på fordelingscelleinnløpet utgjør mellom 0,3:1 og 1:1, fortrinnsvis fra 0,8:1 til 1:1.

9. Anordning i samsvar med krav 6 eller 7, karakterisert ved at komponentforholdet mellom tangentialkomponenten og radialkomponenten av suspensjonsstrømningshastigheten ved fordelingscelleutløpet utgjør mellom 1:1 og 50:1, fortrinnsvis fra 2:1 til 5:1.

10. Anordning i samsvar med et av kravene 6-9, karakterisert ved at fordelingscellenes (44) høyde stadig tiltar radialt utover.

11. Anordning i samsvar med krav 1, karakterisert ved at det eksentriske suspensjonsinnløp (24) omfatter innretninger for oppnåelse av en tangential utstrømning av suspensjonen i reaktorens innerrom.

12. Anordning i samsvar med krav 11, karakterisert ved at suspensjonsinnløpet (24) omfatter en skråttløpende endekant og/eller en bøyning i endeområdet og/eller ledevinger hen mot tangentialretningen.

13. Anordning i samsvar med krav 1, karakterisert ved at det i skillebassengets (12) yttervegg er anordnet et antall utløpsåpninger (62) med innbyrdes avstand, som via samleledninger (64) står i forbindelse med minst ett utløp (58).

14. Anordning i samsvar med krav 1, karakterisert ved at det på innersiden av skillebassengets (12) yttervegg er festet minst ett rundtgående bortledningsrør (56) med et antall gjennomslippsåpninger (60) som har innbyrdes avstand, idet bortledningsrøret (56) står i forbindelse med utløpet (58) via en forbindelsesledning.

15. Anordning i samsvar med krav 14, karakterisert ved at det på omkretsen er fordelt mellom 2 og 8, fortrinnsvis 3 til 4, bortledningsrøravsnitt (56a,b,c) ved siden av hverandre, hvor hvert røravsnitt står i forbindelse med et eget utløp (58) gjennom minst én forbindelsesledning.

16. Anordning i samsvar med krav 1, karakterisert ved at den omfatter minst én slamskrape (66a, 66b) som roterer over skillebassenget (12).

17. Anordning i samsvar med krav 16, karakterisert ved at slamskrapen (66a,b) omfatter to slamskovler (70a, 70b), hvis bevegelsesretning i neddykket tilstand er motsatt suspensjonsstrømmens tangentiale komponent.