NO20130021A1 - Sentrifugalpumpe med koalescerende virkning, fremgangsmåte for utforming eller endring dertil, samt anvendelse - Google Patents
Sentrifugalpumpe med koalescerende virkning, fremgangsmåte for utforming eller endring dertil, samt anvendelse Download PDFInfo
- Publication number
- NO20130021A1 NO20130021A1 NO20130021A NO20130021A NO20130021A1 NO 20130021 A1 NO20130021 A1 NO 20130021A1 NO 20130021 A NO20130021 A NO 20130021A NO 20130021 A NO20130021 A NO 20130021A NO 20130021 A1 NO20130021 A1 NO 20130021A1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- pump
- impeller
- impellers
- flow
- diffuser
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000013461 design Methods 0.000 title claims description 17
- 230000000694 effects Effects 0.000 title description 17
- 238000012986 modification Methods 0.000 title description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 title description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims abstract description 16
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 18
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims description 13
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 claims description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 8
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 5
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 3
- 235000013365 dairy product Nutrition 0.000 claims description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 2
- 239000008268 mayonnaise Substances 0.000 claims description 2
- 235000010746 mayonnaise Nutrition 0.000 claims description 2
- 239000003973 paint Substances 0.000 claims description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 10
- 238000004581 coalescence Methods 0.000 description 6
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 4
- 235000013305 food Nutrition 0.000 description 4
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000008267 milk Substances 0.000 description 2
- 235000013336 milk Nutrition 0.000 description 2
- 210000004080 milk Anatomy 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000008280 blood Substances 0.000 description 1
- 210000004369 blood Anatomy 0.000 description 1
- 235000014121 butter Nutrition 0.000 description 1
- 239000006071 cream Substances 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000003311 flocculating effect Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 235000016046 other dairy product Nutrition 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D1/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
- F04D1/06—Multi-stage pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D1/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
- F04D1/06—Multi-stage pumps
- F04D1/10—Multi-stage pumps with means for changing the flow-path through the stages, e.g. series-parallel, e.g. side loads
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/445—Fluid-guiding means, e.g. diffusers especially adapted for liquid pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D31/00—Pumping liquids and elastic fluids at the same time
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D7/00—Pumps adapted for handling specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts
- F04D7/02—Pumps adapted for handling specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts of centrifugal type
- F04D7/04—Pumps adapted for handling specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts of centrifugal type the fluids being viscous or non-homogenous
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D7/00—Pumps adapted for handling specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts
- F04D7/02—Pumps adapted for handling specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts of centrifugal type
- F04D7/04—Pumps adapted for handling specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts of centrifugal type the fluids being viscous or non-homogenous
- F04D7/045—Pumps adapted for handling specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts of centrifugal type the fluids being viscous or non-homogenous with means for comminuting, mixing stirring or otherwise treating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Oppfinnelsen tilveiebringer en sentrifugalpumpe, særpreget ved at pumpen omfatter to eller flere trinn; der siste trinn i retning av strømmen er tilpasset slik at det gir en større dråpestørrelse ved likevekt enn trinn oppstrøms. Fremgangsmåte for å utforme pumpen og bruk av pumpen.
Description
SENTRIFUGALPUMPE MED KOALESCERENDE VIRKNING
Område for oppfinnelsen
Den foreliggende oppfinnelsen gjelder pumper for trykkforsterkning. Mer konkret, oppfinnelsen gjelder sentrifugalpumper som har stor koalescerende virkning og liten dråpe - oppbrytende virkning, som betyr at dråpestørrelsen for en dispergert fase i en kontinuerlig fase kan bli øket eller bli opprettholdt, hvilket kan være gunstig for etterfølgende prosesstrinn eller for tilstanden for det pumpede mediet. Pumpen kan forbedre separasjonstrinnene nedstrøms, forhindre dannelse av emulsjoner, forhindre forringelse av polymerer og reduserer krav til kjemikalier av flokkulerende og koalescerende type, emulsjonsbrytere eller surfaktanter.
Bakgrunn for oppfinnelsen oe tidligere teknikk
For olje- og kondensatfelt vil trykket ut fra brønnen kunne være for lavt til å få til en effektiv prosessering, spesielt mot haleproduksjonen. For å dumpe eller reinjisere vann som har blitt skilt ut fra produksjonsstrømmen, må oljeinnholdet bli redusert ned til et nivå som er tilstrekkelig lavt. En pumpe kan være påkrevet oppstrøms for hydrosykloner, eller annet separasjonsutstyr, for å tilveiebringe tilstrekkelig innløpstrykk til separatoren.
Et problem, som ikke har fått mye oppmerksomhet, er at en pumpe kan bryte opp dispergerte oljedråper ned til en størrelse som ikke er mulig for effektiv separering i nedstrøms separasjonsutstyr, og vil dermed redusere effektiviteten ved separasjonen. Isteden for å se på pumpens utforming for å løse dette problemet, har typiske løsninger vært å sette inn en koalescer eller injisere kjemikalier oppstrøms for separatoren.
Et fjerntliggende teknisk område, hvor det er avgjørende med pumping med liten skjærkraft, er pumping av blod. Imidlertid vil ikke trykk- og strømningshastigheter være sammenlignbare, eller være mulig å få til, for trykkforsterkning av olje, kondensat, vann eller blandinger derav.
Næringsmiddelindustrien omfatter en rekke prosesser hvor det kan la seg gjøre med små skjærkrefter, for eksempel pumping eller transport av melk, andre meieriprodukter og emulsjoner. Imidlertid, vil de trykk og strømningshastighetene som er typiske for næringsmiddelindustrien, hvor pumpingen er for transport over korte avstander, gjøre at det ikke er mulig å få til pumper for meierier og annen næringsmiddelindustri som trykkforsterkning av olje, kondensat, vann eller blandinger av disse.
Formålet med den foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en pumpe som er i stand til å gi koaleserende virkning, har liten dråpe - oppbryting av en dispergert fase i en kontinuerlig fase, og samtidig vil ha en relativ stor trykkforsterkning og høy strømningshastighet.
En rekke mer eller mindre relevante tidligere kjente patentdokumenter har blitt identifisert, nemlig: US 2003007871 Al, CA 2083069 Al, AT 394136 B, GB 1520482 A og US 3643516 A. De ovennevnte publikasjonene beskriver bare enkelttrinns pumper, med én impeller eller et pumpetrinn. Imidlertid, i noen utførelsesformer er formen eller utformingen av enkeltimpeller innrettet for å tilveiebringe en liten skjærkraft. Koalescerende pumper har tilsynelatende ikke blitt beskrevet.
Det har ikke blitt identifisert noen pumper med flere trinn eller impellere med spesiell utforming av den siste eller de etterfølgende impellerne eller trinnene, slik at det på samme tid bil bli tilveiebragt koaleserende virkning, liten dråpe - oppbryting, høy trykkforsterkning og høy strømningshastighet. Flertrinns - pumper har tradisjonelt vært laget med identiske impellertrinn eller trinn som øker trykkforsterkningen, men også skjærkraften i strømningsretningen, slik som beskrevet i patentpublikasjon US 7150600 Bl, i motsetning til læren i henhold til den foreliggende oppfinnelse.
Oppsummering av oppfinnelsen
Oppfinnelsen tilveiebringer en sentrifugalpumpe, særpreget ved at pumpen omfatter to eller flere trinn, der det siste trinnet i retning av strømmen har blitt modifisert slik at den gir en større dråpestørrelse ved likevekt enn trinnene oppstrøms.
Betegnelsen dråpestørrelse ved likevekt betyr at dråpestørrelsen ved utløpet fra trinnet vil øke dersom dråpestørrelsen ved innløpet på en dispergert væske som blir pumpet er mindre enn dråpestørrelse ved likevekt på trinnet. Og motsatt, dråpestørrelsen ved utløpet vil bli redusert hvis dråpestørrelsen ved innløpet i væsken til trinnet er større enn dråpestørrelse ved likevekt. Hvis dråpestørrelsen ved innløpet til pumpen er lik dråpestørrelsen ved likevekt, vil trykket øke, men dråpestørrelsene vil forbli de samme. Dråpestørrelsen er den gjennomsnittlige eller mediane dråpestørrelsen, konsekvent målt i henhold til anerkjente standard fremgangsmåter, slik som den som brukes i Malvern partikkel størrelses - instrumenter, for eksempel i Malvern Insitec L In - Process Particle Sizer, eller alternativt Mastersizer S laboratorie - versjon. Disse instrumentene bruker Mie Theory som grunnlag for beregninger av dråpestørrelser. Andre teorier og måleprinsipper er også tilgjengelig, og er i alminnelig bruk i andre instrumenter for måling av dråpestørrelser. Dråpestørrelsen ved likevekt varierer spesielt med pumpetrykk og oppholdstid for fluidet, og blir dessuten påvirket av en rekke faktorer i forbindelse med pumpens utforming, som vil bli bedre forstått ut fra beskrivelsen nedenfor. Flere modifikasjoner er mulig for å oppnå en øket dråpestørrelse ved likevekt, og som dessuten vil bli bedre forstått ut fra beskrivelsen nedenfor. Pumpen i henhold til oppfinnelsen har en større koalescerende virkning enn tidligere kjente pumper, og en større dråpestørrelse ved likevekt, og vil i mange utførelsesformer, operasjonsmåter og fluidsammensetninger ved innløpet fungere både som en pumpe og som en koalescer.
For en gitt påkrevet trykkforsterkning, vil pumpen i henhold til oppfinnelsen alltid omfatte to, tre eller flere trinn, selv om et enkelt trinn kan gi tilstrekkelig trykkhøyde. For trykkhøyder som er store nok til å kreve to eller flere trinn, vil pumpen i henhold til oppfinnelsen være særpreget ved at det siste trinnet, i strømningsretningen, har blitt modifisert for å tilveiebringe større dråpestørrelse ved likevekt, sammenlignet med gjennomsnittet av trinn oppstrøms. I motsetning til dette, vil tidligere teknikks kjente flertrinns - pumper gi tilsvarende eller avtagende dråpestørrelse ved likevekt i det siste trinnet som er knyttet til den samme eller den økede skjærkraften, dråpe - oppbrytingen og trykkhøyden i det siste trinnet i forhold til trinnene oppstrøms. Betegnelsen trinn innebærer en kombinasjon av impeller og diffusor, imidlertid kan det siste trinnet ha en annen diffusor - utforming i forbindelse med tilkobling til pumpeutløpet.
Uten ønske om å være bundet av teori, antas det at en impeller for et trinn gir turbulens som en del av prosessen med trykkoppbygningen. Turbulensen er signifikant for dråpens kollisjonshastighet, som er signifikant for dråpestørrelsen ved likevekt. Turbulensen vil kunne øke forholdsvis mer eller raskere enn trykkoppbygningen. Men turbulens er også relatert til dråpe - oppbryting i pumpen, og har den motsatte virkningen av dråpe - koalescens. Delvis inne i impelleren, men særlig når det pumpede fluid når frem til diffusoren, vil kinetisk energi bli omdannet til trykkenergj, mens turbulens gir høy dråpekollisjonshastighet og derved dråpe - koalescens og økede dråpestørrelser ved likevekt. Dette forutsetter at innløpsdråpene til pumpetrinnet er mindre enn trinnets dråpestørrelse ved likevekt. Dette forutsetter også at strømningshastigheten i diffusoren ikke blir for lav, hvilket ville resultere i en avtagende turbulens og lave kollisjonshastigheter for dråpene. Sammenlignet med tidligere teknikks kjente flertrinns - pumper, som vil kunne ha lav skjæreffekt på det pumpede fluidet i forhold til en ett -trinns pumpe, vil pumpen i henhold til oppfinnelsen gi økt koalescens og ytterligere redusert skjærkraft, og øker derved dråpestørrelsen ved likevekt, ved å modifisere suksessive impellere eller diffusorer eller begge deler.
Pumpen i henhold til oppfinnelsen gir koaleserende virkning, liten dråpe - oppbryting av en dispergert fase i en kontinuerlig fase, høy trykkforsterkning og høy strømningshastighet på samme tid. Noen utførelsesformer for pumpen i henhold til oppfinnelsen vil bli nærmere beskrevet nedenfor.
For pumper i henhold til oppfinnelsen vil trykkhøyden for et pumpetrinn avta i strømningsretningen, og trykkhøyden minsker for hvert etterfølgende trinn, eller gruppen av etterfølgende trinn. Fortrinnsvis blir dette oppnådd ved å ha en mindre impellerdiameter på et trinn i strømningsretningen, diameteren for et etterfølgende impellerhjul vil avta for hver etterfølgende impeller eller gruppe av etterfølgende impellere. For eksempel, hvis pumpen består av tre impellere, vil den første impelleren, ved innløpet være større i diameter enn den andre impelleren som er større enn den tredje impelleren. Alternativt kan den aksielle strømningskomponenten for en impeller til et trinn øke i forhold til den radiale strømningskomponenten, for etterfølgende trinn i strømningsretningen, der den aksiale strømningskomponenten øker for hvert etterfølgende impellerhjul eller gruppe med etterfølgende impellere. Trykket bygger seg opp i økende grad radielt ut på impellerbladene i en sentrifugalpumpe, følgelig vil en mer aksiell strømningsretning redusere trykkoppbyggingen.
Fortrinnsvis omfatter pumpen en diffusor for øket eller mer økende tverrsnittsareal for strømning i forhold til vanlige diffusorer, fortrinnsvis ikke i selve ventilens innløp mot impelleren, men mot diffusorens utløp mot den neste impelleren eller pumpeutløpet. Dette betyr at diffusoren har et forstørret tverrsnittsareal for strømningshullet eller kanalen, i forhold til utforming for standard diffusor, for omdanning av kinetisk fluid energi til trykkenergj, med minst 10 %, fortrinnsvis 50 %, mer foretrukket mer enn 100 %, så som 500 til 800 %, mot nedstrøms enden av diffusoren. Dette betyr at oppholdstiden vil øke, og følgelig vil dråpe - koalescensen øke. Turbulensen gjør at dråper kolliderer og vokser sammen; denne prosessen vil virke over en lengre tidsperiode med en diffusor som har større strømningstverrsnitt og dermed lengre oppholdstid. I tillegg til eller alternativt til en større strømningsdiameter i tverrsnittet, kan diffusor - kanalen fortrinnsvis være lengre enn det som er vanlig. I den mest foretrukne utførelsesformen, for en diffusor for en pumpe i henhold til oppfinnelsen, er diffusoren lengre, og den siste delen av diffusorens tverrsnitt vil bli bredere og bredere, sammenlignet med en typisk utforming for diffusor.
Foretrukne utførelsesformer av pumpen i henhold til oppfinnelsen har blitt modifisert ved å endre impellere, diffusorer eller både impellere og diffusorer, ved at • impellere har blitt modifisert ved ett eller flere av følgende særtrekk: redusert impellerdiameter for etterfølgende trinn; valgt eller modifisert impeller for å tilveiebringe økt aksial strømningskomponent i impeller i forhold til radiell strømningskomponent, et nedtrinns - gir oppstrøms for det siste trinnet eller trinn som gir redusert rotasjonshastighet, eller ved hjelp av én av de impeller - utførelsene som er kjent for lav turbulens eller små skjærkrefter i det siste trinnet, og • diffusorer har blitt modifisert ved ett eller flere av særtrekkene for øket oppholdstid for fluidet i diffusoren, samtidig med at turbulens gir økede dråpekollisjoner; ved øket lengde for strømning gjennom diffusor; øket eller økende tverrsnittsareal for strømning gjennom diffusor.
Fortrinnsvis blir pumpens impellere anordnet på en felles aksel. Alternativt kan to eller flere aksler være innbefattet, eventuelt koplet med et gjr. Utstyret kan være et nedtrinns utstyr, som vil tilveiebringe en pumpe i henhold til oppfinnelsen, til og med uten å endre utformingen av den siste impelleren eller trinnet. En utførelsesform av en pumpe i henhold til oppfinnelsen omfatter én av de ovenfor henviste tidligere kjente impellere som har liten skjær som siste trinns impeller. Noen av de relevante tidligere teknikks impellere for det siste trinnet har blitt beskrevet i de patentpublikasjonene som er nevnt i innledningen, til hvilke publikasjoner det gjøres henvises for veiledning.
Oppfinnelsen tilveiebringer også en fremgangsmåte for å utforme en pumpe for en gitt trykkhøyde slik for å avdempe nedstrøms separasjonsprosesser, særpreget ved å
• dele opp pumpen i to, tre eller flere pumpetrinn, og
• modifisere eller velge det siste trinnet i strømningsretningen, slik at det får en større dråpestørrelse ved likevekt enn trinn oppstrøms.
Fortrinnsvis blir impellere diffusorer eller både impellere og diffusorer modifisert.
Mer spesifikt,
• impellere blir modifisert ved ett eller flere av trinnene av: å redusere diameter på impeller for etterfølgende trinn; å velge eller modifisere impellere for å tilveiebringe redusert turbulens ved å tilveiebringe mer aksial impellerstrømning, operere de siste trinnene med redusert rotasjonshastighet ved å sette inn et nedtrinns - gir oppstrøms for det siste trinnet eller trinnene, eller ved hjelp av en av de impeller - utførelsene
som er kjent for liten skjær i det siste trinnet, og
• diffusorer blir modifisert ved ett eller flere av trinnene: å øke oppholdstiden for fluidet i diffusoren mens turbulens tilveiebringer økte dråpe - kollisjoner, ved å øke lengden for strømmen gjennom diffusoren, å øke tverrsnittsarealet for strømning gjennom diffusoren, eller både å øke nevnte lengde og tverrsnittsareal for diffusoren.
Pumpen, i henhold til oppfinnelsen, kan i prinsippet pumpe en hvilken som helst pumpbar væske eller blanding av væsker, og dessuten blandinger av væske med noe gass. Imidlertid, for å dra full nytte av pumpen er det tilrådelig med pumping av væskeblandinger hvor en dispergert væske har blitt fordelt som små dråper i en kontinuerlig væske, slik som oljedråper i produsert vann, vanndråper i olje, for hvilken nedstrømsseparasjon vil bli lagt til rette; og emulsjoner, polymerer og blandinger som er følsomme for skjær og dråpe- eller emulsjons - oppbryting, for eksempel polymerer for øket oljeutvinning.
Følgelig, oppfinnelsen tilveiebringer også bruk av en pumpe i henhold til oppfinnelsen, for trykkforsterkning av skjærfølsomme fluider, så som væskeblandinger oppstrøms for separasjonsutstyr. Typiske fluid - eller væske -blandinger er en hvilken som helst dispergert fase i en kontinuerlig fase. Olje - i - vann pumping, og dessuten vann - i - olje pumping, er svært aktuelle bruksområder, særlig oppstrøms separatorer. Ytterligere anvendelser av foreliggende oppfinnelse er pumping av polymerløsninger for injeksjon i reservoar, for økt oljeutvinning, og pumping av skjærsensitive produksjonskjemikalier. Pumping i næringsmiddelindustrien er også innbefattet, for eksempel pumping av majones, andre emulsjoner, melk, smør eller fløte. Dessuten er pumping av maling og andre kjemiske emulsjoner innbefattende bruksområder hvor pumpen i henhold til oppfinnelsen kan være gunstig.
Figurer
Oppfinnelsen har blitt illustrert med seks figurer, av hvilke:
Figur 1 illustrerer en pumpe av tidligere kjent teknikk,
Figur 2 viser en pumpe i henhold til oppfinnelsen,
Figur 3 viser en annen pumpe i henhold til oppfinnelsen,
Figur 4 illustrerer en optimal utforming av pumpen i henhold til oppfinnelsen,
Figur 5 illustrerer den tekniske effekten av oppfinnelsen, og
Figur 6 viser virkningen av dråpestørrelsen for en nedstrøms separator.
Detaljert beskrivelse
Det skal først henvises til figur 1, som illustrerer en tidligere flertrinns sentrifugalpumpe 100 av kjent teknikk, som omfatter et innløp 101, et utløp 102, seks impellere 103 og diffusorer 104 anordnet mellom impellerne og nedstrøms den siste impelleren. Impellerne 103, som har identiske diametere, blir skravert med én type fylling for alle impellere. Likeledes blir de diffusorene 104 skravert med én type av fylling for alle diffusorer. Med denne typiske utformingen, vil alle impellere være identiske, og alle diffusorer mellom impellerne vil være identiske. De stiplede linjer og piler indikerer fluidets bane gjennom pumpen.
Det vises deretter til figur 2, som illustrerer en sentrifugalpumpe 1 i henhold til oppfinnelsen, som består av seks impellere 2 og diffusorer 3 anordnet mellom impellerne, og etter eller nedstrøms for den siste impelleren er en diffusorseksjon anordnet mot utløpet 5. De videre delene av pumpen 1, så som innløp 4, utløp 5, og hus 6 og tilkobling til en drivaksel 7, er i henhold til tidligere kjent teknikk, og antas å være vel kjent for fagpersoner på området, og av denne grunn vil bare de nye funksjonene bli beskrevet i detalj. Det særpregede trekket ved pumpen i henhold til oppfinnelsen er at det siste stadiet, trinnet eller impelleren i strømningsretningen gir en større dråpestørrelse ved likevekt enn oppstrøms -stadium, -trinn eller -impeller, ved å gi trykkforsterkning med koalescerende virkning og liten skjærkraft. I den viste utførelsesformen vil impellerne avta i diameter mot utløpet, mens diffusorene mellom impellerne øker i størrelse / volum mot utløpet. Impellerne blir suksessivt mindre i diameter, og diffusorene øker tilsvarende, og fyller opp den økede plassen mellom huset og akselen, mens koalescensen forsterkes ved å forlenge oppholdstiden for fluidet i nevnte diffusor.
Det vises til figur 3, som illustrerer en ytterligere utførelsesf orm av en pumpe 1 i henhold til oppfinnelsen. Mer spesifikt, denne utførelsen omfatter også suksessivt impellere 2 med mindre diameter for hvert trinn, og suksessivt større diffusorer 3 for hvert trinn. Husets diameter, impellernes diametere og diffusorenes diametere er større enn i den utførelsesformen som har blitt vist i figur 2, noe som kan tillate en høyere koalescerende virkning for hvert trinn. Den siste diffusoren, som er den diffusoren som er koblet til utløpet, har en betydelig øket oppholdstid for det pumpede fluidum, ved øket tverrsnittsareal og lengde for utløpskanal. Pumpen vist i figur 3 gir en bedre dråpestørrelse i likevekt enn den utførelsesf ormen som er vist i figur 2, ved forbedret koalescens på grunn av øket antall av dråpe - kollisjoner i diffusorer på grunn av lengre oppholdstid for fluidet.
Impellerne, diffusorene, eller begge deler, kan endres eller velges på mange måter for å tilveiebringe en pumpe i henhold til oppfinnelsen, slik som beskrevet ovenfor og nedenfor.
Det vises til figur 4, som illustrerer en fremgangsmåte for optimal utforming av pumpe i henhold til oppfinnelsen, for utforming av en pumpe i henhold til oppfinnelsen ved å variere diameteren på impeller. Y- aksen betegner dråpestørrelsen ved innløpet i den kontinuerlige fase, i dette tilfellet oljedråper i produsert vann. X - aksen angir pumpetrinnets trykkhøyde. I dette eksemplet er dråpestørrelsen ved innløpet 7 um, som indikert ved en lavere kontinuerlig linje startpunkt og tekst på Y- aksen. Når fluidet strømmer gjennom det første trinnet, blir trykket bygget opp, mens på samme tid blir dråpestørrelsen øket opp til et visst nivå, som ses som den kontinuerlige linjen som starter fra 7 um på Y - aksen og øker til en topp av linjen eller kurven, som svarer til omtrent 9 um dråpestørrelse ved høyere trykk. Det øverste punktet angir det optimale trinns trykkhøyde A, som svarer til en bestemt første trinn impeller diameter A som angitt. Første - trinns impeller er den impelleren med størst diameter. Utløpet fra det første trinn er produsert vann med oljedråpestørrelse på 9 um, tilsvarende en ny linje i figur 4, som starter på 9 um på Y- aksen og gir en ytterligere økning av dråpestørrelse og ytterligere trykkhøyde slik som beskrevet i den øverste punkt B på kurven, og som svarer til en mindre diameter impeller B i det andre trinn, som også er angitt i figuren. Nærmere bestemt, hvert etterfølgende trinn omfatter en impeller med mindre diameter, noe som gir redusert trykkhode, men økede dråpestørrelser ved likevekt. En optimal trykkurve indikerer hvordan dette er relatert til pumper i henhold til oppfinnelsen ved å variere diameter på impellertrinnet for en bestemt type impeller. Lignende metoder kan brukes, alene eller i kombinasjon, for å variere andre parametere, slik som diffusorens lengde eller bredde eller oppholdstid, impellerkonstruksjon (fra radial mot aksial fra innløp mot utløp), og andre fremgangsmåter som er omtalt i dette dokumentet, og som dessuten representerer utførelsesformer av oppfinnelsen.
Uten ønske om å være bundet av teori, antas det at hvert pumpetrinn, eller pumpe gir en dråpestørrelse ved likevekt for en bestemt type av innløpsfluidblanding. Hvis dråpestørrelsen ved innløpet er tilstrekkelig liten, vil dråpestørrelsen øke mens trykket øker. Hvis dråpestørrelsen ved innløpet er større enn dråpestørrelse ved likevekt, vil trykket øke, men dråpestørrelsen vil bli redusert. Hvis dråpestørrelsen ved innløpet er lik dråpestørrelsen ved likevekt, vil trykket øke, men dråpestørrelsene vil bli værende like. Dråpestørrelsen er den gjennomsnittlige eller median - dråpestørrelsen.
Det vises til figur 5, som illustrerer sammenlignende resultater for pumper, i henhold til oppfinnelsen, i forhold til tidligere kjente pumper. Mer spesifikt, søkeren har testet konvensjonelle pumper i laboratoriet, pumper som er vanlig ved ulike produsert vanns applikasjoner. Figur 5 er et diagram som viser virkningene på oljedråpers størrelser fra de forskjellige pumpene ved forskjellige differansialtrykk på pumpe. I denne sammenlignende studien ble følgende pumper anvendt:
1. Ny pumpe: En sentrifugalpumpe i henhold til oppfinnelsen.
2. Standard pumpe: En konvensjonell ett-trinns sentrifugalpumpe.
Diagrammet av figur 5 viser de forskjellige pumpenes dråpestørrelser i utløpet, i mikrometer på y- aksen, representert ved Dv (50), som en funksjon av dråpestørrelsen ved innløpet på x - aksen for tre forskjellige differensialtrykk for pumpe; 7, 10, og 13 bar, henholdsvis. Den svarte, prikkete diagonale linje illustrerer når utløpets dråper er likt med innløpets dråper i størrelse. Igjen betyr dette at de resultatene over den stiplede linjen innebærer at nettoeffekten av pumpen er oljedråpe - forstørrelse, mens resultatene under den stiplede linjen betyr at nettovirkningen vil være at oljedråper blir brytes opp. Resultatene kan oppsummeres som følger: • En pumpe i henhold til oppfinnelsen gir klart den beste oljedråpe - ytelse i forhold til ett - trinns sentrifugalpumpe. Størrelsen på utløpets oljedråper er alltid større for
pumpene i henhold til foreliggende oppfinnelse.
Ikke illustrert, omfattende sammenlignende tester mot kjente flerfase - pumper og dessuten skruepumper har blitt gjennomført. Standard flertrinns sentrifugalpumper eller ett - trinns sentrifugalpumper er aldri nær i ytelse, bare skruepumpene er sammenlignbare for noen utførelsesformer, men bare for store inntak dråpestørrelser i innløpet på 15 og 20 um hvor nedstrøms separasjonsprosesser uansett, som regel, vil fungere som forutsatt.
Det vises til figur 6, som viser typisk separasjonseffekten av en hydrosyklon som har fått av oljen. Ved dråpestørrelser fra omtrent 13 um til 9 nm, synker separasjonseffekten kraftig, fra omtrent 95 % til omtrent 17 %. Dersom innløpstrykket til en hydrosyklon må heves for effektiv drift, kan bruk av en pumpe i henhold til oppfinnelsen være avgjørende for et godt resultat. Sammenlignet med en skruepumpe, er en flertrinns sentrifugalpumpe i henhold til oppfinnelsen liten og energieffektiv.
Claims (10)
1. Sentrifugalpumpe,karakterisert vedat pumpen omfatter to eller flere trinn, der det siste trinnet i retning av strømmen har blitt modifisert slik at det gir en større dråpestørrelse ved likevekt enn oppstrøms trinn.
2. Pumpe i henhold til krav 1,karakterisert vedat når trykkhøyden for et pumpetrinn avtar i strømningsretningen, minsker trykkhøyden for hvert etterfølgende trinn eller gruppe av etterfølgende trinn.
3. Pumpe i henhold til krav 1 eller 2,karakterisert vedat impellerens diameter for et trinn avtar i strømningsretningen, diameteren for en etterfølgende impeller avtar for hver påfølgende impeller eller en gruppe med etterfølgende impellere.
4. Pumpe i henhold til krav 1-3,karakterisert vedat den aksielle strømningskomponent for en impeller med et trinn øker i forhold til den radielle strømningskomponenten, for etterfølgende trinn i strømningsretningen, den aksielle strømningskomponenten øker for hver etterfølgende impeller eller en gruppe med etterfølgende impellere.
5. Pumpe i henhold til krav 1-4,karakterisert vedat pumpen består av en diffusor med øket eller flere økende tverrsnittsareal for strømning i forhold til standard diffusorer mot nedstrøms enden av diffusoren .
6. Pumpe i henhold til krav 1-5,karakterisert vedat pumpen har blitt modifisert ved å modifisere impellere, diffusorer eller både impeller og diffusorer, idet impellere har blitt modifisert ved en eller flere av funksjonene: redusert diameter for impeller for etterfølgende trinn; valgt eller modifisert impellere for å tilveiebringe en impeller med øket aksiell strømningskomponent i forhold til radiell strømningskomponent, et nedtrinns gir oppstrøms det siste trinnet eller trinnene som gir redusert rotasjonshastighet, eller bruk av en av de utførelsene for impeller som er kjent for liten turbulens eller skjærkraft i det siste trinnet, og
diffusorer har blitt modifisert ved en eller flere av de særtrekkene for øket oppholdstid for fluidet i diffusoren mens turbulens gir økte dråpe kollisjoner; ved øket lengde på strømningen gjennom diffusoren, øket eller økende tverrsnittsareal for strømning gjennom diffusoren.
7. Fremgangsmåte for å utforme en pumpe for en gitt trykkhøyde for så å avdempe nedstrøms separasjonsprosesser,karakterisert ved
å dele opp pumpen i to, tre eller flere pumpetrinn, og
å endre eller velge det siste trinnet i strømningsretningen, slik at den har en større dråpestørrelse ved likevekt enn trinn oppstrøms.
8. Fremgangsmåte i henhold til krav 7,karakterisert vedat impellere, diffusorer eller både impellere og diffusorer har blitt modifisert.
9. Fremgangsmåte i henhold til krav 8,karakterisert vedat impellere har blitt modifisert ved ett eller flere av trinnene: å redusere diameteren impeller for etterfølgende trinn; å velge eller modifisere impellere for å tilveiebringe redusert turbulens ved å gi mer aksiell impellerstrøm, opererer de siste trinnene med redusert rotasjonshastighet ved å sette inn et nedtrinns gir oppstrøms det siste trinnet eller trinnene, eller ved hjelp av en av de impellerutførelsene som er kjent for lav skjærkraft i det siste trinnet, og
diffusorer blir modifisert ved ett eller flere av de trinnene: å øke oppholdstiden av fluidet i diffusor mens turbulens gir økte dråpe kollisjoner, ved å øke lengden for strømmen gjennom diffusoren, å øke tverrsnittsarealet for strømningen gjennom diffusoren, eller både å øke nevnte lengde og tverrsnittsareal for diffusoren.
10. Bruk av en pumpe i henhold til hvilket som helst av krav 1-6, for trykkforsterkning av skjærfølsomme fluider, som olje - i - vann, og vann - i - olje, polymerløsninger for injeksjon i reservoar for økt oljeutvinning; pumping av majones, andre emulsjoner, meieriprodukter, pumping av maling og andre kjemiske emulsjoner.
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20130021A NO335019B1 (no) | 2013-01-04 | 2013-01-04 | Sentrifugalpumpe med koalescerende virkning, fremgangsmåte for utforming eller endring dertil, samt anvendelse |
PCT/EP2014/050021 WO2014106635A1 (en) | 2013-01-04 | 2014-01-02 | Centrifugal pump with coalescing effect, design method and use thereof |
US14/758,918 US10578110B2 (en) | 2013-01-04 | 2014-01-02 | Centrifugal pump with coalescing effect, design method and use thereof |
EP14700031.9A EP2941570B1 (en) | 2013-01-04 | 2014-01-02 | Centrifugal pump with coalescing effect, design method and use thereof |
BR112015016088-3A BR112015016088B1 (pt) | 2013-01-04 | 2014-01-02 | Bomba centrífuga com efeito coalescente, método de execução de projeto e uso da mesma |
DK14700031.9T DK2941570T3 (en) | 2013-01-04 | 2014-01-02 | Centrifugal pump with confluent power, design method and use thereof |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20130021A NO335019B1 (no) | 2013-01-04 | 2013-01-04 | Sentrifugalpumpe med koalescerende virkning, fremgangsmåte for utforming eller endring dertil, samt anvendelse |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20130021A1 true NO20130021A1 (no) | 2014-07-07 |
NO335019B1 NO335019B1 (no) | 2014-08-25 |
Family
ID=49918711
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20130021A NO335019B1 (no) | 2013-01-04 | 2013-01-04 | Sentrifugalpumpe med koalescerende virkning, fremgangsmåte for utforming eller endring dertil, samt anvendelse |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10578110B2 (no) |
EP (1) | EP2941570B1 (no) |
BR (1) | BR112015016088B1 (no) |
DK (1) | DK2941570T3 (no) |
NO (1) | NO335019B1 (no) |
WO (1) | WO2014106635A1 (no) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NO342404B1 (en) | 2015-12-18 | 2018-05-14 | Typhonix As | Polymer flow control device |
CA3066361A1 (en) | 2017-06-07 | 2018-12-13 | Shifamed Holdings, Llc | Intravascular fluid movement devices, systems, and methods of use |
US11511103B2 (en) | 2017-11-13 | 2022-11-29 | Shifamed Holdings, Llc | Intravascular fluid movement devices, systems, and methods of use |
CN112004563B (zh) | 2018-02-01 | 2024-08-06 | 施菲姆德控股有限责任公司 | 血管内血泵以及使用和制造方法 |
WO2021011473A1 (en) | 2019-07-12 | 2021-01-21 | Shifamed Holdings, Llc | Intravascular blood pumps and methods of manufacture and use |
WO2021016372A1 (en) | 2019-07-22 | 2021-01-28 | Shifamed Holdings, Llc | Intravascular blood pumps with struts and methods of use and manufacture |
US11724089B2 (en) | 2019-09-25 | 2023-08-15 | Shifamed Holdings, Llc | Intravascular blood pump systems and methods of use and control thereof |
CN114423952A (zh) * | 2019-09-26 | 2022-04-29 | 株式会社荏原制作所 | 立式多级泵 |
Family Cites Families (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2924292A (en) * | 1956-02-16 | 1960-02-09 | Cons Electrodynamics Corp | Apparatus for pumping |
US3416320A (en) * | 1967-07-14 | 1968-12-17 | Exxon Research Engineering Co | Turbo-jet propulsion method using emulsified fuels and demulsification |
US3643516A (en) | 1969-03-14 | 1972-02-22 | Bendix Corp | Hydrostatically supported gyroscope, a combined centrifugal and viscous shear rotary pump |
GB1520482A (en) | 1975-07-09 | 1978-08-09 | Ontario Research Foundation | Fluid shear device |
DD136759A1 (de) * | 1978-05-29 | 1979-07-25 | Hans Spengler | Hochdruckkreiselpumpenaggregat |
SU1571298A1 (ru) | 1987-12-16 | 1990-06-15 | Уральский филиал Всесоюзного теплотехнического научно-исследовательского института им.Ф.Э.Дзержинского | Многоступенчатый центробежный насос |
AT394136B (de) | 1989-05-02 | 1992-02-10 | Schima Heinrich | Rotor einer zentrifugalpumpe fuer blut oder andere scherempfindliche fluessigkeiten |
US5174726A (en) | 1989-09-05 | 1992-12-29 | Findlay Iain S | Liquid pump |
JP3482668B2 (ja) | 1993-10-18 | 2003-12-22 | 株式会社日立製作所 | 遠心形流体機械 |
JP2001115981A (ja) * | 1999-10-18 | 2001-04-27 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 多段ポンプ |
US6345503B1 (en) * | 2000-09-21 | 2002-02-12 | Caterpillar Inc. | Multi-stage compressor in a turbocharger and method of configuring same |
US6595752B2 (en) | 2001-07-09 | 2003-07-22 | Mcginn John | Radial impeller for a centrifugal pump |
US7150600B1 (en) | 2002-10-31 | 2006-12-19 | Wood Group Esp, Inc. | Downhole turbomachines for handling two-phase flow |
CN2616720Y (zh) * | 2002-12-18 | 2004-05-19 | 邱熙 | 一种高速多级离心水泵 |
GB0411040D0 (en) * | 2004-05-18 | 2004-06-23 | Weir Pumps Ltd | Pump assembly |
US7871239B2 (en) | 2006-02-03 | 2011-01-18 | Dresser-Rand Company | Multi-segment compressor casing assembly |
JP4910872B2 (ja) * | 2007-05-10 | 2012-04-04 | 株式会社日立プラントテクノロジー | 多段遠心圧縮機 |
US20090081031A1 (en) * | 2007-09-26 | 2009-03-26 | Koopman Dennis E | Vertical vapor compressor |
US20100314296A1 (en) * | 2009-01-29 | 2010-12-16 | Luis Pacheco | Pipelining of oil in emulsion form |
IT1398142B1 (it) | 2010-02-17 | 2013-02-14 | Nuovo Pignone Spa | Sistema singolo con compressore e pompa integrati e metodo. |
IT1401868B1 (it) * | 2010-08-31 | 2013-08-28 | Nuova Pignone S R L | Turbomacchina con stadio a flusso misto e metodo. |
ITCO20110027A1 (it) | 2011-07-21 | 2013-01-22 | Nuovo Pignone Spa | Turbomacchina centrifuga multistadio |
-
2013
- 2013-01-04 NO NO20130021A patent/NO335019B1/no unknown
-
2014
- 2014-01-02 DK DK14700031.9T patent/DK2941570T3/en active
- 2014-01-02 WO PCT/EP2014/050021 patent/WO2014106635A1/en active Application Filing
- 2014-01-02 US US14/758,918 patent/US10578110B2/en active Active
- 2014-01-02 EP EP14700031.9A patent/EP2941570B1/en active Active
- 2014-01-02 BR BR112015016088-3A patent/BR112015016088B1/pt active IP Right Grant
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2014106635A1 (en) | 2014-07-10 |
BR112015016088A2 (pt) | 2017-07-11 |
EP2941570B1 (en) | 2018-10-24 |
NO335019B1 (no) | 2014-08-25 |
US20150337842A1 (en) | 2015-11-26 |
BR112015016088B1 (pt) | 2022-03-08 |
US10578110B2 (en) | 2020-03-03 |
EP2941570A1 (en) | 2015-11-11 |
DK2941570T3 (en) | 2019-02-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO20130021A1 (no) | Sentrifugalpumpe med koalescerende virkning, fremgangsmåte for utforming eller endring dertil, samt anvendelse | |
EP2504497B1 (en) | Centrifugal wet gas compression or expansion with a slug suppressor and/or atomizer | |
EP3568599B1 (en) | Ejector device | |
NO20120908A1 (no) | Flerfase trykkforsterkningspumpe | |
RU135390U1 (ru) | Система сбора и транспортирования продукции нефтяных скважин | |
Pao et al. | Numerical investigation of gas separation in T-junction | |
CN205689444U (zh) | 一种导叶式自吸泵 | |
CN204981768U (zh) | 橇装管式多级分离器 | |
RU2703858C2 (ru) | Устройство и способ кондиционирования потока жирного газа | |
CN107557058B (zh) | 一种紧凑型组合闪蒸原油脱气方法和装置 | |
US9328856B2 (en) | Use of pressure reduction devices for improving downstream oil-and-water separation | |
Verbitsky et al. | Experimental studies of electric submersible pump performance with ejector at pump inlet when liquid-gas mixture delivering (Russian) | |
CN200966941Y (zh) | 一种用水系统的脱气装置 | |
Husveg et al. | Improving Separation of Oil and Water With a Novel Coalescing Centrifugal Pump | |
RU158649U1 (ru) | Насос - диспергатор | |
RU2750079C1 (ru) | Насос-компрессор для добычи нефти с высоким содержанием свободного газа у приема насоса | |
RU2124916C1 (ru) | Способ работы установки для перегонки жидкого продукта и установка для его реализации | |
CN114682397B (zh) | 锥形液液轴向离心分离器及分离监控装置 | |
CN204502887U (zh) | 一种食品生产装置 | |
CN204502888U (zh) | 一种食品加工设备 | |
CN204522852U (zh) | 一种食品生产设备 | |
CN204502914U (zh) | 食品加工装置 | |
CN204519316U (zh) | 食品加工设备 | |
RU2638100C1 (ru) | Вихревой насос | |
Green | Jet pumps and ejectors |