NO180034B - Fremgangsmåte for fjerning av hydrogensulfid fra en gassblanding - Google Patents
Fremgangsmåte for fjerning av hydrogensulfid fra en gassblanding Download PDFInfo
- Publication number
- NO180034B NO180034B NO932686A NO932686A NO180034B NO 180034 B NO180034 B NO 180034B NO 932686 A NO932686 A NO 932686A NO 932686 A NO932686 A NO 932686A NO 180034 B NO180034 B NO 180034B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- contact
- reactant solution
- aqueous reactant
- container
- solution
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims description 28
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 19
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 title claims description 7
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 36
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 31
- 239000000376 reactant Substances 0.000 claims description 30
- 239000002738 chelating agent Substances 0.000 claims description 17
- VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N Fe3+ Chemical compound [Fe+3] VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims description 14
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims description 14
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 11
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 11
- 150000004696 coordination complex Chemical class 0.000 claims description 10
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 8
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 4
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 3
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 claims 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 239000005022 packaging material Substances 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- URDCARMUOSMFFI-UHFFFAOYSA-N 2-[2-[bis(carboxymethyl)amino]ethyl-(2-hydroxyethyl)amino]acetic acid Chemical compound OCCN(CC(O)=O)CCN(CC(O)=O)CC(O)=O URDCARMUOSMFFI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 101100536354 Drosophila melanogaster tant gene Proteins 0.000 description 1
- KCXVZYZYPLLWCC-UHFFFAOYSA-N EDTA Chemical compound OC(=O)CN(CC(O)=O)CCN(CC(O)=O)CC(O)=O KCXVZYZYPLLWCC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- TUJKJAMUKRIRHC-UHFFFAOYSA-N hydroxyl Chemical compound [OH] TUJKJAMUKRIRHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- MGFYIUFZLHCRTH-UHFFFAOYSA-N nitrilotriacetic acid Chemical compound OC(=O)CN(CC(O)=O)CC(O)=O MGFYIUFZLHCRTH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/02—Preparation of sulfur; Purification
- C01B17/04—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides
- C01B17/05—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides by wet processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/52—Hydrogen sulfide
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for fjerning av hydrogensulfid fra en gassblanding som inkluderer hydrogensulfid og omfatter at gassblandingen i en kontaktbeholder ved en temperatur under svovelets smeltepunkt bringes i kontakt med en vandig reaktantløsning som inkluderer et koordinasjonskompleks av Fe(III) med et chelateringsmiddel for å fremstille en renset gass-strøm som har et redusert innhold av hydrogensulfid og en for-brukt vandig løsning som inneholder fast svovel og som har et øket innhold av koordinasjonskompleks av Fe(II) med chelateringsmidlet, og regenerering av den brukte vandige reaktantløsning for å oppnå regenerert vandig reaktant-løsning .
En slik prosess er beskrevet i US-patent nr.
4 871 520. I kontakttrinnet oksyderes hydrogensulfid i kontaktbeholderen til elementært svovel ved hjelp av Fe(III) som i sin tur reduseres til Fe(II). Oksydasjons-trinnet vil finne sted som følger:
For å regenerere den brukte vandige reaktantløsning, bringes løsningen i kontakt med en gass som inneholder fritt oksygen, slik at Fe(II) oksyderes til Fe(III) for å fremstille en regenerert vandig reaktantløsing som kan anvendes i kontakttrinnet. Regenereringen antas å finne sted i henhold til følgende reaksjoner:
Nedbryting av chelateringsmidlet (L) antas å finne sted ifølge følgende reaksjon:
I reaksjonsligningene ovenfor er -OH et fritt hydrok-sylradiakal, Fe(III) (L) er koordinasjonskomplekset av
Fe (III) med et chelateringsmiddel L, og Fe(II) (L) er koor-dinas j onskomplekset av Fe(II) med et chelateringsmiddel L.
I europeisk patentsøknad med publikasjonsnummer 215 505 foreslås det å opprettholde en viss konsentrasjon av Fe (II) i den regenererte vandige reaktantløsning, idet denne konsentrasjon er høyere enn ca. 0,15 mol Fe(II) pr. mol Fe, for å redusere nedbrytingen av chelateringsmidlet, idet det er egnet at mengden er større enn ca. 0,15 mol Fe (II) pr. mol Fe.
I europeisk patentskrift nr. 186.235 beskrives regenerering av brukt vandig løsning hvor løsningen og fri oksy-genholdig gass tvinges til å strømme i pluggstrøm medstrøms gjennom en kontaktbeholder, slik at konsentrasjonen av -OH i retning av strømmen gjennom kontaktbeholderen avtar sam-tidig med konsentrasjonen av Fe(II), som oksyderes til Fe (III) .
Det viser seg i praksis at dersom man gjør forsøk på å gjennomføre prosessen med pluggstrøm, vil noe bakblanding finne sted slik at kontaktbeholderen ligger nær opptil et ideelt blandeapparat hvor sammensetningen av fluidet i kontaktbeholderen i hovedsak er lik sammensetningen av fluidet som går ut av beholderen. Nedbryting av chelateringsmidlet kan da bare unngås dersom omvandlingen til Fe(III) ikke er fullstendig.
For å redusere bakblanding kan kontaktbeholderen ut-styres med pakkemateriale eller alternativt kan en lang, slank, kontaktbeholder anvendes. Disse løsninger er imid-lertid uønskelige, ettersom pakkematerialet viser tilbøye-lighet til å gro til og anvendelsen av pakkemateriale vil være årsak til et stort trykkfall. Anvendelsen av en lang, slank, kontaktbeholder vil også være årsak til et stor trykkfall.
Det er et formål med foreliggende oppfinnelse å til-veiebringe en fremgangsmåte hvor nedbrytingen av chelateringsmidlet under regenerering reduseres og hvor konsentrasjonen av Fe(II) i den regenererte reaktantløsning er lavere enn 0,10 mol Fe(II), pr. mol Fe noe som tilsvarer mer enn 0,90 Fe(III) pr. mol Fe.
For dette formål omfatter fremgangsmåten for fjerning av hydrogensulfid fra en gassblanding som inneholder hydrogensulfid i henhold til oppfinnelsen at gassblandingen i en kontaktanordning ved en temperatur under smeltepunktet for svovel bringes i kontakt med en vandig reaktantløsning som inkluderer et koordinasjonskompleks av Fe(III) med et chelateringsmiddel, for å fremstille en renset gass-strøm som har et redusert innhold av hydrogensulfid, og en brukt vandig løsning som inneholder fast svovel og som har et øket innhold av koordinasjonskompleks av Fe(II) med chelateringsmidlet, og regenerering av den brukte vandige reak-tantløsning for å oppnå regenerert vandig reaktantløsning, hvor regenereringen av den brukte vandige reaktantløsning omfatter at den brukte vandige reaktantløsning i en første kontaktbeholder i medstrøm bringes i kontakt med en gass som inneholder fritt oksygen for å fremstille delvis regenerert vandig reaktantløsning, og en blanding av brukt luft og delvis regenerert vandig reaktantløsning føres gjennom en rørledning til en andre kontaktbeholder, og bringes i den andre kontaktbeholder i motstrømskontakt med en gass som inneholder fritt oksygen for å fremstille regenerert vandig reaktantløsning som fjernes fra den lavere del av den andre kontaktbeholder.
Oppfinnelsen skal nå beskrives mer detaljert ved hjelp av et eksempel med referanse til den vedlagte tegning som viser et flytskjema for fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse.
En gassblanding som inneholder hydrogensulfid føres til en kontaktbeholder 1 gjennom tilførselsrørledning 3. I kontaktbeholderen 1 bringes gassblandingen ved en temperatur under svovelets smeltepunkt i kontakt med en vandig reaktantløsning som inneholder et koordinasjonskompleks av Fe(III) med et chelateringsmiddel som tilføres kontaktbeholderen 1 gjennom rørledning 6. I kontaktbeholderen 1 oksyderes hydrogensulfid til elementært svovel ved hjelp av Fe(III) som i sin tur reduseres til Fe(II). En renset gass-strøm som har et redusert innhold av hydrogensulfid føres ut fra kontaktbeholderen 1 gjennom rørledning 7 og brukt vandig løsning som inneholder svovel og som har et øket innhold av koordinasjonskompleks av Fe(II) med chelateringsmidlet, føres ut gjennom rørledning 9.
Den hydrogensulfidholdige gassblanding kan være hvilken som helst gassblanding som inneholder hydrogensulfid, idet eksempler er naturgass og syntesegass fremstilt ved delvis forbrenning av kull, hydrokarbonolje eller naturgass. Konsentrasjonen av hydrogensulfid kan være i områder fra 0,05 til 50 volum-%.
Den vandige reaktantløsning inneholder fra 2-15 mol Fe(III) pr. mol hydrogensulfid som skal fjernes. Chelateringsmidlet er på egnet måte en organisk syre, f.eks nitri-lotrieddiksyre, etylendiamintetraeddiksyre eller hydroksy-etyletylenendiamintrieddiksyre. pH-verdien i rektantløsnin-gen er på egnet måte i område fra 4 til 8. Temperaturen i kontaktbeholderen 1 strekker seg fra til 10 til 80°C, trykkene fra 0,1 til 15 MPa og kontakttiden er fra 1 til 120 sek.
For å kunne regenerere brukt vandig løsning, føres løsningen til en første kontaktbeholder 10. I den første kontaktbeholder bringes brukt vandig løsning i medstrøm i kontakt med en gass som inneholder fritt oksygen og som er i form av luft som tilføres til beholderen 10 gjennom rør-ledning 12 og fordeler 13 anordnet i den første kontaktbeholder 10. I den første kontaktbeholder 10 regenereres den brukte vandige løsning bare delvis, og en blanding av brukt luft og delvis regenerert vandig reaktantløsning føres gjennom rørledning 15 til en andre'kontaktbeholder 18.
I den andre kontaktbeholder 18 bringes delvis regenerert vandig reaktantløsning i motstrøm i kontakt med en gass som inneholder fritt oksygen og som er i form av luft tilført gjennom rørledning 20 og fordeler 21 anordnet i beholder 18. Regenereringen av den vandige reaktantløsning fullstendiggjøres i den andre kontaktbeholder 18, og regenerert vandig reaktantløsning føres ut fra den nedre del av den andre kontaktbeholder 18 gjennom rørledning 24. Den regenererte vandige løsning pumpes ved hjelp av pumpe 25 til kontaktbeholder 1 for gjenanvendelse.
Brukt luft både fra kontaktbeholder 10 og 18 fjernes fra den andre kontaktbeholder 18 gjennom rørledning 26 og en strøm som er rik på elementært svovel føres ut gjennom rørledning 28 som er utstyrt med pumpe 30.
Mengden av Fe(II) som oksyderes i regenereringen av-henger av kontakttiden og av mengden av gass som inneholder fritt oksygen, idet mengden av oksygen kan velges slik at den er direkte proporsjonal med mengden av hydrogensulfid i gassblandingen som skal behandles.
Fremgangsmåten for regenerering av brukt vandige løs-ning i fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse, underletter utvelgelse av kontakttidene i den første og andre kontaktbeholder, 10 og 18, slik at i den første kontaktbeholder 10 er konsentrasjonen av Fe(II) i strømmen som går ut av den første kontaktbeholder 10 gjennom rørled-ning 15 mellom 0,20 og 0,50 mol Fe(II) pr. mol Fe, og konsentrasjonen av Fe(II) i strømmen som går ut av den andre kontaktbeholder 18 er under 0,10 mol Fe (II) pr. mol Fe. I praksis er den minimale konsentrasjon av Fe(II) i strømmen som går ut av den andre kontaktbeholder 18 ca. 0,01 mol Fe(II) pr. mol Fe.
Regenereringen gjennomføres på egnet måte ved atmosfæ-risk trykk og omgivelsestemperatur, med luft som inneholder 21 volum-% oksygen. Kontakttiden i den første kontaktbeholder er mellom 8 og 12 minutter og i den andre regenere-ringsbeholder 18 er kontakttiden mellom 6 og 10 minutter. Om nødvendig kan regenereringen gjennomføres ved høyere trykk og temperaturer.
Fordelen med regenereringsprosessen ved fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse kan forklares som følger.
Det antas at konsentrasjonen av Fe(III) som dannes fra Fe(II) er direkte proporsjonal med kontakttiden, idet denne antagelse innebærer at det tar omtrent samme kontakttid for å redusere konsentrasjonen av Fe(II) til 0,10 mol Fe(II) pr. mol Fe i én kontaktbeholder eller i to kontaktbeholdere, og at mengden av chelateringsmiddel som nedbrytes også er direkte proporsjonal med kontakttiden, samt at nedbrytingsgraden er omvendt proporsjonal med konsentrasjonen av Fe(II). I tillegg antar vi at en kontaktbeholder kan betraktes som en ideell blander, slik at konsentrasjonen av forbindelsene i kontaktbeholderen tilsvarer konsentrasjonen av forbindelsene som går ut av kontaktbeholderen.
La oss nå ta som eksempel regenerering av en brukt vandig løsning som inneholder ca. 0,8 mol Fe(II) pr. mol Fe, og som regenereres slik at den endelige konsentrasjon
av Fe(II) er 0,10 mol pr. mol Fe, og for å oppnå denne endelige Fe(II)-konsentrasjon er.den totale regenererings-tid 18 minutter.
I det tilfelle hvor én kontaktbeholder anvendes, opp-nås den endelige konsentrasjon av Fe(II) i denne kontaktbeholder. Når det anvendes to kontaktbeholdere, nås denne sluttkonsentrasjon i to trinn: et første trinn hvor konsentrasjonen av Fe (II) er 0,40 mol pr. mol Fe (kontakttid 10 minutter) og et andre trinn hvor sluttkonsentrasjonen er 0,10 mol pr. mol Fe (kontakttid 8 minutter). I det tilfelle hvor det således anvendes én kontaktbeholder er det ca.
0,10 mol Fe(II) pr. mol Fe tilstede i kontaktbeholderen i de 18 minutter det tar å oksydere Fe(II), mens i det tilfelle hvor det anvendes to kontaktbeholdere, er det i den første kontaktbeholder ca. 0,40 mol Fe(II) pr. mol Fe i løpet av 10 minutter og bare i løpet av 8 minutter i den andre kontaktbeholder er konsentrasjonen av Fe(II) 0,10 mol pr. mol Fe. Graden av nedbryting av chelateringsmidlet i den første kontaktbeholder er således mye lavere enn graden av nedbryting i den andre kontaktbeholder, og den totale nedbrytingsgrad er mye lavere enn graden av nedbryting dersom det bare hadde vært anvendt én kontaktbeholder.
I flytskjemaet som ble beskrevet med henvisning til tegningen, bringes gassblanding og vandig reaktantløsning i kontakt i motstrøm i kontaktbeholder 1. Andre gass/væske-kontaktanordninger kan likeledes anvendes, eksempler er en spray-kolonne eller en medstrøms-kontaktanordning eller hvilken som helst kombinasjon av kontaktanordninger.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte for fjerning av hydrogensulfid fra en gassblanding som inneholder hydrogensulfid, omfattende at gassblandingen i en kontaktanordning ved en temperatur under smeltepunktet for svovel bringes i kontakt med en vandig reaktantløsning som inkluderer et koordinasjonskompleks av Fe (III) med et chelateringsmiddel, for å fremstille en renset gass-strøm som har et redusert innhold av hydrogensulfid, og en brukt vandig løsning som inneholder fast svovel og som har et øket innhold av koordinasjonskompleks av Fe(II) med chelateringsmidlet, og regenerering av den brukte vandige reaktantløsning for å oppnå regenerert vandig reaktantløsning,
karakterisert ved at regenereringen av den brukte vandige reaktantløsning omfatter at den brukte vandige reaktantløsning i en første kontaktbeholder i med-strøm bringes i kontakt med en gass som inneholder fritt oksygen for å fremstille delvis regenerert vandig reak-tantløsning, og en blanding av brukt luft og delvis regenerert vandig reaktantløsning føres gjennom en rørledning til en andre kontaktbeholder, og bringes i den andre kontaktbeholder i motstrømskontakt med en gass som inneholder fritt oksygen for å fremstille regenerert vandig reaktant-løsning som fjernes fra den lavere del av den andre kontaktbeholder .
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den videre omfatter at det fjernes en svovelrik strøm fra den nedre del av den andre kontaktbeholder, under det sted hvor regenerert vandig reaktantløsning fjernes.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP92202316 | 1992-07-27 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO932686D0 NO932686D0 (no) | 1993-07-26 |
| NO932686L NO932686L (no) | 1994-01-28 |
| NO180034B true NO180034B (no) | 1996-10-28 |
| NO180034C NO180034C (no) | 1997-02-05 |
Family
ID=8210810
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO932686A NO180034C (no) | 1992-07-27 | 1993-07-26 | Fremgangsmåte for fjerning av hydrogensulfid fra en gassblanding |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5422086A (no) |
| CA (1) | CA2100294C (no) |
| DE (1) | DE69301791T2 (no) |
| NO (1) | NO180034C (no) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5705135A (en) * | 1993-11-04 | 1998-01-06 | Gas Research Institute | Composition and process for the removal of hydrogen sulfide from gaseous streams |
| NL9401036A (nl) * | 1994-06-23 | 1996-02-01 | Tno | Anaerobe verwijdering van zwavelverbindingen uit afvalwater. |
| AU4134796A (en) * | 1994-11-03 | 1996-05-31 | Khanmamedov, Tufik K. | Method and apparatus for removal of contaminates from refinery gas |
| US6506349B1 (en) | 1994-11-03 | 2003-01-14 | Tofik K. Khanmamedov | Process for removal of contaminants from a gas stream |
| ITMI20050322A1 (it) * | 2005-03-03 | 2006-09-04 | Eni Spa | Procedimento per la rimozione tramite ossidazione di mercaptani contenuti in idrocarburi |
| WO2009064962A2 (en) * | 2007-11-14 | 2009-05-22 | Texyn Hydrocarbon, Llc | System and method for high pressure synthesis gas processing |
| US7951353B1 (en) * | 2010-06-07 | 2011-05-31 | Merichem Company | Flow control method and apparatus for a continuous multiple zone mass transfer |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1281571A (en) * | 1968-07-13 | 1972-07-12 | Vetrocoke Cokapuania Spa | Improvements in or relating to the removal of CO2 and/or H2S from gaseous mixtures |
| US3728440A (en) * | 1969-02-26 | 1973-04-17 | Universal Oil Prod Co | Continuous process for scrubbing hydrogen sulfide from a gas stream and selectively producing elemental sulfur while minimizing thiosulfate make |
| JPS5113480B2 (no) * | 1972-08-14 | 1976-04-28 | ||
| NL7402037A (no) * | 1973-02-16 | 1974-08-20 | ||
| NL8001886A (nl) * | 1980-03-31 | 1981-11-02 | Shell Int Research | Werkwijze voor het verwijderen van zure gassen uit een in hoofdzaak uit methaan bestaand gasmengsel. |
| DE3216161A1 (de) * | 1982-04-30 | 1983-11-03 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zur entfernung von schwefelwasserstoff aus gasgemischen |
| US4534955A (en) * | 1983-07-01 | 1985-08-13 | Chevron Research Company | Sulfur extraction process |
| IN166496B (no) * | 1984-12-24 | 1990-05-19 | Shell Int Research | |
| US4871520A (en) * | 1985-08-23 | 1989-10-03 | Shell Oil Company | Process and composition for H2 S removal |
| IN168471B (no) * | 1985-08-23 | 1991-04-13 | Shell Int Research | |
| US4774071A (en) * | 1986-05-01 | 1988-09-27 | The Dow Chemical Company | Process and composition for the removal of hydrogen sulfide from gaseous streams |
| US4853192A (en) * | 1987-08-31 | 1989-08-01 | Shell Oil Company | Water removal in a redox process |
| US5139753A (en) * | 1991-04-08 | 1992-08-18 | Ari Technologies, Inc. | Continuous process for mass transfer of a liquid reagent with two different gases |
-
1993
- 1993-07-12 CA CA002100294A patent/CA2100294C/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-07-23 DE DE69301791T patent/DE69301791T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1993-07-26 NO NO932686A patent/NO180034C/no not_active IP Right Cessation
- 1993-07-27 US US08/097,803 patent/US5422086A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2100294C (en) | 2003-08-19 |
| DE69301791D1 (de) | 1996-04-18 |
| NO932686L (no) | 1994-01-28 |
| US5422086A (en) | 1995-06-06 |
| NO932686D0 (no) | 1993-07-26 |
| NO180034C (no) | 1997-02-05 |
| DE69301791T2 (de) | 1996-08-01 |
| CA2100294A1 (en) | 1994-01-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3824766A (en) | Gas purification | |
| US5152976A (en) | Process for producing high purity hydrogen | |
| US4976935A (en) | Regeneration of solvent in H2 S removal from gases | |
| US4241032A (en) | Process for the removal of hydrogen sulfide from gas streams | |
| US4138230A (en) | Dual pressure absorption process | |
| AU2007253790B2 (en) | Process for treating a gas stream | |
| NO170798B (no) | Fremgangsmaate for svovelutvinning fra en hydrogensulfidholdig gasstroem | |
| NL8202184A (nl) | Werkwijze voor het verwijderen van h2s en co2 uit een gasmengsel. | |
| JPH0253365B2 (no) | ||
| US3848071A (en) | Process for reducing the total sulfur content of claus off-gases | |
| US5718872A (en) | Apparatus for controlling the hydrogen sulfide concentration in the acid gas feedstock of a sulfur recovery unit | |
| JPH03327B2 (no) | ||
| EP0073074A2 (en) | Process for reducing the total sulphur content of a high CO2-content feed gas | |
| NO311423B1 (no) | Kontinuerlig fremgangsmåte for behandling av kondensater av ammoniakk og urea | |
| NO180034B (no) | Fremgangsmåte for fjerning av hydrogensulfid fra en gassblanding | |
| US3984316A (en) | Treating foul refinery waste waters with absorber gas | |
| US4808341A (en) | Process for the separation of mercaptans contained in gas | |
| US3794710A (en) | Gas desulfurization | |
| EP0922669B1 (fr) | Procédé de récupération du soufre à haute pression | |
| US4781910A (en) | Hydrogen sulfide removal and sulfur recovery | |
| CA2243626A1 (fr) | Procede et unite d'hydrotraitement d'une charge petroliere comprenant le craquage de l'ammoniac et le recyclage de l'hydrogene dans l'unite | |
| US8900544B2 (en) | Sulfur removal methods | |
| NO130715B (no) | ||
| US4975255A (en) | Removal of sour components from a gas stream | |
| EP0582337B1 (en) | Process of removing hydrogen sulphide from a gas mixture |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |