NO173906B - Innretning til regulering av driften av et kjemisk prosessanlegg for aa bedre effektiviteten - Google Patents
Innretning til regulering av driften av et kjemisk prosessanlegg for aa bedre effektiviteten Download PDFInfo
- Publication number
- NO173906B NO173906B NO88882383A NO882383A NO173906B NO 173906 B NO173906 B NO 173906B NO 88882383 A NO88882383 A NO 88882383A NO 882383 A NO882383 A NO 882383A NO 173906 B NO173906 B NO 173906B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- flow
- compounds
- output
- plant
- regulating
- Prior art date
Links
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 title claims description 18
- 238000012993 chemical processing Methods 0.000 title 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 40
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 26
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 20
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 claims description 16
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 claims description 14
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical group [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 10
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 claims description 7
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 claims description 4
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 10
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 2
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
- G05D21/00—Control of chemical or physico-chemical variables, e.g. pH value
- G05D21/02—Control of chemical or physico-chemical variables, e.g. pH value characterised by the use of electric means
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/02—Preparation of sulfur; Purification
- C01B17/04—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides
- C01B17/0404—Preparation of sulfur; Purification from gaseous sulfur compounds including gaseous sulfides by processes comprising a dry catalytic conversion of hydrogen sulfide-containing gases, e.g. the Claus process
- C01B17/0452—Process control; Start-up or cooling-down procedures of the Claus process
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Control Of Non-Electrical Variables (AREA)
- Feedback Control In General (AREA)
- Catching Or Destruction (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en innretning til regulering av driften
av et kjemisk prosessanlegg for å bedre effektiviteten ved å redusere variasjonen av kontrollparametrene i henhold til innledningen av krav 1. Den kan benyttes til alle kjemiske prosessanlegg som mottar reaktive kjemiske forbindelser som råstoff for som produkt å levere minst ett kjemisk element som finnes i råstofforbindelsene, idet driften av anlegget skal oppvise den størst mulige effektivitet for gitte driftsbetin-gelser.
Oppfinnelsen angår spesielt et anlegg for å fremstille svovel ved å reagere hydrogensulfid H2S med atmosfærens oksygen.
Det er kjent at regulering av driften av et kjemisk prosessanlegg generelt oppnås med en servostyring som benytter parameterverdier levert av karakteristikksensorer for elementet eller elementene eller forbindelsene som fås på utgangssiden av anlegget. Disse verdier gjør det mulig å regulere driften av anlegget takket være kontrollorganer som gis et ønskeverdisignal, så vel som signaler som svarer til visse parametre (f.eks. innholdet av restforbindelser ved utgangssiden til anlegget). Disse kontrollorganer skaffer et kontrollsignal som spesielt gjør det mulig å styre organer for regulering av volumstrømmer av forbindelser som innføres i anlegget.
Denne type regulering, som er velkjent i teknikken, benytter minst én kontrollsløyfe og har ulemper som skyldes det faktum at parameterverdiene som leveres av sensorene, er verdier som bare er tilnærmet lik disse karakteristiske parametre og ikke meget presise verdier. Følgelig vil en regulerings-innretning som opererer direkte på verdiene av de karakteristiske parametre levert av sensorene, ikke gjøre det mulig å skaffe en optimal, ønsket kontrollverdi, slik at det kjemiske prosessanlegg drives med optimal effektivitet.
Dette er f.eks. tilfelle for et prosessanlegg som gjør det mulig å fremstille svovel fra reaksjonen av hydrogensulfid
H2S og atmosfærens oksygen, i henhold til den velkjente "claus"-reaks j on.
Denne type anlegg omfatter en kjemisk prosessanordning som spesielt på sin innløpsside har en ovn forbundet med et justerbart strømningsorgan. Disse organer gjør det mulig å injisere råstoff i ovnen i form av reaktive kjemiske forbindelser som hovedsakelig består av hydrogensulfid I^S og luft, hvis oksygen reagerer med en del av hydrogensulfidet i henhold til reaksjonen:
På ovnens utgangsside blir reaksjonsproduktene innført i en eller flere konvertere med katalysatorer som takket være den såkalte "Claus"-reaksjonen gjør det mulig å få det dannede svoveldioksid SC>2 til å reagere med hydrogensulfidet. Denne reaksjon er som følger:
Svovelet fås derfor ved utgangen av konverterne og den totale reaksjon skrives:
Det vann som dannes, elimineres i form av damp, og restgassene fra de tilførte reaktive forbindelser kan videre delvis elimineres takket være en ekstra katalytisk prosessenhet slik som den som benyttes i den katalytiske "sulfreen"-prosess eller en annen prosess.
I dette eksempel på et kjemisk prosessanlegg skjer reguleringen av driften av anlegget kjent som "svovelanlegg"
ved å påvirke volumstrømmen av forbrenningsluft som innføres ved innløpet til ovnen.
Reguleringen av denne type anlegg utføres som kjent i teknikken på følgende måte: Takket være sensorer bestående hovedsakelig av en konsentrasjonsanalysator måles mengdene av de tilførte reaktive restbestanddeler som fremdeles forekommer ved utgangssiden av anlegget. Disse bestanddeler er i det betraktede eksempel hovedsakelig hydrogensulfid H2S og svoveldioksid SO^- For at anlegget skal drives med størst mulig effektivitet/ er det nødvendig at disse mengder er så nær null som mulig. Verdiene for disse mengder tilføres kontrollorganene som også mottar et ønskeverdisignal. Disse kontrollorganer skaffer et kontrollsignal for en solenoidventil til justering av luftstrømmen som injiseres ved anleggets inngangsside.
Ønskeverdisignalet benyttet på kontrollorganet gjør det teoretisk mulig - takket være en tilførsel av tilleggsluft på anleggets inngangsside - å bringe innholdet av hydrogensulfid H2S og av svoveldioksid S02# som forekommer ved utgangssiden av anlegget, tilbake til en nullverdi. Dette ønskeverdisignal avhenger naturligvis av mengdene av disse restgasser som måles av analyseanordningen (f.eks. kromato-grafisk analysator) plassert ved anleggets utgangsside. Imidlertid er verdiene av disse mengder målt tilnærmet og i denne kjente anleggstype gjør ønskeverdisignalet som benyttes på kontrollorganene, det ikke mulig å variere luft-strømmen som injiseres på anleggets inngangsside, slik at mengden av restgasser på dets utgangsside er tilbøyelige til å anta nullverdier. Videre gir bare målingen av mengden av restgasser på anleggets utgangsside ikke tilstrekkelige parametre til å muliggjøre reguleringen av sistnevnte ved dets maksimale effektivitet. Endelig, selv om generelt volum-strømmene av de reaktive komponenter som innføres på anleggets inngangsside måles, blir ikke verdiene av disse volumstrømmer tatt hensyn til ved reguleringen.
Hensikten med oppfinnelsen er å eliminere ulempene ved de kjente innretninger til å regulere driften av et kjemisk prosessanlegg, spesielt ved å ta hensyn til verdiene av et verdiene av disse parametre, for å gjøre det mulig a regulere driften av anlegget ved maksimal effektivitet. Denne korri-gerende beregning er i realiteten en koherensberegning av verdiene av de målte parametre.
Den ovennevnte hensikt oppnås med en innretning i henhold til oppfinnelsen som er kjennetegnet ved at innretningen dessuten omfatter beregningsorganer forbundet til måleorganene for volumstrømmene av de tilførte forbindelser, til måleorganene for mengdene av restforbindelser og til måleorganer som skaffer målesignaler for mengdene av de tilførte forbindelser, idet disse beregningsorganer utfører koherensberegninger på måleverdiene for volumstrømmene og mengdene og reduserer variasjonene av volumstrømmene og mengdene, slik at beregningsorganene på en utgang skaffer ønskeverdisignalet forbedret av koherensberegningen og leverer det til de strømningsregule-rende organer.
I henhold til en første utførelse av oppfinnelsen omfatter de strømningsregulerende organer en strømningsregulator som på en utgang skaffer et korrigert kontrollsignal for en solenoidventil i de justerbare strømningsorganer.
I henhold til en annen utførelse av oppfinnelsen omfatter de strømningsregulerende organer en strømningsregulator hvis ene utgang skaffer et kontrollsignal for en solenoidventil i de justerbare strømningsorganer, og en adderer hvor en inngang er forbundet med utgangen på regulatoren, idet en annen inngang på denne adderer er forbundet med utgangen på beregningsorganene for å motta ønskeverdisignalet og en utgang på denne adderer leverer et korrigert kontrollsignal for en solenoidventil i de j usterbare strømningsorganer.
Endelig, i henhold til et annet trekk, er de tilførte reaktive forbindelser hydrogensulfid og luft, mens elementet på utgangssiden er svovel.
Oppfinnelsens trekk og fordeler vil forstås bedre av den følgende beskrivelse i samband med den eneste vedføyde teg-ningsfigur. Denne figur representerer skjematisk en innretning i henhold til oppfinnelsen for å regulere driften av et kjemisk prosessanlegg med maksimal effektivitet.
Reguleringsinnretningen 1 gjør det mulig å regulere driften
av et anlegg 2 for å forbedre effektiviteten ved svekking av variasjonen av reguleringsparametrene.
Anlegget 2 omfatter kjemiske prosessanordninger 3 forbundet med justerbare strømningsorganer 4 som mater den kjemiske prosessanordning 3 med respektive tilførte reaktive forbindelser. Disse reaktive forbindeler leveres til kanaler 5, 6, 7 i de strømningsregulerende organer 4, noe som skal beskrives mer detaljert nedenfor. Dette anlegg skaffer på utgangssiden 8 minst ett kjemisk element som forekommer i de tilførte forbindelser.
I tilfelle innretningen benyttes i et anlegg som gjør det mulig å produsere svovel fra de foran beskrevne reaksjoner, leveres hydrogensulfid H2S f.eks. til kanalen 5 forbundet
med prosessanordningen 3 ved en strømningsjusteringsventil eller en solenoidventil 9.
Kanalen 6 mottar luft som inneholder det oksygen som er nødvendig for reaksjonen. Denne kanal er forbundet med prosessanordningene 3 ved en strømningsjusteringsventil eller solenoidventil 10. En kanal 7 mottar også luft som er nød-vendig for reaksjonen. Denne kanal er forbundet med prosessanordningene 3 ved en strømningsjusteringsventil eller en solenoidventil 11. Det er i realiteten takket være denne ventil 11 forbundet med reguleringsinnretningen 1, som gjør at anlegget opererer ved sin optimale effektivitet, noe som vil bli omtalt mer detaljert i det følgende. I dette eksempel omfatter prosessanordningene 3 ovnen og konvertere 12 såvel som en såkalt "sulfreen"-enhet 13 nevnt ovenfor, og produserer svovel med høy renhetsgrad på sin utgangsside 8.
Reguleringsinnretningen 1 omfatter organer 14 til å måle strømmen av tilførte reaktive forbindelser. I tilfelle et anlegg for å produsere svovel omfatter disse måleorganer 14 strømningsmålere 15, 16 som gjør det mulig å måle henholdsvis volumstrømmene av hydrogensulfid og luft injisert i anlegget.
Reguleringsinnretningen omfatter også organer 17 for å måle mengden av tilførte forbindelser som fremdeles forekommer på anleggets utgangsside og som derfor er rester. I tilfelle av et anlegg for å produsere svovel omfatter organene til å måle innholdet av restforbindelser f.eks. to kromatografer
18, 19 som gjør det mulig å bestemme mengden av hydrogen-sulfidgasss i restforbindelsene på utgangssiden. Disse mengder måles på utgangssiden 20 i den siste konverter i prosessanordningene, såvel som utgangen 8 fra "sulfreen11-enheten. Måleorganene 17 skaffer signaler for å måle disse innhold
ved deres respektive utganger.
Endelig omfatter reguleringsinnretningen strømningsregu-leringsorganer 21 forbundet med organene 17 for å måle mengdene av restforbindelser såvel som minst ett justerbart strømningsorgan 4. I tilfelle av et anlegg for å produsere svovel er reguleringsorganene 21 forbundet med en ventil 11 som gjør det mulig å regulere strømmen av luft som innføres til anlegget (ekstra reguleringsluft). Disse regulerings-organer mottar et ønskeverdisignal på en inngang 22, og dette signal gjør det mulig, slik det vil ses i detalj nedenfor, å levere et signal som modifiserer volumstrømmen av den tilsvarende leverte forbindelse (luftstrøm ved den betraktede anvendelse) til en av de justerbare strømningsorganer 4
(ventil eller solenoidventil 11 i den betraktede anvendelse). Denne modifikasjon av strømmen av den tilførte forbindelse gjør det mulig å bringe mengdene av restforbindelser mot nullverdier på anleggets utgangsside.
I henhold til oppfinnelsen omfatter innretningen også beregningsorganer 23 forbundet med organer 14 til å måle volumstrøm-men av tilførte forbindelser, med organer 17 til å måle mengden av restforbindelser på anleggets utgangsside såvel som med måleorganer 24 som skaffer signaler til å måle mengden av tilførte forbindelser. Disse organer til å måle mengden av tilførte forbindelser består i den foreliggende søknad av en kromatograf som gjør det mulig i den behandlede surgass spesielt å bestemme mengden av f.eks. hydrogensulfid H-S, karbondioksid C0_, metan CE., etan C_H_, benzen CÆ, etc.
«s 4 2 6 6 6
Beregningsorganene 23 utfører koherensberegninger på verdiene av målingene av volumstrømmer og mengder, mottatt fra de forskjellige måleorganer. Beregningsorganene 23 skaffer på utgangen 32 ønskeverdisignalet som tilføres reguleringsorganene 21. Koherensberegningene utført av beregningsorganene 23, skal beskrives detaljert nedenfor.
Beregningsorganene 23 omfatter f.eks. en beregningsprosessor
25 forbundet på kjent måte med et lagringsorgan 26, med en terminal 27 med et tastatur og en skjerm og med en skriver 28. Lagringsanordningen 26 gjør det spesielt mulig å mate inn programmer nødvendige for koherensberegningene. Terminalen 27 med tastatur og skjerm gjør det mulig å kommunisere med prosessoren 25, mens skriveren 28 muliggjør f.eks. en regi-strering av resultatene av målingene.
I en første utførelse av innretningen i henhold til oppfinnelsen omfatter reguleringsorganene 21 i tillegg til beregningsorganet 23 og som fås fra koherensberegninger utført på måleverdiene, direkte til en strømningsregulator 29, hvis utgangssignal direkte styrer solenoidventilen 11
som ved den betraktede anvendelse gjør det mulig å regulere luftstrømmen på inngangssiden. Denne regulator 29 mottar også signaler som måler mengden av restforbindelser på anleggets utgangsside.
I en annen utførelse av innretningen i henhold til oppfinnelsen omfatter reguleringsorganet 21 i tillegg til regulatoren 29 en adderer 30, hvortil utgangssignalet fra regulatoren 29 leveres. Utgangssignalet fra beregningsorganene 23 blir ikke lenger levert til inngangen 22 på denne regulator, men til addereren 30, slik som forbindelsen 31 viser.
En utgang på addereren 30 skaffer et korrigert kontrollsignal for solenoidventilen i de justerbare strømningsorganer 4.
Koherensberegningen skal nå forklares detaljert i tilknytning til et beregningseksempel.
Et rør som transporterer et inkompressibelt fluid betraktes, og på dette rør er det installert to massestrømmålere A og B.
Strømningsmåler A har f.eks. en turbinsensor, og strømnings-måler B har en vakuumgenererende måleblendesensor. En samtidig plotting av de to apparater gir:
For strømningsmåler A verdien mA = 100
For strømningsmåler B verdien mfi = 105
Under disse betingelser fås en måling av en enkelt størrelse ved hjelp av uavhengige midler som gir to forskjellige verdier av målingen betegnet M i det følgende.
Det blir nå et spørsmål om å beregne to verdier rn. og m_
A B
som ligger nærmere M enn verdiene m^ og mg.
Produsenten av apparat A angir at man på en strømning M
har utført en serie eksperimenter som har gitt et sett WA,
av målinger av M.
Standardavviket for settet WA er f.eks. sA=2, og dets middel-verdi er M.
Settet W A har en normalfordelingslov, dvs. at sannsynlighets-tettheten for loven på kjent måte er lik:
Produsenten av apparat B angir at man også har utført en serie med n eksperimenter på strømningen M og har fått settet Wfi med målinger av M.
Standardavviket av settet W_ ts er f.eks. s B=4, og dets middel-verdi er M.
Dette sett har også en sannsynlighetstetthet:
I settet WA er sannsynligheten for å få en verdi m'A så nær som mulig til verdien mA uttrykt ved:
hvor dm er differenselementet av variabelen m.
I settet WD er sannsynligheten for å oppnå en verdi m' så nær som mulig til verdien m_ uttrykt ved:
Når de to eventer A og B er uavhengige, er den kombinerte sannsynlighet for å ha A og B samtidig, uttrykt ved:
Prob (An B) = prob (A) x prob (B).
Ved å uttrykke de variable som følger:
kan sannsynligheten for samtidig oppnåelse i settene WA og Wg av verdiene henholdsvis m'A og m'B så nær som mulig de observerte verdier m^ og m^, uttrykkes ved: Undersøkelse av det analytiske uttrykk som kvantifiserer den ønskede sannsynlighet, viser at sannsynligheten øker monotont når uttrykket minker. Med andre ord, sannsynligheten for å få verdiene mA og mg i settene V?A og Wg samtidig er maksimal når uttrykket har et minimum. Når således har et minimum, er de mest sannsynlige ønskede verdier for mA og mfi lik:
Da apparatene A og B måler en enkelt størrelse M, er det nødvendig å se om verdiene av mA og mg er like.
Den logiske skranke y = rn^-mg for estimatene m bemerkes. Det numeriske problem blir deretter samtidig å beregne minimum av:
under beskrankningen y = 0. Da y = 0, er det det samme som å minimere hjelpefunksjonen
hvor k er den nye ukjente i problemet.
Funksjonen z har en ekstremverdi nå de deriverte med hensyn på X og Xg kansellerer hverandre, dvs.
Når alle beregninger er utført, er disse to ligninger uttrykt ved systemet:
Når de variable X og Xg er byttet ut i uttrykket for beskrankningen
Verdien av k som er henvist til i system (1) gir:
Endelig has:
Den numeriske anvendelse av det foregående resultat er:
Den mest sannsynlige verdi (og visselig ikke den nærmeste verdi) av M er lik 101.
De koherente verdier av målingene mA og m^ er:
Vissheten for å få verdier m nærmere den sanne verdi enn de ubehandlede verdier m, fås ved å multiplisere de ubehandlede måleavlesninger og deres behandlede verdier.
Reduksjonen av feil er 50% for målingen A og 66% for målingen B i det tilfelle hvor den samlede måleverdi er 102, og rest-feilen til B forandrer deretter retning.
Effektiviteten av behandlingen øker med antall redundanser
i de ubehandlede målinger og med antallet av gjentatte be-handlinger.
I den betraktede anvendelse av reguleringsinnretningen i henhold til oppfinnelsen i et anlegg for å produsere svovel viser erfaringen at koherensberegningen utført på verdiene for de målte volumstrømmer og mengder muliggjør drift av dette anlegg med en optimal effektivitet. I kjente anlegg som ikke benytter denne koherensberegning i denne type anvendelse, og som særskilt ikke koherensbehandler strømningsverdier for de reaktive forbindelser på inngangssiden såvel som verdiene for disse forbindelser på utgangssiden, blir effektiviteten meget mindre.
Koherensberegningen gjør det også mulig å etablere intervaller for verdier innenfor hvilke de målte verdier må befinne seg. Når verdiene av en av de målte parametre f.eks. ikke befinner seg i det tilsvarende forhåndsbestemte intervall,
er det mulig å utløse en alarm som etter valg gjør det mulig
å stoppe driften av anlegget, da det under disse betingelser sannsynligvis has en driftsfeil av anlegget.
Ved den betraktede anvendelse gjør koherensberegningene det
mulig å forbedre prediksjonen av den luftstrøm som er nød-
vendig for reaksjonen med de tilførte surgasser.
Koherensberegningene gjør det mulig å redusere variasjonene
av målingene som tas og dermed å øke stabiliteten til driften av hele anlegget. Følgelig er det ved den oppnådde regu-leringshastighet ikke lenger nødvendig å foreta målinger så
ofte som i anlegg hvis driftsvariasjon er stor.
Reguleringsinnretningen som nettopp er blitt beskrevet,
særskilt for et anlegg til å produsere svovel, kan naturligvis benyttes for enhver annen art kjemisk prosessanlegg.
Claims (4)
1. Innretning (1) til regulering av driften av et kjemisk prosessanlegg (2) for å bedre effektiviteten ved å redusere variasjonen av kontrollparametrene, hvor anlegget omfatter kjemiske prosessanordninger (3) forbundet med justerbare strømningsorganer (4) som henholdsvis tilfører de kjemiske prosessanordninger reaktive kjemiske forbindelser, hvor prosessanlegget på utgangen (8) frembringer minst ett kjemisk element som forekommer i de tilførte forbindelser, hvor reguleringsinnretningen (1) omfatter måleorganer (14) som skaffer målesignaler for volumstrømmene av de tilførte forbindelser, organer (17) som skaffer signaler som mål på mengdene av de tilførte forbindelser som fremdeles forekommer som restforbindelser på utgangssiden av prosessanordningene (3), strømningsregulerende organer (21) forbundet med organene (17) for måling av restforbindelsene og til minst én (11) av de justerbare strømningsorganer (4), og hvor de strømningsregule-rende organer (21) mottar et ønskeverdisignal og leverer et signal til det justerbare strømningsorgan (11) for å modifi-sere volumstrømmen av den tilsvarende tilførte forbindelse,
slik at mengdene av restforbindelsene på utgangssiden vil gå mot nullverdier, karakterisert ved at innretningen (1) dessuten omfatter beregningsorganer (23) forbundet til måleorganene (14) for volumstrømmene av de tilførte forbindelser, til måleorganene (17) for mengdene av restforbindelser og til måleorganer (24) som skaffer målesignaler for mengdene av de tilførte forbindelser, idet disse beregningsorganer (23) utfører koherensberegninger på måleverdiene for volumstrømmene og mengdene og reduserer variasjonene av volumstrømmene og mengdene, slik at beregningsorganene på en utgang (32) skaffer ønskeverdisignalet forbedret av koherensberegningen og leverer det til de strømningsregulerende organer (21) .
2. Innretning i henhold til krav 1, karakterisert ved at de strømningsreguler-ende organer (21) omfatter en strømningsregulator (29) som på en utgang skaffer et korrigert kontrollsignal for en solenoidventil (11) i de justerbare strømningsorganer (4).
3. Innretning i henhold til krav 1, karakterisert ved at de strømningsregulerende organer (21) omfatter en strømningsregulator (29) hvor en utgang skaffer et kontrollsignal for en solenoidventil i de justerbare strømningsorganer (4) og en adderer (30) hvor en inngang er forbundet med utgangen på regulatoren (29), idet en annen inngang på denne adderer er forbundet med utgangen (32) på beregningsorganene (23) for å motta ønskeverdisignalet, og en utgang på denne adderer skaffer et korrigert kontrollsignal for en solenoidventil (11) i de justerbare strømningsorganer (4).
4. Innretning i henhold til krav 2 eller 3, karakterisert ved at de tilførte reaktive forbindelser er hydrogensulfid og luft, og at elementet som fås på utgangssiden, er svovel.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8707693A FR2616241B1 (fr) | 1987-06-02 | 1987-06-02 | Dispositif de regulation du fonctionnement d'une installation de traitements chimiques, pour ameliorer le rendement par attenuation des variances des parametres de reglage |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO882383D0 NO882383D0 (no) | 1988-05-31 |
NO882383L NO882383L (no) | 1988-12-05 |
NO173906B true NO173906B (no) | 1993-11-08 |
NO173906C NO173906C (no) | 1994-02-16 |
Family
ID=9351663
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO882383A NO173906C (no) | 1987-06-02 | 1988-05-31 | Innretning til regulering av driften av et kjemisk prosessanlegg for aa bedre efektiviteten |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4905160A (no) |
EP (1) | EP0295173B1 (no) |
JP (1) | JPS647942A (no) |
CA (1) | CA1311344C (no) |
DE (1) | DE3869668D1 (no) |
ES (1) | ES2029892T3 (no) |
FR (1) | FR2616241B1 (no) |
NO (1) | NO173906C (no) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4005378A1 (de) * | 1990-02-21 | 1991-08-22 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum regeln einer anlage zum gewinnen von elementarschwefel |
US5029535A (en) * | 1990-05-14 | 1991-07-09 | Wahlco, Inc. | Control of addition of conditioning agents to flue gas |
US5248577A (en) * | 1990-08-13 | 1993-09-28 | Eastman Kodak Company | Reactant concentration control method and apparatus for precipitation reactions |
US5396416A (en) * | 1992-08-19 | 1995-03-07 | Continental Controls, Inc. | Multivariable process control method and apparatus |
US5488561A (en) * | 1992-08-19 | 1996-01-30 | Continental Controls, Inc. | Multivariable process control method and apparatus |
FR2778743B1 (fr) * | 1998-05-12 | 2000-06-23 | Elf Exploration Prod | Analyseur pour la mesure en continu de l'h2s contenu dans un gaz et dispositif l'incluant pour la regulation du debit d'air injecte dans un reacteur d'oxydation d'h2s en soufre |
FR2799289B1 (fr) * | 1999-10-01 | 2001-12-28 | Air Liquide | Procede et dispositif pour realiser un shema d'une installation comportant des appareils alimentes avec du gaz |
US7320749B2 (en) * | 2004-02-09 | 2008-01-22 | Eco-Oxygen Technologies, Llc | Method and apparatus for control of a gas or chemical |
US7531135B2 (en) * | 2004-07-13 | 2009-05-12 | D Haene Paul E | Process and system for controlling a process gas stream |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3945904A (en) * | 1974-02-11 | 1976-03-23 | International Telephone & Telegraph Corporation | Process control system |
FR2262346A1 (en) * | 1974-02-21 | 1975-09-19 | Anvar | Selective and quantitive control of chemical sample - simple method controls one or several chemical types in reaction medium |
FR2426934A1 (fr) * | 1978-05-26 | 1979-12-21 | Elf Union | Procede et dispositif d'elaboration d'un melange de produits |
US4536606A (en) * | 1981-03-10 | 1985-08-20 | Phillips Petroleum Company | Control of a cracking furnace |
JPS58100840A (ja) * | 1981-12-12 | 1983-06-15 | Canon Inc | カメラのフアインダ |
US4473536A (en) * | 1982-12-27 | 1984-09-25 | General Electric Company | Catalytic pollution control system for gas turbine exhaust |
JPS6277604A (ja) * | 1985-09-30 | 1987-04-09 | Shimadzu Corp | 比例制御装置 |
-
1987
- 1987-06-02 FR FR8707693A patent/FR2616241B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1987-12-30 CA CA000555573A patent/CA1311344C/fr not_active Expired - Fee Related
-
1988
- 1988-01-11 US US07/141,781 patent/US4905160A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-05-31 JP JP63132951A patent/JPS647942A/ja active Pending
- 1988-05-31 ES ES198888401318T patent/ES2029892T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1988-05-31 DE DE8888401318T patent/DE3869668D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-05-31 EP EP88401318A patent/EP0295173B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1988-05-31 NO NO882383A patent/NO173906C/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0295173B1 (fr) | 1992-04-01 |
CA1311344C (fr) | 1992-12-15 |
NO882383D0 (no) | 1988-05-31 |
FR2616241B1 (fr) | 1990-12-07 |
US4905160A (en) | 1990-02-27 |
NO173906C (no) | 1994-02-16 |
FR2616241A1 (fr) | 1988-12-09 |
DE3869668D1 (de) | 1992-05-07 |
JPS647942A (en) | 1989-01-11 |
EP0295173A1 (fr) | 1988-12-14 |
ES2029892T3 (es) | 1992-10-01 |
NO882383L (no) | 1988-12-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4251224A (en) | Control system for chlorine dioxide plants | |
CA2691088C (en) | Air demand feedback control systems and methods for sulfur recovery units | |
NO173906B (no) | Innretning til regulering av driften av et kjemisk prosessanlegg for aa bedre effektiviteten | |
US3424560A (en) | Process and apparatus for the optimization of chemical reaction units | |
BRPI1009459B1 (pt) | Método e sistema para controlar uma unidade de leito adsorvente | |
WO2000037405A1 (en) | Process control method in acetic acid production | |
WO2021025841A1 (en) | Apparatus and methods to build deep learning controller using non-invasive closed loop exploration | |
NO319485B1 (no) | Analysator for kontinuerlig bestemmelse av H<N>2</N>S i en gass, samt anordning inneholdende denne for regulering av lufttilforselen til en H<N>2</N>S oksydasjonsreaktor | |
Thomas et al. | Kinetics of SO2 absorption into fairly concentrated sulphuric acid solutions containing hydrogen peroxide | |
USRE28864E (en) | Process and apparatus for automated regulation of sulphur production units | |
US4042328A (en) | On-line analyzer | |
EA024558B1 (ru) | Способ анализа водного раствора карбамата аммония и способ работы поглотителя непрореагировавшего газа | |
US5008203A (en) | Method for the determination of oxygen demand in sulfur recovery installations | |
US4390515A (en) | Method and apparatus for recovering elemental sulfur | |
JPH10115588A (ja) | 付臭剤添加システム及び付臭剤濃度の制御方法 | |
RU2642859C1 (ru) | Способ управления процессом получения серы по методу клауса | |
RU2114056C1 (ru) | Устройство для управления процессом контактного окисления аммиака в производстве азотной кислоты | |
SU587136A1 (ru) | Устройство дл автоматического управлени процессом жидкофазного окислени циклогексана в реакторе | |
JPS62235598A (ja) | 放射性気体廃棄物処理装置 | |
KR20190051266A (ko) | 가스절약형 수분제거장치 및 이를 이용한 수분제거방법 | |
WO2023228901A1 (ja) | 状態量予測装置、状態量予測方法、状態量予測システム、及び状態量予測システムの制御方法 | |
JPH06184085A (ja) | カルバミン酸アンモニウム溶液の分析法およびそれを用いた尿素プラントの制御方法 | |
JPS60187323A (ja) | 炭化水素除去方法 | |
GB2031613A (en) | Production of chlorine dioxide | |
SU1456215A1 (ru) | Способ управлени работой химического реактора непрерывного действи |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |
Free format text: LAPSED IN NOVEMBER 2001 |