NO173639B

NO173639B - Fremgangsmaate og anordning for styring av produkt-trykkpaadrag

Info

Publication number: NO173639B
Application number: NO88882643A
Authority: NO
Inventors: Joerg Stoecker; Michael Whysall
Original assignee: Union Carbide Corp
Priority date: 1987-09-01
Filing date: 1988-06-15
Publication date: 1993-10-04
Also published as: IN171513B; KR890004759A; GR3004287T3; JPH074498B2; BR8802919A; CN1031660A; NO882643D0; CA1314493C; US4761165A; ES2030791T3; NZ225039A; MX165284B; ATE73684T1; EP0305663B1; KR930000641B1; NO882643L; ZA884282B; MY103103A; EP0305663A1; DE3869276D1

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for

styring av produkt-trykkpådrag for å opprettholde hovedsakelig konstant produktstrømning i en trykksvingnings-adsorpsjonsbeholder i et flersjikt-trykkadsorpsjons-system, samt en anordning for styring av produkt-trykkpådraget slik det .fremgår av ingressen til det etterfølgende selvstendige anordningskrav.

Trykksvingnings-adsorpsjon (PSA) tilveiebringer et effektivt og økonomisk middel for å separere en flerkomponent gass-strømning som inneholder minst to gasser med ulike ad-sorpsjonskarakteristikker. Den sterkere adsorberbare gass kan være en urenhet som fjernes fra den svakere adsorberbare gass som tas av som produkt; eller den sterkere adsorberbare gass kan være det ønskede produkt, som separeres fra den svakere adsorberbare gass. F.eks. kan det være ønskelig å fjerne karbonmonoksyd og lette hydrokarboner fra en hydrogen-inneholdende matestrøm for å produsere en renset (99+$) hydrogenstrøm for en hydrospaltingsprosess eller annen katalytisk prosess hvor disse urenheter kan ufordelaktig påvirke katalysatoren eller reaksjonen. På den andre side kan det være ønskelig å gjenvinne de sterkere adsorberbare gasser, slik som etylen, fra en tilførsel for å produsere et etylenrikt produkt.

I trykksvingnings-adsorpsjon mates vanligvis en flerkompo-nentgass til minst en av et antall adsorpsjonssjikt ved et forhøyet trykk virksomt til å adsorbere minst én komponent, mens minst én annen komponent passerer gjennom. Ved et definert tidspunkt, avsluttes tilførselen til adsorpsjons-anordningen og sjiktet trykkavlastes ved én eller flere samløpende trykkavlastningstrinn hvor trykket reduserest til et definert nivå som tillater den separerte, mindre sterkt adsorberende komponent eller komponenter som er igjen i sjiktet og blir trukket ut uten betydelig konsentrasjon av de sterkere adsorberte komponenter. Deretter trykkavlastes sjiktet ved et motstrømmende trykkavlastningstrinn hvori trykket på sjiktet reduseres •ytterligere ved uttrekking av utskilt gass motstrømmende til materetningen. Til slutt skylles eller renses sjiktet og trykksettes igjen. Det endelige trinn for fornyet trykkpådrag er med produktgassen og blir ofte referert til som fornyet trykksetting av produktet (product repressurization).

I flersjikt-systemer er det vanligvis ytterligere trinn, og de angitt ovenfor kan foretas i etasjer. US patent 3 176 444, US patent 3 986 849 og US patentene 3 430 418 og 3 703 068 blant andre, omhandler flersjikt, adiabatiske trykksvingnings-adsorpsjonssystemer som benytter både medstrøm-mende og motstrømmende trykkavlastninger, og omtalen av disse patenter er innarbeidet som referanse i deres helhet.

Enhver adsorberingsanordning i et flersjiktssystem (PSA-enhet) er utstyrt med et antall ventiler betjent av en sykluskontrollør. I tillegg til mate-, produkt- og avløps-gassventiler, benyttes vanligvis andre ventiler for å muliggjøre trykkutligning mellom adsorberingsanordningene. Trykksvingnings-adsorpsjon i flersjikts-systemer forblir hovedsakelig en satsvis prosess, ved ganske enkelt å syklus-føre et antall sjikt gjennom en koordinert serie av trinn, og et antall ventiler er fristilt ved ethvert gitt tidspunkt.

Vanligvis er det ventiler i en PSA-enhet som, hvis de svikter, kan bevirke nedkjøring av hele enheten. I US patent 4 234 322 beskrives en PSA-enhet med minst åtte fasefor-skjøvede virksomme sjikt som tillater kontinuerlig drift selv om et sjikt måtte fjernes pga. ventilsvikt. Imidlertid benyttes en ventil (nemlig 101) ved fornyet trykksetting av produktet for alle de ni sjikt vist i fig. 1. Om denne ventil skulle svikte ville således hele enheten måtte bli stengt eller kjørt ned.

Det foreligger et behov for en plan som ville tillate rearrangering av strømmen i et trykksvingnings-adsorpsjons-system for å eliminere en eller flere ventiler, særlig hvor dette er forenlig med behovet av å opprettholde en hovedsakelig konstant produktstrøm fra systemet. Videre ville det være særlig ønskelig å få et forbedret system som ville eliminere systemavhengige ventiler som, dersom de sviktet, kunne forårsake nedkjøring av alle sjiktene i et flersjikt-system.

Dette oppnås ifølge oppfinnelsen med en fremgangsmåte og anordning av den innledningsvis nevnte art som kjennetegnes av de trekk som fremgår av karakteristikken til de etterfølg-ende selvstendige krav. Ytterligere trekk ved oppfinnelsen fremgår av de uselvstendige krav.

Både fremgangsmåten og apparatet tilveiebringer betydelige fordeler ved å eliminere minst en systemavhengig ventil og derved forbedre driftspåliteligheten. Videre gis andre fordeler ved å implementere oppfinnelsen i spesifikke flersjikts-utforminger. F.eks. er det mulig å eliminere et ventilsett vanligvis anordnet for den første trykkutligning, og å deretter utføre den første utligning gjennom enten: (i) tilgjengelige, fristilte ventiler anordnet for en annen utligning, eller (ii) gjennom tilgjengelige ventiler for en annen utligning som vanligvis finner sted samtidig, ved å utføre to utligninger sekvensmessig, men innenfor tidsperioden vanligvis benyttet for kun en.

Oppfinnelsen vil bedre forstås, og dens fordeler vil tydelig-ere fremkomme, når den følgende detaljerte beskrivelse leses med henvisning til de vedlagte tegninger hvor: Fig. 1 er en skjematisk fremstilling av et enkelt ad^ sorpsjonssjikt, eller bed, som viser representativ adsorbert gassbelastning ved ulike trinn av en enkelt driftssyklus;

fig. 2 er en grafisk fremstilling som viser et trykkprofil for et enkelt adsorpsjonsbed for en enkelt driftssyklus;

fig. 3 er en skjematisk fremstilling som viser et fire-sjikt, eller fire-bed, PSA-system; og

fig. 4 er et skjema som viser en representativ rekkefølge for et fire-bed PSA-system gjennom en fullstendig driftssyklus.

Trykksvingnings-adsorpsjonsprosessen er en hovedsakelig adiabatisk prosess for separering av et flerkomponentfluid inneholdende minst en selektivt-adsorberbar komponent. Fig. 1 viser matefluidstrømmen 10 innbefattende en blanding av urenheter og produktfluider, som entrer adsorpsjonssonen 12 inneholdende et bed 14 av adsorberende materiale istand til selektivt å adsorbere urenhet fra matefluid-strømmen.

Betegnelsen "urenhet" angir den komponent eller de komponenter som sterkere adsorberes i prosessen. Således er materialet beskrevet som urenhet ikke begrenset til en felles definisjon av betegnelsen som angir et eller annet uønsket og som skal avhendes. Betegnelsen "produkt" angir det svakere adsorberte fluid i matefluidstrømmen og betyr nødvendigvis ikke at denne komponent er den ønskede komponent mot hvilke prosessen er rettet.

Sjiktet, eller bedet, pga. pakkingen av det adsorberende materialet, inneholder ikke-selektive hulrom. Matefluid-strømmen innføres og kontakter sjiktet ved innløpsenden 16 av adsorpsjonssonen ved et første forhøyet trykk, og adsorberer derved urenheten i adsorbentmaterialet og innfanger deler av produktfluidet i hulrommene. Et urenhet-tømt produktfluid 18 slippes ut fra motsatt ende 20 av adsorpsjonssonen.

Etterhvert som matingen til sjiktet fremskrider, etableres en urenhet-adsorpsjonfront ved innløpsenden av adsorpsjonssonen og beveger seg progressivt i lengderetningen gjennom adsorpsjonssonen mot utslippsenden til et forutbestemt nivå 22 inne i sonen. Innføringen av matefluid blir da avsluttet. Produktfluidet innfanget i hulrommene blir deretter fjernet gjennom utslippsenden 20 av adsorpsjonssonen ved samstrøm-mende trykkavlastning av adsorpsjonssonen fra det første opphøyede trykk til et lavere, men fortsatt opphøyet trykk. Denne motstrømmende trykkavlastningen bevirker at urenhet-adsorpsjonsfronten fremskrider mot utslippsenden av sjiktet til et nytt nivå 26. Fortrinnsvis utgjøres ett eller flere mellomtrinn av trykkutligning i den medstrømmende trykkavlastning for å bringe fronten til nivået 24, med det endelige trinn av medstrømmende trykkavlastning som fører fronten til nivået 26. I flersjikt-systemer vil det med-strømmende trykkavlastningstrinn også tilveiebringe rensegass til et sjikt som undergår regenerering. Således kan dette trinn bli kalt et tilført rensetrinn og blir referert til dette i fig. 4.

Etter medstrømmende trykkavlastning utskilles adsorpsjonssonen motstrømmende til materetningen ved ytterligere å minske trykket i bedet og uttrekking av utskilt gass ved 16. Dette trinn bringer fronten til nivået 28. Bedet renses med medstrømmende trykkavlastnings-flytende produkt fra et annet sjikt, eller renses med rent produkt, for å bringe fronten til nivået 30.

Før beholderen benyttes for nok et adsorpsjonstrinn, må den på nytt trykkpådras for å unngå skade på sjiktet. Trykkpådrag utføres vanligvis i to hovedtrinn. I det første leveres hulromsgass fra en beholder som unndergår med-strømmende trykkavlastning inntil trykket i de to beholdere er utlignet. Dette betegnes trykkutligning, og kan utføres i flere trinn med hulromsgass fra flere beholdere som tilføres ved sekvensmessig økende trykk. I den avsluttende utligning kan produktgass også tilføres. I det andre trinn, produkt-trykkpådrag, leveres produktgass alene til beholderen. Ifølge oppfinnelsen leveres produktgass til beholderen 14 gjennom den samme ventil, nemlig den styrebare ventil 48, benyttet for å trekke ut produktgass under adsorpsjonstrinnet. Ventilen 48 er . fortrinnsvis en kontinuerlig posisjonerbar "ventil som styres av styreano~rdningen 50 for å oppnå strømningsmengden som er ønsket til enhver gitt tid.

Det er foretrukket i de fleste PSA-enheter å tilveiebringe en konstant strømning av produktgass fra systemet. Dette krever at strømmen av produktgass fra samlerøret 38 gjennom ventilen 48 (eller annen ventil tilknyttet en annen beholder som undergår produkt-trykkpådråg) blir opprettholdt ved en konstant grad. Dette kan utføres på et antall måter. F.eks., som vist i fig. 1, kan styreanordningen 50 motta et signal fra en trykkføler P og styre ventilen 48 i respons til dette. Ved å avføle trykket i beholderen 14 som undergår produkt-trykkpådrag, og bestemme forskjellen mellom den avfølte verdi og slutt-trykket for produkt-trykkpådrag, kan strømningen effektivt styres.

Alternativt kan produktstrømmen fra systemet måles og strømmen av produktgass gjennom ventilen 48 til beholderen 14 styres i respons til dette for å opprettholde strømmen av produktgass fra systemet ved en hovedsakelig konstant mengde.

Representative tidstrinn for et enkelt bed og tilhørende trykk for hvert trinn er vist i fig. 2.

Både fremgangsmåten og apparatet tilveiebringer betydelige fordeler ved å eliminere minst en systemavhengig ventil og derved forbedre driftspåliteligheten. Videre gis andre fordeler ved implementering av oppfinnelsen i spesielle flersjiktsutforminger. F.eks. er det mulig å eliminere et sett av ventiler vanligvis anordnet for den første trykkutligning, og da å utføre den første utligning gjennom enten: (i) tilgjengelige, fristilte ventiler anordnet for en annen utligning, eller (ii) gjennom tilgjengelige ventiler for en annen utligning som vanligvis finner sted samtidig, ved å utføre to utligninger sekvensmessig, men innenfor tidsperioden vanligvis benyttet for kun en.

En ytterligere fordel er at produkttrykket, f.eks. trykket i den endelige produktstrøm fra systemet, kan effektivt styres. F.eks. fordi systemets produkttrykk er avhengig av trykket på produktet som strømmer fra ethvert sjikt som undergår adsorpsjon og trykket av ethvert produkt som benyttes for produkt-trykkpådrag, er det mulig ved å styre strømnings-mengden til beholderen som undergår produkt-trykkpådrag, å styre systemets produkttrykk.

Eksempel

Dette eksempel beskriver driften av- et fire-bed trykkadsorpsjonssystem som vist i fig. 3 for rensing av en hydrogen-rlk gass-strøm fra en dampreformeringsanordning (vanligvis på en molar basis, 75% hydrogen, 4% metan, 3% karbonmonoksyd, 0,5% nitrogen, hvor balansen er karbondioksyd og mettes med vann) for å produsere 99+ molprosent hydrogen med minimal, f.eks. mindre enn 10 ppm, konsentrasjon av karbonmonoksyd. Oppfinnelsen er imidlertid anvendbar for andre fler-sjikt-systemer og kan benyttes også hvor sterkere adsorberte gasser er produktgassen.

Hvert av de fire sjikt vil ha et nedre lag med aktivert karbon og et øvre lag med zeolit, og undergår hver av de angitte faser eller trinn gjennom en fullstendig syklus.

Denne prosess kan utføres med enhver egnet adsorbent, slik som zeolittisk molfilter, aktivert karbon, silikagel, aktivert aluminium, og lignende som fremsatt i US patent 3 176 444 referert til tidligere, som har en selektivitet for urenhet overfor produktfluidet. Fig. 4 er et skjema som viser strømningsretningen inne i hver av bedene vist i fig. 3 under hver av syklustr innene og rekkefølgen til alle bedene gjennom en fullstendig syklus for adsorpsjon og regenerering. Fig. 4 er basert på en 15-minutters syklustid. Syklustiden defineres som tiden som er nødvendig for at alle fire adsorberingsanordninger gjennomgår en fullstendig syklus med adsorpsjon og regenerering. Fig. 4 beskriver i detalj 12-gangers periodene som hver adsorberingsanordning gjennomgår under en fullstendig syklus. Et enkelt prosesstrinn kan dekke flere tidsperioder. Den grafiske fremstilling i fig. 2 viser representative trykk mot tiden for hvert trinn i syklusen for en enkelt adsorberingsanordning. I den følgende beskrivelse, med mindre ventilene er indikert som åpne, er de stengt.

Tidsperiode 1;

(a) Samtidig åpner ventilene IA og 2A for å begynne adsorpsjon i adsorberingsanordningen A mens ventilene 1C og 2C stenger for å stoppe adsorpsjon i adsorberingsanordningen

C.

(b) Ventilene 3C og 3D åpner for å begynne utligning fra adsorberingsanordningen C til adsorberingsanordningen D. Under trykkutligning trykkavlastes adsorberingsanordningen C medstrøms gjennom ventilen 3C til et mellomliggende trykk. Den frigjorte gass strømmer direkte til adsorberingsanordningen D som undergår trykkpådrag (se fig. 3 og 4) for å tilveiebringe gass for partielt trykkpådrag av denne adsorberingsanordning. Ventilen 2D er delvis åpen for å tillate produktgass produsert fra adsorberingsanordningen A til å strømme inn i adsorberingsanordningen D ved en styrt mengde. Denne mengde ville styres av styringsanordningen 150 som en funksjon av trykket målt i beholderen D ved trykk-føleren P tilknyttet denne. Urenhetens front fremskrider under dette trinn, f.eks. til en grad representert som nivået 24 i fig. 1. Under dette trykkpådragstrinn, trykkpådras adsorberingsanordningen D fra to hydrogenkilder: (1) Trykkutl igning med gass fra beholderen C som beskrevet i (b) ovenfor; og (2) også med produktgass ifølge oppfinnelsen gjennom en kontinuerlig posisjonerbar ventil 2D. (c) Ventilene 4B og 37 åpner for å begynne den mot-strømmende trykkavlastning (utblåsing) , trinnet for adsorberingsanordningen B. Under utblåsing, trykkavlastes adsorberingsanordningen ut av bunnen av beholderen (mot-strømmende) gjennom ventilene 4B og 37.utslippsstrøm-trykket. Urenhetene utskilles og ventileres, og urenhetsfronten faller, eksempelvis proporsjonalt med nivået 28 i fig. 1.

Tidsperiode 2:

(a) Adsorberingsanordningen A fortsetter adsorpsjon.

(b) Adsorberingsanordningen B fortsetter utblåsing.

(c) Ventil 3C stenger som avslutter utligningen mellom adsorberingsanordningene C og D. Adsorberingsanordningen C forblir i en holdt tilstand gjennom resten av trinnet. (d) Adsorberingsanordningen D fortsetter produkt-trykkpådrag gjennom ventilen 2D, hvor mengden styres ved justering av ventilen 2D i respons til trykket målt i beholderen D. Forhåndsinnstilte betingelser og avfølte trykk i ledningen 138 kan også benyttes til å styre ventilen 2D.

Tidsperiode 3:

(a) Adsorberingsanordningen A fortsetter adsorpsjon.

(b) Adsorberingsanordningen D fortsetter produkt-trykkpådrag gjennom ventilen 2D. (c) Adsorberingsanordningen B renses ved avløpet fra det siste trinn av medstrøm-trykkavlastningen til adsorberingsanordningen C. Adsorberingsanordningen C tilveiebringer hovedsakelig ren. hydrogengass gjennom ventilene 3C og 3B. Den rene hydrogengass renser adsorberingsanordningen B og strømmer ut, sammen med utskilte urenheter, gjennom ventilene 4B og 37. Rensingen stopper når avslutningstrykket for medstrømmende trykkavlastning nås. Se f.eks. fig. 2. Under dette trinn fremskrider urenhet-fronten mot toppen av trykkavlastnings-adsorberen (f.eks. nivå 26 i fig. 1).

Tidsperiode 4:

(a) Samtidig åpner ventilene ID ,og 2D for å begynne adsorpsjon i adsorberingsanordningen D, mens ventilene IA og 2A stenger for å stoppe adsorpsjonen i adsorberingsanordningen A. (b) Ventilene 3A og 3B åpner for å begynne utligning fra adsorberingsanordningen A til adsorberingsanordningen B. (c) Deler av produktstrømmen avdeles fra produkt-samle-røret 138 gjennom ventilen 2B for produkt-trykkpådrag av adorberingsanordningen B. (d) Ventilene 4C og 37 åpner for å begynne utblåsing av adsorberingsanordningen C.

Tidsperiode 5:

(a) Adsorberingsanordningen D fortsetter adsorpsjon.

(b) Adsorberingsanordningen C fortsetter utblåsning.

(c) Ventilen 3A lukker som avslutter utligningen mellom adsorberingsanordningene A og B. Adsorberingsanordningen A forblir i holdt tilstand gjennom resten av trinnet. (d) Adsorberingsanordningen B fortsetter produkt-trykkpådrag.

Tidsperiode 6:

(a) Adsorberingsanordningen D fortsetter adsorpsjon.

(b) Adsorberingsanordningen B fortsetter produkt-trykkpådrag . (c) Adsorberingsanordningen C renses ved avløpet fra medstrømstrykkavlastning av adsorberingsanordningen A. Adsorberingsanordningen A tilveiebringer ren hydrogengass gjennom ventilene 3A og 3C. Den rene hydrogengass renser adsorberingsanordningen C og strømmer ut gjennom ventilene 4C og 37. (d) Adsorberingsanordningen A tilveiebringer rensegass inntil trykket faller til det medstrømmende avslutningstrykk.

Tidsperiode 7:

(a) Samtidig åpner ventilene IB og 2B for å begynne adsorpsjon i adsorberingsanordningen B mens ventilene ID og 2D stenger for å stoppe adsorpsjon i adsorberingsanordningen

D.

(b) Ventilene 3C og 3D åpner for å begynne utligning fra adsorberingsanordningen D til adsorberingsanordningen C. (c) Deler av produktstrømmen avdeles fra produktsamle-røret 138 gjennom ventilen 2C for produkt-trykkpådrag av adsorberingsanordningen C. (d) Ventilene 4A og 37 åpner for å begynne utblåsnings-trinnet til adsorberingsanordningen A.

Tidsperiode 8:

(a) Adsorberingsanordningen B fortsetter adsorpsjon.

(b) Adsorberingsanordningen A fortsetter utblåsning.

(c) Ventilen 3D stenger som avslutter utligning mellom adsorberingsanordningene D og C. Adsorberingsanordningen D forblir i holdt tilstand gjennom resten av trinnet. (d) Adsorberingsanordningen C forsetter produkt-trykkpådrag.

Tidsperiode 9:

(a) Adsorberingsanordningen B fortsetter adsorpsjon.

(b) Adsorberingsanordningen C fortsetter produkt-trykkavlastning. (c) Adsorberingsanordningen A renses ved adsorberingsanordningen D. Adsorberingsanordningen D tilveiebringer ren hydrogengass gjennom ventilene 3D og 3A. Den rene hydrogengass renser adsorberingsanordningen A og strømmer ut gjennom ventilene 4A og 37. (d) Adsorberingsanordningen D tilveiebringer rensegass inntil trykket faller til det medstrøms-avslutningstrykk.

Tidsperiode 10:

(a) Samtidig åpner ventilene 1C og 2C for å begynne adsorpsjon i adsorberingsanordningen C mens ventilene IB og 2B stenger for å stoppe adsorpsjon i adsorberingsanordningen

B.

(b) Ventilene 3A og 3B åpner for å begynne utligning fra adsorberingsanordningen B til adsorberingsanordningen A. (c) Deler av produktstrømmen avdeles fra produkts-samlerøret 138 gjennom ventilen 2A for produkt-trykkpådrag av adsorberingsanordningen A. (d) Ventilene 4D og 37 åpner for å begynne utblåsnings-trinnet til adsorberingsanordningen D.

Tidsperiode 11:

(a) Adsorberingsanordningen C fortsetter~adsorpsjon.

(b) Adsorberingsanordningen D fortsetter utblåsning.

(c) Ventilen 3B stenger som avslutter utligning mellom adsorberingsanordningene B og A. Adsorberingsanordningen B forblir i en holdt stilling gjennom resten av trinnet. (d) Adsorberingsanordningen A forsetter produkt-trykkpådrag.

Tidsperiode 12:

(a) Adsorberingsanordningen C fortsetter adsorpsjon.

(b) Adsorberingsanordningen A fortsetter produkt-trykkpådrag. (c) Adsorberingsanordningen D renses ved adsorberingsanordningen B. Adsorberingsanordningen B tilveiebringer ren hydrogengass gjennom ventilene 3B og 3D. Den rene hydrogengass renser adsorberingsanordningen D og strømmer ut gjennom ventilene 4D og 37. (d) Adsorberingsanordningen B tilveiebringer rensegass inntil trykket faller til motstrøms-avslutningstrykket. Ved enden av tidsperioden 12 returnerer systemet til tidsperioden 1 og syklusen repeteres.

Claims

1. Fremgangsmåte for styring av produkt-trykkpådrag for å opprettholde hovedsakelig konstant produktstrømning i en trykksvingnings-adsorpsjonsbeholder i et flersjikt-trykkadsorpsjons-system, karakterisert ved at produktgass føres til beholderen for ..produkt-trykkpådrag gjennom en styrbar ventil ved utløpsenden av beholderen, hvilken ventil er den samme som også benyttes for å frigjøre produktgass fra beholderen under et adsorpsjonstrinn; og at tilførselsmengden styres ved justering av ventilen på en slik måte at det opprettholdes en hovedsakelig konstant produkt-strømning til beholderen som undergår produkt-trykkpådrag, og produktstrømningen opprettholdes ved: (a) avføling av trykket inne i beholderen som undergår produkt-trykkpådrag; og styring av mengden av produktgass som leveres til beholderen som undergår produkt-trykkpådrag gjennom den styrbare ventil som reaksjon på trykket, og/eller (b) avføling av strømningen av produktgassen fra systemet; og variere strømningen til beholderen som undergår produkt-trykkpådrag gjennom den styrbare ventil som reaksjon på den avfølte verdi.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, og som benytter et antall trykksvingnings-adsorpsjonsbeholdere, hvor hver inneholder et adsorbent og hulrom, karakterisert ved at matefluid leveres til en mateende av en første trykksvingnings-adsorpsjonsbeholder ved et første opphøyet trykk, mens produktgass trekkes ut gjennom en kontinuerlig posisjonerbar ventil fra en utslippsende av den første beholder; at matetilførselen til den første beholder avsluttes; at hulromsproduktet trekkes ut fra den første beholder og (i) for en første periode, at hulromsproduktet føres til en andre trykksvingnings-adsorpsjonsbeholder ved et forhøyet trykk lavere enn det til den første beholder for å utligne dets trykk med den første beholder, og (ii) for en senere periode, hulromsproduktet føres til en ytterligere trykksvingnings-adsorpsjonsbeholder ved et enda lavere, men forhøyet trykk for å rense den sistnevnte beholder for urenheter; at den første beholder renses for urenheter; at den første beholder delvis trykkpådras til det andre opphøyde trykk; og at den første beholder produkt-trykkpådras til det første opphøyde trykk ved å levere produktgass gjennom., ventilen tidligere benyttet til uttrekking av produktgass derfra.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at minst tre adsorpsjonsbeholdere er i virksomhet som et system for å oppnå en konstant strømning av produktgass fra et felles produktgass-samlerør som mottar produktgass fra hver av beholderene.

4. Fremgangsmåe ifølge krav 2 og 3, karakterisert ved at det inngår minst et påfølgende trykkutlignings-trinn etter den første periode.

5. Fremgangsmåte ifølge ett eller flere av kravene 1 til 4, som benytter en adiabatisk trykksvingnings-adsorpsjonsprosess for separering av en gassblanding ved adsorbering av minst en gasskomponent i hver av et antall adsorbentsjikter, hvori hver av adsorbentsjiktene opereres syklisk i påfølgende opereringstrinn innbefattende adsorpsjon; minst to trykkavlastningstrinn; motstrømmende rensing; og minst to trykkpådragstrinn, hvor minst det siste er produkt-trykkpådrag; karakterisert ved at det under produkt-trykkpådraget av en beholder som leverer produktgass gjennom en styrbar ventil ved utløpsenden av beholderen, er den styrbare ventil den samme ventil som benyttes til å frigi produktgass fra beholderen under adsorpsjonstrinnet.

6. Anordning for "styring av produkt-trykkpådraget av en angitt trykksvingnings-adsorpsjonsbeholder (14) for et flersjikt trykkadsorpsjons-system av den type hvori hver beholder omslutter sjikt eller bed innbefattende adsorbenter og hulrom og har en mateende (16) i kommunikasjon med et mate-samlerør (10) og en utløpsende (20) i kommunikasjon med et system-produktsamlerør (38;138), og hvert sjikt gjennomkjøres i sykluser gjennom adsorpsjonstrinn; medstrøms trykkavlastning, under hvilket hulrom-produktgass mates til et annet sjikt for trykkutligning; tilveiebringe rensing, hvori hulrom-produktgassen mates til et annet sjikt som undergår rensing; motstrømmende trykkavlastning; rensing; og trykkpådrag, hvilke innbefatter trykkutligning med hulromsproduktet mottatt fra et sjikt som undergår medstrøms trykkavlastning og avsluttende produkt-trykkpådrag; karakterisert ved at det innbefatter: et rør (18) som forbinder utløpsenden (20) av den angitte beholder til produkt-samlerøret (38); en styrbar ventil (48) i rørledningen (18); og innretninger (50;150) for å styre ventilen (48) for å tillate strømning til den angitte beholder (14) under produkt-trykkpådrag og til å tillate strømning derfra under adsorpsjon .

7. Anordning ifølge krav 6, karakterisert ved at den innbefatter innretninger (P) for å opprettholde hovedsakelig konstant produktstrøm fra systemet.

8. Anordning ifølge krav 6 eller 7, karakterisert ved at den innbefatter midler for å opprettholde konstant produktstrømning til en beholder (14) som undergår produkt-trykkpådrag, f.eks. en eller begge av de følgende kombinasjoner : (a) midler (32) for å avføle trykket inne i beholderen som undergår produkt-trykkpådrag; og midler (50;150) for å styre den styrbare ventil (48) som svar på midlene (32) for å avføle trykket, (b) midler (34) for å avføle strømmen av produktgass fra systemet; og midler (P) for å styre den ,styrbare ventil som svar på midlene (34) for å avføle strømningen.

9. Anordning ifølge ett eller flere av kravene 6 til 8, karakterisert ved at den styrbare ventil (48) er en kontinuerlig posisjonerbar ventil.

10. Anordning ifølge ett eller flere av kravene 6 til 9, karakterisert ved at den videre innbefatter midler (P) for å styre den medstrøms trykkavlastning av hver beholder for å tilveiebringe en første trykkutligning direkte fulgt av en andre trykkutligning, hvor begge de forutgående tilveiebringer rensing av et sjikt som undergår rensing.

11. Anordning ifølge ett eller flere av kravene 6 til 10, for styring av produkt-trykkpådrag i en trykksvingnings-adsorpsjonsbeholder i et flersjikt trykkadsorpsjonssystem, hvor hver beholder har en innløpsende og en utløpsende, karakterisert ved at den innbefatter: en rørledning som forbinder utløpsenden av beholderen til et produkt-samlerør (38;138) for systemet; en kontinuerlig posisjonerbar ventil i rørledningen; midler for å generere et styresignal for å åpne ventilen for å tillate strømning fra produkt-samlerøret under produkt-trykkpådrag og for å tillate strømning av produktet fra beholderen til produkt-samlerøret under adsorpsjon; og eventuelt en eller begge av de følgende kombinasjoner: (a) midler (32) for å avføle trykket inne i beholderen som undergår produkt-trykkpådrag; og midler for å styre den kontinuerlig posisjonerbare ventil som reaksjon på midlene for å avføle trykket; (b) midler (34) for å avføle strømmen ^av produktgass fra systemet; og midler for å styre den kontinuerlig posisjonerbare ventil som reaksjon på midlene for å avføle strøm-ningen.