NO173002B

NO173002B - POWDER FIRE SHUTTER

Info

Publication number: NO173002B
Application number: NO883230A
Authority: NO
Inventors: Mark T Kern; Richard C Heath; John Streater
Original assignee: Santa Barbara Res Center
Priority date: 1986-11-21
Filing date: 1988-07-20
Publication date: 1993-07-05
Also published as: BR8707555A; CA1319654C; EP0289571B1; KR920008550B1; IN171880B; NO173002C; WO1988003824A1; KR890700040A; AU605813B2; JPH02500956A; NO883230D0; AU8274087A; DE3777167D1; IL84397A0; EP0289571A1; NO883230L

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører en brannslukker innbefattende en beholder for oppbevaring av brannundertrykkende substans, hvilken beholder har en port for frigjøring av den brannundertrykkende substans; innretninger beliggende i porten og utenfor beholderen for å tillate unnslippelse av substansen der den brannundertrykkende substans er et pulver; at beholderen videre oppbevarer et fluid-drivmiddel under trykk; at åpningsinnretningene tillater unnslippelse av pulveret og drivmiddelet i et homogent utslipp fritt for klumpdannelse i pulveret. En brannslukker av denne type er omtalt i US-patent nr. 3931521. Ytterligere eksempler på den kjente teknikk finnes i FR-A nr. 2076336, GB-A nr. 2062457, The present invention relates to a fire extinguisher including a container for storing fire-suppressing substance, which container has a port for releasing the fire-suppressing substance; means located in the port and outside the container to allow the escape of the substance where the fire suppressant substance is a powder; that the container further stores a fluid propellant under pressure; that the opening devices allow the powder and propellant to escape in a homogeneous discharge free of lump formation in the powder. A fire extinguisher of this type is described in US patent no. 3931521. Further examples of the known technique can be found in FR-A no. 2076336, GB-A no. 2062457,

GB-A nr.2122891, US-A nr. 2720270, samt TJS-A nr. 4159744. GB-A no. 2122891, US-A no. 2720270, and TJS-A no. 4159744.

Utslipp av pulvermateriale anvendes i mange ulike situasjoner fra brannslukking til spredning av jordbruksmaterialer, slik som insektsmidler, på gårder. I tilfellet av et håndapparat for brannslukking oppfylt med et pulverformet brann-slukkemiddel, sendes pulveret ut i en jevn strøm under trykk med et gassformig drivmiddel. Imidlertid er det situasjoner hvor alt pulveret skal slippes ut nesten momentant, f.eks. innenfor noen få millisekunder. En slik situasjon oppstår under slukking av brann i et fly. The release of powder material is used in many different situations, from firefighting to the spreading of agricultural materials, such as insecticides, on farms. In the case of a hand-held fire extinguisher filled with a powdered fire extinguishing agent, the powder is ejected in a steady stream under pressure with a gaseous propellant. However, there are situations where all the powder must be released almost instantaneously, e.g. within a few milliseconds. Such a situation occurs when extinguishing a fire in an aircraft.

Et problem oppstår ved slukking av branner i fly pga. behovet for et brått utslipp av det pulverformige brannfordrivende materialet. Vanligvis må brannbekjempende utstyr innstallert i fly virke automatisk som reaksjon på en eksplosjonsartet brann for å være effektiv. Føleren, som er vel kjent, virker via en elektrisk krets for å avfyre en detonator eller avfyringsanordning for eksplosivt å kaste ut pulver fra en tilhørende beholder over et område av flyet beskyttet av det brannbekjempende utstyr. A problem arises when extinguishing fires in aircraft due to the need for an abrupt discharge of the powdery fire-dispelling material. Generally, fire-fighting equipment installed in aircraft must operate automatically in response to an explosive fire to be effective. The sensor, which is well known, operates via an electrical circuit to fire a detonator or firing device to explosively eject powder from an associated container over an area of the aircraft protected by the fire-fighting equipment.

Det pulverformige brannundertrykkende materialet virker mest effektivt når materialet spres som et fint pulver over hele området utsatt for brann. I det tidligere kjente utstyr er imidlertid den eksplosive kraft til avfyringsanordningen tilbøyelig til å kompaktere pulveret med det uønskede resultat at det dannes materialklumper som hindrer effektiv-iteten til pulveret å slukke en brann. The powdered fire suppression material works most effectively when the material is spread as a fine powder over the entire area exposed to fire. In the prior art equipment, however, the explosive force of the firing device tends to compact the powder with the undesirable result that lumps of material are formed which hinder the effectiveness of the powder in extinguishing a fire.

En videre betraktning av bruken av det foranstående brannslukkende utstyr er oppbygningen av utstyret som uavhengige eller komplette moduler. Tidligere har et problem oppstått ved at den elektroniske krets benyttet til automatisk aktivering av det brannslukkende utstyr ombord i fly har benyttet elektrisk kraft levert av flyet, en slik kraft har vanligvis vært påført med en spenning på 28 volt. Bruken av flyets kraft har nødvendiggjort installering av elektriske kabelanlegg med den følgelige uhensiktsmessighet av å innarbeide alle slike ledningssystemer i instruksjons-manualene som benyttes under tilvirkning og service av flyene. Slike kabelsystemer er ufordelaktig ved bekjempelse av situasjoner hvor splinter frembrakt av en eksplosjon kan kappe kabelsystemet som resulterer i at det brannslukkende utstyr gjøres ubrukelig. A further consideration of the use of the above fire-extinguishing equipment is the construction of the equipment as independent or complete modules. In the past, a problem has arisen in that the electronic circuit used for automatic activation of the fire-extinguishing equipment on board aircraft has used electrical power supplied by the aircraft, such power has usually been applied with a voltage of 28 volts. The use of the aircraft's power has necessitated the installation of electrical cable systems with the consequent inappropriateness of incorporating all such wiring systems into the instruction manuals used during manufacture and service of the aircraft. Such cable systems are disadvantageous when combating situations where splinters produced by an explosion can cut the cable system resulting in the fire extinguishing equipment being rendered useless.

Det foranstående problem er overvunnet og andre fordeler er tilveiebrakt ved apparatet for utslipp av pulver, særlig for bruk til brannbekj empel se der et pulver og et trykksatt drivfluid, i samsvar med oppfinnelsen, blandes sammen og holdes under trykk inne i en beholder slik som en sylindrisk eller sfærisk flaske. En ende av flasken er anordnet med et diafragma som er risset i et linjemønster langs hvilket diafragmaen brister i tilfellet av overtrykk i beholderen. Det trekkes nytte av den fordel at huset for det pulverformige materialet, har et forholdsvist stort rom mellom partiklene i pulveret, hvilket rom er tilgjengelig for å oppbevare et trykksatt drivfluid, nærmere bestemt en drivgass. Som et eksempel for bruk av et brannbekj empende materiale slik som aluminiumoksyd, er densiteten til den pulverformede aluminiumoksyd i området fra omkring 1/6 til 1/8 av densiteten til den faste kompakte form av aluminium oksyd. I en flaske med aluminiumoksyd-pulver er det derfor omtrentlig syv ganger så mye volum tilgjengelig for drivmiddelet som for pulveret. The foregoing problem is overcome and other advantages are provided by the apparatus for discharging powder, particularly for use in firefighting where a powder and a pressurized propellant fluid, in accordance with the invention, are mixed together and held under pressure inside a container such as a cylindrical or spherical bottle. One end of the bottle is provided with a diaphragm scored in a line pattern along which the diaphragm ruptures in the event of overpressure in the container. Benefit is taken from the advantage that the housing for the powdery material has a relatively large space between the particles in the powder, which space is available to store a pressurized propellant fluid, more precisely a propellant gas. As an example of the use of a fire-fighting material such as alumina, the density of the powdered alumina is in the range of about 1/6 to 1/8 of the density of the solid compact form of alumina. In a bottle of aluminum oxide powder, there is therefore approximately seven times as much volume available for the propellant as for the powder.

Det tilgjengelige rom mellom pulverpartiklene benyttes til å oppbevare drivmiddelfluidet. Oppfinnelsens teori finner anvendelse primært for et gassformig drivmiddel slik som nitrogen, argon, helium, etc, ettersom et flytende drivmiddel ville ha en fuktende virkning på pulveret, noe som ville være tilbøyelig til å generere et slam av væske og pulver som ville danne klumper. Et slam av væske og pulver kan imidlertid være brukbart dersom det brukes sammen med et gassformig drivmiddel. Drivmiddelet trykksettes hvor trykksettingen vesentlig forøker mengden av nitrogen som holdes inne i beholderen. I den foretrukne utførelse av oppfinnelsen foretrekkes et gassformig drivmiddel, slik som nitrogen, fordi det gassformige drivmiddel har en betraktelig mengde lagret energi for å hjelpe til et hurtig utslipp. Alternativt kan en gass slik som helium også benyttes ettersom helium-lekkasjedetektering allerede er tilgjengelig for å kontrollere lekkasjer i beholderen. The available space between the powder particles is used to store the propellant fluid. The theory of the invention finds application primarily to a gaseous propellant such as nitrogen, argon, helium, etc., as a liquid propellant would have a wetting effect on the powder, which would tend to generate a slurry of liquid and powder which would form clumps. However, a slurry of liquid and powder can be useful if used in conjunction with a gaseous propellant. The propellant is pressurized, where the pressurization significantly increases the amount of nitrogen held in the container. In the preferred embodiment of the invention, a gaseous propellant, such as nitrogen, is preferred because the gaseous propellant has a considerable amount of stored energy to aid in a rapid release. Alternatively, a gas such as helium can also be used as helium leak detection is already available to check for leaks in the container.

Med den foreliggende oppfinnelse gjøres det bruk av en batteribetjent brannføler og brannslukker for første gang ved at den elektriske krets er utformet slik at kun svært lav strøm trekkes av kretsen, mens det samtidig unngås problemet med betraktelig støy i lavstrøms forsterkere (som ofte overskrider signalet) ved bruken av det samstemte par av transistorer. With the present invention, a battery-operated fire detector and fire extinguisher is used for the first time in that the electrical circuit is designed so that only a very low current is drawn from the circuit, while at the same time the problem of considerable noise in low-current amplifiers (which often exceeds the signal) is avoided. by the use of the matched pair of transistors.

I samsvar med den foreliggende oppfinnelse er det til-veiebragt en brannslukker av den innledningsvis nevnte art som kjennetegnes ved de trekk som fremgår av krarakteristikk-en i det etterfølgende selvstendige krav. In accordance with the present invention, a fire extinguisher of the type mentioned at the outset is provided, which is characterized by the features that appear from the characteristics in the following independent claim.

Et trekk ved brannslukkeren som er særlig nyttig ved bekjempelse av brann i fly er tilveiebrakt ved trykksettelsen av beholderen. Det kan lett forstås at i tilfellet av en container som har en diafragma som skal briste som reaksjon på en trykkforskjell mellom det indre beholdertrykk og trykket i flykabinen, vil en reduksjon i kabintrykket kunne bryte diafragmaen. Dette ville nødvendiggjøre en forsterkning av diafragmaen med et påfølgende behov for øket detonatortrykk med en dertil stor kompaktering av pulveret. I tidligere anordninger vil trykket fra detonatoren presse mot pulveret, hvilket trykker mot diafragmaen til briste-punktet - og derav kompakteringsvanskeligheten. I tilfellet av den foreliggende oppfinnelse blir imidlertid beholderen først trykksatt i området av 2,758 til 4,137 Mpa. Slike trykk er mange ganger større enn det atmosfæriske trykk (ved havnivået) på omkring 103 KPa. Dermed vil et tap av kabintrykket resultere i en forholdsvis liten prosentandel økning av differansetrykket over diafragmaen slik at det ikke er noen fare for for tidlig brudd av diafragmaen i apparatet ifølge oppfinnelsen. A feature of the fire extinguisher that is particularly useful when fighting fires in aircraft is provided by the pressurization of the container. It can be readily understood that in the case of a container having a diaphragm that is to burst in response to a pressure difference between the internal container pressure and the pressure in the aircraft cabin, a reduction in cabin pressure would rupture the diaphragm. This would necessitate a strengthening of the diaphragm with a subsequent need for increased detonator pressure with a correspondingly large compaction of the powder. In previous devices, the pressure from the detonator will press against the powder, which presses against the diaphragm to the breaking point - and hence the difficulty of compaction. In the case of the present invention, however, the container is first pressurized in the range of 2.758 to 4.137 Mpa. Such pressures are many times greater than the atmospheric pressure (at sea level) of around 103 KPa. Thus, a loss of the cabin pressure will result in a relatively small percentage increase in the differential pressure across the diaphragm so that there is no danger of premature rupture of the diaphragm in the device according to the invention.

I konstruksjonen ifølge oppfinnelsen er diafragmaen innstilt på å briste ved et overtrykk på 0,690 MPa. Således i det tilfellet at utgangstrykket er på 3,448 MPa er diafragmaen innstilt på å briste ved 4,138 MPa, hvor de ytterligere 0,690 MPa tilveiebringes av avfyr ingsanord/f ingen. Under aktivering av apparatet forøkes det indre trykk i beholderen med kun 20$, hvilken trykkøkning er tilstrekkelig liten for slik å unngå eventuell klumpdannelse av pulveret. I tillegg er avfyringsanordningen orientert til å skyve direkte mot diafragmaen for å unngå kompaktering av pulveret. Dette kunne ikke gjøres med de tidligere kjente løsninger fordi det ikke ville være noe til å drive pulveret utad dersom avfyr ingsanordningen trykket kun mot diafragmaen. I den foreliggende oppfinnelse er trykket på 3,448 MPa tilgjengelig for å drive pulveret utad. Derved er apparatet ifølge oppfinnelsen i stand til å slippe ut pulveret hurtig, på homogen måte og uten klumpdannelse. I tillegg hjelper skjærkreftene generert ved trykket på 3,448 MPa betraktelig til å bryte opp de små pulverpartikler til fine "skyer", i det dette er den mest effektive tilstand for brann-under-trykning. In the construction according to the invention, the diaphragm is set to burst at an overpressure of 0.690 MPa. Thus, in the event that the outlet pressure is 3.448 MPa, the diaphragm is set to burst at 4.138 MPa, where the additional 0.690 MPa is provided by the firing device. During activation of the device, the internal pressure in the container is increased by only 20%, which pressure increase is sufficiently small to avoid possible clumping of the powder. In addition, the firing device is oriented to push directly against the diaphragm to avoid compaction of the powder. This could not be done with the previously known solutions because there would be nothing to drive the powder outwards if the firing device only pressed against the diaphragm. In the present invention, the pressure of 3.448 MPa is available to propel the powder outward. Thereby, the device according to the invention is able to release the powder quickly, in a homogeneous manner and without lump formation. In addition, the shear forces generated at the pressure of 3.448 MPa help considerably to break up the small powder particles into fine "clouds", as this is the most effective fire-under-pressurization condition.

Pulverutslippsapparatet er oppbygd som en selvstendig modul med et batteri som en kilde for elektrisk kraft. Elektriske kretser som er egnet for å aktivere apparatet i en flyinstal-lasjon, slik som kretsene omtalt i US patent nr. 3 931 521 til R.J. Cinzori, må modifiseres for å være operativ med den forholdsvis lave spenning til et batteri, og må videre modifiseres til å ha en støylav krets for mer pålitelig drift av følerene med den reduserte elektriske spenningstilførsel. Dette gjør at de individuelle moduler av apparatet kan bli testet og skiftet ut om nødvendig fra tid til annen uten å måtte av å knytte seg til flyets kraftkilde, og uten en risiko for noen skade på krafttilførselskablene under en brannbekjempelse. The powder discharge device is built as an independent module with a battery as a source of electrical power. Electrical circuits suitable for activating the apparatus in an aircraft installation, such as the circuits disclosed in US Patent No. 3,931,521 to R.J. Cinzori, must be modified to be operative with the relatively low voltage of a battery, and must be further modified to have a low-noise circuit for more reliable operation of the sensors with the reduced electrical voltage supply. This allows the individual modules of the apparatus to be tested and replaced if necessary from time to time without having to be connected to the aircraft's power source, and without a risk of any damage to the power supply cables during a firefight.

I den foranstående utførelse av brannslukkeren kan det forholdsvis lave overtrykk resultere i en liten mengde klumpdannelse, når kraften i overtrykket forsøker å drive det brannundertrykkende pulver ut av beholderen gjennom utgangs-området eller utslippsporten med redusert diameter. Ytterligere utførelser av oppfinnelsen vil bli- omtalt i det etterfølgende som muliggjør bruk av eksplosjonsutslippet fra en detonator eller gassgenerator for å frigi pulveret uten å rette overtrykkskraften i hastighetsretningen for pulveret som utgår via utgangsporten. Disse utførelser unngår klumpdannelse av pulveret og gjør en jevn spredning av pulveret mulig. In the above embodiment of the fire extinguisher, the relatively low excess pressure can result in a small amount of lump formation, when the force of the excess pressure tries to drive the fire-suppressing powder out of the container through the exit area or discharge port of reduced diameter. Further embodiments of the invention will be discussed in the following which enable the use of the explosive discharge from a detonator or gas generator to release the powder without directing the overpressure force in the direction of the speed of the powder exiting via the output port. These designs avoid clumping of the powder and make an even spread of the powder possible.

De foran nevnte aspekter og andre trekk ved oppfinnelsen fremgår av og er forklart i den følgende beskrivelse som er gitt i forbindelse med de vedlagte tegninger hvor: Fig. 1 viser et riss av en brannslukker oppbygd i samsvar med oppfinnelsen; Fig. 2 er et bruddstykkevis snittriss som viser plasseringen av en detonator i en fordypning i en flaske av apparatet ifølge fig. 1; Fig. 3 er et skjematisk diagram over en batteridrevet elektrisk krets egnet for aktivering av brannslukkeren ifølge fig. 1; Fig. 4A viser et stilisert snittriss av en alternativ utførelse av brannslukkeren der en detonator er plassert i en utgangsport av en beholder med brannundertrykkende pulver; Fig. 4B er et snitt tatt langs linjen 4B-4B ifølge figur 4A som viser en risset skive og detonator i utgangsporten ifølge fig. 4A; Fig. 5 er et riss i likhet med det i fig. 4A av en ytterligere utførelse som benytter en gassgenerator montert inne i beholderen og plassert for å drive et skjærblad mot en dekkskive i pulverutgangsporten; Fig. 6 er et riss i likhet med den i fig. 4A, av nok en utførelse av brannslukkeren hvor en kniv og detonator er montert utvendig av beholderen og vender mot en dekkplate for å bryte dekkplaten for å åpne utgangsporten; Fig. 7 viser nok en utførelse av brannslukkeren som benytter en dobbel dekkskive for utgangsporten med en gassgenerator koplet til et rom mellom skivene; Fig. 8 viser nok en utførelse av brannslukkeren i hvilken et skiveformet lokk for utgangsporten er støttet av en skjør pidestall som detoneres for å tillate utgang av pulveret; Fig. 9A er en ytterligere utførelse av oppfinnelsen i hvilken en svingbar dør fester et lukkemembran mot innvendig trykk i en beholder med pulver; Fig. 9B er et snittriss tatt langs linjen 9B-9B ifølge fig. 9Å som viser en transportør og frigjøringsmekanisme for å tillate døren å svinge åpen for frigjøring av pulveret; Fig. 10 viser en utførelse av oppfinnelsen i hvilken en detonator som benytter en rettet ladning befinner seg inne i beholderen mot en lukkemembran i utgangsporten, hvor det er en elektrisk ledningstråd forbundet til en sidekopling for aktivering av detonatoren; Fig. 11 er nok en utførelse av brannslukkeren hvor en detonator som benytter en rettet ladning siktet mot utsiden av en lukkeskive for pulverbeholderen; Fig. 12 er en utførelse, i liket med den i fig. 10, hvor en detonator er montert inne i enden av et rør som passerer gjennom beholderen og omslutter elektriske ledningstråder for aktivering av detonatoren; og Fig. 13 viser en modifikasjon av utførelsen ifølge fig. 12 hvor en gassgenerator benyttes inne i det sentrale rør istedenfor detonatoren. The aforementioned aspects and other features of the invention appear from and are explained in the following description which is given in connection with the attached drawings where: Fig. 1 shows a diagram of a fire extinguisher constructed in accordance with the invention; Fig. 2 is a fragmentary sectional view showing the location of a detonator in a recess in a bottle of the apparatus according to fig. 1; Fig. 3 is a schematic diagram of a battery-powered electrical circuit suitable for activating the fire extinguisher according to fig. 1; Fig. 4A shows a stylized sectional view of an alternative embodiment of the fire extinguisher in which a detonator is located in an exit port of a container of fire suppressant powder; Fig. 4B is a section taken along the line 4B-4B according to Fig. 4A showing a scored disk and detonator in the exit port according to Fig. 4A; Fig. 5 is a view similar to that in fig. 4A of a further embodiment utilizing a gas generator mounted within the container and positioned to drive a cutting blade against a cover disc in the powder exit port; Fig. 6 is a view similar to that in fig. 4A, of yet another embodiment of the fire extinguisher where a blade and detonator are mounted externally of the container and face a cover plate to break the cover plate to open the exit port; Fig. 7 shows another embodiment of the fire extinguisher which uses a double cover disk for the output port with a gas generator connected to a space between the disks; Fig. 8 shows another embodiment of the fire extinguisher in which a disc-shaped cover for the exit port is supported by a fragile pedestal which is detonated to allow exit of the powder; Fig. 9A is a further embodiment of the invention in which a pivotable door secures a closing membrane against internal pressure in a container of powder; Fig. 9B is a sectional view taken along the line 9B-9B according to fig. 9A showing a conveyor and release mechanism to allow the door to swing open to release the powder; Fig. 10 shows an embodiment of the invention in which a detonator that uses a directed charge is located inside the container against a closing membrane in the exit port, where there is an electrical lead wire connected to a side connection for activating the detonator; Fig. 11 is another embodiment of the fire extinguisher where a detonator using a directed charge is aimed at the outside of a closing disc for the powder container; Fig. 12 is an embodiment, similar to that in fig. 10, wherein a detonator is mounted within the end of a tube passing through the container and enclosing electrical wiring wires for actuation of the detonator; and Fig. 13 shows a modification of the design according to Fig. 12 where a gas generator is used inside the central tube instead of the detonator.

Med henvisning til fig. 1 og 2 er det vist et apparat for homogent utslipp av pulver med et fluid-drivmiddel. Apparatet er ideelt egnet for bruk som en brannslukker og vil følgelig bli beskrevet som sådan. Det skal imidlertid forstås at apparatet også er egnet for å tilveiebringe et hurtig homogent pulverutslipp for anvendelser forskjellig fra brannbekjempelse. With reference to fig. 1 and 2, an apparatus for homogeneous discharge of powder with a fluid propellant is shown. The apparatus is ideally suited for use as a fire extinguisher and will accordingly be described as such. However, it should be understood that the apparatus is also suitable for providing a rapid homogeneous powder discharge for applications other than firefighting.

Apparatet er vist som en brannslukker 10 som innbefatter en beholder 12, en elektro-optisk føler 14 av stråling emittert ved brann, en gassgenerator 16, og en batteridrevet el- ektronisk krets 18 som reagerer på stråling ved føleren 14 for å tilveiebringe et elektrisk signal egnet for å aktivere generatoren 16 for å frigi gass under trykk. Generatoren 16 befinner seg inne i en fordyping eller brønn 20 utformet i en vegg av beholderen 12, og forløper innad til et indre område av beholderen 12. Elektrisk forbindelse for gassgeneratoren 16 til kretsen 18 er skapt med ledningstrådene 22. Gassgeneratoren 16 holdes inne i brønnen 20 av et hus 24 for kretsen 18 hvor huset blir festet over brønnen 20 for å festes til beholderen 12 med et sett bolter 26. Boltene 26 har tilstrekkelig styrke til å overvinne kraften av gasstrykket til gassgeneratoren 16, og derved sikre at brønnen 20 brister under en slik trykkøkning for å rette trykket mot det indre av beholderen 12. Alternativt kan gassgeneratoren 16 festes inne i brønnen 20 ved hjelp av en plugg (ikke vist), utrustet med skruegjenger, til brønnen. The apparatus is shown as a fire extinguisher 10 which includes a container 12, an electro-optical sensor 14 of radiation emitted by a fire, a gas generator 16, and a battery-operated electronic circuit 18 which responds to radiation at the sensor 14 to provide an electrical signal suitable for activating the generator 16 to release gas under pressure. The generator 16 is located inside a recess or well 20 formed in a wall of the container 12, and extends inward to an inner area of the container 12. Electrical connection for the gas generator 16 to the circuit 18 is made with the lead wires 22. The gas generator 16 is held inside the well 20 of a housing 24 for the circuit 18 where the housing is fixed over the well 20 to be attached to the container 12 with a set of bolts 26. The bolts 26 have sufficient strength to overcome the force of the gas pressure of the gas generator 16, thereby ensuring that the well 20 bursts under such an increase in pressure to direct the pressure towards the interior of the container 12. Alternatively, the gas generator 16 can be fixed inside the well 20 by means of a plug (not shown), equipped with screw threads, to the well.

En port 28 er anordnet i veggen til beholderen 12 for å tillate oppfylling av beholderen med pulver, og for å tillate påfølgende utslipp av pulveret og drivmiddelet fra beholderen 12. Pulvermaterialet er indikert ved en stilisert fremstilling av pulverpartikler 30. Drivende fluid, vanligvis en gass slik som nitrogen som er inert eller gjort inaktiv ved en forbrenningsprosess, blandes med partiklene 30 og er indikert på en stilisert måte ved sirkler. Alternativt kan en separat port (ikke vist) være anordnet for oppfylling av beholderen hvor porten kan lukkes med en gjenget plugg. A port 28 is provided in the wall of the container 12 to allow filling of the container with powder, and to allow subsequent discharge of the powder and propellant from the container 12. The powder material is indicated by a stylized representation of powder particles 30. Propelling fluid, usually a gas such as nitrogen which is inert or rendered inactive by a combustion process, is mixed with the particles 30 and is indicated in a stylized manner by circles. Alternatively, a separate port (not shown) can be provided for filling the container where the port can be closed with a threaded plug.

Først er porten 28 åpen og pulveret legges inn i beholderen 12 via den åpne port 28. Pulveret kan være en inert substans slik som aluminiumoksyd, eller den kan være kjemisk aktiv slik som natrium-bikarbonat eller mono-ammoniumfosfat. For å fullstendig fylle beholderen med pulver, bør beholderen 12 bli vibrert etterhvert som pulveret blir lagt inn for slik å sikre tilstrekkelig setting av pulveret og maksimal oppfylling av beholderen 12. Beholderen 12 blir fortrinnsvis fullstendig oppfylt med pulver. Partiklene 30 har en diameter i størrelsesområdet på omkring 1 til 3 pm. I tilfellet av aluminiumoksyd, er densiteten til pulveret omkring 0,5 g pr. cm<3>, hvor dette er mye lavere enn densiteten til fast aluminiumoksyd som har en verdi på omkring 3,5 til 3,9 g pr. cm<3.>Mellomrommene mellom partiklene 30 gir tilstrekkelig rom for molekylene til det gassformige drivmiddel . First, the gate 28 is open and the powder is placed into the container 12 via the open gate 28. The powder can be an inert substance such as aluminum oxide, or it can be chemically active such as sodium bicarbonate or mono-ammonium phosphate. In order to completely fill the container with powder, the container 12 should be vibrated as the powder is added to ensure sufficient setting of the powder and maximum filling of the container 12. The container 12 is preferably completely filled with powder. The particles 30 have a diameter in the size range of about 1 to 3 pm. In the case of aluminum oxide, the density of the powder is about 0.5 g per cm<3>, where this is much lower than the density of solid aluminum oxide, which has a value of around 3.5 to 3.9 g per cm<3.>The spaces between the particles 30 provide sufficient space for the molecules of the gaseous propellant.

Når oppfylling av beholderen 12 med pulver er ferdig forsegles porten 28 med en diafragma 34 som sveises til omkretsen av porten 28 som vist ved en sveisesøm 36. Sveisen sikrer integriteten til beholderen 12 for å opprettholde drivmiddelgassen under trykk deri for lengre tidsperioder. Diafragmaen 34 er risset i risselinjer 38 slik at ved bristing av diafragmaen 34 oppstår bristene langs risslinjene 38 i et bristemønster som sikrer at ingen fragmenter kommer løs fra diafragmaen 34. When filling of the container 12 with powder is complete, the port 28 is sealed with a diaphragm 34 which is welded to the perimeter of the port 28 as shown by a weld seam 36. The weld ensures the integrity of the container 12 to maintain the propellant gas under pressure therein for longer periods of time. The diaphragm 34 is scored in score lines 38 so that when the diaphragm 34 ruptures, the cracks occur along the score lines 38 in a burst pattern that ensures that no fragments come loose from the diaphragm 34.

Etter festing av diafragmaen 34 ved sveising, foretas prosessen av å lade beholderen 12 med en ønsket mengde drivmiddel ved hjelp av en fjærbelastet innløpsgass-ventil 40 som tillater innføring av drivgass under trykk. Som angitt ovenfor benyttes i den foretrukne utførelse av oppfinnelsen nitrogen som drivmiddel. Følgelig tilveiebringes nitrogenen fra en tank 42 hvor nitrogenen pumpes ut av tanken 42 med en pumpe 44 som forbindes til ventilen 40 ved et høytrykksrør 46 som kan ha form av en fleksibel slange. En hurtigkopling 48 er festet til enden av røret 46 for å gjøre det mulig for røret 46 å bli koplet fra ventilen 40 ved fullendelse av ladningsprosessen. En gasstrykksmåler 50 er også forbundet til et utløp av pumpen 44 ved rørledningen 46 for å overvåke drivmiddeltrykket i beholderen 12 under ladning av beholderen med drivmidlet. Slik ladning kan gjøres automatisk eller manuelt, i begge tilfeller avsluttes ladningen ved oppnåelse av det ønskede trykk som målt ved måleren 50. Ved fullendelse av ladningen, fjernes hurtigkoplingen 48 fra ventilen 40. Ventilen 40 funksjonerer på velkjent måte til å lukke seg selv med en indre fjær (ikke vist) og som svar på trykket i drivmiddelet inne i beholderen 12. Drivmiddeltrykket inne i beholderen 12, ved slutten av ladeprosessen, er i området av omkring 2,758 - 4,137 MPa. After attaching the diaphragm 34 by welding, the process of charging the container 12 with a desired amount of propellant is carried out by means of a spring-loaded inlet gas valve 40 which allows the introduction of propellant gas under pressure. As stated above, in the preferred embodiment of the invention, nitrogen is used as propellant. Accordingly, the nitrogen is provided from a tank 42 where the nitrogen is pumped out of the tank 42 with a pump 44 which is connected to the valve 40 by a high-pressure pipe 46 which can be in the form of a flexible hose. A quick coupling 48 is attached to the end of the tube 46 to enable the tube 46 to be disconnected from the valve 40 upon completion of the charging process. A gas pressure gauge 50 is also connected to an outlet of the pump 44 at the pipeline 46 to monitor the propellant pressure in the container 12 during charging of the container with the propellant. Such charging can be done automatically or manually, in both cases the charging is terminated upon achievement of the desired pressure as measured by the gauge 50. Upon completion of the charging, the quick coupling 48 is removed from the valve 40. The valve 40 functions in a well-known manner to close itself with a internal spring (not shown) and in response to the pressure in the propellant inside the container 12. The propellant pressure inside the container 12, at the end of the charging process, is in the range of about 2.758 - 4.137 MPa.

I tilfellet av at pulveret ble lagt inn i beholderen 12 i en atmosfære forskjellig fra den til drvimiddelet, vil beholderen 12 måtte evakueres for atmosfærisk luft før trykksetting. Dette kan gjøres ved å forbinde en vakuumpumpe til tanken 42 før trykksetting. Ved slik å suge et undertrykk, vil all atmosfærisk luft som er tilstede mellom pulverpartiklene 30 trekkes ut av vakuumpumpen og etterlater kun pulveret 30 i beholderen. Ved avslutning av luftevakueringen, kan nitrogen pumpes inn som omtalt. In the event that the powder was placed in the container 12 in an atmosphere different from that of the propellant, the container 12 will have to be evacuated of atmospheric air before pressurization. This can be done by connecting a vacuum pump to the tank 42 before pressurizing. By sucking a negative pressure in this way, all atmospheric air that is present between the powder particles 30 will be drawn out by the vacuum pump, leaving only the powder 30 in the container. At the end of the air evacuation, nitrogen can be pumped in as mentioned.

Diafragmaen 34 er konstruert til å briste ved et trykk på omkring 0,698 MPa over ladningstrykket til drivmiddelet. Beholderen 12 og diafragmaen 34 er fortrinnsvis fremstilt av et metall slik som rustfritt stål eller aluminium. Således i tilfellet av et ladningstrykk for drivmiddelet på 3,448 MPa, gir overtrykket på 0,690 MPa pluss ladningstrykket på 3,448 MPa et beregnet bristetrykk på 4,137 MPa for diafragmaen 34. I dette tilfellet er overtrykket på 0,690 MPa 20$ av ladningstrykket på 3,448 MPa. Vanligvis bør diafragmaen være beregnet for et overtrykk på mindre enn omkring 30$ av ladningstrykket. Dette sikrer at overtrykket frembrakt av gassgeneratoren 16 ikke er så mye større enn ladningstrykket slik at det påfører betydelig kompaktering av pulveret med en resulterende klumpdannelse av pulveret. The diaphragm 34 is designed to burst at a pressure of about 0.698 MPa above the charge pressure of the propellant. The container 12 and the diaphragm 34 are preferably made of a metal such as stainless steel or aluminium. Thus, in the case of a propellant charge pressure of 3.448 MPa, the overpressure of 0.690 MPa plus the charge pressure of 3.448 MPa gives a calculated burst pressure of 4.137 MPa for the diaphragm 34. In this case, the overpressure of 0.690 MPa is 20$ of the charge pressure of 3.448 MPa. Generally, the diaphragm should be designed for an excess pressure of less than about 30% of the charge pressure. This ensures that the overpressure produced by the gas generator 16 is not so much greater than the charge pressure so that it causes significant compaction of the powder with a resulting lump formation of the powder.

"Unngåelsen av klumpdannelsen for pulveret er viktig for å sikre beholdelse av den fine størrelse på de individuelle partikler i pulveret. Dette muliggjør et homogent utslipp av pulveret når pulveret bringes ut av drivmiddelet under et utslipp fra brannslukkeren 10. I tillegg vil retningen ved hvilken gassen fra gassgeneratoren 16 entrer beholderen 12 fra brønnen 20 hjelpes til å bli rettet mer mot diafragmaen "The avoidance of lump formation for the powder is important to ensure the retention of the fine size of the individual particles in the powder. This enables a homogeneous discharge of the powder when the powder is brought out of the propellant during a discharge from the fire extinguisher 10. In addition, the direction in which the gas from the gas generator 16 enters the container 12 from the well 20 is helped to be directed more towards the diaphragm

enn pulveret. Som vist i fig. 1 hvor gassgeneratoren 16 og diafragmaen 34 er på motsatte sider av beholderen 12, ville gassutløpet fra brønnen 20 strømme mot veggen til beholderen 12 for å skape en virvlende virkning inne i beholderen 12 for å unngå kompaktering av pulveret. Gassgeneratoren 16 og brønnen 20 kunne også ligge like over diafragmaen 34 med tilsvarende resultater. than the powder. As shown in fig. 1 where the gas generator 16 and the diaphragm 34 are on opposite sides of the container 12, the gas outlet from the well 20 would flow towards the wall of the container 12 to create a swirling effect inside the container 12 to avoid compaction of the powder. The gas generator 16 and the well 20 could also lie just above the diaphragm 34 with similar results.

I drift vil ved detektering av stråling fra en brann ved føleren 14, den elektriske krets 18 aktivere gassgeneratoren 16 for å fremskaffe et tilstrekkelig overtrykk inne i beholderen 12 for å bryte diafragmaen 34. Deretter blir drivmiddelet og pulveret med stor kraft og hurtighet kastet ut fra beholderen 12 for å fylle et rom som er i brann. Ved hjelp av et eksempel i en typisk installasjon for brannslukking 10, ville slukkeren 10 bli plassert i et tørt rom i et fly. Således vil utslippet av pulveret og drivmiddelt inn i det tørre rom i stor utstrekning hemme utbredelsen av brannen for slik å slukke brannen. In operation, upon detection of radiation from a fire at the sensor 14, the electrical circuit 18 will activate the gas generator 16 to produce a sufficient excess pressure inside the container 12 to rupture the diaphragm 34. Then the propellant and powder are ejected with great force and speed from the container 12 to fill a room that is on fire. By way of example, in a typical installation for fire extinguishing 10, the extinguisher 10 would be placed in a dry compartment of an aircraft. Thus, the release of the powder and propellant into the dry room will largely inhibit the spread of the fire in order to extinguish the fire.

En særskilt faktor ved anvendelsen av slukkeren 10, hvilken faktor tilveiebringer det fordelaktige homogene utslipp, er trykksettingen av beholderen 12 med drivmiddelet ved en forholdsvis langsom grad, og tilstrekkelig langsom når sammenlignet med aktiveringen av gassgeneratoren 16, for å sikre at molekylene i drivmiddelgassen gjennomsiver pulverpartiklene for slik å gi en ensartet blanding uten kompaktering av pulveret. Under aktivering av gassgeneratoren 16, bygger trykket inne i beholderen 12 seg opp ved en langt mer hurtig grad, enn hva oppbygningen av trykket under ladningsprosessen gjør. Nærmere bestemt kunne en slik grad av trykkøkning hurtig kompaktere pulveret bortsett fra at det maksimale overtrykk kun er en forholdsvis liten andel og i området av 20 til 30% av ladningstrykket. Derved skjer hovedsakelig ingen kompaktering av pulveret under detonering og utslipp. Denne mekanisme hjelpes ved en virvlende virkning generert ved å tilveiebringe et siktepunkt for gassgeneratoren til å være ute av senteret fra et senter av beholderen 12. A particular factor in the use of the extinguisher 10, which factor provides the advantageous homogeneous discharge, is the pressurization of the container 12 with the propellant at a relatively slow rate, and sufficiently slow when compared to the activation of the gas generator 16, to ensure that the molecules of the propellant gas permeate the powder particles in order to give a uniform mixture without compacting the powder. During activation of the gas generator 16, the pressure inside the container 12 builds up at a much faster rate than the build-up of the pressure during the charging process. More specifically, such a degree of pressure increase could quickly compact the powder, except that the maximum overpressure is only a relatively small proportion and in the range of 20 to 30% of the charge pressure. Thereby, there is mainly no compaction of the powder during detonation and discharge. This mechanism is aided by a swirling effect generated by providing an aiming point for the gas generator to be off-center from a center of the container 12.

Fig. 3 viser komponenter av kretsen 18 ifølge fig. 1 og 2, hvor kretsen 18 er operativ i samsvar med et trekk av oppfinnelsen, ved en forholdsvis lav spenning på omkring 2 volt hensiktsmessig levert av et batteri 52 som tillater modulmessig oppbygning av brannslukkeren 10 uten behov for elektriske kraftkabler til en avstandsbeliggende kraftkilde. Fig. 3 shows components of the circuit 18 according to fig. 1 and 2, where the circuit 18 is operative in accordance with a feature of the invention, at a relatively low voltage of about 2 volts suitably supplied by a battery 52 which allows the modular construction of the fire extinguisher 10 without the need for electrical power cables to a remote power source.

Kretsen ifølge fig. 3 er en modifikasjon av den omtalt i det foran nevnte US patent 3 931 521, hvor det som er vist i dette er herved inntatt som referanse. Stråleføleren omtalt deri innbefatter en kortbølgekanal og en langbølgekanal. Følgelig skal det forstås at føleren 14 (fig. 1) innbefatter en varmedetektor 54, slik som en termosøyle eller en ter-mistor for detektering av den lengre bølgelengdestråling, nemlig varme, og en fotodetektor 56 slik som en fotoelektrisk diode for detektering av fotoner av kortere bølgelengde-stråling. The circuit according to fig. 3 is a modification of the one discussed in the aforementioned US patent 3,931,521, where what is shown herein is hereby incorporated as a reference. The beam sensor discussed therein includes a shortwave channel and a longwave channel. Accordingly, it is to be understood that the sensor 14 (Fig. 1) includes a heat detector 54, such as a thermopile or a thermistor for detecting the longer wavelength radiation, namely heat, and a photodetector 56 such as a photoelectric diode for detecting photons of shorter wavelength radiation.

Kretsen 18 benytter komponenter som trekker vesentlig mindre strøm enn kretsen omtalt i det foran nevnte patent og tilveiebringer således en lang levetid for kretsen uten å skifte batteri. Fortrinnsvis er batteriet 52 et litium-batteri som genererer 2,4 volt og har en kapasitet på 2,3 amperetimer. Signaler utgitt av detektorene 54 og 56 forsterkes og leveres til inngangsterminaler for en NOR-port 58, hvor den sistnevnte utsender et kommandosignal via en multivibrator 60 og en driver 62 for å aktivere gassgeneratoren 16 via ledninger 22. NOR-porten 58 tilveiebringer den logiske funksjon av å aktivere generatoren 16 når både varme og lysstråling fra en brann blir detektert. Multi-vibratoren 60 er tilstede for å generere en elektrisk puls av tilstrekkelig varighet for drift av generatoren 16, og driveren 62 forsterker pulskraften til et tilstrekkelig nivå for å aktivere generatoren 16. The circuit 18 uses components that draw significantly less current than the circuit described in the aforementioned patent and thus provides a long lifetime for the circuit without changing the battery. Preferably, the battery 52 is a lithium battery that generates 2.4 volts and has a capacity of 2.3 amp hours. Signals emitted by the detectors 54 and 56 are amplified and supplied to the input terminals of a NOR gate 58, the latter issuing a command signal via a multivibrator 60 and a driver 62 to activate the gas generator 16 via leads 22. The NOR gate 58 provides the logic function of activating the generator 16 when both heat and light radiation from a fire are detected. The multi-vibrator 60 is present to generate an electrical pulse of sufficient duration to operate the generator 16, and the driver 62 amplifies the pulse force to a sufficient level to activate the generator 16.

Den nevnte forsterkning av signalene til detektorene 54 og 56 utføres ved operasjonelle forsterkere som virker ved den lave spenning til batteriet 52 og trekker svært lite strøm slik at det tillater at batteriet 52 blir benyttet i en periode på 3 til 4 år. Slike forsterkere 64 og 66, er vist i figur 3, hvor forsterkerene 64 og 66 tjener til å forsterke signalet til varmedetektoren 54, og forsterkertransistorene 80, 82 tjener til å forsterke signalet til fotodetektoren 56. I NOR-porten 58 inngår en terskel slik at signaler fra forsterkeren 66 og transistorene 82 må øke fra deres respektive f orspenningspunkter (1,2 V over jordnivået for en 2,4 V batteridrift) ved denne terskelstørrelse før NOR-porten gjenkjenner inngangssignalet som en logisk "0". Forsterkerene 64 og 66 er oppbygd fortrinnsvis som operasjonelle forsterkere. En egnet forsterker for forsterkerene 64 og 66 er den fremstilt av Precision Monolithics, del nr. 0P-22, hvilken forsterker trekker 10 mikroampére med passende valg av inngangsmotstander (ikke vist) i linjene 172 og 174. The aforementioned amplification of the signals of the detectors 54 and 56 is carried out by operational amplifiers which operate at the low voltage of the battery 52 and draw very little current so that it allows the battery 52 to be used for a period of 3 to 4 years. Such amplifiers 64 and 66 are shown in Figure 3, where the amplifiers 64 and 66 serve to amplify the signal to the heat detector 54, and the amplifier transistors 80, 82 serve to amplify the signal to the photodetector 56. The NOR gate 58 includes a threshold so that signals from amplifier 66 and transistors 82 must rise from their respective f bias points (1.2 V above ground for a 2.4 V battery operation) at this threshold magnitude before the NOR gate recognizes the input signal as a logic "0". The amplifiers 64 and 66 are constructed preferably as operational amplifiers. A suitable amplifier for amplifiers 64 and 66 is that manufactured by Precision Monolithics, Part No. 0P-22, which amplifier draws 10 microamps with appropriate selection of input resistors (not shown) in lines 172 and 174.

Det er fordelaktig å forbinde forsterkeren 64 til varmedetektoren 54 via en f orf orsterker 72 som har karakteri-stikkene av lav støy og lav strøm. En egnet forforsterker er kommersielt tilgjengelig og tilvirket av Intersil med del nr. IT-139, hvilken forsterker trekker 10 mikroampére når forspent korrekt via motstanden 108. Forforsterkeren 72 innbefatter to transistorer 74 og 76 som har deres emitterterminaler forbundet sammen for å danne en differensial forsterkerutforming. It is advantageous to connect the amplifier 64 to the heat detector 54 via an amplifier 72 which has the characteristics of low noise and low current. A suitable preamplifier is commercially available and manufactured by Intersil with part number IT-139, which amplifier draws 10 microamps when properly biased via resistor 108. The preamplifier 72 includes two transistors 74 and 76 having their emitter terminals connected together to form a differential amplifier design .

Kraft til f orsterkerene 64 og 66 og forforsterkeren 72 er koplet fra batteriet 52 via et filter innbefattende en motstand 84 og en kondensator 86, hvor utgangsspenningen til filteret fremkommer på linjen 88. Power to the amplifiers 64 and 66 and the preamplifier 72 is coupled from the battery 52 via a filter including a resistor 84 and a capacitor 86, where the output voltage of the filter appears on the line 88.

Kraften fra batteriet 52 for forsterkeren 80 og 82, og NOR-porten 58 er anordnet med et filter innbefattende motstanden The power from the battery 52 for the amplifier 80 and 82, and the NOR gate 58 is provided with a filter including the resistor

90 og kondensatoren 92, hvor utgangsspenningen til filteret fremkommer på linje 94. Motstanden 84 er forbundet i serier mellom batteriet 52 og linjen 88, og kondensatoren 86 er koplet mellom linjen 88 og jord. Kondensatorene 86 og 92 tilveiebringer baner for signalstrømmen mellom kraftlinjene og jord, hvorved de respektive filtere som isolerer signalene for de to detektorer 54 og 56 og hindrer opphentning av støy fra ytre kilder og tverrkommunikasjon mellom de to kretser. Kretsen 18 innbefatter videre motstander 96, 98, 104, 106 og 108 som er tilknyttet driften av forsterkeren 72. Motstanden 106 forbinder en terminal av varmedetektoren 54 til en basisterminal for motstanden 74. Motstanden 104 håndterer kombineringen av motstanden 106 og detektoren 54 for for-skjøvet nullstilling pga. forspenningsstrømmen. Likeledes vil et forbindelsespunkt mellom motstandene 102 og 104 danne forbindelse med en basisterminal til motstanden 76 for å gi en tilbakeføringsbane fra motstanden 76 til forsterkeren 64. Motstanden 108 er forbundet mellom jord og forbindelses-punktet mellom de to emitterterminaler av transistoren 74 og 76 for å gi en differensiell forspenningsstyring. Motstandene 98 og 96 er forbundet som belastningsmotstander mellom linjene 88 og kollektorene til transistorene 74 og 76 respektiv. Utgangssignaler for forforsterkeren 72 er tilveiebrakt ved kollektorterminalene til transistoren 74 og 76, og er koplet via motstander 110 og 112 til inngangsterminaler for forsterkeren 64. 90 and the capacitor 92, where the output voltage of the filter appears on line 94. The resistor 84 is connected in series between the battery 52 and the line 88, and the capacitor 86 is connected between the line 88 and ground. The capacitors 86 and 92 provide paths for the signal flow between the power lines and ground, whereby the respective filters isolate the signals for the two detectors 54 and 56 and prevent the pickup of noise from external sources and cross-communication between the two circuits. The circuit 18 further includes resistors 96, 98, 104, 106 and 108 which are associated with the operation of the amplifier 72. The resistor 106 connects one terminal of the heat detector 54 to a base terminal of the resistor 74. The resistor 104 handles the combination of the resistor 106 and the detector 54 for the shifted reset due to the bias current. Likewise, a connection point between resistors 102 and 104 will form a connection with a base terminal of resistor 76 to provide a return path from resistor 76 to amplifier 64. Resistor 108 is connected between ground and the connection point between the two emitter terminals of transistor 74 and 76 to provide a differential bias control. The resistors 98 and 96 are connected as load resistors between the lines 88 and the collectors of the transistors 74 and 76 respectively. Output signals for the preamplifier 72 are provided at the collector terminals of the transistors 74 and 76, and are coupled via resistors 110 and 112 to the input terminals of the amplifier 64.

En referansespenning er tilveiebrakt på linjen 114 ved en referanse-spenningskrets innbefattende en motstand 116 og en båndgapreferanse 118 som er seriemessig forbundet mellom terminalene til batteriet 52 og jord. En kondensator 120 er forbundet i parallell med referansen 118. Referansespenning-en for linjen 114 fremkommer tvers over referansen 118. Referansen 118 tilveiebringer en referansespenning på 1,2 volt, en egnet diode som er tilvirket av National Semi-conductor under del nr. LM-185, hvilken diode trekker 10 mikroampére når forspent korrekt via motstanden 116. Tilbakeføringsbanen for motstanden 104 er forbundet til referansespennings-linjen 114. Referansespennings-linjen 114 er også forbundet til en terminal på varmedetektoren 54. Typiske verdier for motstander koplet til forforsterkeren 72 er som følger, motstandene 96 og 98 har hver en verdi på 120 000 ohm, motstandene 110 og 112 har hver en verdi på 200 kohm, og motstanden 108 har en verdi på 80 kohm. A reference voltage is provided on line 114 by a reference voltage circuit including a resistor 116 and a bandgap reference 118 connected in series between the terminals of battery 52 and ground. A capacitor 120 is connected in parallel with reference 118. The reference voltage for line 114 appears across reference 118. Reference 118 provides a reference voltage of 1.2 volts, a suitable diode manufactured by National Semiconductor under part No. LM -185, which diode draws 10 microamps when properly biased via resistor 116. The feedback path for resistor 104 is connected to reference voltage line 114. Reference voltage line 114 is also connected to a terminal on heat detector 54. Typical values for resistors connected to preamplifier 72 are as follows, resistors 96 and 98 each have a value of 120,000 ohms, resistors 110 and 112 each have a value of 200 kohms, and resistor 108 has a value of 80 kohms.

Utgangssignalene fra forsterkeren 64 oppnås via to seriemessig forbundende motstander 122 og 124 med hjelp av en diode 126 forbundet mellom linjen 114 og koplingspunktet mellom motstandene 122 og 124. Motstanden 122 og dioden 126 danner en negativ spenningsklemme på utgangssignalet til forsterkeren 64 for å unngå falsk utløsning av generatoren 116 ved bakgrunnsstråling som faller inn på detektoren 54. The output signals from the amplifier 64 are obtained via two series-connected resistors 122 and 124 with the help of a diode 126 connected between the line 114 and the connection point between the resistors 122 and 124. The resistor 122 and the diode 126 form a negative voltage clamp on the output signal of the amplifier 64 to avoid false triggering of the generator 116 by background radiation falling on the detector 54.

Forsterkeren 66 har en tilbakeføringsbane innbefattende en kondensator 128 og en motstand 130 forbundet i parallell derimellom mellom utgangsterminalen fra forsterkeren 66 og en negativ inngangsterminal. En seriekombinasjon av motstander 132 og 134 hvor hver av disse har en kondensator forbundet i parallell med seg, nemlig kondensatorene 136 og 138 respektivt, er forbundet mellom motstanden 124 og den negative inngangsterminal til forsterkeren 66. En ytterligere seriekopling av motstander 140 og 142 danner forbindelse mellom den negative inngangsterminal til forsterkeren 66 og linjen 114, hvor en kopling av motstandene 140 og 142 er forbundet til en positiv inngangsterminal til forsterkeren 66. En kondensator 144 er forbundet i parallell med motstanden 142. Kondensatorene 136, 138 og 144 i kombinasjon med deres korresponderende motstander 132, 134 og 142 skaper for en høypassfilterfunksjon, mens tilbakeføringskondens-atoren 128 i kombinasjon med tilbakeføringsmotstanden 136 skaper for en lavpassfilterfunksjon. Kombineringen av de to filterfunksjoner tilveiebringer en ønsket båndpasskarakter-istikk for forsterkeren 66 for å identifisere de spektrale pulseringskomponenter i termisk stråling som identifiserer nærværet av en brann. The amplifier 66 has a feedback path including a capacitor 128 and a resistor 130 connected in parallel therebetween between the output terminal of the amplifier 66 and a negative input terminal. A series combination of resistors 132 and 134 each of which has a capacitor connected in parallel with it, namely capacitors 136 and 138 respectively, is connected between the resistor 124 and the negative input terminal of the amplifier 66. A further series connection of resistors 140 and 142 forms the connection between the negative input terminal of amplifier 66 and line 114, where a junction of resistors 140 and 142 is connected to a positive input terminal of amplifier 66. A capacitor 144 is connected in parallel with resistor 142. Capacitors 136, 138 and 144 in combination with their corresponding resistors 132, 134 and 142 create for a high-pass filter function, while the feedback capacitor 128 in combination with the feedback resistor 136 creates for a low-pass filter function. The combination of the two filter functions provides a desired bandpass characteristic for the amplifier 66 to identify the spectral pulsation components of thermal radiation that identify the presence of a fire.

Dioden 56 virker i den fotokonduktive måte for å omdanne fotonenergi av optisk stråling fra brannen til elektrisk strøm, hvilken strøm strømmer gjennom motstanden 146. Inkrementale endringer i spenningsfall over motstanden 146 koples via kondensatoren 148 til en basisterminal av transistoren 80. Transistoren 80 og en utgang NPN-transistor 82 er kaskadeført som vist for å tilveiebringe den nødvendige forsterkning av fotodiodesignalet, som når forsterket, koples via linjen 122 til den andre inngang av NOR-porten 58. Transistorene 80 og 82 er forbundet til de nødvendige og hensiktsmessige forspennings-, tilbakeførings- og strøm-begrensende motstander 162, 152, 154, 150 og 160 for å forspenne disse transistorer til ikke-ledning i fravær av et inngangssignal fra dioden 56. Motstanden 146 er justerbar for å variere den totale følsomhet for denne detektor 56. Forsterkningen til forsterkertransistorene 80 og 82 styres av verdiene til motstandere 154 og 158. En DC-leveringsspenning for forsterkertransistorene 80, 82 er forbundet ved terminal-en 94 for å gi den nødvendige opereringskraf t for dette forsterkede trinn, og en filterkondensator 156 er forbundet over motstanden 160 for det formål å frakople forspennings-tilførselen fra kretsen. Ved passende valg av motstander/ 160, 150, 152 og 146 kan f or sterkertransi storene 80, 82 tilvirkes til å operere med mindre enn 10 mikroampére fra batteriet 52. The diode 56 acts in the photoconductive manner to convert photon energy of optical radiation from the fire into electrical current, which current flows through the resistor 146. Incremental changes in voltage drop across the resistor 146 are coupled via the capacitor 148 to a base terminal of the transistor 80. The transistor 80 and an output NPN transistor 82 is cascaded as shown to provide the necessary amplification of the photodiode signal, which, when amplified, is coupled via line 122 to the second input of NOR gate 58. Transistors 80 and 82 are connected to the necessary and appropriate bias, return - and current-limiting resistors 162, 152, 154, 150 and 160 to bias these transistors to non-conduction in the absence of an input signal from diode 56. Resistor 146 is adjustable to vary the overall sensitivity of this detector 56. The gain of amplifier transistors 80 and 82 are controlled by the values of resistors 154 and 158. A DC supply voltage for amplifier transistors 80, 82 are connected at terminal 94 to provide the necessary operating power for this amplified stage, and a filter capacitor 156 is connected across resistor 160 for the purpose of disconnecting the bias supply from the circuit. By appropriate selection of resistors/ 160, 150, 152 and 146, the power transistors 80, 82 can be made to operate with less than 10 microamps from the battery 52.

Hver av forsterkerene 66 og 82 tilveiebringer en negativt gående spenning i respons til signaler utsendt av deres respektive detektorer 54 og 56, hvor en sammenføring av de to lavspennings-utgangssignaler resulterer i utløsning av multiviberatoren 60 av NOR-porten 58. Forholdsvis høye spenningsverdier går ut fra forsterkeren 66 og 68 i fravær av signaler utsendt av deres respektive detektorer 54 og 56. Ved bruk av kommersielt tilgjengelige deler kan NOR-porten 58 virkeliggjøres ved å bruke en 74 HCOZ NOR-port med 74 HC14-Schmittutløsere ved inngangen for å oppnå terskeleffekten og forhindre oscillering for langsomt skiftende innganger. (To serier Schmittutløsere vil være nødvendig ettersom 74 HC14 er en inverterende port). Dersom mer presis styring av terskel-en er nødvendig, kan en OP-22 forsterker benyttes med lavspente germaniumdioder forbundet fra linjene 172 og 174 til den negative inngang og en nøyaktig terskel med noe positiv tilbakeføringsinnstilling ved den positive inngang. Derved kan den logiske funksjon representert ved NOR-porten 58 utføres med kretser operative med den forholdsvis lave spenning til batteriet 52 med minimal strømtapping. Each of the amplifiers 66 and 82 provides a negative going voltage in response to signals emitted by their respective detectors 54 and 56, where a combination of the two low voltage output signals results in the triggering of the multivibrator 60 by the NOR gate 58. Relatively high voltage values are output from the amplifier 66 and 68 in the absence of signals emitted by their respective detectors 54 and 56. Using commercially available parts, the NOR gate 58 can be realized using a 74 HCOZ NOR gate with 74 HC14 Schmitt triggers at the input to achieve the threshold effect and prevent oscillation for slowly changing inputs. (Two series Schmitt triggers will be required as the 74 HC14 is an inverting gate). If more precise control of the threshold is required, an OP-22 amplifier can be used with low voltage germanium diodes connected from lines 172 and 174 to the negative input and an accurate threshold with a somewhat positive feedback setting at the positive input. Thereby, the logical function represented by the NOR gate 58 can be performed with circuits operating with the relatively low voltage of the battery 52 with minimal current drain.

Om ønsket er det også mulig å forbinde ytterligere kretser (ikke vist) for testing av føleren 14. Slike ytterligere kretser ville innbefatte en bryter for å tilslutte en ytre kraftkilde istedenfor batteriet 52, og ville også innbefatte lysemitteringsdioder (LED) for å aktivere de to detektorer 54 og 56 i en teststilling. For å hindre utgangsdrift av driveren 62 i å aktivere generatoren 16 under test, kan en optisk kopler slik som den fremstilt av Honeywell med del nr. SPX7270 benyttes for å klemme signalet til driveren 62, uten interferens med den vanlige drift av kretsen 18. En andre slik optisk kopler kan benyttes for å kople utgangsdriv-signalet til utvendig testutstyr for å overvåke resultatet av testen. If desired, it is also possible to connect additional circuits (not shown) for testing the sensor 14. Such additional circuits would include a switch to connect an external power source in place of the battery 52, and would also include light emitting diodes (LEDs) to activate the two detectors 54 and 56 in a test position. To prevent output operation of the driver 62 from activating the generator 16 during test, an optical coupler such as that manufactured by Honeywell with part number SPX7270 can be used to clamp the signal to the driver 62, without interference with the normal operation of the circuit 18. A other such optical couplers can be used to connect the output drive signal to external test equipment to monitor the result of the test.

Slik testing kan også innbefatte en test av trykket i beholderen 12 ved å innføre en trykkmåler som overfører et elektrisk signal som indikerer trykkstørrelsen. Et slikt signal kan være temperatur kompensert ved bruk av en mot-standskrets som benytter en motstand med en motstand som varierer med temperaturen. En egnet kopling (ikke vist) kan monteres på brannslukkeren 10 for å lette den elektriske forbindelse av fjerntestutstyret under utøvelse av testen. Det skal bemerkes at de foranstående anvisninger for kretsen 18 og testmåten også er appliserbare for bruk med en brannslukker hvori beholderen holder en brannundertrykkende væske, slik som halon, hvilken væske hurtig forandres til en gass ved en frakturering av diafragmaen. Such testing may also include a test of the pressure in the container 12 by introducing a pressure gauge which transmits an electrical signal indicating the amount of pressure. Such a signal can be temperature compensated using a resistor circuit that uses a resistor with a resistance that varies with temperature. A suitable connector (not shown) can be fitted to the fire extinguisher 10 to facilitate the electrical connection of the remote test equipment during the performance of the test. It should be noted that the foregoing instructions for the circuit 18 and test method are also applicable for use with a fire extinguisher in which the container holds a fire suppressant liquid, such as halon, which liquid rapidly changes to a gas upon fracturing the diaphragm.

Den foranstående beskrivelse av beholderen for det brannundertrykkende pulver og mekanismen for å slippe ut pulveret er i stand til å frembringe det ønskede resultat av pulverutslipp med redusert klumpdannelseseffekt. Imidlertid kan noe klumpdannelse oppstå pga. at det er et overtrykk pga. eksplosjonen til detonatoren, hvilket overtrykk virker inne i pulveret for å presse pulveret gjennom utgangen eller utslippsporten. For å overvinne denne situasjon er ytterligere utførelser av oppfinnelsen tilveiebrakt hvor pulver-utslippet oppnås ved bruk av en detonator eller gassgenerator uten utvikling av et overtrykk som frembringer en kraft i retning av pulverhastigheten under utslipp. Disse siste utførelser av oppfinnelsen unngår tendensen til pulver-klumpdannelse under utslipp av pulveret. Fig. 4 til 13 viser snittskisser, delvis stiliserte, av ytterligere utførelser av brannslukkere som innehar oppfinnelsen. Disse figurer vedrører en beholder for det pulverformige slukkemiddel og utforminger av anordningene for å åpne en utslippsport i beholderen for utslipp av pulveret. Elektriske kretser egnet for aktivering av utslippsapparatet er det samme som det som er beskrevet med hensyn til fig. 3. De fysiske basiskonstruksjoner for slukkerene i de følgende alternative utførelser er lik med de allerede beskrevet med hensyn til fig. 1 og 2 slik at kun en forenklet beskrivelse av utførelsene av fig. 4 til 13 trengs å gis for å forklare de vesentlige trekk ved disse. Fig. 4A til 4B viser en brannslukker 200 innbefattende en beholder 202 for å romme et brannslukkende pulver og trykksatt gass for å drive pulveret ut fra beholderen 202. Beholderen 202 er oppfylt med pulver og gass via en opp-fyllingsport 204 plassert i siden av beholderen 202. Beholderen 202 avslutter i en hals 206 som definerer en utslippsport 208 som er avstengt med en skive 210 som er kurveformet eller krum i form av et sfærisk segment. Skiven 210 er risset langs to kryssende linjer 212, 214 som letter fragmenteringen av skiven 210 for utdrivelse av pulveret. The foregoing description of the container for the fire suppressant powder and the mechanism for discharging the powder is capable of producing the desired result of powder discharge with reduced clumping effect. However, some clumping may occur due to that there is an overpressure due to the explosion of the detonator, which overpressure acts inside the powder to force the powder through the exit or discharge port. To overcome this situation, further embodiments of the invention are provided where the powder discharge is achieved by using a detonator or gas generator without developing an overpressure which produces a force in the direction of the powder velocity during discharge. These latest embodiments of the invention avoid the tendency for powder lumps to form during discharge of the powder. Fig. 4 to 13 show sectional sketches, partly stylized, of further embodiments of fire extinguishers that incorporate the invention. These figures relate to a container for the powdered extinguishing agent and designs of the devices for opening a discharge port in the container for discharge of the powder. Electrical circuitry suitable for activating the discharge apparatus is the same as that described with respect to fig. 3. The basic physical constructions for the extinguishers in the following alternative designs are similar to those already described with respect to fig. 1 and 2 so that only a simplified description of the embodiments of fig. 4 to 13 need to be given to explain the essential features of these. Figs. 4A to 4B show a fire extinguisher 200 including a container 202 for containing a fire extinguishing powder and pressurized gas to propel the powder from the container 202. The container 202 is filled with powder and gas via a filling port 204 located in the side of the container 202. The container 202 terminates in a neck 206 which defines a discharge port 208 which is closed by a disc 210 which is curved or curved in the form of a spherical segment. The disk 210 is scored along two intersecting lines 212, 214 which facilitate the fragmentation of the disk 210 for expelling the powder.

En hurtig åpning av utsiippsporten 208 for slukkingen av en brann oppnås med hjelp av en detonator 216 anordnet i en brønn 218 plassert i en støtteplugg 220. Pluggen 220 er lokalisert i halsen 206 mellom pulveret og lukkeskiven 210. Pluggen 220 kan være risset på undersiden ved 222 som vender mot skiven 210 for å lette en frakturering av pluggen 220 utad fra senteret av beholderen 202. Detonatoren 216 aktiveres ved en elektrisk krets slik som den beskrevet i fig. 1 til 3, hvor kretsen er forbundet til detonatoren 216 ved en kopling 224. A quick opening of the outlet port 208 for extinguishing a fire is achieved with the help of a detonator 216 arranged in a well 218 placed in a support plug 220. The plug 220 is located in the neck 206 between the powder and the closing disc 210. The plug 220 can be scored on the underside by 222 which faces the disk 210 to facilitate a fracturing of the plug 220 outwards from the center of the container 202. The detonator 216 is activated by an electrical circuit such as that described in fig. 1 to 3, where the circuit is connected to the detonator 216 by a connector 224.

I drift vil, ved anvendelse av det elektriske signal via koplingen 224 til detonatoren 216, detonatoren 216 eksplodere som medfører en fragmentering av pluggen 220. Trykket til gassen i beholderen 202 er vesentlig større enn det til den ytre omgivelse, som det ble beskrevet med henvisning til brannslukkeren 10 ifølge figurene 1 til 12. Med frakturering av pluggen 220 presser trykkgassen fragmentene til pluggen 220 mot skiven 210 og bryter skiven 210 for å tillate gassen og pulveret å unnslippe via utslippsåpningen 208. Vinger 226, som skjematisk indikert, forløper i en utbuende form fra en rand 228 på halsen 206 for å hjelpe til med en jevn spredning av det brannslukkende pulver. I denne utførelse av oppfinnelsen skal det bemerkes at trykket generert ved detonering av detonatoren 216 utøves mot pulveret i en retning bort fra retningen for det hurtig utgående pulver for slik å unngå klumpdannelse av pulveret under utslipp av dette fra slukkeren 200. In operation, upon application of the electrical signal via the coupling 224 to the detonator 216, the detonator 216 will explode causing a fragmentation of the plug 220. The pressure of the gas in the container 202 is substantially greater than that of the external environment, as was described with reference to to the fire extinguisher 10 according to Figures 1 to 12. With fracturing of the plug 220, the pressurized gas pushes the fragments of the plug 220 against the disk 210 and breaks the disk 210 to allow the gas and powder to escape via the discharge opening 208. Vanes 226, as schematically indicated, proceed in a flare form from a rim 228 on the neck 206 to aid in the uniform dispersion of the extinguishing powder. In this embodiment of the invention, it should be noted that the pressure generated by detonation of the detonator 216 is exerted against the powder in a direction away from the direction of the rapidly exiting powder in order to avoid clumping of the powder during its discharge from the extinguisher 200.

Ytterligere detaljer ved oppbygningen er som følger. Vingene 226 kan være vinklet ved en utad rettet vinkel på omkring 60° fra en senterakse av halsen 206. Skiven 210 kan være festet ved omkretsen av denne inne i en omkretsmessig spalt 230 dannet mellom et indre parti 232 og et ytre parti 234 av halsen 206. De to halspartier 232 og 234 tilveiebringer en trykktett tetning med skiven 210 slik at pluggen 220 ikke behøver å tilveiebringe en trykktetning, hvor pluggen 220 tjener ganske enkelt til å støtte detonatoren 216 i sin stilling i forhold til pulveret og skiven 210. Further details of the structure are as follows. The wings 226 may be angled at an outwardly directed angle of about 60° from a central axis of the neck 206. The disc 210 may be secured at the circumference thereof within a circumferential gap 230 formed between an inner portion 232 and an outer portion 234 of the neck 206 The two neck portions 232 and 234 provide a pressure-tight seal with the disk 210 so that the plug 220 does not need to provide a pressure seal, where the plug 220 simply serves to support the detonator 216 in its position in relation to the powder and the disk 210.

En ytterligere utførelse av.brannslukkeren 200A, vist i fig. 5, innbefatter komponenter i likhet med det omtalt i fig. 4A til 4B. Beholderen 202 ifølge fig. 4A er modifisert for å la beholderen 202A i fig. 5 innbefatte en gassgenerator 236. Generatoren 236 har en generelt sylindrisk form og er plassert langs en senterakse av slukkeren 200A, og innbefatter en kopling 238 som stikker frem gjennom toppen av beholderen 202A for mottak av et aktiverende elektrisk signal fra en aktiveringskrets slik som den foran nevnte krets 18. Gass og pulver holdes under trykk inne i beholderen 202A som beskrevet i de forutgående utførelser av oppfinnelsen. Beholderen 202A avslutter i en hals 206A som definerer en utgangsport 208A for utslipp av gass og pulver. Lukkeskiven 210 er festet inne i en omkretsmessig spalt 230 i halsen 206A på samme måte som vist i fig. 4A for å tilveiebringe en trykktett tetning for å holde gassen og pulveret inne i beholderen 202A. A further embodiment of the fire extinguisher 200A, shown in fig. 5, includes components similar to that discussed in fig. 4A to 4B. The container 202 according to fig. 4A is modified to allow the container 202A of FIG. 5 includes a gas generator 236. The generator 236 is generally cylindrical in shape and is located along a central axis of the extinguisher 200A, and includes a coupling 238 which projects through the top of the container 202A for receiving an activating electrical signal from an activating circuit such as the preceding said circuit 18. Gas and powder are kept under pressure inside the container 202A as described in the previous embodiments of the invention. The container 202A terminates in a neck 206A which defines an exit port 208A for discharge of gas and powder. The closing disc 210 is fixed inside a circumferential gap 230 in the neck 206A in the same way as shown in fig. 4A to provide a pressure-tight seal to contain the gas and powder within the container 202A.

Et trekk ved oppbygningen av utførelsen ifølge fig. 5 er at en knivanordning 240 inngår som innbefatter fire triangulære kniver 242 ordnet symmetrisk omkring senteraksen til slukkeren 200A og danner et felles punkt rettet mot senteret av skiven 210. I begge utførelsene ifølge fig. 4A og 5 vender den konkave flate av skiven 210 mot senteret av beholderen 202A. Dette letter bryting av skiven 210 under utslipp av pulveret ved trykket av gassen og detonatoren i fig. 4A, og ved trykket i gassen og en fremførelse av knivene 242 i fig. 5 . A feature of the construction of the embodiment according to fig. 5 is that a knife device 240 is included which includes four triangular knives 242 arranged symmetrically around the central axis of the extinguisher 200A and forming a common point directed towards the center of the disk 210. In both embodiments according to fig. 4A and 5, the concave surface of disc 210 faces the center of container 202A. This facilitates the breaking of the disk 210 during discharge of the powder by the pressure of the gas and the detonator in fig. 4A, and by the pressure in the gas and a presentation of the knives 242 in fig. 5 .

I fig. 5 er gassgeneratoren 236 innelukket i en sylindrisk vegg 244 som også innbefatter et stempel 246 som danner en del av knivanordningen 240. Stempelet 246 er lokalisert inne i et endeparti av den sylindriske vegg 244. En trykktetning 248 i form av en diafragma er plassert inne i den sylindriske vegg 244 for å forhindre lekkasje av trykkgass inne i beholderen 202A forbi knivanordningen 240. In fig. 5, the gas generator 236 is enclosed in a cylindrical wall 244 which also includes a piston 246 which forms part of the knife device 240. The piston 246 is located inside an end portion of the cylindrical wall 244. A pressure seal 248 in the form of a diaphragm is placed inside the cylindrical wall 244 to prevent leakage of compressed gas inside the container 202A past the blade assembly 240.

I drift vil, ved mottak av det elektriske signal ved koplingen 238, gassgeneratoren 236 hurtig frembringe gass under trykk som presser stempelet 246 og knivene 242 nedad for å perforere skiven 210, og tillater derved gassen og pulveret å bli sluppet ut fra det indre av beholderen 202A. Vingene 226 muliggjør et ensartet utslippsmønster av pulveret. Den ensartede spredning av pulveret avhjelpes ved å plassere noen av vingene 226 inne i et sentralt parti av utslippsåpningen 208, i tillegg til montering av enkelte individuelle vinger 226 på randen 228 av halsen 206A. Støtte av vingene 226 inne i det sentrale parti av utgangsporten 208 kan utføres i begge utførelsene ifølge fig. 4A og fig. 5 ved hjelp av stenger (ikke vist) som forløper tvers over halsene 206, 206A, hvor disse stenger er utelatt i fig. 4A og 5 for tydeliggjøring. In operation, upon receipt of the electrical signal at the coupling 238, the gas generator 236 will rapidly generate gas under pressure which forces the piston 246 and blades 242 downward to perforate the disc 210, thereby allowing the gas and powder to be released from the interior of the container 202A. The wings 226 enable a uniform discharge pattern of the powder. The uniform dispersion of the powder is remedied by placing some of the wings 226 inside a central part of the discharge opening 208, in addition to mounting some individual wings 226 on the edge 228 of the neck 206A. Support of the wings 226 inside the central part of the output port 208 can be carried out in both versions according to fig. 4A and fig. 5 by means of rods (not shown) which extend across the necks 206, 206A, where these rods are omitted in fig. 4A and 5 for clarification.

I utførelsen ifølge fig. 5 har den sylindriske vegg 244 tilstrekkelig styrke til å forhindre bryting av gassgeneratoren 236 inn i beholderen 202A, og unngår derved gene-rering av en hydrostatisk kraft som ville virke i retning av hastighetsforløpet til det unnslippende pulver. Derfor vil konstruksjonen ifølge fig. 5, hvor gassgeneratoren 236 opptas inne i den sylindriske vegg 244, forhindre klumpdannelse av pulveret under utslipp fra beholderen 202A. In the embodiment according to fig. 5, the cylindrical wall 244 has sufficient strength to prevent the breaking of the gas generator 236 into the container 202A, thereby avoiding the generation of a hydrostatic force which would act in the direction of the velocity course of the escaping powder. Therefore, the construction according to fig. 5, where the gas generator 236 is accommodated inside the cylindrical wall 244, prevent clumping of the powder during discharge from the container 202A.

Fig. 6 viser en brannslukker 200B som deler trekk med slukkeren vist i fig. 4A og 5, og som også innbefatter en hals 206B som forløper fra en beholder 202B for å danne en utgangsport 208B for utslipp av gass og pulver rommet inne i beholderen 202B. Beholderen 202B har den samme generelle form som beholderen 202 ifølge fig. 4A. Halsen 206B er anordnet med en endevegg 250 som forløper omkretsmessig til en sentralakse av slukkeren 200B og innbefatter et sett vinduer 252 plassert jevnt omkring en sylindrisk vegg av halsen 206B for å rette et utslipp av slukkende pulver i et sirkulært mønster omkring lengdeaksen av slukkeren 200B. Det inngår også i slukkeren 200B en knivanordning 254, hvor knivanordningen 254 forløper fra en transportør 256 som står opp fra endeveggen 250. Fig. 6 shows a fire extinguisher 200B which shares features with the extinguisher shown in fig. 4A and 5, and which also includes a neck 206B extending from a container 202B to form an exit port 208B for the discharge of gas and powder to the space inside the container 202B. The container 202B has the same general shape as the container 202 according to fig. 4A. The neck 206B is provided with an end wall 250 which extends circumferentially to a central axis of the extinguisher 200B and includes a set of windows 252 positioned evenly around a cylindrical wall of the neck 206B to direct a discharge of extinguishing powder in a circular pattern around the longitudinal axis of the extinguisher 200B. The extinguisher 200B also includes a knife device 254, where the knife device 254 extends from a conveyor 256 that stands up from the end wall 250.

Knivanordningen 254 har en utforming med fire kniver slik som knivanordningen 240 ifølge fig. 5, og peker mot den konkave flate av skiven 210. Skiven 210 er festet på trykktett måte til halsen 206B på samme måte som det beskrevet med henvisning til halsen 206A ifølge fig. 5. Et elektrisk signal tilveiebrakt fra en aktiveringskrets, slik som den foran nevnte krets 18, koples via ledninger 258 for aktivering av transportøren 256 for å detonere med en påfølgende utdrivning av knivanordningen 254 mot skiven 210. Derved frakturerer knivanordningen 254 skiven 210 med den følgende frigjøring av gass og pulver fra beholderen 202B. Det skal hurtig forstås at ingen av de unnsiippede gasser frembrakt ved detoneringen av transportøren 256 utvikler en kraft som vil medføre kompaktering av slukningspulvere ved utslipp av pulvere fra beholderen 202B. The knife device 254 has a design with four knives like the knife device 240 according to fig. 5, and points towards the concave surface of the disk 210. The disk 210 is attached in a pressure-tight manner to the neck 206B in the same way as described with reference to the neck 206A according to fig. 5. An electrical signal provided from an activation circuit, such as the aforementioned circuit 18, is coupled via wires 258 to activate the conveyor 256 to detonate with a subsequent expulsion of the knife device 254 against the disk 210. Thereby, the knife device 254 fractures the disk 210 with the following release of gas and powder from container 202B. It should be quickly understood that none of the escaped gases produced by the detonation of the conveyor 256 develop a force which will cause compaction of extinguishing powders when the powders are discharged from the container 202B.

I fig. 7 er en brannslukker utformet av en behoder 202C som forløper inn i en hals 206C som danner en port 208C for utslipp av gass og pulver rommet i beholderen 202C. På en måte i likhet med den omtalt i fig. 6, innbefatter halsen 206C et sett vinduer 252 som skaper for et sirkulært pulverutslipp omkring en senterakse av slukkeren 200C. Halsen 206C er anordnet med en endevegg 250A som presser pulveret til utslipp sideveis gjennom vinduene 252 og tjener også som en holder for mottak av en skive 210A ved utslipp av pulver. Skiven 210A avviker fra konstruksjonen ifølge skiven 210 ved at en sirkulær risslinje (ikke vist) er formet inne i skiven 210A ved en linje i kontakt med en spalte 230 i halsen 206C. In fig. 7 is a fire extinguisher formed by a container 202C which extends into a neck 206C which forms a port 208C for the discharge of gas and powder into the container 202C. In a manner similar to that discussed in fig. 6, the throat 206C includes a set of windows 252 which create a circular powder discharge about a central axis of the extinguisher 200C. The neck 206C is provided with an end wall 250A which forces the powder to discharge laterally through the windows 252 and also serves as a holder for receiving a disc 210A when discharging powder. Disc 210A differs from the construction according to disc 210 in that a circular score line (not shown) is formed inside disc 210A at a line in contact with a slit 230 in neck 206C.

Slukkeren 200C innbefatter en ytterligere skive 260 festet til en basis av halsen 206C mellom skiven 210A og pulveret. En ventilering 262 er formet som en fin boring inne i en leppe ved basisen av halsen 206C, hvor boringen til ventileringen er tilstrekkelig liten, vanligvis mindre enn en millimeter i diameter, til å la trykket i gassen i beholderen 200C bli utlignet på begge sider av skiven 260 under oppfylling og trykksettelse av beholderen 202C. Diameteren av boringen av ventileringen 262 er tilstrekkelig liten til å tilveiebringe en tidskonstant på i det minste noen få sekunder for trykkutligning. Skiven 210A danner forbindelse med halsen 206C med en lufttett tetning som beskrevet med henvisning til skiven 210 i fig. 4A. The extinguisher 200C includes a further disk 260 attached to a base of the neck 206C between the disk 210A and the powder. A vent 262 is formed as a fine bore within a lip at the base of the neck 206C, the bore of the vent being sufficiently small, typically less than one millimeter in diameter, to allow the pressure of the gas in the container 200C to be equalized on both sides of disc 260 during filling and pressurizing of container 202C. The diameter of the bore of the vent ring 262 is sufficiently small to provide a time constant of at least a few seconds for pressure equalization. Disc 210A forms a connection with neck 206C with an airtight seal as described with reference to disc 210 in fig. 4A.

Halsen 206C støtter et hus 264 som forløper radielt utad fra basisen av halsen 206C og inneholder en gassgenerator 266 adskilt fra rommet mellom skivene 260 og 210A ved en tetning 268. Et parti av huset 264 er utformet som et rør 270 for å lede gass fra generatoren 266 til rommet mellom skivene 260 og 210A under utslipp av slukningspulvere fra beholderen 202C. Tetningen 268 er plassert inne i rørledningene 270, og tjener til å bibeholde det statiske trykk inne i beholderen 202C ved å hindre utslipp av gass inn i det området av generatoren 266. Tetningen 268 er strukturert i form av en diafragma eller en skive i likhet med skiven 210, men i en mindre målestokk. Gassgeneratoren 266 blir magnetisert ved et elektrisk signal gitt av en magnetiseringskrets, slik som den foran nevnte krets 18, som skal forbindes ved en kopling 272 til generatoren 266. The neck 206C supports a housing 264 which extends radially outward from the base of the neck 206C and contains a gas generator 266 separated from the space between the discs 260 and 210A by a seal 268. A portion of the housing 264 is formed as a tube 270 to conduct gas from the generator 266 to the space between discs 260 and 210A during discharge of extinguishing powders from container 202C. The seal 268 is located inside the conduits 270, and serves to maintain the static pressure inside the container 202C by preventing the release of gas into that area of the generator 266. The seal 268 is structured in the form of a diaphragm or disc similar to the disc 210, but on a smaller scale. The gas generator 266 is magnetized by an electrical signal given by a magnetization circuit, such as the aforementioned circuit 18, which is to be connected by a coupling 272 to the generator 266.

I drift, ved magnetisering av generatoren 266, frembringes gass under trykk for å bryte tetningen 268, hvor gassen strømmer via rørledningen 270 og inn i rommet mellom de to skiver 210A og 260. Den trykksatte gass fra generatoren 266 frakturerer skiven 210A ved grenseflaten med kanten av spalten 230, og trykkgassen driver deretter skiven 210A ned til endeveggen 250A. Endeveggen 250A har en konkav flate som vender mot skiven 210A for å motta skiven 210A ved aktivering av generatoren 266. In operation, by magnetizing the generator 266, pressurized gas is generated to break the seal 268, where the gas flows via the conduit 270 into the space between the two discs 210A and 260. The pressurized gas from the generator 266 fractures the disc 210A at the edge interface of the gap 230, and the pressurized gas then drives the disk 210A down to the end wall 250A. The end wall 250A has a concave surface facing the disk 210A to receive the disk 210A upon activation of the generator 266.

Skiven 260 har en forholdsvis lettvektig konstruksjon, når sammenlignet med skiven 210A, for slik å hurtig bryte ved et tap av utligning av det hydrostatiske trykk på begge sider av skiven 260. Slike utiigningstap oppstår ved forskyvning av skiven 210A mot endeveggen 250A. Gjennom et eksempel er en typisk trykkverdi i gassen 6,895 MPa, frembrakt av generatoren 266. Her også er det observert at en kuppelformet oppbygning av den indre lettvektige skive 260, i samvirke med det indre trykk av beholderen 202C, er tilbøyelig til å motstå trykket til gassgeneratoren 266 for slik å lette løsgjøringen av den ytre skive 210A fra basisen av halsen 206C. The disk 260 has a relatively lightweight construction, when compared to the disk 210A, so as to quickly break in the event of a loss of equalization of the hydrostatic pressure on both sides of the disk 260. Such losses occur when the disk 210A is displaced against the end wall 250A. By way of example, a typical pressure value in the gas is 6.895 MPa, produced by the generator 266. Here again it is observed that a dome-shaped structure of the inner lightweight disk 260, in cooperation with the internal pressure of the container 202C, tends to resist the pressure of the gas generator 266 so as to facilitate the detachment of the outer disc 210A from the base of the neck 206C.

Kraften utøvet av gassen fra generatoren 266 frembringes utenfor beholderen 202C og presser derved ikke mot pulveret i retning av utslippsretningen, og unngår derved en eventuell klumpdannelse av pulveret under utslipp. The force exerted by the gas from the generator 266 is generated outside the container 202C and thereby does not press against the powder in the direction of the discharge direction, thereby avoiding any clumping of the powder during discharge.

Fig. 8 viser en utførelse av brannslukkeren 200D med en beholder 202D som forløper inn i en hals 206D som danner en utslippsport 208D. Halsen 206D er anordnet med vinduer 252 og en endevegg 250B som retter utslippende pulver i et sirkulært mønster omkring en sentral akse av slukkeren 202D. Utslippsporten 208D er avstengt ved en foliemembran 274 holdt av en støtte 276 for å tilveiebringe en trykktett tetning som forhindrer utslipp av gass og pulver som holdes i beholderen 202D. En korresponderende flate mellom den ytre omkrets- messige kant av støtten 276 og den indre flate av et basis-parti av halsen 206D er vendt utad ved 278 for å lette en forskyvning av støtten 276 mot endeveggen 250B ved pulverutslipp fra beholderen 202D. Fig. 8 shows an embodiment of the fire extinguisher 200D with a container 202D extending into a neck 206D which forms a discharge port 208D. The neck 206D is provided with windows 252 and an end wall 250B which directs emitting powder in a circular pattern around a central axis of the extinguisher 202D. The discharge port 208D is closed by a foil diaphragm 274 held by a support 276 to provide a pressure-tight seal that prevents the discharge of gas and powder held in the container 202D. A corresponding surface between the outer circumferential edge of the support 276 and the inner surface of a base portion of the neck 206D is turned outward at 278 to facilitate displacement of the support 276 against the end wall 250B upon powder discharge from the container 202D.

Støtten 276 holdes i stilling mot kraften av trykkgassen inne i beholderen 202D ved en skjør stav 280 som hviler på endeveggen 250B. Staven 280 er hul og omslutter en detonerende forbindelse 282 som blir elektrisk aktivert ved et signal fra en aktiverende krets, slik som den forannevnte krets 18. Ved påføring av det elektriske signal til den detonerende forbindelse 122, detonerer forbindelsen med en ødeleggelse av staven 282 med en resulterende frigivning av støtten 276. Støtten 276 blir deretter presset bort fra beholderen 202D mot endeveggen 250B ved trykket av gassen inne i beholderen 202D. Gasstrykket river også umiddelbart av membranen 274 ved tap av støttekraften til støtten 276. Deretter slipper pulveret ut gjennom porten 208D og utgår i et sirkulært mønster gjennom vinduene 252. Her også forhindrer konstruksjonen av brannslukkeren 200D detoneringskraften fra å danne pulverklumper under utslipp fra beholderen 202D. The support 276 is held in position against the force of the pressurized gas inside the container 202D by a fragile rod 280 which rests on the end wall 250B. The rod 280 is hollow and encloses a detonating compound 282 which is electrically activated by a signal from an activating circuit, such as the aforementioned circuit 18. Upon application of the electrical signal to the detonating compound 122, the compound detonates with a destruction of the rod 282 with a resulting release of the support 276. The support 276 is then pushed away from the container 202D against the end wall 250B by the pressure of the gas inside the container 202D. The gas pressure also immediately tears off the diaphragm 274 upon loss of the support force of the support 276. The powder then escapes through the port 208D and exits in a circular pattern through the windows 252. Here, too, the construction of the fire extinguisher 200D prevents the detonating force from forming powder clumps during discharge from the container 202D.

I fig. 9A er en brannslukker 200E anordnet med en utslippsport 208E som er stengt med en falldør 284 som svinger omkring en dreietapp 286 og festet av en flik 288 vist i fig. 9B hvor fliken 288 holdes av en tapp 290. Både dreietappen 286 og tappen 290 er festet inne i en støttering 292 montert til en hals 294 av en beholder 202E som inneholder slukningspulver og trykkgass i slukkeren 200E. Ringen 292 støtter også en transportør 296 som danner forbindelse med tappen 290, og ved elektrisk aktivering av transportøren 296 driver tappen 290 fra sin stilling for slik å frigi tappen 290 som tillater døren 284 å svinge åpen. In fig. 9A, a fire extinguisher 200E is provided with a discharge port 208E which is closed with a drop door 284 pivoting about a pivot pin 286 and secured by a tab 288 shown in FIG. 9B where the tab 288 is held by a pin 290. Both the pivot pin 286 and the pin 290 are secured inside a support ring 292 mounted to a neck 294 of a container 202E which contains extinguishing powder and pressurized gas in the extinguisher 200E. The ring 292 also supports a conveyor 296 which forms a connection with the pin 290, and upon electrical activation of the conveyor 296 drives the pin 290 from its position so as to release the pin 290 which allows the door 284 to swing open.

En foliemembran 298 er støttet av en plugg 300 for slik å tilveiebringe en trykktett tetning for inneholdet i beholder en 202E. Pluggen 300 er glidbart montert inne i ringen 292, og holdes i stilling med døren 284. Ved frigjøring av døren ved avfyring av transportøren 296, drives pluggen 300 fra beholderen 202E ved kraften av den innlemmede trykkgass, hvor kraften til gassen også avriver membranet 298 for å åpne utslippsporten 208E. Her også er inneholdet til beholderen 202E mekanisk isolert fra en eksplosjon av transportøren 296 for slik å forhindre en klumpdannelse av slukningspulveret under et utslipp av pulveret. Under utslippet utgår pulveret i en retning parallelt med senteraksen av slukkeren 200E. A foil membrane 298 is supported by a plug 300 so as to provide a pressure-tight seal for the contents of a container 202E. The plug 300 is slidably mounted inside the ring 292, and is held in position with the door 284. When the door is released by firing the conveyor 296, the plug 300 is driven from the container 202E by the force of the incorporated compressed gas, where the force of the gas also tears off the diaphragm 298 for to open the discharge port 208E. Here, too, the contents of the container 202E are mechanically isolated from an explosion by the conveyor 296 in order to prevent a lump formation of the extinguishing powder during a discharge of the powder. During the discharge, the powder exits in a direction parallel to the central axis of the extinguisher 200E.

Fig. 10 viser en brannslukker 200F som har likhet med den omtalt i forbindelse med fig. 4A, bortsett fra at skiven 210, i fig. 10, fraktureres ved bruk av en detonator 302 med rettet ladning støttet av en skjør støtte 304, slik som en plastduk. Detonatoren 302 blir elektrisk aktivert ved en ytre aktiveringskrets, slik som kretsen 18, hvor det aktiverende elektriske signal påføres via koplingen 306 montert til det ytre av en beholder 202F, hvilke beholdere rommer slukningspulver og gass under trykk for slukkeren 200F. Forbindelse mellom koplingen 306 og detonatoren 302 gjøres ved hjelp av ledninger 308 som passerer inne i beholderen 202F. Varme gasser emittert av detonatoren 302, ved detonering, brenner gjennom skiven 210 og ødelegger derved skiven 210 og tillater inneholdet i beholderen 202F å slippe ut. Pga. den rettede ladning vil utblåsningen fra detonatoren 302 utøves primært mot skiven 210 og bort fra senteret av beholderen 202F. Utblåsningen fullendes før utslipp av inneholdet i beholderen 202F for slik å forhindre klumpdannelse av pulveret under utslipp. Kraften i utslippet bryter støtten 304 og driver ut den knuste støtte 304 under utslippet slik at støtten 304 ikke kommer i konflikt med utslippet av pulveret. Fig. 10 shows a fire extinguisher 200F which is similar to the one discussed in connection with fig. 4A, except that the disk 210, in fig. 10, is fractured using a directed charge detonator 302 supported by a fragile support 304, such as a plastic sheet. The detonator 302 is electrically activated by an external activation circuit, such as the circuit 18, where the activating electrical signal is applied via the coupling 306 mounted to the outside of a container 202F, which containers contain extinguishing powder and gas under pressure for the extinguisher 200F. Connection between the coupling 306 and the detonator 302 is made by means of wires 308 which pass inside the container 202F. Hot gases emitted by the detonator 302, upon detonation, burn through the disk 210 thereby destroying the disk 210 and allowing the contents of the container 202F to escape. Because of. the directed charge, the blowout from the detonator 302 will be exerted primarily towards the disk 210 and away from the center of the container 202F. The blow-out is completed before discharge of the contents in the container 202F in order to prevent clumping of the powder during discharge. The force of the discharge breaks the support 304 and drives out the broken support 304 during the discharge so that the support 304 does not come into conflict with the discharge of the powder.

I fig. 11 er en brannslukker 200G en modifikasjon av brannslukkeren 200F ifølge fig. 10 ved at detonatoren 302 er montert, i fig. 11, utvendig av skiven 210 og utløses elektrisk via ledninger 308 slik som i fig. 10. Den rettede ladning for detonatoren 302 er rettet mot skiven 310 for å ødelegge skiven ved detonering av detonatoren 302. Dette tillater inneholdet i en beholder 202G av slukkeren 200G å bli sluppet ut. Her vil også detoneringskraften rettes i en retning forskjellig fra retning for pulverets hastighets-retning under utslippet for slik å unngå klumpdannelse av pulveret. In fig. 11, a fire extinguisher 200G is a modification of the fire extinguisher 200F according to fig. 10 in that the detonator 302 is mounted, in fig. 11, outside of the disk 210 and is triggered electrically via wires 308 as in fig. 10. The directed charge for the detonator 302 is aimed at the disk 310 to destroy the disk by detonating the detonator 302. This allows the contents of a container 202G of the extinguisher 200G to be released. Here, the detonation force will also be directed in a direction different from the direction of the powder's velocity during discharge, in order to avoid lump formation of the powder.

I fig. 12 og 13 er brannslukkerene 200H og 200J varianter av slukkerene vist respektivt i fig. 10 og 11. Utførelsene ifølge fig. 12 og 13 inneholder hver et sylindrisk kammer 310, 312 respektivt som inneholder en elektrisk aktiverbar eksplosiv anordning for frakturering av en skive 210 istedenfor detonatorene 302 ifølge fig. 10 og 11. Kammerene 310 og 312 er montert langs senteraksen til deres respektive beholdere 202H og 202J som inneholder slukningspulver og trykkgass. In fig. 12 and 13, the fire extinguishers 200H and 200J are variants of the extinguishers shown respectively in fig. 10 and 11. The designs according to fig. 12 and 13 each contain a cylindrical chamber 310, 312 respectively which contains an electrically activatable explosive device for fracturing a disc 210 instead of the detonators 302 according to fig. 10 and 11. Chambers 310 and 312 are mounted along the center axis of their respective containers 202H and 202J containing extinguishing powder and compressed gas.

I fig. 12 holder den nedre ende av kammeret 310 en hette 314 som i sin tur inneholder en detonator 316. En forsegling 318 er plassert på den ytre flate av hetten 314 og er festet til veggene av kammeret 310 for å forhindre utslipp av trykkgass fra beholderen 202H inn i kammeret 310. Elektrisk aktivering av detonatoren 316 utføres via signaler påført via en kopling 320 lokalisert på toppen av beholderen 202H og elektriske ledninger 322 som passerer inne i kammeret 310 og forbinder koplingen 320 til detonatoren 316. In fig. 12, the lower end of the chamber 310 holds a cap 314 which in turn contains a detonator 316. A seal 318 is located on the outer surface of the cap 314 and is attached to the walls of the chamber 310 to prevent the release of pressurized gas from the container 202H into in the chamber 310. Electrical activation of the detonator 316 is accomplished via signals applied via a connector 320 located on top of the container 202H and electrical wires 322 passing inside the chamber 310 and connecting the connector 320 to the detonator 316.

I fig. 13 er kammeret 312 avstengt i sin nedre ende med en folieforsegling 324 som hindrer vandring av trykkgass fra beholderen 202J inn i kammeret 312. Kammeret 312 inneholder gassgenererende forbindelser 326 som aktiveres av en elektrisk tenner 328 som svar på signaler koplet til denne med ledninger 322 og koplingen 320. In fig. 13, the chamber 312 is closed at its lower end with a foil seal 324 which prevents the migration of compressed gas from the container 202J into the chamber 312. The chamber 312 contains gas-generating connections 326 which are activated by an electric igniter 328 in response to signals connected to it by wires 322 and the coupling 320.

I begge utførelser ifølge fig. 12 og 13 vil ekspolosjons-krefter generert inne i kammerene 310 og 312 respektivt være rettet mot skiven 210 for å frakturere skiven og tillate utslipp av inneholdet i beholderene 202H og 202J respektivt. I tilfelle av gassgenerering inne i kammeret 312 ifølge fig. 13, skjer eksplosjon ved en langsommere hastighet enn eksplosjonen tilknyttet detoneringen i kammeret 310 ifølge fig. 12. Som et resultat er utførelsen ifølge fig. 13 mindre tilbøyelig til å frembringe splinter ved ødeleggelse av skiven 210. In both embodiments according to fig. 12 and 13, explosive forces generated within the chambers 310 and 312, respectively, will be directed at the disc 210 to fracture the disc and allow discharge of the contents of the containers 202H and 202J, respectively. In the case of gas generation inside the chamber 312 according to fig. 13, explosion occurs at a slower rate than the explosion associated with the detonation in chamber 310 according to fig. 12. As a result, the embodiment according to fig. 13 less likely to produce splinters when the disc 210 is destroyed.

Begge utførelsene ifølge figurene 12 og 13 gir hensikts-messighet under fremstilling. Ved fullendelse av den fysiske konstruksjon av slukkeren 200H eller 200J, oppfylles slukkeren med slukningsmiddel-pulver, deretter forsegles beholderen 202H eller 202J med skiven 210. Vingene kan deretter monteres med det nedre parti av halsen hvor dette etterfølges av trykksettelse av beholderen til omkring 3,102 MPa. Tilvirkningen blir deretter ferdigstilt ved å innsette enten detonatoren 316 i kammeret 310 eller gassgenereringsfor-bindelser 326 i kammeret 312. Det kan bemerkes at disse kammere er oppbygd i form av en brønn for mottak av de eksplosive materialer ved ethvert hensiktsmessig tidspunkt under tilvirkningsprosedyren. Both designs according to figures 12 and 13 provide expediency during manufacture. Upon completion of the physical construction of the extinguisher 200H or 200J, the extinguisher is filled with extinguishing agent powder, then the container 202H or 202J is sealed with the disc 210. The wings can then be fitted with the lower part of the neck where this is followed by pressurizing the container to about 3.102 MPa . The manufacture is then completed by inserting either the detonator 316 into the chamber 310 or the gas generating compounds 326 into the chamber 312. It may be noted that these chambers are constructed in the form of a well for receiving the explosive materials at any convenient time during the manufacture procedure.

Med hensyn til de ulike utførelser av oppfinnelsen skal det bemerkes at utførelsen ifølge fig. 1 og 2 tilveiebringer en betydelig fordel i å motstå klumpdannelse av slukningspulvere enn hva som var tilgjengelig i lignende oppbygde brannslukkere ifølge den tidligere kjente teknikk. Som det er bemerket ovenfor er denne fordel tilveiebrakt ved at pulveret oppbevares i en trykkgassomgivelse inne i trykkbeholderen. Det statiske trykk inne i beholderen er tilstekkelig slik at kun en forholdsvis liten andel trykkøkning er nødvendig for å åpne utslippsporten. Som angitt ovenfor kan en slik trykk-andelsøkning innføre noe klumpdannelse av pulveret, hvilken klumpdannelse er vesentlig mindre enn hva som er funnet ved lignende oppbygde brannslukkere ifølge den tidligere kjente teknikk. With regard to the various embodiments of the invention, it should be noted that the embodiment according to fig. 1 and 2 provides a significant advantage in resisting clumping of extinguishing powders over what was available in similarly constructed fire extinguishers of the prior art. As noted above, this advantage is provided by the powder being stored in a pressurized gas environment inside the pressure vessel. The static pressure inside the container is sufficient so that only a relatively small pressure increase is necessary to open the discharge port. As stated above, such an increase in pressure ratio can introduce some lump formation of the powder, which lump formation is significantly smaller than what is found with similarly constructed fire extinguishers according to the previously known technique.

Ytterligere utførelser ifølge fig. 4 til 13 frembringer ytterligere fordeler ovenfor utførelsene ifølge fig. 1 til 2 som vil fremgå av den følgende omtale. Further embodiments according to fig. 4 to 13 produce further advantages over the embodiments according to fig. 1 to 2 which will appear from the following description.

I tilfellet av brannslukkeren oppbygd på en måte hvor forbrenningsgass til en detonator eller en gassgenerator blander seg med pulveret og komprimert gass oppbevart i en beholder, vil det pulverformige slukkemiddel avkjøle forbrenningsgassen. Dette nødvendiggjør en betraktelig økning av drivmiddelladningen for å oppnå det nødvendige utslippstrykk. I en typisk situasjon ifølge et eksempel, benyttes 6 g svart krutt til 80 g slukningsmiddel for å tilveiebringe et sprengningstrykk på 2,482 MPa. Dette resulterer i en økning av brenntid slik at flere millisekunder kan være nødvendig før brenningen frembringer det nødvendige utslippstrykk. Enhver tilleggsbruk av drivmiddel ville gjøre at vekten av drivmiddelet er en betraktelig prosentandel av sluknings-middelets vekt. In the case of the fire extinguisher constructed in a way where the combustion gas of a detonator or a gas generator mixes with the powder and compressed gas stored in a container, the powdered extinguishing agent will cool the combustion gas. This necessitates a considerable increase in the propellant charge to achieve the required discharge pressure. In a typical situation according to an example, 6 g of black powder is used for 80 g of extinguishing agent to provide a blast pressure of 2.482 MPa. This results in an increase in burning time so that several milliseconds may be necessary before the burning produces the required discharge pressure. Any additional use of propellant would make the weight of the propellant a considerable percentage of the extinguishing agent's weight.

I utførelsene ifølge figurene 4 til 13 tilveiebringer den fysiske utforming av beholderen og apparatet som åpner beholderen, slik som en rettet ladningsdetonator, en knivanordning, en falldøranordning, eller dobbelt skiveanordning, for tilstrekkelig separering av forbrenningsgassen og brann-slukningsmiddelet for beholderen til å unngå det foranstående avkjølingsfenomen for slukningspulveret. Også, som det er bemerket ovenfor, vil anbringelsen av stedet for detonasjonen i nærheten av utgangsporten, istedenfor inne i beholderen, så vel som fullstendig separering av detoneringen fra beholderen, forhindre den forholdsvis lille klumpdannelse tilknyttet utslippets overtrykk i utførelsen ifølge fig. 1 og 2. In the embodiments of Figures 4 through 13, the physical design of the container and the device that opens the container, such as a directed charge detonator, a knife device, a drop door device, or double disc device, provides for sufficient separation of the combustion gas and fire extinguishing agent for the container to avoid the preceding cooling phenomenon for the extinguishing powder. Also, as noted above, placing the site of detonation near the exit port, instead of inside the container, as well as completely separating the detonation from the container, will prevent the relatively small lumping associated with discharge overpressure in the embodiment of FIG. 1 and 2.

Andre fordeler er som følger. Slukkerens design unngår for stor vekt. Pulveret kastes ut fra en forholdsvis liten diameter som tillater en sikker avlukning for å beskytte personer og utstyr fra tilfeldig skade under et fall. Other benefits are as follows. The extinguisher's design avoids excessive weight. The powder is ejected from a relatively small diameter which allows a safe enclosure to protect people and equipment from accidental damage during a fall.

Konstruksjonen av brannslukkeren tilveiebringer en hurtig og jevn spredning av slukningsmiddelet fordi gass-pulver-blandingen har fluidstrømningsegenskaper. Først sendes slukningsmiddel ut med maksimal hastighet og transporteres hurtig til rommets grenser (slik som et rom ombord i et fly) som beskyttes av slukkeren. Gasstrykket opphører progressivt etterhvert som slukkeren tømmes, og dette sikrer at en jevn spredning oppnås. Den lille åpning ved utgangsporten tillater bruk av forholdsvis små dimensjonerte avbøynings-vinger for å påføre et forutbestemt utslippsmønster opptima-lisert for en bestemt utforming av rommet som skal beskyttes. Utslipp av slukningsmaterialer startes innenfor bare en fraksjon av et millisekund. The construction of the fire extinguisher provides a rapid and uniform spread of the extinguishing agent because the gas-powder mixture has fluid flow properties. First, the extinguishing agent is sent out at maximum speed and transported rapidly to the boundaries of the space (such as a space on board an aircraft) which is protected by the extinguisher. The gas pressure ceases progressively as the extinguisher is emptied, and this ensures that an even spread is achieved. The small opening at the exit port allows the use of relatively small dimensioned deflection wings to apply a predetermined discharge pattern optimized for a specific design of the space to be protected. Release of extinguishing materials is initiated within just a fraction of a millisecond.

Brannslukkeren kan også monteres i enhver ønsket stilling. Utslippstiden for brannslukkeren etableres ved utformingen av utsiippsporten i forhold til det totale volum av beholderen. En avsmalning av utslippsporten øker utslippstiden. Mens en utvidelse av utslippsporten reduserer utslippstiden. Massens strømningsmengde er svært høy sammenlignet med tidligere kjente slukkere. The fire extinguisher can also be mounted in any desired position. The discharge time for the fire extinguisher is established by the design of the discharge port in relation to the total volume of the container. A narrowing of the discharge port increases the discharge time. While an extension of the discharge port reduces the discharge time. The mass flow rate is very high compared to previously known extinguishers.

Ulike gasser kan benyttes som komprimert gass inne i beholderen. En inertgass er brannundertrykkende. Helium er en hensiktsmessig gass å benytte fordi den er hurtig å detektere ved et massespektrometer for å fastlegge hvor hermetisk tett en slukker er. Different gases can be used as compressed gas inside the container. An inert gas is fire suppressant. Helium is an appropriate gas to use because it is quick to detect with a mass spectrometer to determine how hermetically sealed an extinguisher is.

Utformingen av slukkeren gjør at lokket på utslippsporten, slik som den kuppelformede skive eller foliemembran støttet av en stiv plugg, kan festes riktig til halsen av beholderen for å bibeholde gasstrykket over en lengre tidsperiode, slik som ti år. For lang oppholdstid, bør veggene av beholderen og oppbygningen av utslippsporten være tilstrekkelig stiv til å motstå enhver tendens til kryping under påvirkning av langtidstrykket. The design of the extinguisher allows the lid of the discharge port, such as the domed disk or foil diaphragm supported by a rigid plug, to be properly attached to the neck of the container to maintain the gas pressure over a longer period of time, such as ten years. For long residence times, the walls of the container and the construction of the discharge port should be sufficiently rigid to resist any tendency to creep under the influence of the long-term pressure.

Claims

1. Fire extinguisher (10) including a container (12) for storing fire suppressant substance (30), which container has a port (28) for releasing the fire suppressant substance; means (34) located in the port (28) and outside the container to allow escape of the substance where the fire suppressant substance is a powder; that the container (12) further stores a fluid propellant under pressure; that the opening devices (34) allow the powder and the propellant to escape in a homogeneous discharge free of lump formation in the powder; characterized in that the independent fire extinguisher further includes a battery (52); radiation sensors (14) including a heat detector (54) and a light detector (56) mounted on the container; electronic circuitry (18) mounted on the container and responsive to signals from the radiation sensors (14) to activate the opening devices, which electronic circuitry is powered by said battery (52) and includes a filter with a bandwidth adjusted to pass spectral components in pulsations in thermal radiation to enable the electronic circuitry to respond to the presence of a fire; and that the electronic circuitry includes a low noise, low current, differential amplifier (72) coupled to the heat detector, and an operational amplifier (64) coupling the differential amplifier to the filter.

2. Fire extinguisher according to claim 1, characterized in that the operational amplifier (64) has two input terminals, and the differential amplifier (72) includes a first transistor (74) with a first collector terminal, a first base terminal and a first emitter terminal; a second transistor (76) with a second collector terminal, a second base terminal and a second emitter terminal, where the emitter terminals of the transistors are connected to each other in an emitter connection; an emitter resistor (108) connecting the emitter connection to a first terminal of the battery, which first base terminal is connected to the heat detector (54); a first load resistor (98) connecting the first collector terminal to a second terminal of the battery, a second load resistor (96) connecting the second collector terminal to the second terminal of the battery, a first coupling resistor (110) connecting the first collector terminal to a first of the input terminals of the operational amplifier (64), a second coupling resistor (112) connecting the second collector terminal to a second of the input terminals of the operational amplifier (64); and that the electronic circuit system (18) includes a feedback path connecting the output terminal from the operational amplifier (64) to the second base terminal.

3. Fire extinguisher according to claim 2, characterized in that the battery (52) provides a voltage which has a typical value of 2.4 volts between the battery terminals; where each of the load resistors (96,98) has a typical resistance of 120,000 ohms, where each of the coupling resistors has a typical resistance of 200,000 ohms, that the emitter has a typical resistance of 200,000 ohms, that the emitter resistor has a typical resistance of 80,000 ohms; and that the first and second transistors (74,76) together usually draw 10 microamps from the battery.

4. Fire extinguisher according to one or more of claims 1-3, characterized in that the heat detector (54) is a thermal column, that the fire extinguisher further includes a first base resistor (106) which connects the first base terminal with the thermo column; and that the feedback path includes a second base resistor (102) connecting the second base terminal to the output terminal of the operational amplifier (64), and a third resistor (104) connecting the second base terminal to the first battery terminal, which operational amplifier (64) typically draws 10 microamps from the battery.