NO171423B - Pumpeanordning - Google Patents

Description

INNLEDNING

Foreliggende oppfinnelse vedrører en væskepumpe for transport av sensitivt materiale, og mere spesielt, en reguleringsplate for en væskepumpe som har en innløpsdyse for injisering av primærvæske, hvilken innløpsdyse retter væske mot en Coanda-flate eller konveks flate.

OPPFINNELSENS BAKGRUNN

I europeisk patentsøknad EP-A 332.466 (slik det vil bli diskutert i detalj under henvisning til fig. 1 og 2) er det vist en væskepumpe som benyttes for transport av fisk og andre lettskadede varer fra et første til et andre sted. Den viste pumpe benytter "Coanda"- eller vegghefteeffekten for å avbøye primærvæsken som injiseres i en hovedkanal, som dersom den ikke ble avbøyet, ellers ville kunne skade varene som føres i hovedkanalen av sekundærvæsken. Den større virkningsgrad for en slik pumpe antas å bero ikke bare på skjær- eller partikkelkollisjonseffekten mellom primærvæsken som injiseres gjennom Coanda-innløpet og sekundærvæsken som fører varene, men også på grunn av sugeeffekten som skapes av virkningen av primærvæsken på Coanda-flaten.

Ovennevnte patentsøknad oppviser også et første segment som befinner seg oppstrøms for Coanda-flaten og som divergerer fra sin innløpsende og som avsluttes ved sin utløpsende umiddelbart før injeksjonspunktet for primærvæsken fra Coanda-dysen. Innerdiameteren av utløpsenden av det første segment er større enn innerdiameteren av det andre segment som befinner seg nedstrøms for Coanda-flaten og går jevnt over i denne. Videre er det i ovennevnte søknad vist et andre segment som konvergerer nedstrøms for Coanda-dysen og deretter divergerer fra det punkt hvor innerdiameteren er minst.

Selv om det viste apparat har vist seg å være nyttig i noen anvendelser, har man funnet det utilfredsstillende i andre henseender. Først og fremst har man funnet at skade på fisk kunne oppstå, slik det er beskrevet i større detalj i det følgende, og at pumpens virkningsgrad ble redusert i unødvendig grad.

US patent nr. 3.321,891 utstedt 30. mai 1967 til Coanda og japansk søknad A59188099 Toshiaki, Kezuka, publisert i Japanese Patent Abstracts, Bind 9, No 51 (N-361) (1774), 6. mars 1985, viser pumper som er svært lik den som er beskrevet i det foregående i forbindelse med den europeiske patentsøknad, og de følgende kommentarer gjelder derfor alle disse dokumenter.

Søkeren tror at følgende forklaringer på den utilfredsstillende funksjon av væskepumpen nevnt ovenfor er riktig. Imidlertid er disse forklaringer gitt for at beskrivelsen skal bli fullstendig, og det kan tenkes at man senere hen kommer til andre eller endrede forklaringer. Søkeren ønsker derfor ikke å være bundet til disse forklaringer dersom de skulle vise seg å være uriktige eller ikke fyldestgjørende i fremtiden.

I det tidligere kjente apparat som vist i foran nevnte søknader, divergerte det første segment jevnt fra innløpsen-den til utløpsenden ved primærvæskeinjeksjonspunktet gjennom dysen. Coanda-flaten konvergerte til en første innerdiameter som var plassert nedstrøms for det første segment. Innerdiameteren nedstrøms for det første segment var mindre enn innerdiameteren av utløpsenden av det første segment. Av denne grunn ville fisk som beveget seg fra det første segment støte mot den konvergerende Coanda-flate, noe som førte til at fisk ble skadet eller drept.

Et ytterligere problem i forannevnte søknader var i Coanda-dysens område hvor det dannes en lavtrykkssone eller "sugesone" av primærvæskeinjeksjonen, som overfører impuls til den sekundære væskestrøm og som resulterer i en forbedret virkningsgrad i forhold til tidligere kjente pumper av injeksjonstypen. Da imidlertid det første segment divergerte, ble det på injeksjonspunktet for primærvæsken en redusert hastighet i det første segment på grunn av det økede tverrsnitt. Denne reduserte hastighet og det økede tverrsnitt gjorde at sekundærfluidet ble trukket gjennom det andre segment av Coanda-effekten kun langs omkretsen av det andre segment, og det oppstod en uheldig tilstand med ingen strømning eller reversert strømning i sentrum eller kjernen av det andre segment. Under enkelte betingelser kunne kjerneeffekten strekke seg inn i innløpsenden av den første seksjon. Når en slik kjerneeffekt oppstod, kunne strøm-ningsstagnasjonen eller den reverserte strømning i kjernen på nytt strømme inn i det andre segment langs omkretsen av det andre segment på grunn av Coanda-effekten. Dette ville tilfredsstille det lavtrykksområde som ble dannet av primærfluidinjeksjonen over Coanda-flaten. Resultatet av at man tillot denne kjerneeffekt å oppstå var derfor tap av sekundærfluidstrømning og uakseptabel turbulens i området for primærinjeksjonen.

Et ytterligere problem med den tidligere kjente pumpe ble skapt av divergensen av det andre segment fra Coanda-flatens minste dysediameter til den nedstrøms ende av det andre segment. Denne divergens skapte et større tverrsnitt i det andre segment nedstrøms for Coanda-flaten og ville ikke muliggjøre effektiv overføring av primærfluidimpuls over hele tverrsnittet av det andre segment. Dette muliggjorde en kjerne av upåvirket sekundærfluid i sentrum av det andre segment, som under ekstreme betingelser strakte seg oppstrøms inn i det første segment. En slik kjerne resulterte i unødvendig turbulens og tap av virkningsgrad.

Enda et problem med den tidligere kjente pumpe vedrørte bredden av Coanda-dysen som primærfluidet strømmet gjennom. Det ble fastslått at dersom bredden av dysen var for liten, ville ikke nok impuls bli overført til sekundærvæsken fordi den injiserte væske ville spre seg og forsvinne for lett i sekundærstrømmen. Dette resulterte i det mottrykk som tillot kjerneeffekten å oppstå. Kjerneeffekten var vann i den sentrale kjerne av det andre segment som i realiteten hadde liten eller ingen bevegelse eller hadde reversert bevegelse, for derved å forhindre pumpingen og bevegelsen av fisken.

Nok et problem med den tidligere kjente pumpe vedrørte væskeinjeksjonen gjennom Coanda-dysen fra manifoldet som inneholdt primærvæsken benyttet for injeksjon gjennom dysen. Når avstanden fra bunnen av pumpen øket, ville primærvæsken ikke strømme direkte radialt innad etter å ha forlatt den rundtgående injeksjonsdyse, men ville heller krumme nedad, fra enden betraktet. Dette minsket Coanda-effekten og derved pumpens virkningsgrad.

SAMMENFATNING AV OPPFINNELSEN

Ifølge et aspekt av oppfinnelsen er det vist en væskepumpe som har en hovedkanal som har et innløp, et utløp og en lengdeakse, hvilken hovedkanal innbefatter et første segment som har en innløpsende og en utløpsende, hvilket første segment er forbindbart med en væskekilde som skal beveges fra et første sted til et andre sted, midler tilordnet det første segment for å danne en ringformet dyse for å rette en primærvæske inn i hovedkanalen på et sted nedstrøms for utløpsenden av det første segment, og en ringformet Coanda-flate som er plassert slik at den avskjærer væsken som strømmer ut av nevnte dyse hovedsakelig tangentialt med flaten, hvilken utløpsende av det første segment går over i en ringformet reguleringsflate som strekker seg utad fra nevnte lengdeakse.

Ifølge et ytterligere aspekt av oppfinnelsen er det vist en væskepumpe for transport av følsomt materiale fra et første til et andre sted, hvilken pumpe omfatter en hovedkanal som innbefatter et første segment som har en innløpsende og en utløpsende, hvilket første segment er forbindbart med en væskekilde som skal beveges fra et første sted til et andre sted, midler forbundet med nevnte første segment for å danne en ringformet dyse for å rette en primærvæske inn i hovedkanalen på et sted nedstrøms for innløpet, et andre segment som har en ringformet Coanda-flate plassert nedstrøms for dysen, hvilken Coanda-flate er plassert for å avskjære væske som strømmer ut av dysen hovedsakelig tangentialt med nevnte flate, og konvergerer jevnt til en innerdiameter som har en dimensjon som er hovedsakelig identisk med innerdiameteren av utløpsenden av det første segment.

Ifølge et ytterligere aspekt av oppfinnelsen er det vist en væskepumpe som omfatter en hovedkanal som har et innløp, et utløp og en lengdeakse, hvilken hovedkanal innbefatter et første segment som har en innløpsende og en utløpsende, hvilket første segment er forbindbart med en væskekilde som skal beveges fra et første sted til et andre sted og midler tilordnet det første segment for å danne en ringformet dyse som har en forutbestemt bredde for å rette en primærvæske inn i hovedkanalen på et sted nedstrøms for innløpet.

Ifølge enda et aspekt av oppfinnelsen er det vist en væskepumpe som omfatter en hovedkanal som har et innløp, et utløp og en lengdeakse, hvilken hovedkanal innbefatter et første segment som har en innløpsende og en utløpsende, hvilket første segment er forbindbart med en væskekilde som skal beveges fra et første til et andre sted, midler tilordnet det første segment for å danne en ringformet dyse for å rette en primærvæske inn i hovedkanalen på et sted nedstrøms for innløpet, en ringformet Coanda-flate som er plassert for å avskjære væske som strømmer ut av dysen hovedsakelig tangentialt med nevnte flate, et manifold utformet i forbindelse med og oppstrøms for Coanda-dysen for å tilføre væske til dysen og en flerhet væskeinnrettende ledeplater montert i manifoldet før dysen, hvilke ledeplater virker til å rette væsken i manifoldet mot dysen i en

forutbestemt retning.

KORT BESKRIVELSE AV TEGNINGENE

En spesiell utførelse av oppfinnelsen skal beskrives, kun som eksempel, ved bruk av tegningene, hvor

Fig. 1 er et sideriss som viser et snitt gjennom en pumpe benyttet før foreliggende oppfinnelse; Fig. 2 er et forstørret partielt snitt som viser området II på fig. 1; Fig. 3 er et partielt sideriss og viser et snitt av en væskepumpe som illustrerer flere trekk ved foreliggende oppfinnelse; Fig. 4A er et enderiss av anordningen på fig. 3; Fig. 4B er et enderiss som viser et snitt langs linjen IVB-IVB på fig. 4A; Fig. 5 er et skjematisk sideriss av anordningen ifølge oppfinnelsen til hvilken det er festet en væskeringvakuum-pumpe og en sentrifugalpumpe;

Fig. 6 er et enderiss av anordningen på fig. 5; og

Fig. 7 er et partielt, skjematisk perspektivisk riss av en typisk montasje for anordningen ifølge oppfinnelsen.

BESKRIVELSE AV ET SPESIELT UTFØRE LS E S E KS EMPE L

Det skal så henvises til tegningene, hvor spesielt fig. 1 viser en væskepumpe generelt betegnet med 10. Denne innbefatter en hovedkanal som er generelt betegnet med 11 og som har en lengdeakse 22 og gjennom hvilken det strømmer en sekundærvæske som medfører følsomme varer såsom levende fisk. Hovedkanalen innbefatter et første segment 12, som har kjeglestumpform og divergerer fra sin innløpsende 13 mot sin utløpsende 14.

En ringformet dyse generelt betegnet med 20 er plassert rundt periferien av utløpsenden 14 av det første segment 12. Den ringformede dyse 20 innbefatter en konveks krummet flate 21 på et andre segment 23. Flaten 21 strekker seg ringformet rundt periferien av innsiden av det andre segment 23 og virker til å avskjære primærvæsken som injiseres i hovedkanalen 11 gjennom dysen 20. Den konvekse flate 21 er også kjent som en Coanda-flate på grunn av den effekt den har på primærvæsken som strømmer ut gjennom dysen 20. Når primærvæsken treffer flaten 21 nesten tangentialt, forblir den heftet til flaten 21 i en viss tid og endrer derfor vinkelen av primærvæsken som treffer flaten 21 til en vinkel som mer overensstemmer med lengdeaksen 22 av væskepumpen 10.

Et tredje segment 24 er forbundet med det andre segment 23 ved en flensforbindelse 3 0 og strekker seg nedstrøms av dette.

Med henvisning spesielt til fig. 2 skal flere egenskaper ved den tidligere benyttede anordning påpekes. For det første konvergerer den konvekse flate 21 på det andre segment 23 jevnt til den minste innerdiameter av det andre segment 23, som er betegnet med d2 og som er hovedsakelig identisk med innerdiameteren d3 av det tredje segment 24 (fig. 1). Diametrene d2 og d3 er mindre enn innerdiameteren d± av utløpsenden 14 av det første segment 12, som divergerer i retning av den ringformede dyse 20. For det andre vil det ses at utløpsvinkelen av utløpsenden 14 av det første segment 12 ikke endrer seg brått, dvs., innerflaten av det første segment 12 divergerer ganske jevnt langs hele sin lengde fra innløpsenden 13 til utløpsenden 14, hvor dets utløpsende 14 går over i en flate 25 som har hovedsakelig konstant diameter. For det tredje vil det ses at manifoldet 31 som tilfører primærvæske til dysen 20, ikke inneholder ledeplater for å rette primærvæsken i en bestemt retning før væsken strømmer ut av dysen 20.

I bruk benytter væskepumpen 10 på fig. 1 en sentrifugalpumpe 32 som tilfører primærvæske til manifoldet 31 av pumpen 10. Primærvæsken strømmer gjennom dysen 20 fra manifoldet 31 til et område med redusert trykk eller sug ved den konvekse flate 21, som derved tilfører impuls til strømmen av sekundærvæske i hovedkanalen 11, som er fylt med følsomme varer såsom levende fisk.

Det skal så vises til fig. 3, hvor en væskepumpe ifølge oppfinnelsen er generelt betegnet med 40. Den omfatter et første segment 41 som har en hovedsakelig konstant innerdiameter 62 fra sin innløpsende 42 til et sted umiddelbart før sin utløpsende 43, og et andre segment 44 som er forbundet med det første segment 41 ved hjelp av en flerhet bolter 50 som er festet til en flensforbindelse generelt betegnet med 51.

Det første segment 41 har en ringlignende kjeglestumpformet reguleringsflate 52 som strekker seg langs dets innvendige periferi umiddelbart inntil utløpsenden 43. Flaten 52 strekker seg utad fra lengdeaksen 4 5 av pumpen 40, og en forlengelse 54 av reguleringsflaten 52 skjærer den konvekse flate eller Coanda-flate 53 på det andre segment 44 i rett vinkel med tangenten av radien av den konvekse flate 53 ved det projiserte punkt av skjæringen eller generelt perpen-dikulært på flaten 53, slik det er vist.

Det andre segment 44 danner et manifold 54 sammen med det første segment 41, hvilket manifold 54 står i forbindelse med primærvæskedysen generelt betegnet med 60. En flerhet væskeinnrettende ledeplater eller finner 56, som skal gi primærvæsken hovedsakelig jevn hastighet før den strømmer

inn i dysen 60 og skal rette primærvæsken hovedsakelig parallelt med pumpens 40 lengdeakse 45, strekker seg mellom utsiden av det første segment 41 og innsiden av det andre

segment 44 i manifoldet 54. Åtte slike ledeplater 56 er plassert i manifoldet 54, slik det vil ses av fig. 4B.

Dysen 60 innbefatter en konveks flate eller Coanda-flate 53 i likhet med flaten 21 i anordningen på fig. 1. Mens flaten 21 på fig. 1 konvergerer jevnt til en innerdiameter d2 som er mindre enn innerdiameteren d^ av utløpsenden 14 av det første segment 12 vist på fig. 1, konvergerer flaten 53 på fig. 3 jevnt til en innerdiameter 61 som er meget lik eller identisk med innerdiameteren 62 av utløpsenden 43 av det første segment 12 umiddelbart før begynnelsen av regule-ringsf laten 52, slik det er vist på fig. 3. En sugeport 55 (fig. 4A) er anordnet i toppen av manifoldet 54 i det andre segment 44 for oppstarting av pumpen 40, slik det vil bli beskrevet i det følgende.

Flensforbindelsene 63, 64 er forbundet med hhv. innløpsenden 42 av det første segment 41 og utløpsenden 70 av det andre segment 44. Flensforbindelsene 63, 64 muliggjør befestigelse av hhv. innløps- og utløpsslanger 83, 84 (fig. 7).

På fig. 5 og 6 er en kombinert væskeringvakuum- og sentrifugalpumpe generelt betegnet med hhv. 69 og 71, som begge er knyttet til den samme aksel 80 for kompakt funksjon, forbundet med væskepumpen 40 ved hjelp av en slange 72 som er forbundet med flensen 73 og tilfører primærvæsken som skal fylle manifoldet 54 og strømme ut av dysen 60 med nødvendig trykk for å tilføre impuls til sekundærstrømmen som beveger seg i det første segment 41. En flensforbindelse 74 muliggjør befestigelse av en slange (ikke vist) til sentrifugalpumpen 71 for å danne en kilde for primærvæske til sentrifugalpumpen 71. En kraftkilde (ikke vist) såsom en motor, er forbundet med akselen 8 0 og roterer pumpen 71 for å gi det nødvendige vannvolum og -trykk.

En vakuumledning 81 strekker seg fra væskeringvakuumpumpen 69 til en treveisventil 82 og deretter til sugeporten 55. Treveisventilen 82 kan føre sugevirkningen som dannes av væskeringvakuumpumpen 69 til sugeporten 55 av pumpen 40 eller til atmosfæren, slik det er antydet.

FUNKSJON

I funksjon, under henvisning til fig. 7, er en slange 83 forbundet med flensen 63, og den andre ende av slangen 83 er anbragt i en kilde, som naturligvis kan være vann hvor levende fisk svømmer. En andre slange 84 er forbundet med flensen 64, og den andre ende av den andre slange 84 er plassert ved destinasjonsstedet for den levende fisk.

Treveisventilen 82 (fig. 5) innstilles så slik at luft kan evakueres gjennom sugeporten 55 fra manifoldet 54, slangene 83, 84 (fig. 7) og sentrifugalpumpen 71. En tilbake-slagsventil (ikke vist) vil utgjøre en del av utløpsslangen 84 som er forbundet med flensen 64 og vil vanligvis være lukket for å hindre gjennomstrømning. Drift av sentrifugalpumpen 71 vil så fylle manifoldet 54 med væske etter hvert som vakuumet fjerner omgivelsesluften fra manifoldet 54. Primærvæsken ejiseres fra Coanda-dysen 60, og pumpevirk-ningen av sekundærvæsken gjennom pumpen 4 0 har derved begynt. Treveisventilen 82 dreies deretter slik at vakuumlinjen 81 er åpen til atmosfæren og sugeporten 55 er lukket.

Primærvæsken som tilføres av pumpen 71 til manifoldet 54 (fig. 3) blir ført gjennom ledeplatene 56 før den strømmer inn i dysen 60. Ledeplatene vil innrette strømmen slik at hastigheten av primærvæsken vil være rettet hovedsakelig radialt gjennom dysen 60 i den retning som angis av pilene på fig. 4B. Strømmen gjennom dysen 60 vil komme i kontakt med flaten 53 hovedsakelig tangentialt med denne. Primærvæsken vil av Coanda-flaten 53 bli dreiet i en vinkel som tilnærmet overensstemmer med pumpens 40 lengdeakse 45 og vil bevege seg inn i sekundærvæsken som føres i pumpens 40 hovedkanal med en hastighet som er større enn hastigheten av sekundærvæsken.

Denne virkning vil bevirke både en sugekraft på grunn av Coanda-flaten og en impulsoverføring fra primærvæsken til sekundærvæsken, slik at levende fisk og vann suges opp fra kilden, gjennom innløpsslangen 83 forbundet med innløps-flensforbindelsen 63, gjennom pumpen 40 og ut utløpsslangen 84 til destinasjonen.

Fisken vil strømme jevnt gjennom det første segment 41 av pumpen 40 med jevn hastighet og den vil raskt passere gjennom overgangssonen nær dysen 60 på grunn av regulerings-flatens 52 brå vinkelforandring. Man vet ikke nøyaktig hvorfor fisken ikke påvirkes negativt av overgangssonen, men det antas at den raske overgang av reguleringsflaten 52 og den jevne hastighet av fisken i det første segment 12 i kombinasjon forhindrer reaksjon fra fisken før den hovedsakelig influeres av den kraftige strøm av de kombinerte primære og sekundære væsker nedstrøms for dysen 60 i det andre segment 44.

Siden innerdiameteren 62 (fig. 3) av det første segment 41 er hovedsakelig identisk med innerdiameteren 61 av utløpsenden 70 av det andre segment 44, blir fisken videre ikke utsatt for innføring i en sylinder med redusert diameter hvor støt kunne oppstå.

Det er ønskelig å holde lengden av reguleringsflaten 52 liten for å danne en liten sone som fisken må passere, og som beskrevet gir vinkelen på 90° mellom reguleringsflaten 52 og den konvekse flate 53 en effektiv sugeeffekt i sekundærvæsken i det første segment 41. Imidlertid antas det at andre vinkler vil kunne benyttes uten helt å miste fordelene ved oppfinnelsen.

En bredde "G" (fig. 3) for dysen 60 på fra 0,98 cm (0,385") til 1 cm (0,400") har vist seg å være tilfredsstillende for en pumpe 40 som har en innerdiameter på omtrent 20 cm (8") og en trykkhøyde på 305 cm (10<1>). En slik bredde vil bevirke gode skjærkrefter og sugeoverføring mellom primærvæsken og sekundærvæsken. Dertil gjør bredden "G" det mulig for potensielle tilstoppende partikler å passere gjennom dysen 60. Spalten "G" kan variere mellom 0,95 cm (0,375") og 1 cm (0,400"), men man har funnet at en liten spalte "G" på kun omtrent 0,5 cm (0,200") for pumpen 40 med de angitte egenskaper vil gi opphav til kjerneeffekten eller øket mottrykk av vannet i det første segment 41 og nedstrøms, noe som i sterk grad kan redusere pumpens virkningsgrad og pumpevirkning. I tilfelle av en pumpe 40 med nevnte egenskaper oppnås det et trykk i manifoldet 54 på omtrent 0,85 kg/cm<2> (12 p.s.i.) umiddelbart oppstrøms for dysen 60, men det nødvendige trykk vil bli redusert ved redusert trykkhøyde. Med dette trykk vil sekundærvæsken bevege seg gjennom det første segment 41 med en hastighet på omtrent 150 cm/sek (5'/sek)« En radius for den konvekse flate 52 i foreliggende utførelse på 15,25 cm (6") har vist seg å være tilfredsstillende for å oppnå den nødvendige impulsoverfør-ing til og sugevirkning på sekundærvæsken. Et forhold ®l/®2 mellom diameteren av utløpsenden 4 3 av det første segment 41 og innerdiameter 61 av det andre segment 44 på 1-1,3 har også vist seg å være tilfredsstillende når det gjelder å gi god sugeeffekt mellom Coanda-flaten 53 og sekundærstrømmen i det første segment 41.

Innerdiametrene av det første og andre segment 41 og 44 er naturligvis variable avhengig av den type fisk som skal transporteres. For normal bruk ved transport av fisk som veier fra 0,45 - 4,5 kg (1-10 pund), såsom laks, har en diameter på 20 cm (8") vist seg å være tilfredsstillende. For mindre fisk kan en rørdiameter på 10 cm (4") benyttes, og for fisk over 9 kg (20 pund) antar man at en pumpedia-meter på 30 cm (12") vil fungere tilfredsstillende.

Effektbehovet for væskeringvakuumpumpen 69 og sentrifugalpumpen 71 vil avgjøres av den nødvendige trykkhøyde som fisken skal beveges. For en høyde på 300 cm (10') ved bruk av den beskrevne pumpekonfigurasjon, har en motor på 23 hestekrefter blitt brukt med godt resultat. En slik motor forbundet med sentrifugalpumpen 71 vil gi en strømningshas-tighet av primærvæske gjennom pumpen 4 0 som i sin tur vil være tilstrekkelig til å skape en strømningshastighet av sekundærvæske gjennom pumpen 40 i det andre segment 44 på omtrent 300 cm/sek (10'/sek).

Claims (5)

1. Væskepumpe (40) for å pumpe en blanding inneholdende følsomt materiale, hvilken pumpe (40) har en hovedkanal (11) som innbefatter et første parti (41) som har en innløpsende (42) og en utløpsende (43) og et andre parti (44) som har en ringformet Coanda-flate (53) som omslutter hovedkanalen (11) ved den ende av det andre parti (44) som befinner seg inntil det første parti (41), hvilken Coanda-flate (53) konvergerer jevnt i retning av strømmen gjennom hovedkanalen (11) inn i nevnte andre parti (44) av hovedkanalen (11), midler som danner en ringformet dyse (60) som omslutter hovedkanalen mellom utløpsenden (43) av det første parti (41) og Coanda-flaten (53), hvilken dyse (60) har til hensikt å rette en strøm av primærfluid fra dysen hovedsakelig tangentialt langs Coanda-flaten (53), karakterisert ved at den omfatter en ekspanderende reguleringsflate (52) som er utformet ved utløpsenden (43) av nevnte første parti (41) og ekspanderer fra nevnte første parti (41) av hovedkanalen (11) til nevnte dyse (60) og danner en kant av nevnte dyse (60), at en forlengelse (54) av reguleringsflaten (52) skjærer nevnte Coanda-flate (53) hovedsakelig i rett vinkel med Coanda-flaten (53), at nevnte første parti (41) av hovedkanalen (11) har et hovedsakelig konstant tverrsnittsareal (62) målt vinkelrett på lengdeaksen (45) av hovedkanalen (11) mellom innløpsenden (42) og reguleringsflaten (52), at det andre parti (44) av hovedkanalen (11) har et tverrsnitt (61) som målt vinkelrett på lengdeaksen (45) av hovedkanalen (11) er hovedsakelig det samme som nevnte tverrsnitt (62) av det første parti (41) av nevnte kanal (11), at reguleringsflaten (52) danner periferien av hovedkanalen (11) mellom det første parti (41) og dysen (60), og at Coanda-flaten (53) danner periferien av hovedkanalen (11) mellom dysen (60) og det andre parti (44) av hovedkanalen (11).

2. Væskepumpe ifølge krav 1, karakterisert ved at nevnte tverrsnitt (62,61) er stort sett rett sylindriske, og at nevnte ringformede reguleringsflate (52) er hovedsakelig kjeglestumpformet.

3. Væskepumpe ifølge krav 2 , karakterisert ved at forholdet mellom innerdiameteren (62) av det første parti (41) av hovedkanalen (11) og diameteren av nevnte kant av dysen (60) som dannes av reguleringsflaten (52), er omtrent 1 til 1,3.

4. Væskepumpe ifølge krav 3, karakterisert ved at den videre omfatter ledeplateinnretninger (56) i en passasje (54) for nevnte primærfluid som fører til dysen (60), hvilke ledeplateinnretninger (56) retter strømmen av nevnte primærfluid gjennom nevnte dyse (60) hovedsakelig aksialt i forhold til hovedkanalen (11) mot nevnte andre parti (44).

5. Væskepumpe ifølge krav 3, karakterisert ved at den videre omfatter ledeplateinnretninger (56) i en passasje for nevnte primærfluid som fører til nevnte dyse (60), hvilke ledeplateinnretninger (56) retter strømmen av nevnte primærfluid gjennom nevnte dyse (60) i en spiralretning rundt hovedkanalen (11) mot nevnte andre parti (44).