NO171048B - Smoereinnretning for plastekstrudere - Google Patents
Smoereinnretning for plastekstrudere Download PDFInfo
- Publication number
- NO171048B NO171048B NO895125A NO895125A NO171048B NO 171048 B NO171048 B NO 171048B NO 895125 A NO895125 A NO 895125A NO 895125 A NO895125 A NO 895125A NO 171048 B NO171048 B NO 171048B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- digestion
- cooking
- value
- sulphite
- liquid
- Prior art date
Links
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 title abstract 3
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 82
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 76
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 54
- 238000010411 cooking Methods 0.000 claims description 52
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical compound [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 31
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 25
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 23
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 claims description 20
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 claims description 15
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 9
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 claims description 6
- 239000000872 buffer Substances 0.000 claims description 3
- 239000000159 acid neutralizing agent Substances 0.000 claims description 2
- 230000002250 progressing effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 5
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 abstract 5
- 230000029087 digestion Effects 0.000 description 62
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 35
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 21
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 21
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 21
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 14
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical compound OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M Bisulfite Chemical compound OS([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 12
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 11
- 239000004480 active ingredient Substances 0.000 description 11
- 150000001720 carbohydrates Chemical class 0.000 description 11
- 235000014633 carbohydrates Nutrition 0.000 description 11
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 11
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 10
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 10
- 238000005903 acid hydrolysis reaction Methods 0.000 description 9
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 9
- 229920005610 lignin Polymers 0.000 description 9
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 9
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 8
- 239000002585 base Substances 0.000 description 8
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 7
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 6
- 239000011121 hardwood Substances 0.000 description 6
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 6
- GEHJYWRUCIMESM-UHFFFAOYSA-L sodium sulfite Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])=O GEHJYWRUCIMESM-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 6
- DWAQJAXMDSEUJJ-UHFFFAOYSA-M Sodium bisulfite Chemical compound [Na+].OS([O-])=O DWAQJAXMDSEUJJ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 5
- 230000002308 calcification Effects 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 5
- 235000010267 sodium hydrogen sulphite Nutrition 0.000 description 5
- 238000006277 sulfonation reaction Methods 0.000 description 5
- 235000008331 Pinus X rigitaeda Nutrition 0.000 description 4
- 235000011613 Pinus brutia Nutrition 0.000 description 4
- 241000018646 Pinus brutia Species 0.000 description 4
- BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N methanoic acid Natural products OC=O BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 4
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 3
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- LPHFLPKXBKBHRW-UHFFFAOYSA-L magnesium;hydrogen sulfite Chemical compound [Mg+2].OS([O-])=O.OS([O-])=O LPHFLPKXBKBHRW-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 235000010265 sodium sulphite Nutrition 0.000 description 3
- OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 4-(3-methoxyphenyl)aniline Chemical compound COC1=CC=CC(C=2C=CC(N)=CC=2)=C1 OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920003043 Cellulose fiber Polymers 0.000 description 2
- PQUCIEFHOVEZAU-UHFFFAOYSA-N Diammonium sulfite Chemical compound [NH4+].[NH4+].[O-]S([O-])=O PQUCIEFHOVEZAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 244000018764 Nyssa sylvatica Species 0.000 description 2
- 235000003339 Nyssa sylvatica Nutrition 0.000 description 2
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 235000019253 formic acid Nutrition 0.000 description 2
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 240000004144 Acer rubrum Species 0.000 description 1
- 235000011772 Acer rubrum var tomentosum Nutrition 0.000 description 1
- 235000009057 Acer rubrum var tridens Nutrition 0.000 description 1
- 229920002488 Hemicellulose Polymers 0.000 description 1
- 241000208682 Liquidambar Species 0.000 description 1
- 235000006552 Liquidambar styraciflua Nutrition 0.000 description 1
- 235000005018 Pinus echinata Nutrition 0.000 description 1
- 241001236219 Pinus echinata Species 0.000 description 1
- 235000017339 Pinus palustris Nutrition 0.000 description 1
- 241000718541 Tetragastris balsamifera Species 0.000 description 1
- 238000000184 acid digestion Methods 0.000 description 1
- 238000010009 beating Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000003139 buffering effect Effects 0.000 description 1
- LVGQIQHJMRUCRM-UHFFFAOYSA-L calcium bisulfite Chemical compound [Ca+2].OS([O-])=O.OS([O-])=O LVGQIQHJMRUCRM-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 235000010260 calcium hydrogen sulphite Nutrition 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 description 1
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- JESHZQPNPCJVNG-UHFFFAOYSA-L magnesium;sulfite Chemical compound [Mg+2].[O-]S([O-])=O JESHZQPNPCJVNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 1
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004289 sodium hydrogen sulphite Substances 0.000 description 1
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/94—Lubricating
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/30—Extrusion nozzles or dies
- B29C48/32—Extrusion nozzles or dies with annular openings, e.g. for forming tubular articles
- B29C48/33—Extrusion nozzles or dies with annular openings, e.g. for forming tubular articles with parts rotatable relative to each other
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
- B29C48/09—Articles with cross-sections having partially or fully enclosed cavities, e.g. pipes or channels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
- B29C48/13—Articles with a cross-section varying in the longitudinal direction, e.g. corrugated pipes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Heterocyclic Carbon Compounds Containing A Hetero Ring Having Oxygen Or Sulfur (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
Description
Sulfittoppsluttingsprosess.
Denne oppfinnelse vedrører en oppsluttingsprosess, nærmere bestemt en prosess for digerering av celluloseholdig råmateriale så som treflis ved sulfittpr oses sen.
Oppslutting av celluloseholdige råmaterialer så som treflis ved konvensjonell sulfittoppsluttingsprosess har alltid vært karakterisert ved visse ulemper, som stadige anstrengelser har mislykkes å overvinne. Selvom mange løsninger er blitt foreslått for eliminering av disse ulemper, har anstrengel-sene hittil kulminert i fremgangsmåter som, istedenfor å eliminer e' dis se ulemper, utelukkende tjener til å kompensere delvis for disse ulemper og er på samme tid kostbare og tidsrøvende. Ved f. eks. en konvensjonell sulfittdiger - ering av treflis hvor der brukes en sur sulfitt- eller bisulfittkokevæske, ligger væskens begynnelses-pH-verdi vanligvis innenfor et område av tilnærmelsesvis 1.5- 4.5. Anvendelsen av en så lav pH-verdi under begynnelsestrinnene av digereringen har fordelen av hurtig sulfonering av ligninet men, på samme tid fremmer den uønsket sur hydrolyse av karbohydratene i flisen. Enn videre vil ved en slik oppsluttingsprosess frigjøringen av "tresyrer" (maur-syre, eddiksyre etc.) under digereringen ytterligere senke pH-verdien av kokevæsken, øke dens surhet og fremme denne sure hydrolyse av karbohydratene. Denne sure hydrolyse er blitt delvis kompensert for i en slik sur sulfitt-eller bisulfittoppsluttingsprosess ved å holde digereringstemperaturen på et nivå under tilnærmelsesvis 145 - 150°C. Selvom en slik lav digereringstem-peratur hemmer sur hydrolyse i en viss utstrekning, nedsetter den på samme tid hastigheten av ligninsulfoneringen og øker i høy grad den koketid som kreves for å oppnå den ønskede delignifiserings- og oppsluttingsgrad. Dess-uten er det ved en slik sur sulfittoppsluttingsprosess en frigjøring av vesentlige mengder gassformig svoveldioksyd under digereringen, hvilken gassformig svoveldioksyd må fjernes og gjenvinnes for å brukes om igjen ved en kom-plisert og kostbar prosess i fabrikasjonsanlegget for kokevæsken.
I konvensjonelle nøytrale eller alkaliske sulfittoppsluttingsprosesser
er det vanlig praksis å nytte en kokevæske som har en begynnelses-pH-verdi som ligger innenfor et område av ca. 9.0- 10. 0 eller tilmed høyere for å avstedkomme nøytralisering av de "tresyrer" som dannes under digereringen og for å oppnå en digererings-pH-verdi og/eller en slutt-pH-verdi av 7.0 eller høyere. Bruken av en så høy begynnelses-pH-verdi for kokevæsken har mange ulemper som består i at den frembringer alkalisk reduksjon av visse kort-kjede-karbohydrater (hemicellulose) i treflisen og forsinker ligninsulfoneringen, øker digereringstiden og/eller krever en høyere koketemperatur. Enn videre er bruken av kokevæsker inneholdende magnesium, kalsium og andre liknende "uoppløselige" utgangs stoffe r for slike nøytrale eller alkaliske sulfittoppsluttingsprosesser begrenset endog i en så stor utstrekning som uteluk-ker for alle praktiske formål bruken av i det minste ett av disse utgangsstoffer (kalsium) på grunn av disse utgangsstoffers tilbøyelighet til å danne uopp-løselige monosulfitter som vanligvis omtales som "utkalking" ("liming out") under alkaliske eller tilnærmet alkaliske betingelser. Eksempelvis kan ved bruk av sulfittoppsluttingsmetoder felling av uoppløselige monosulfitter ved bruk av disse utgangsstoffer bare unngås når den omgivende væskes-pH-verdi
under begynnelses-digereringsperioden ikke overstiger en maksimumsverdi av ca. 6. 0 for væsker på magnesiumbasis og endog lavere (.1.5 - 2.0) for væsker på kalsiumbasis. Den praksis som nyttes i dag for å oppnå nøytral eller alkalisk sulfittoppslutting med væsker inneholdende disse "uoppløselige" utgangsstoffer innbefatter enten innsprøytning av et passende alkali under digereringen
eller avtapping av den sure væske nyttet i det begynnende digereringstrinn og senere innføring av en alkalisk væske for et senere digereringstrinn. Beg-ge disse metoder har den alvorlige ulempe at det tilsatte alkali må migrere ved en langsom diffusjonsprosess og væskeombytting inn i treflisen som er mettet med en sur væske, hvilket tillater at det forekommer sur hydrolyse av karbohydratene i treflisen mens denne langsomme migrering finner sted. Metoden med å bruke en alkalisk væske for et andre digereringstrinn har den ytterligere ulempe at sur hydrolyse av karbohydratene vil ha inntruffet før innføringen av den alkaliske væske.
Den foreliggende oppfinnelse tilsikter å tilveiebringe en ny sulfittoppsluttingsprosess som tillater at væskens pH-verdi reguleres nøyaktig under oppsluttingen, hvorved det kan oppnås optimale oppsluttingsforhold under oppsluttingen av en mangfoldighet av celluloseholdige materialer under anvendelse av en mangfoldighet av væske-utgangsstoffer.
Ved prosessen ifølge oppfinnelsen elimineres faktisk alle de uønskede virkninger av "tresyrene " som frigjøres hydrolytisk fra det oppsluttede materiale under prosessen. Prosessen tillater ytterligere oppslutting ved enten en hovedsakelig nøytral eller endog litt alkalisk slutt-PH-verdi som oppnås uten alkalisk reduksjon av visse kort-kjede-karbohydrater ved begynnelsen av digereringen, og ved en begynnelses-pH-verdi tilstrekkelig lav til å tillate stor hastighet av ligninsulfoneringen.
Prosessen tillater oppslutting av et stort antall av forskjellige celluloseholdige råmaterialer under anvendelse av et stort antall av forskjellige kokevæsker uten risiko for utfelling av uoppløselige monosulfitter fra "uopp-løselige" basisvæsker inneholdende kalsium, magnesium og liknende.
Ved å opprettholde en hovedsakelig nøytral væske-pH-verdi gjennom hele digereringen eliminerer prosessen ifølge oppfinnelsen nødvendigheten av den høye begynnelses-pH-verdi med ledsagende alkalisk reduksjon av karbohydratene som er så typisk for konvensjonell nøytral sulfittdigerering.
Prosessen tillater enn videre bruken av en lav begynnelses-væske-pH-verdi for en sur sulfitt- eller bisulfittprosess likesom nøytral eller alkalisk sulfittproses s med hovedsakelig eliminering av sur hydrolyse av karbohydrater i det oppsluttede materiale, og tillater også omdanning av svoveldioksyd frigitt under en sur sulfitt- eller bisulfittoppsluttingsprosess til ikke-gass-formige svovelforbindelser. Enn videre kan begynnelses-pH-verdien hos kokevæsken endres gjennom et vidt område fra en lav pH-verdi til hovedsakelig nøytral pH-verdi, og digererings- og/eller slutt-pH-verdien kan endres til enhver verdi liggende innenfor et område mellom begynnelses-pH-verdien og hovedsakelig nøytral pH-verdi eller endog høyere med en akselerert digereringstid, med faktisk ingen sur hydrolyse av karbohydratene og uten tids-krevende og kostbare arbeidstrinn med innføring av ytterligere alkali under digereringen eller bruken av en :flerhet av digereringstrinn.
Prosessen tillater også bruken av svovelsyrling som en kokevæske for å oppnå huritg ligninsulfonering og en slutt-pH-verdi som er nøytral eller tilnærmet nøytral uten den vanlige ligninresinifisering, flis-brenning og sur reduksjon av karbohydratene.
Andre karakteristiske trekk og fordeler ved oppfinnelsen vil fremgå av den etterfølgende beskrivelse.
De ovenfor angitte trekk og andre samhørige trekk ved den foreliggende oppfinnelse avstedkommes ved å la et valgt celluloseholdig råmateriale så som treflis reagere med en sulfittkokevæske som har en begynnelses-pH-verdi valgt i overensstemmelse med den bestemte type sulfittoppsluttingsprosess som benyttes. Kokevæsken kan ha enhver passende basis så som magnesium, kalsium, natrium og endog ammoniakk. Oppfinnelsen består i at urea settes til kokevæsken i en mengde som er beregnet å gi en forutbestemt slutt-pH-verdi i den oppsluttede blanding ved fullf#!ringen av kokingen idet den under kokingen nøytraliserer etterhvert frigjorte syrer. Flis digereres ved en valgt temperatur som ikke er lavere enn den temperatur ved hvilken ammoniakk frigjøres fra ureaen, hvorved syrer som frigjøres hydrolytisk under oppsluttningen nøytraliseres av ammoniakken for å opprettholde en valgt pH-verdi og/eller for å gi ønsket slutt-pH-verdi i den oppsluttede blanding etter fullføringen av oppsluttningen.
Oppfinnelsen vedrører således en sulfittoppsluttingsprosess under til - settning av urea som virker nøytraliserende på de under kokeprosessen frigjorte syrer (puffere).
En tidligere kjent prosess av denne art (U. S. patent nr. 1.880.046), hvor der behandles cellulosefibre og ligno-cellulosefibre, går i det vesentlige ut på å behandle disse materialer på en slik måte at der oppnås en kva-litetsbedring ved fjernelse av pentosanene, voksene og asken. Ved den kjente prosess utgjør behandlingstemperaturen en viktig faktorfor å oppnå effektiv fjernelse av nevnte stoffer, men der avstedkommes også en viss puffervirk-ning for nøytralisering av de under kokeprosessen frigjorte syrer (puffere). De kjemikalier som anvendes ved den kjente prosess omfatter imidlertid ikke ammoniakkavspaltende kjemikalier. Ved den kjente prosess er enn videre behandlingstemperaturen temmelig høy og behandlingstiden forholdsvis lang-varig.
Oppfinnelsen tar sikte på å anvise en sulfittoppsluttingsprosess av den angitte art, hvor der tilveiebringes forbedrede reaksjonsbetingelser og be-handlingsforhold og som følge derav forbedrede produkter, og er for dette formål karakterisert ved at der til kokevæsken tilsettes syrenøytraliserende midler i form av urea, som under kokeprosessen frigjør ammoniakk, og som under den fremadskridende koking virker nøytraliserende på dé etterhvert frigjorte syrer, og derved gir en ønsket på forhånd bestembar pH i den resulterende kokevæske.
Fortrinnsvis bruker man en oppløsning av svoveldioksyd som kokevæske.
I den kjemiske reaksjon som finner sted ved den praktiske utførelse av oppfinnelsen omdannes urea-bestanddelen av kokevæsken til ammoniakk og karbondioksyd ved temperaturer innenfor et område av ca. 110 - 170°C
i overensstemmelse med følgende reaksjoner:
Under sulfittoppsluttingsprosessen frigjøres "tresyrer" så som maur-syre og eddiksyre hydrolytisk fra det celluloseholdige råmateriale så som treflis som nøytraliseres av den ammoniakk som dannes ved reaksjonene i-følse 1 og 2 ved følgende reaksjon:
Ved sammenslåing av reaksjonene 1-3, kan nøytraliseringen av tresyrene ved urea sammenfattes ved følgende reaksjon:
Som tidligere nevnt utvikles svoveldioksyd under en sur sulfitt- eller bisulfittoppsluttingsprosess^og nøytraliseringen av svoveldioksyden ved urea til dannelse av ammonium sulfitt kan sammenfattes slik:
Vanligvis blir mengden av urea bundet i kokevæsken i sulfittoppsluttingsprosessen ifølge oppfinnelsen valgt i overensstemmelse med mengden av tresyrer som skal nøytraliseres i den hensikt å komme frem til en ønsket slutt - pH-verdi i den oppsluttede blanding. Nærmere bestemt er mengden av celluloseholdig råmateriale som skal oppsluttes, bestanddelene og mengden av den nyttede kokevæske likesom begynnelses-, digererings- og slutt-pH-verdien hos væsken alle faktorer som må tas i betraktning når man bestémmer mengden av urea som skal tilsettes. Enn videre er det ved bruk av en kokevæske som som en aktiv bestanddel har en alkalisk monosulfitt velkjent at en halvdel av denne alkalimonosulfitt eller bundet alkali er tilgjengelig for nøytrali-sering av de tresyrene som frigis under kokingen. Den reakjson ved hvilken alkalimonosulfitten gjøres tilgjengelig for tresyre-nøytralisering illustrerels best slik:
Ved bestemmelsen av den totale mengde av alkali som trenges for oppnåelse av en ønsket slutt-pH-verdi i den oppsluttede blanding behøver således bare denne mengde urea settes til kokevæsken hvilken i kombinasjon med en halvdel av det alkali som er bundet som monosulfitt, hvis sådan er tilstede som en bestanddel, vil gi den ønskede nøytralisering av tresyrene som frembringes under oppslutting i den ønskede grad. '
I den hensikt å illustrere klart de fremragende resultater som er oppnådd med oppfinnelsen, refereres til de følgende eksempler hvor forsøks-objektet var papirhåndklær (hand-sheets) fremstilt såvel i henhold til tidligere praksis som i henhold til oppfinnelsen. I alle disse eksempler, med unntag-else av ett der det ble nyttet furuflis, bestod treflisen av en blanding av svart gummitre, bløtt (sweet) gummitre, tupelotre og rød-lønn, som ble digerert i en koker under anvendelse av en sulfittkokevæske med de angitte bestanddeler.
Ved gjennomføringen av de forskjellige digereringsprosesser ble flisen, som var nøyaktig avveid til en vekt av 7000 g basert på tørrtenkt (knusk-tørr) tresubstans, plassert i kokeren og forhåndsdampet. Så ble sulfittkokevæske pumpet inn i kokeren og sirkulert kontinuerlig gjennom flisen. Væsken ble bragt opp til den temperatur som er angitt i hvert av eksemplene i løpet av en periode av 120 minutter, og denne temperatur, med konstant sir-kulering av væsken gjennom flisen, ble opprettholdt i den digereringstid som er angitt i hvert eksempel. Ved slutten av digereringen ble væsken fjernet, ■, den kokte flis veid, og dens tørrhet (knusktørre) fiberinnhold ble bestemt for å fastsette utbytte. Flisen ble så gitt en foreløpig foredling i en laboratorie-skivemølle og en tilstrekkelig mengde av den resulterende forhånds-foredlede flis ble innført i en standard Valley-hollender til dannelse av en tørrtenkt fiber-charge av 454 g. Hollenderens totale charge ble deretter justert ved til-setning av vann til 22. 700 g eller én velling ay 2% konsistents. Begynnelses-Schopper-Riegler-frihet (freeness) ble bestemt og 5. 5 kg vekt ble plassert på fotplåtearmen (bedplate arm). Maling (beating) åv chargen ble så gjennom-ført og det ble tatt masaeprøver av standard Schopper-Riegler-frihet av 750 cm 3 , 500 cm 3 , 250 cm 3 og 150 cm 3, og den tid det tok å oppnå disse fri- . heter ble målt. Håndklær med en basisvékt av 45. 4 kg per 278. 7 m (100 pound per 3000 fot 2) ble fremstilt fra masser ved disse standard friheter. Etter en kondisjoneringsperiode av 24 timer ved 50% relativ fuktighet og 22. 8°C (73°F) ble de forskjellige papirhåndklær utsatt for en G. E. Brightness
(klarhet, glans), 15. 25 cm (6") Ring Crush (ringknusing) (Riehle), Tear (riving), Mullen og Zeta strekkprøver.
De følgende to eksempler ble utført for å illustrere sulfittoppsluttingsprosesser på natriumbasis av hittil nyttet type:
Eksempel 1
Dette eksempel er en typisk nøytral sulfittdigerering med høyt utbytte og der det nyttes hardt tre (hardwood). I dette eksempel ble treflisen digerert i en kokevæske hvis aktive bestanddeler var 882 g natriumsulfitt og 159 g natriumkarbonat ved en begynnelses-pH-verdi av 10.6. Digereringen ble holdt på 170°C i 180 min. Slutt-pH-verdien var 7.4 og utbyttet, basert på det opprinnelige, tørrtenkte tre var 75.0%. Papirhåndklærnes egenskaper var følgende:
Eksempel 2
Som et eksempel på en konvensjonell bisulfittdigereringsprosess på natriumbasis og med høyt utbytte ble treflisen digerert i en kokevæske om-fattende 693 g natriumbisulfitt, ved en begynnelses-pH-verdi av 5. 3. Digereringen ble holdt på 150°C lor å nedsette sur reduksjon i en periode av 250 minutter. Slutt-pH-verdien var 4. 7, og utbyttet, basert på det opprinnelige tørrtenkte tre var 72.3%. Håndklæ-egenskapene var som følger:
De følgende eksempler ble utført for å illustrere den nye prosess i-følge oppfinnelsen som tillempet ved sulfittoppslutting på natriumbasis:
Eksempel 3
Dette eksempel illustrerer sulfittoppsluttingsprosessen ifølge oppfinnelsen under utnyttelse av en bisulfittvæske på natriumbasis. Kokevæskens aktive bestanddeler var 716 g natriumbisulfitt og 294 g urea ved en begynnelses-pH-verdi av 3. 9. Digereringen ble holdt på 170°C i 150 minutter. Slutt-pH-verdien var 7. 0, og utbyttet, basert på det opprinnelige tørrtenkte tre, var 74.5%. Papirhåndklæ-egenskapene var følgende:
Eksempel 4
Dette eksempel illustrerer sulfittoppsluttingsprosessen ifølge oppfinnelsen ved hvilken digererings-pH-verdien holdes helt eller tilnærmet nøytral under hele digereringen. Kokevæskens aktive bestanddeler var 590 g natriumsulfitt, 198 g natriumbisulfitt og 148 g urea, ved en begynnelses-pH-verdi av 7. 0. Digereringen ble holdt på 170 C i 150 minutter. Slutt-pH-verdien var 7. 5, og utbyttet, basert på det opprinnelige tørrtenkte tre, var 72.2%. Håndklæ-egenskapene var følgende:
Eksempel 5
Dette eksempel svarer til eksempel 4 men med reduserte mengder oppsluttingskjemikalierKokevæskens aktive bestanddeler var 378 g natriumsulfitt, 308 g natriumbisulfitt og 150 g urea, med en begynnelses-pH-verdi av 7.5. Digereringen ble holdt på 170°C i 100 minutter. Slutt-pH-verdien var 7.4, og utbyttet, basert på det opprinnelige tørrtenkte tre, var 76.6%. Papirhåndklæ-egenskapene var følgende:
Det følgende eksempel ble utført for å illustrere en kjent bisulfittoppsluttingsprosess på magnesiumbasis:
Eksempel 6
Dette eksempel demonstrerer de resultater som ble oppnådd med en konvensjonell bisulfittdigerering på magnesiumbasis og med høyt utbytte. Flisen var av hardt tre. Kokevæskens aktive bestanddeler var 620 g magnesiumbisulfitt, og begynnelses-pH-verdien var 4.9. Digereringen ble holdt på 150°C i 180 minutter. Slutt-pH-verdien var 3. 9, og utbyttet, basert på det opprinnelige tørrtenkte tre, var 68.7%. Papirhåndklæ-egenskapene var følgende:
De følgende tre eksempler ble utført for å illustrere den nye prosess ifølge denne oppfinnelse som tillempet på bisulfittoppslutting på magnesiumbasis:
Eksempel 7
Dette eksempel illustrerer sulfittoppsluttingsprosess ifølge oppfinnelsen under anvendelse av bisulfittvæske på magnesiumbasis, hvilken prosess avsluttes ved en relativt høy pH-verdi. Kokevæskens aktive bestanddeler var 620 g magnesiumsulfitt og 290 g urea, med en begynnelses-pH-verdi av 4. 7. Digereringen ble holdt på 170°C i 105 minutter. Slutt-pH-verdien var 6. 1, og utbyttet, basert på det opprinnelige tørrtenkte tre, var 71.5%. Ved ett tidspunkt under digereringen ble observert en pH-verdi av 7. 1 uten tegn til "utkalking" ("liming out"). Håndklæ-egenskapene var som følger:
Eksempel 8
Dette eksempel svarer til eksempel 7 men med reduserte mengder
oppsluttingskjemikalier. Kokevæskens aktive bestanddeler var 465 g magnesiumbisulfitt og 270 g urea. Begynnelses-pH-verdien var 4.6. Digereringen ble holdt på 1 70°C i 90 minutter. Slutt-pH-verdien var 6.2, og utbyttet, basert på det opprinnelig (tørrtenkte) tre, var 74.9%. Også her ble det konsta-tert en pH-verdi over 7. 0 på et tidspunkt under digereringen uten noe merk-bart tegn til "utkalkine". Papirhåndklæ-egenskapene var som følger:
Eksempel 9
Dette eksempel illustrerer en bisulfittoppsluttingsprosess på magnesiumbasis i henhold til oppfinnelsen, ved hvilken det oppsluttede celluloseholdige materiale er furuflis, nærmere bestemt flis av "Southern Pine". Kokevæskens aktive bestanddeler var 930 g magnesiumbisulfitt og 360 g urea, med en begynnelses-pH-verdi av 4. 3. Digereringen ble holdt på 170°C i 210 minutter. Intet tegn til "utkalking" ble observert, selvom slutt-pH-verdien var 7. 3. Utbyttet, basert på det opprinnelige (tørrtenkte) tre, var 84.3%. Lite eller intet tegn til uheldig kvae eller klebrige substanser ble observert i massen. Håndklæ-eeenskapene var som følger:
Det følgende eksempel ble utført for å illustrere den nye oppsluttings - prosess ifølge denne oppfinnelse som applikert på sur sulfittoppslutting på kalsiumbasis:
Eksempel 10
De aktive bestanddeler i kokevæsken var 202 g kalsiumbisulfitt, 242 g fri SO^ og 470 g urea. Begynnelses-pH-verdien var 1.9. Den tid det tok å varme opp chargen til 170°C ble trukket ut til 330 minutter for å unngå mulig resinifisering av ligninet ved den sterkt sure væske. Digereringen ble holdt på 170°C i 60 minutter. Slutt-pH-verdien var 7.2, og ikke på noe tidspunkt under digereringen var der synlige tegn til "utkalking". Utbyttet, basert på det opprinnelige (tørrtenkte) tre, var 75.8%, uten tegn til brenning. Håndklæ-egenskapene var som følger:
Det følgende eksempel ble utført for å illustrere den nye oppsluttings - prosess ifølge denne oppfinnelsen som tillempet ved svovelsur oppslutting:
• Eksempel 11
Kokevæskens aktive bestanddeler var 427 g fri SC^ og 550 g urea. Begynnelses-pH-verdien Var 1. 8. Den tid det tok å bringe chargen opp på 170°C ble trukket ut til 145 minutter for å unngå mulig brenning som følge
av den sterkt sure væske. Chargen ble holdt på 170°C i 45 minutter. Slutt-pH-verdien var 7. 15, og utbyttet, basert på det opprinnelige (tørrtenkte) tre var 67.3%. Der var intet tegn til brenning eller lignin-resinifisering. Håndklæ-egenskapene var som følger:
I den hensikt å gi en tydelig sammenlikning av de resultater som er oppnådd i de forskjellige, forannevnte eksempler og derved atskille de nye resultater oppnådd med prosessen ifølge oppfinnelsen likeoverfor teknikkens standpunkt, er det foretatt en tabellarisk oppstilling av resultatene i eksemplene 1-11 i den etterfølgende tabell benevnt Tabell I. Bare forsøksresultat-er oppnådd ved Schopper-Riegler-friheter av 750 cm 3 og 500 cm 3 er medtatt i denne tabell ettersom den generelle kommersielle bruk av disse Schopper-Riegler-friheter anses å gi tilstrekkelig sammenlikning av forsøks-resultatene.
Som angitt foran er eksempel 1 og 2 beskjeftiget med konvensjonelle sulfitt- og natriumbisulfittoppsluttingsprosesser på natriumbasis, mens eksempel 3, 4 og 5 er utført i overensstemmelse med den nye prosess ifølge oppfinnelsen, under anvendelse av en natriumbasis. Eksempel 6 vedrører en konvensjonell oppsluttingsprosess under anvendelse av en magnesiumbasis, og eksempel 7 og 8 beskjeftiger seg med sulfittoppsluttingsprosesser på magnesiumbasis visende de nye resultater ved prosessen ifølge oppfinnelsen som tillempet på en prosess på magnesiumbasis. Eksempel 9 illustrerer resultatene ved oppslutting på magnesiumbasis under anvendelse av furu som opp-sluttingsmate,riale. Eksempel 10 representerer en sulfittoppsluttingsprosess på kalsiumbasis, og eksempel 11 er et ytterligere utføringseksempel på oppfinnelsen under anvendelse av fri SO^ som kokevæske.
En av de gode egenskaper ved oppfinnelsen er den vesentlige reduksjon i koketid likeoverfor dé prosesser som representerer teknikkens stand. Betraktelige omkostningsbesparelser avstedkommes således ved redusert produksjonstid under samtidig forbedring av produktets kvalitet. I proses-sene på natriumbasis ifølge oppfinnelsen er koketidene 150 minutter for eksemplene 3 og 4, og 100 minutter for eksempel 5, hvilke koketider atskiller seg temmelig fordelaktig fra de 180 og 250 minutter, som representerer teknikkens stilling i henhold til eksempel 1 og 2. Sulfittoppsluttingsprosessene på magnesiumbasis ifølge oppfinnelsen viser koketider på 105 og 90 minutter for henholdsvis eksempel 7 og 8; jfr. den 180 minutters koketid ved den konvensjonelle oppsluttingsprosess på magnesiumbasis ifølge eksempel 6.
Ved en Schopper-Riegler-frihet av 750 cm 3 viser eksemplene 3 og 4 på natriumbasis vesentlige økninger i 15.25 cm (6") Ring Crush, Tear, Mullen og Zeta strekk i forhold til den kjente prosess på natriumbasis i henhold til eksempel 1 og 2. Ved Schopper-Riegler-frihet av 500 cm 3 ble det i det vesentlige oppnådd de samme forbedrete resultater med usedvanlig høy ''Tear'-i eksempel 3 og Zetastrekk i eksempel 4.
Ved sulfittoppsluttingen på magnesiumbasis ifølge eksempel 7 og 8
og ved 750 cm 3 Schopper-Riegler-frihet kan den 15.25 cm (6") Ring Crush, Tear og Zeta-strekk sammenliknes fordelaktig med teknikkens standpunkt
representert ved eksempel 6 og med en vesentlig forbedring oppnådd i Mullen. Ved Schopper-Riegler-frihet av 500 cm 3 ble det i hovedsaken oppnådd de samme resultater i 15. 25 cm (6") Ring Crush, Zeta-strekk og Tear som ved teknikkens standpunkt men med en betraktelig forbedring i Mullen. En betydelig høy Tear ble oppnådd i eksempel 7 sammenliknet med teknikkens stand i-følge eksempel 6 ved 500 Schopper. Hva som er særdeles bemerkelsesverdig med hensyn til forsøksresultatene ifølge eksempel 7 og 8 er at selvom en
slutt-pH-verdi som nærmet seg nøytral var involvert, innbefattende en enda høyere pH-verdi på et tidspunkt under digereringen, er der intet tegn til "utkalking" eller utfelling av monosulfitter så som er vanlig i hittilige sulfittoppsluttingsprosesser på magnesiumbasis.
Eksempel 9 ble medtatt for å vise den fordelaktige anvendelse av prosessen ifølge oppfinnelsen ved sulfittoppslutting (på magnesiumbasis) av furu. Forsøksresultatene som fremgår av eksempel 9 atskiller seg fordelaktig fra
de forsøksresultater som ble oppnådd med konvensjonell oppslutting på magnesiumbasis av hardt tre (hardwood) i eksempel 6, idet der ved oppfinnelsen ble oppnådd usedvanlig høy Tear og Mullen. Som i eksemplene 7 og 8 var der int-
et tegn til "utkalking" i eksempel 9, og prosessen ifølge oppfinnelsen forhind-ret tydeligvis dannelsen av uheldig kvae eller andre klebrige substanser i massen.
Eksempel 10 viser at prosessen ifølge oppfinnelsen kan anvendes for å avstedkomme hva som faktisk er umulig med tidligere brukte fremgangsmåter derved at det med en begynnelses-pH-verdi av 1. 9 i en sulfittoppsluttingsprosess på kalsiumbasis av hardt tre ble oppnådd en slutt-pH-verdi av 7.2 i løp-
et av en koketid av bare 60 minutter uten noe tegn til "utkalking". Forsøks-resultatene viser produksjon av en masse av mer enn adekvat styrke ved 750
3 3
cm og 500 cm Schopper-Riegler-frihet.
Eksempel 11 viser et annet usedvanlig resultat oppnådd ved prosessen ifølge oppfinnelsen hvori sterkt sur SO^ ble brukt som kokevæske "buffert" med urea i samsvar med oppfinnelsen og ved en begynnelses-pH-verdi av 1. 8 og en slutt-pH-verdi av 7. 15. De vanlige ulemper ved SC^-oppslutting så som lignin-resinifisering, flis-brenning, og sur reduksjon av karbohydrater forekom ikke og det ble oppnådd en masse med usedvanlig gode forsøksresultater.
I lys av de foregående eksempler hvori effektiviteten ved en mangfoldighet av sulfittbasiser eller endog svovelsyre som oppsluttingsmidler er blitt prøvet, følger det logisk at ammoniakk eller mindre konvensjonelle utgangsstoffer (bases) kan nyttes uten å fjerne seg fra ånden i denne oppfinnelse.
Resultatene oppnådd med den nye prosess ifølge oppfinnelsen i hvilken kokevæsken "bufferes" med en alkali-frigjørende forbindelse viser at en masse kan produseres under anvendels av ethvert av en vid seleksjon.av basis-stoffer, innbefattende natrium, magnesium og kalsium, for å fremstille en masse som er minst like så god som og i mange tilfelle langt bedre enn sulfitt-masser fremstilt under anvendelse av kjente prosesser. De velkjente prøver av 15.25 cm (6") Ring Crush, Tear, Mullen og Zeta-strekk som ble utført på papirhåndklær fremstilt i samsvar med oppfinnelsen anses tydelig å åpenbare alle de ønskede styrkefaktorer av papir fremstilt fra massen. I tillegg til fremstillingen av bedre masse ble koketiden i hvert eksempel ved oppsluttingen av hardt tre redusert betraktelig i forhold til teknikkens stand. Det som er av spesiell betydning er at prosessen ifølge oppfinnelsen tillater at kokevæskens pH-verdi reguleres meget nøyaktig gjennom hele oppsluttings - prosessen og eliminerer de alvorlige ulemper med alkalisk reduksjon og sur reduksjon og sur hydrolyse som hittil har ledsaget den påkrevde bruk av kokevæsker ved en pH-verdi innenfor det alkaliske område av 10 og over, eller i det sure område over lengre perioder. Av ytterligere betydning er elimineringen av utfellingen av monosulfitter når det nyttes magnesium- eller kalsiumbasis likesom omdanningen av svoveldioksyd til ammoniumsulfitt under sur sulfittoppslutting når man bruker prosessen ifølge oppfinnelsen hvilket eliminerer det ytterligere problem som knytter seg til tidligere brukte prosesser hvor det ble dannet gassformig SO., som krevet fjernelse.
Claims (2)
1. Sulfittoppsluttingsprosess under tilsettning av kjemikalier som virker nøytraliserende på de under kokeprosessen frigjorte syrer (puffere), karakterisert ved at der til kokevæsken tilsettes syrenøytraliserende midler i form av urea, som under kokeprosessen frigjør ammoniakk, og som under den fremadskridende koking virker nøytraliserende på de etterhvert frigjorte syrer, og derved gir en ønsket på forhånd bestembar pH i den resulterende kokevæske.
2. Sulfittoppsluttingsprosess ifølge patentkrav 1, karakterisert ved at man bruker en oppløsning av svoveldioksyd som kokevæske.
Priority Applications (11)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO895125A NO171048C (no) | 1989-12-19 | 1989-12-19 | Smoereinnretning for plastekstrudere |
CA002070175A CA2070175A1 (en) | 1989-12-19 | 1990-12-17 | Lubricating arrangement for plastic extruders |
EP91900969A EP0506738B1 (en) | 1989-12-19 | 1990-12-17 | A lubricating arrangement for plastic extruders |
AT91900969T ATE120124T1 (de) | 1989-12-19 | 1990-12-17 | Schmiersystem für kunststoffextruder. |
US07/852,205 US5252049A (en) | 1989-12-19 | 1990-12-17 | Lubricating arrangement for plastic extruders |
JP3501379A JPH05502629A (ja) | 1989-12-19 | 1990-12-17 | プラスチック押出し成形機用潤滑装置 |
AU69063/91A AU647439B2 (en) | 1989-12-19 | 1990-12-17 | A lubricating arrangement for plastic extruders |
DE69018094T DE69018094T2 (de) | 1989-12-19 | 1990-12-17 | Schmiersystem für kunststoffextruder. |
PCT/NO1990/000190 WO1991008891A1 (en) | 1989-12-19 | 1990-12-17 | A lubricating arrangement for plastic extruders |
FI922791A FI922791A (fi) | 1989-12-19 | 1992-06-16 | Smoerjningsarrangemang foer plast extruder. |
DK081092A DK81092A (da) | 1989-12-19 | 1992-06-18 | Smoerearrangement til plastekstrudere |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO895125A NO171048C (no) | 1989-12-19 | 1989-12-19 | Smoereinnretning for plastekstrudere |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO895125D0 NO895125D0 (no) | 1989-12-19 |
NO895125L NO895125L (no) | 1991-06-20 |
NO171048B true NO171048B (no) | 1992-10-12 |
NO171048C NO171048C (no) | 1993-01-20 |
Family
ID=19892696
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO895125A NO171048C (no) | 1989-12-19 | 1989-12-19 | Smoereinnretning for plastekstrudere |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5252049A (no) |
EP (1) | EP0506738B1 (no) |
JP (1) | JPH05502629A (no) |
AT (1) | ATE120124T1 (no) |
AU (1) | AU647439B2 (no) |
CA (1) | CA2070175A1 (no) |
DE (1) | DE69018094T2 (no) |
DK (1) | DK81092A (no) |
FI (1) | FI922791A (no) |
NO (1) | NO171048C (no) |
WO (1) | WO1991008891A1 (no) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7476352B2 (en) * | 2004-05-21 | 2009-01-13 | 3M Innovative Properties Company | Lubricated flow fiber extrusion |
AT414317B (de) * | 2004-11-15 | 2007-02-15 | Greiner Extrusionstechnik Gmbh | Formgebungseinrichtung sowie verfahren zur formgebung und abkühlung von hohlprofilen |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2443289A (en) * | 1941-04-23 | 1948-06-15 | Plax Corp | Apparatus for shaping plastics by extrusion |
US2537977A (en) * | 1948-07-15 | 1951-01-16 | Dow Chemical Co | Method of making a shaped thermoplastic cellular product |
US2688153A (en) * | 1951-03-08 | 1954-09-07 | Us Rubber Co | Lubricating device for plastic shaping apparatus |
SU455017A1 (ru) * | 1973-07-17 | 1974-12-30 | Ярославский Технологический Институт | Экструзионна головка |
US3907069A (en) * | 1974-06-17 | 1975-09-23 | Alusuisse | Die with lubricating system for the extrusion of billets |
DE2507979B1 (de) * | 1975-02-25 | 1976-07-29 | Marquet & Cie Noel | Verfahren und extrusionswerkzeug zur herstellung von profilen durch extrudieren |
SU722779A1 (ru) * | 1978-03-07 | 1980-03-25 | Предприятие П/Я Р-6594 | Экструзионна головка дл изготовлени изделий из полимерного материала |
US4286935A (en) * | 1979-11-08 | 1981-09-01 | Kabushiki Kaisha Komatsu Seisakusho | Earth and sand conveyor system |
JPS60168625A (ja) * | 1984-02-13 | 1985-09-02 | Ekuseru Kk | 複合材質を備えた中空成形品の製造方法とその装置 |
NO156679C (no) * | 1983-09-23 | 1987-11-04 | Soennichsen Roervalseverk | Anordning ved plastekstruder. |
US4657496A (en) * | 1984-06-04 | 1987-04-14 | Gifu Husky Co., Ltd. | Hot-runner mold for injection molding |
US4797245A (en) * | 1986-11-28 | 1989-01-10 | Ube Industries, Ltd. | Injection molding press |
AU604278B2 (en) * | 1987-10-30 | 1990-12-13 | Nissei Asb Machine Co., Ltd. | Multilayer forming nozzle |
JPH02132176A (ja) * | 1988-11-11 | 1990-05-21 | Asahi Glass Co Ltd | 圧縮式冷凍機用組成物 |
JPH02132178A (ja) * | 1988-11-11 | 1990-05-21 | Asahi Glass Co Ltd | 圧縮式冷凍機用組成物 |
US4904171A (en) * | 1988-12-13 | 1990-02-27 | Greer Jack B | Lubricating apparatus for clay extruders |
-
1989
- 1989-12-19 NO NO895125A patent/NO171048C/no unknown
-
1990
- 1990-12-17 WO PCT/NO1990/000190 patent/WO1991008891A1/en active IP Right Grant
- 1990-12-17 US US07/852,205 patent/US5252049A/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-12-17 JP JP3501379A patent/JPH05502629A/ja not_active Withdrawn
- 1990-12-17 AU AU69063/91A patent/AU647439B2/en not_active Ceased
- 1990-12-17 CA CA002070175A patent/CA2070175A1/en not_active Abandoned
- 1990-12-17 AT AT91900969T patent/ATE120124T1/de not_active IP Right Cessation
- 1990-12-17 DE DE69018094T patent/DE69018094T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-12-17 EP EP91900969A patent/EP0506738B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1992
- 1992-06-16 FI FI922791A patent/FI922791A/fi not_active Application Discontinuation
- 1992-06-18 DK DK081092A patent/DK81092A/da not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0506738A1 (en) | 1992-10-07 |
NO171048C (no) | 1993-01-20 |
WO1991008891A1 (en) | 1991-06-27 |
DE69018094D1 (de) | 1995-04-27 |
AU647439B2 (en) | 1994-03-24 |
CA2070175A1 (en) | 1991-06-20 |
FI922791A0 (fi) | 1992-06-16 |
EP0506738B1 (en) | 1995-03-22 |
DK81092D0 (da) | 1992-06-18 |
ATE120124T1 (de) | 1995-04-15 |
NO895125L (no) | 1991-06-20 |
AU6906391A (en) | 1991-07-18 |
NO895125D0 (no) | 1989-12-19 |
US5252049A (en) | 1993-10-12 |
FI922791A (fi) | 1992-06-16 |
DE69018094T2 (de) | 1995-11-23 |
JPH05502629A (ja) | 1993-05-13 |
DK81092A (da) | 1992-06-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2150381C (en) | Viscose production process | |
CA1226705A (en) | Chemithermomechanical pulping process employing separate alkali and sulfite treatments | |
US2749241A (en) | Process for producing semi-chemical pulp | |
US4183146A (en) | Process for simultaneously drying mechanical wood pulp and improving mechanical strength and brightness of the pulp | |
US3919041A (en) | Multi-stage chlorine dioxide delignification of wood pulp | |
NO171048B (no) | Smoereinnretning for plastekstrudere | |
US1838326A (en) | Refined wood pulp of low pentosan content | |
US1880043A (en) | Production of high grade chemical pulps | |
US2694631A (en) | Process of preparing wood pulp | |
US1831032A (en) | Production of refined wood pulp | |
US5433825A (en) | Method for pulping wood chips separate alkali and peroxymonosulfate treatments | |
EP0030778B1 (en) | Process for the formation of refiner pulp | |
US3738908A (en) | Prehydrolysis and digestion of bagasse fibers | |
USRE28777E (en) | Refining of vegetable matter and delignification of the refined matter with chlorine dioxide | |
US3591451A (en) | Pretreatment of vegetable matter and delignification of the refined matter with chloring dioxide | |
NO810981L (no) | Fremgangsmaate ved forhindring av forhorning av cellulose | |
US2906659A (en) | High yields bisulphite pulping process | |
US1953191A (en) | Process of refining cellulose | |
US3832278A (en) | Prehydrolysis and digestion of bagasse fibers | |
US3368935A (en) | Sulfite pulping process with urea | |
US1809286A (en) | Pulp of high whiteness and strength and process of producing same | |
SE1050387A1 (sv) | Green liquor pretreatment of lignocellulosic material | |
US1977879A (en) | Process of manufacturing sulphite pulp | |
US1867593A (en) | Process of chemical fiber liberation | |
US2018937A (en) | Paper pulp and method of making the same |