Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte for fjerning av latens fra mekaniske masser, ifølge hvilken fremgangsmåte massen blandes i et blandekar til en konsistens av høyst 3,5 % og en temperatur over 50°C. Oppfinnelsen angår også en anordning for fjerning av latens. The invention relates to a method for removing latency from mechanical masses, according to which method the mass is mixed in a mixing vessel to a consistency of no more than 3.5% and a temperature above 50°C. The invention also relates to a device for removing latency.
Latens er en egenskap som bestemmes hos mekaniske masser, særlig hos mekaniske raffinørmasser, hvorved en del av fibrene stivner i en viss form når massen etter defibrering utspes (blandes?) med kaldt vann. Fibrene kan da være vridde, forkludret eller kruset. Dersom massen avkjøles før fjerning av latens, er denne formendring varig. Latency is a property that is determined in mechanical pulps, especially in mechanical refiner pulps, whereby part of the fibers harden in a certain form when the pulp is fed (mixed?) with cold water after defibration. The fibers can then be twisted, tangled or frizzled. If the mass is cooled before the removal of latency, this change in shape is permanent.
Ifølge en definisjon betyr latens forskjellen i prosent mellom freenessgraden hos prøver behandlet ifølge standardisert kald- (20°C) og varmoppløsning (85<*>C) og den verdi som oppnås etter kaldoppløsning. ;Hva angår preparerte suspensjoner, som f.eks. termomekaniske masser og tilsvarende, så har man konstatert at latensen er dessto større jo lavere freeness og jo større forbruk av egenenergi. ;I konvensjonell slipemasse har man også påvist latens, men ;i en så liten grad at den ikke har noen praktisk betydning. ;Man har antatt at trykkslipemasse i denne betydning likner konvensjonell, atmosfærisk slipemasse. Ved utførte undersøkelser har dog fremkommet at trykkslipemasse oppviser merkbart stor latens. ;Som eksempel på latens hos trykkslipemasse kan nevnes at prøver i en test oppviste 16 - 21 % latens. Latensen fjernet seg ikke under prosessen, men ble fastsatt også hos papirmaski-nens doseringsmasse. Utover dette har man konstatert at alle masseprøver som ble tatt i ulike trykksliperier oppviste latens. Mengden av latens hos masser under raffineringsstener var 25 - 30 %. ;Tidligere har man fjernet latens ved å behandle massen mekanisk ved en høy temperatur og en lav konsistens i et stort blandekar. Blandekarets størrelse kan eksempelvis være ca. 500 m<3>, dersom kapasiteten er 500 tonn/24 h. Mens massen blandes i dette kar, får fibrene en mulighet til å rette seg ut. Ved anlegg for termomekanisk masse dimensjoneres karet vanligvis ;for en forsinkelse av 30 - 50 min, en konsistens av 2 - 3,5 % ;og en temperatur av 75 - 85°C. Som blandere anvendes vanlige prope1lb1andere. Energiforbruket er derved ca. 30 kwh/t. ;Det ovennevnte kar for fjerning av latens er normalt plassert før sortering av massen, ettersom det er lettest å oppnå det nødvendige temperaturnivå på dette sted. Dessuten har man konstatert at latensen vanskeliggjør såldfunksjonen. Dersom fjerning av latens ikke utføres på dette sted, så fraskilles unødig meget gode fibre til maling av rejekt ved sorteringen, hvilket fører til unødig fiberforkorting og til senket rivfasthet hos ferdig masse. ;Den hovedsakelige svakhet ved den tidligere kjente teknikken er det store og dyre blandekaret, og at det er påfallende vanskelig å anbringe karet, spesielt i ferdige anlegg. En svakhet utgjøres også av lang forsinkelse, senket lyshet og høyt spesifikt energiforbruk. ;Hensikten med oppfinnelsen er å komme frem til en fremgangsmåte og en anordning, ved hjelp av hvilken ulempene ved den tidligere kjente teknikk kan elimineres. Dette har man oppnådd ved hjelp av en fremgangsmåte ifølge oppfinnelsen, som er karakterisert ved at masse blandes i massens strømningsretning sett i det minste to etter hverandre følgende, i avstand fra hverandre beliggende blandesoner slik at hydrodynamiske krefter frembringes i fibrene gjennom blandemidler og at avstanden mellom blandesonene gjøres så stor at fibrene når å vende tilbake til hvilestilling før den etterfølgende blandesone. Fremgangsmåten kan utnyttes ved hjelp av anordningen ifølge oppfinnelsen, som på sin side er karakterisert ved at blandeapparatet oppviser i det minste to i massens strømningsretning sett etter hverandre følgende, i en avstand fra hverandre beliggende blandemidler, som frembringer hydrodynamiske krefter i fibrene, og at avstanden mellom blandemidlene er anordnet så stor at fibrene når å vende tilbake til hvilestilling før etterfølgende blandemiddel. ;Sammenliknet med kjent teknikk består fordelen med fremgangsmåten og anordningen ifølge oppfinnelsen i at fjerningen av latens kan utføres merkbart raskere, eksempelvis under 0,5 - 2 min, enn ifølge kjent teknikk. Dessuten uteblir de vanske-ligheter som forårsakes av blandekarets betydelige størrelse, ettersom det for å komme frem til en tilsvarende kapasitet, 500 tonn/24 h, kreves et blandekar med et volum av bare ca. 10 - 50 m<3> eller et flertall enda mindre kar. ;For å tydeliggjøre betydningen av å fjerne latens kan man ;i denne sammenheng ytterligere fremlegge følgende fakta. ;Fjerningen av latens senker freeness-nivået, betydelig mer energi behøves for å oppnå en tilsvarende endring i freeness i en slipemaskin enn for å utføre en prosess for fjerning av latens. Således oppstår ekstra kostnader på grunn av hver latensprosent som forblir i produktet. Eksempelvis for en senking av freeness-verdien fra 130 til 100 ved slipingen behøves ca. 100 kwh/t energi. For en tilsvarende senking av freeness-verdien i en anordning for fjerning av latens behøves bare ca. 20 - 25 kwh/t energi. ;Bindepotensialet i trykkslipemasse påvirkes også i betydelig grad av at latensen fjernes, hvorved strekk-, briste, våt- og overflatefastheten forbedres merkbart. Således blir papirets fasthetsegenskaper og kjørbarhet bedre eller cellulose-andelen i papiret kan senkes. ;Dersom latensen ikke fjernes fra massen så opptrer de i en deformert form stivnete fibrene seg ved grovrejektbestemmelse på samme måte som grovrejektet. F.eks. ved Sommerville-bestemmelse fraskilles de til grovrejektfraksjonen. Ved å fjerne latensen kan grovrejektverdiene hos trykkslipemasse således påvirkes særdeles meget. Da papirets porøsitet dessuten senkes i og med fjerningen av latens, får papiret en glattere overflate og en mer finkornet sturktur, som beggé betyr en bedre trykkbarhet for papiret. ;Energiforbruket synker fra eksempelverdien med ca. 10 Trekk-, briste- og våtstyrken blir på sin side 7 - 10 % bedre. Porøsiteten minsker med ca. 10 % og grovrejektmengden igjen med ca. 30 %. Alle disse verdier er knyttet til trykkslipemasse og viser hvordan kvaliteten til ferdig sortert trykkslipemasse påvirkes av fjerningen av latens. Latens kan også fjernes fra termomekanisk masse og andre høykonsistensmalte masser, som f.eks. rejektmasser. ;Foruten det ovenfor anførte bør man også merke seg at da latens fjernes på den mest fordelaktige måte, dvs. før sortering, så er effekten større enn ovenfor beskrevet. Antagelig blir rivfastheten hos ferdig masse da bedre, ettersom lange fibre ikke unødvendig styres til rejektmaling. ;I det følgende skal oppfinnelsen beskrives mer detaljert ved hjelp av de i medfølgende tegning viste foretrukne utførings-eksempler, hvor ;figur 1 viser et prinsippbilde av en utføringsform av en anordning ifølge oppfinnelsen fra siden, ;figur 2 viser utføringsformen ifølge figur 1 i anordningens lengderetning, ;figur 3 viser et prinsippbilde av en annen utføringsform av anordningen ifølge oppfinnelsen fra siden, ;figur 4 viser utføringsformen ifølge figur 3 ovenfra, figur 5 viser en utføringsform av et blandemiddel ved anordningen ifølge oppfinnelsen, ;figur 6 viser blandemidlet ifølge figur 5 langs pilene VI-VI i figur 5 og ;figur 7 viser blandemidlet ifølge figur 5 i pilens VTI. retning i figur 5. ;I eksemplet i figur 1 betegner henvisningstallet l et blandekar. Henvisningstallet 2 betegner i alminnelighet et blandeapparat anordnet innenfor blandekaret 1. Blandeapparatet 2 består av en aksel 3 og blandemiddel 4 anordnet på akselen. Blandeapparatet roteres ved hjelp av en motor 5 og en kraftover-føring 6. Blandekaret 1, motoren 5 og kraftoverføringen 6 er understøttet på et underlag ved hjelp av støtter 7, 8. ;Inngangsåpningen for den masse som skal behandles er i figurene betegnet ved hjelp av henvisningstallet 9 og utgangsåpningen for den behandlete massen på sin side ved hjelp av henvisningstallet 10. ;Det vesentlige ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er ;at den i karet 1 matete massen blandes i massens strømningsret-ning sett minst to etter hverandre følgende blandingssoner, hvorved avstanden mellom blandingssonene er gjort så stor at fibrene når å vende tilbake til hvilestilling før etterfølgende blandesone. ;I blandesonene utsettes fibrene for hydrodynamiske krefter ved hjelp av blandemidlene 4. Disse hydrodynamiske krefter er eksempelvis skjærkrefter som fibrene blir utsatt for og som retter dem ut. Hver blandesone dannes ved hjelp av blandemidlet 4. I utføringsformene ifølge figurene 1 og 2 består blandemidlene av rotorer utformet på akselen 3 i en avstand fra hverandre. Rotorene kan for eksempel være organ ifølge figurene 5-7. ;Idéen ved oppfinnelsen er at fibrene utsettes for ovennevnte hydrodynamiske krefter ved hjelp av blandemidlene 4 slik at fibrene etter hvert blandemiddel 4 (blandesone) alltid når å vende tilbake til sin hvilestilling før etterfølgende blandemiddel (blandesone). ;I utføringsformen ifølge figurene 1 og 2 befinner karet 1 seg i horisontal stilling og blandeapparatet 2 består av en aksel 3 i massens strømningsretning, på hvilken aksel er anordnet i avstand fra hverandre anordnete blandemiddel 4, f.eks. rotorer ifølge figurene 5-7. Antallet rotorer er ikke begrenset oppad, det vesentlige er at det finnes minst to rotorer, hvorved et tilbakevendingsområde for de ovennevnte fibre kan utformes mellom disse rotorer. Antallet blandemidler 4 kan variere, et foretrukket antall er eksempelvis 6-12 rotorer. ;I figurene 3 og 4 vises en annen utføringsform av anordningen ifølge oppfinnelsen. I figurene 3 og 4 betegnes blandekaret ved hjelp av henvisningstallet 21. Henvisningstallet 22 betegner igjen generelt et blandeapparat som er anordnet innenfor blandekaret 21. I denne utføringsform består blandeapparatet 22 av tre parallelle, i strømningsretningen anordnete aksler 23a, 23b, 23c. I en avstand fra hverandre beliggende blandemiddel 24 er i denne utføringsform alltid utformet av tre rotorer 24a, 24b, 24c, som befinner seg på vesentlig samme nivå, dvs. hvert blandemiddel 24 som danner en blandesone består av tre rotorer 24a, 24b, 24c. Avstanden mellom to etter hverandre følgende blandemiddel 24 er valgt slik at fibrene alltid når å vende tilbake til sin hvilestilling før etterføl-gende blandeorgan. ;Akslene 23a, 23b, 23c på blandeapparatet 22 roteres ved hjelp av motorer 25 og en kraftoverføring 26. Motorenes 25 stilling rundt karet kan varieres eksempelvis ifølge den plass som finnes til rådighet. Blandekaret 21 og motorene 25 er festet til et underlag ved hjelp av støtter 27, 28. ;Inngangsåpningen for den masse som skal behandles betegnes i figurene ved hjelp av henvisningstallet 29 og utgangsåpningen for den behandlete massen på den annen side ved hjelp av henvisningstallet 30. ;Rotorene 24a, 24b, 24c på blandemidlet 24 i utførings-formen ifølge figurene 3 og 4 kan eksempelvis være organ ifølge figurene 5-7. Rotorenes blad 31 kan være fremstilt for eksempel ifølge figur 5, 6 eller 7. Derved fungerer bladenes 31 kanter, som støter på fibrene, som hydrodynamiske krefter frembringende organ. Bladene 31 kan på hvilken som helst passende måte festes til et passende senter 32. Ved senteret 32 kan rotorene på hvilken som helst passende måte festes til akselen. ;I begge disse utføringsformer kan massen hindres fra å rotere i karet sammen med blandemidlene eller en slik rotering kan i det minste vesentlig motarbeides ved hjelp av strømnings-sperreorgan som strekker seg parallelt med blandeapparatets aksel eller aksler. Disse strømningssperreorganer er vist i figur 4 ved hjelp av henvisningstallet 33. Strømningsperre-organene 33 kan utformes eksempelvis av plater som festes til karets indre overflate. Strømningsperreorganene kan f.eks. være rette organ eller organ som skrueformet omgir karet. ;Anordningene ifølge utføringsformene i figurene fungerer i prinsipp på følgende måte. Den masse som skal behandles mates ved en konsistens av høyst 3,5 % og en temperatur på over 50'C gjennom inngangsåpningen inn i blandekaret. Massen blandes ved å rotere blandeapparatene, hvorved bladene 31 på rotorene, som fungerer som blandemiddel, støter på fibrene i massen og tilfører fibrene hydrodynamiske krefter som retter ut fibrene. Etter hvert blandemiddel vender fibrene tilbake til massen i hvilestilling før etterfølgende blandemiddel. Den behandlete massen fjernes gjennom utgangsåpningen. ;De ovenfor anførte utføringseksempler er ikke på noen måte beregnet til å begrense oppfinnelsen, idet oppfinnelsen kan varieres på mange ulike måter innenfor rammen av patentkravene. Således er det klart at anordningen ifølge oppfinnelsen eller dennes deler ikke behøver å være akkurat slik som vist i figurene, idet andre løsninger også er mulig. Blandekarets størrelse og form er ikke begrenset. Antallet blandemidler er helfer ikke begrenset. Som blandemiddel kan også anvendes andre løsninger enn rotorer ifølge figurene 5-7 eller grupper dannet av disse rotorer. Antallet aksler i blandeapparatene er heller ikke begrenset. Akslenes rotasjonsbevegelser kan dessuten være ulike osv. Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan utføres både ved atmosfæretrykk og ved overtrykk. En behandling ved overtrykk kan også utføres ved en temperatur over 100<*>C. Derved kan f.eks. blandekaret befinne seg i utgangskanalen i en trykkslipemaskin, slik at behandlingen skjer ved trykkslipe-maskinens arbeidstrykk og -temperatur. Fremgangsmåten innskren-ker seg dog ikke til trykksliping, idet den også kan anvendes i forbindelse med mekaniske masser, såsom f.eks. termomekaniske masser eller malte rejekt. Mateåpningen for masse behøver heller ikke nødvendigvis være plassert slik som vist i eksemplene i figurene, idet andre løsninger også er mulige. Mateåpningen kan befinne seg f.eks. på utgangsåpningens plass og omvendt. According to one definition, latency means the difference in percentage between the degree of freeness in samples treated according to standardized cold (20°C) and hot solution (85<*>C) and the value obtained after cold solution. ;What concerns prepared suspensions, such as e.g. thermomechanical masses and the like, it has been established that the latency is all the greater the lower the freeness and the greater the consumption of self-energy. Latency has also been demonstrated in conventional abrasives, but to such a small extent that it has no practical significance. It has been assumed that pressure sanding compound in this sense is similar to conventional, atmospheric grinding compound. In the course of investigations carried out, however, it has emerged that pressure sanding compound exhibits noticeably high latency. ;As an example of latency with pressure sanding compound, it can be mentioned that samples in a test showed 16 - 21% latency. The latency did not disappear during the process, but was also fixed with the paper machine's dosing mass. In addition to this, it has been established that all pulp samples taken in various pressure sanders showed latency. The amount of latency in masses under refining stones was 25 - 30%. In the past, latency has been removed by treating the mass mechanically at a high temperature and a low consistency in a large mixing vessel. The size of the mixing vessel can, for example, be approx. 500 m<3>, if the capacity is 500 tonnes/24 h. While the mass is mixed in this vessel, the fibers get an opportunity to straighten out. In installations for thermomechanical mass, the vessel is usually dimensioned for a delay of 30 - 50 min, a consistency of 2 - 3.5%, and a temperature of 75 - 85°C. Common propellers are used as mixers. The energy consumption is therefore approx. 30 kWh/h. ;The above vessel for removal of latency is normally placed before sorting the pulp, as it is easiest to achieve the required temperature level at this location. It has also been established that the latency makes the sales function difficult. If the removal of latency is not carried out at this point, then unnecessarily very good fibers are separated for painting from rejects during the sorting, which leads to unnecessary fiber shortening and to reduced tear strength in the finished pulp. The main weakness of the previously known technique is the large and expensive mixing vessel, and that it is strikingly difficult to place the vessel, especially in finished plants. A weakness is also constituted by a long delay, reduced brightness and high specific energy consumption. The purpose of the invention is to arrive at a method and a device, by means of which the disadvantages of the previously known technique can be eliminated. This has been achieved with the help of a method according to the invention, which is characterized by mass being mixed in the direction of flow of the mass in at least two successive, spaced apart mixing zones so that hydrodynamic forces are produced in the fibers through mixing agents and that the distance between the mixing zones are made so large that the fibers have time to return to their resting position before the subsequent mixing zone. The method can be utilized with the aid of the device according to the invention, which in turn is characterized by the fact that the mixing device has at least two mixing means that follow one another in the direction of flow of the mass, at a distance from each other, which produce hydrodynamic forces in the fibers, and that the distance between the mixing agents is arranged so large that the fibers have time to return to their resting position before the subsequent mixing agent. Compared with known technology, the advantage of the method and device according to the invention is that the removal of latency can be carried out noticeably faster, for example in 0.5 - 2 min, than according to known technology. In addition, the difficulties caused by the mixing vessel's considerable size do not exist, as in order to arrive at a corresponding capacity, 500 tonnes/24 h, a mixing vessel with a volume of only approx. 10 - 50 m<3> or a plurality of even smaller vessels. In order to clarify the importance of removing latency, the following facts can be further presented in this context. ;The removal of latency lowers the freeness level, significantly more energy is needed to achieve a corresponding change in freeness in a grinding machine than to perform a latency removal process. Thus, additional costs arise due to each percentage of latency that remains in the product. For example, to lower the freeness value from 130 to 100 during grinding, approx. 100 kWh/h of energy. For a corresponding lowering of the freeness value in a device for removing latency, only approx. 20 - 25 kwh/h energy. ;The bonding potential in pressure sanding compound is also significantly affected by the fact that the latency is removed, whereby the tensile, burst, wet and surface strength is noticeably improved. Thus, the paper's firmness properties and driveability are improved or the cellulose proportion in the paper can be lowered. If the latency is not removed from the mass, the stiffened fibers appear in a deformed form in the rough reject determination in the same way as the coarse reject. E.g. by Sommerville determination, they are separated into the coarse reject fraction. By removing the latency, the rough rejection values of pressure grinding compounds can thus be affected to a great extent. As the porosity of the paper is also lowered with the removal of latency, the paper has a smoother surface and a more fine-grained texture, both of which mean better printability for the paper. ;Energy consumption drops from the example value by approx. 10 Tensile, burst and wet strength, on the other hand, is 7 - 10% better. Porosity decreases by approx. 10% and the coarse reject quantity left with approx. 30%. All these values are linked to pressure grinding compound and show how the quality of ready-sorted pressure grinding compound is affected by the removal of latency. Latency can also be removed from thermomechanical mass and other high-consistency ground masses, such as e.g. reject masses. In addition to the above, it should also be noted that since latency is removed in the most advantageous way, i.e. before sorting, the effect is greater than described above. Presumably, the tear resistance of finished pulp will then be better, as long fibers are not unnecessarily diverted to reject paint. In the following, the invention will be described in more detail using the preferred embodiment examples shown in the accompanying drawing, where Figure 1 shows a principle view of an embodiment of a device according to the invention from the side, Figure 2 shows the embodiment according to Figure 1 in the device's longitudinal direction, figure 3 shows a principle view of another embodiment of the device according to the invention from the side, figure 4 shows the embodiment according to figure 3 from above, figure 5 shows an embodiment of a mixing agent in the device according to the invention, figure 6 shows the mixing agent according to figure 5 along the arrows VI-VI in Figure 5 and Figure 7 shows the mixing agent according to Figure 5 in the VTI of the arrow. direction in figure 5. In the example in figure 1, the reference number l denotes a mixing vessel. The reference number 2 generally denotes a mixing device arranged within the mixing vessel 1. The mixing device 2 consists of a shaft 3 and mixing agent 4 arranged on the shaft. The mixing apparatus is rotated by means of a motor 5 and a power transmission 6. The mixing vessel 1, the motor 5 and the power transmission 6 are supported on a base by means of supports 7, 8. The entrance opening for the mass to be processed is denoted in the figures by of the reference number 9 and the exit opening for the treated mass on its side by means of the reference number 10. The essential thing about the method according to the invention is that the mass fed into the vessel 1 is mixed in the direction of flow of the mass in at least two successive mixing zones, whereby the distance between the mixing zones is made so large that the fibers have time to return to their resting position before the subsequent mixing zone. In the mixing zones, the fibers are exposed to hydrodynamic forces using the mixing agents 4. These hydrodynamic forces are, for example, shear forces to which the fibers are exposed and which straighten them. Each mixing zone is formed by means of the mixing means 4. In the embodiments according to Figures 1 and 2, the mixing means consist of rotors formed on the shaft 3 at a distance from each other. The rotors can, for example, be an organ according to Figures 5-7. The idea of the invention is that the fibers are subjected to the above-mentioned hydrodynamic forces by means of the mixing agents 4 so that after each mixing agent 4 (mixing zone) the fibers always manage to return to their resting position before the subsequent mixing agent (mixing zone). In the embodiment according to Figures 1 and 2, the vessel 1 is in a horizontal position and the mixing device 2 consists of a shaft 3 in the direction of flow of the mass, on which shaft is arranged at a distance from each other arranged mixing means 4, e.g. rotors according to figures 5-7. The number of rotors is not limited upwards, the essential thing is that there are at least two rotors, whereby a return area for the above-mentioned fibers can be designed between these rotors. The number of mixers 4 can vary, a preferred number is, for example, 6-12 rotors. Figures 3 and 4 show another embodiment of the device according to the invention. In figures 3 and 4, the mixing vessel is denoted by the reference number 21. The reference number 22 again generally denotes a mixing device which is arranged within the mixing vessel 21. In this embodiment, the mixing device 22 consists of three parallel shafts 23a, 23b, 23c arranged in the direction of flow. In this embodiment, the spaced mixing means 24 are always formed by three rotors 24a, 24b, 24c, which are located at essentially the same level, i.e. each mixing means 24 which forms a mixing zone consists of three rotors 24a, 24b, 24c. The distance between two successive mixing means 24 is chosen so that the fibers always manage to return to their resting position before the subsequent mixing means. The shafts 23a, 23b, 23c of the mixing device 22 are rotated by means of motors 25 and a power transmission 26. The position of the motors 25 around the tub can be varied, for example, according to the space available. The mixing vessel 21 and the motors 25 are fixed to a base by means of supports 27, 28. The inlet opening for the mass to be treated is designated in the figures by the reference number 29 and the exit opening for the treated mass on the other side by the reference number 30. The rotors 24a, 24b, 24c on the mixing means 24 in the embodiment according to figures 3 and 4 can for example be an organ according to figures 5-7. The blades 31 of the rotors can be produced, for example, according to figure 5, 6 or 7. Thereby, the edges of the blades 31, which collide with the fibres, act as hydrodynamic force-producing organs. The blades 31 may be attached in any suitable manner to a suitable center 32. At the center 32 the rotors may be attached to the shaft in any suitable manner. In both of these embodiments, the mass can be prevented from rotating in the vessel together with the mixing means, or such rotation can at least be substantially counteracted by means of a flow blocking device which extends parallel to the shaft or shafts of the mixing apparatus. These flow blocking members are shown in figure 4 with the help of the reference number 33. The flow blocking members 33 can be designed, for example, from plates which are attached to the inner surface of the vessel. The flow blocking means can e.g. be a straight organ or an organ that spirally surrounds the vessel. The devices according to the embodiments in the figures function in principle in the following way. The mass to be treated is fed at a consistency of no more than 3.5% and a temperature of over 50°C through the entrance opening into the mixing vessel. The pulp is mixed by rotating the mixing apparatus, whereby the blades 31 of the rotors, which act as a mixer, impinge on the fibers in the pulp and impart hydrodynamic forces to the fibers which straighten the fibers. After each mixer, the fibers return to the pulp in a resting position before the next mixer. The treated mass is removed through the exit opening. ;The above listed examples are not in any way intended to limit the invention, as the invention can be varied in many different ways within the scope of the patent claims. Thus, it is clear that the device according to the invention or its parts do not have to be exactly as shown in the figures, as other solutions are also possible. The size and shape of the mixing vessel are not limited. The number of mixing agents is not limited, however. Solutions other than rotors according to Figures 5-7 or groups formed by these rotors can also be used as a mixing agent. The number of shafts in the mixers is also not limited. The rotational movements of the shafts can also be different, etc. The method according to the invention can be carried out both at atmospheric pressure and at overpressure. An overpressure treatment can also be carried out at a temperature above 100<*>C. Thereby, e.g. the mixing vessel is in the output channel of a pressure sanding machine, so that the treatment takes place at the pressure sanding machine's working pressure and temperature. However, the method is not limited to pressure grinding, as it can also be used in connection with mechanical masses, such as e.g. thermomechanical masses or ground rejects. The feeding opening for pulp does not necessarily have to be positioned as shown in the examples in the figures either, since other solutions are also possible. The feed opening can be located e.g. in place of the exit opening and vice versa.