NO166690B - Fremgangsmaate ved destillasjon samt boblehette og bobleplate for forbedret damp/vaeskekontakt ved destillasjonen. - Google Patents

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte ved destillasjon.

Mer spesielt angår oppfinnelsen en en fremgangsmåte ved destillasjon der en flyktig komponent separeres fra en mindre flyktig komponent i et multikomponentråstoff, omfattende chargering av multikomponentråstoffet til en destillasjonskolonne med et antall plater og med et antall boblehetter derpå, utstyrt med stigere og første spaltåpninger, omdanning av jnultikomponentråstoffet til en vaeskef raksjon og en dampfraksjon, føring av væskefraksjonen fra en innløpsdel til en utløpsdel på platene og 1 kontakt med boblehettene, føring av dampfraksjonen gjennom stigerdelene og ut av de første spaltåpninger i antallet boblehetter for kontakt med vaeskefraksjonen på platene, føring av den flyktige komponent som en toppstrøm og fjerning av den mindre flyktige komponent som en trønnstrøm.

Oppiflnnelsen angår også en Ibolfolenette egnet for gjennomføring av destillasjonen som angitt ovenfor av et nraltikomponent-råstoff omfattende en nettedel, en stigerdel anordnet internt i netitedelen for å tillate darapstrøm derigjennom, et antall første spaltåpninger på et nivå under utløpet av stigeren, samt en plate.

Til slutt angår oppfinnelsen en bobleplate for kontakt imellom væske og damp over vide områder damp- og væskestrøm-ningsnastigneter og omfattende: a) en platebunn med en væskelnnlcpssone, en væskeutløpssone og en væskebevegeIsesvei mellom Innløps- og utløpssonene; b) et antall boblehetter utstyrt med stlgerdeler og første spaltåpninger, anbragt på platebunnen i rekker på tvers av bredden av væskebevegelsesvelen; c) en nedstrøms overløpsterskel som krysser væskebevegelsesvelen på platen og er 1 stand til å tilveiebringe et

væskenivå på platen.

Et av formålene ved separering av multikomponentråstoff i en destillasjonskolonne som benytter bobleplater er å bevirke enhetlig og grundig dampkontakt med væsken på platen. Boblehetteplater er foretrukket der lave damphastigheter må regnes med fordi de ikke lider under drypping slik som silplater eller ventilplater, noe som vesentlig reduserer masseoverføringseffektiviteten. For å oppnå enhetlighet og grundig dampkontakt er det kjent at dampstrømmen gjennom boblehettene må være i det vesentlig enhetlig for å oppnå maksimal masseoverføringseffektivitet.

Et av problemene i forbindelse med boblehetteplater i destillasjonskolonner er den lave stabilitet ved lave damphastigheter. I enkelte tilfeller der dampbelastningen på platen er ekstremt lavt kan det være tilfeller hvor det er en dampstrøm gjennom en liten del av hettene og liten eller ingen dampstrøm gjennom andre hetter på platen. Der dette opptrer vil væske passere forbi hettene som har dampstrøm og man mister således dampkontakt, noe som resulterer i meget lav masseoverføringseffektivitet. Ustabiliteten forårsakes ofte av varierende trykkbelastninger over hettene på en plate på grunn av den hydrauliske gradient som uunngåelig oppstår på grunn av den strømmende væske, eller på grunn av ujevnhet på platen.

Et annet problem ved drift av destillasjonskolonner har hatt forbindelse med destillasjon av multikomponentråstoffer der damp- og væskebelastnlngen varierer ove:- vide områder. Dampbelastningen på platene i kolonnen kan variere på grunn av forandrede konsentrasjoner av mere flyktige komponenter i råstoffet eller alternativt på grunn av forandringer i råstoffstrømningshastigheten til kolonnen. Væskebelastninger på platen vil også variere på grunn av forandrede råstoffsammensetninger eller råstoffmatehastigheter. Boblehette-platen er vanligvis begrenset til konstruksjonsforhold på ca. 4-8:1 (forholdet mellom volumet av damp som passerer gjennom hetten ved konstruksjonshastigheten og volumet damp som passerer gjennom hetten ved minimal akseptabel hastighet, og forholdet mellom volumet av væske ved konstruksjonshastighet og volumet ved minimal hastighet). De følgende er representa-tive for slike forhold for andre destillasjonsinnretninger: Pakkede kolonner 3:1, silplater 2-4:1 og ventilplater 4:1. Disse kolonner har vanligvis mere begrensede forhold enn boblehetteplater. Generelt implikerer forholdet likt nedslag både for væske og damp på en plate. Et slikt resultat er vanligvis ikke tilfelle med endrede sammensetninger.

Forskjellige teknikker har vært utviklet som vist 1 den kjente teknikk for å korrigere platenes mangel på stabilitet, for eksempel den mangel på stabilitet som forårsakes av den hydrauliske gradient over bobleplaten eller dennes ujevnhet. I artikkelen "Optimum Bubble Cap Tray Design" av W.L. Bolles, "Petroleum Processing" (mars 1956), side 89 (se også US-PS 2 699 929 og US-PS 2 692 128) foreslår forfatteren anvendelse av trinnivå boblehetter for å korrigere ustabiliteten på platen. I Bolles konstruksjon er boblehettene porsjonert på forskjellige nivåer over platen slik at boblehetteavstanden over overflaten av væskekomponenten er i det vesentlige den samme over platen. Ved å tilpasse høyden av boblehetten til væskehodet ble trykkbelastningen over boblehettene i det vesentlige like hvis damp- og væskehastig-hetene holdes ved det vesentlige samme forhold.

I fortsettelsen av Bolles-artikkelen i "Petroleum Processing", april 1966, side 75, antyder forfatteren at plateustabl11teten også kan korrigeres ved lave dampbelastninger ved å blanke ut noen rekker hetter på bobleplaten der slike lave dampbelastninger forventes.

I en artikkel kalt "Unit Operations of Chemical Engineering" av McCabe og Smith, 1956, side 734-735, foreslår forfatterne en prosedyre lik den til Bolles for å korrigere ustabiliteten i store kolonner. Dette oppnås ved å bringe væsken til å strømme kun på tvers av en del av platen.

US-PS 2 871 003 beskriver en ventilboblehette med en innebygd dampstrømningsjusterer. Hetten benytter en diafragma for å styre mengden damp som forlater hetten. Åpninger av varierbar størrelse er Innarbeidet 1 hetten og diafragmaet åpner eller lukker åpningene avhengig av damptrykket. Tilstopping eller utfrysing på diafragmaet vil resultere i drypplng og redusert effektivitet.fordi hettene ikke har noen stigere.

Det er også kjent at plater som benytter boblehetter har vært konstruert for å behandle et stort område dampbelastninger, for eksempel forhold på 10-60:1, på grunn av forandringer i råstoffsammensetningen eller matehastigheten til kolonnen. En av de kjente teknikker er å opprette et antall separeringssoner på en plate der hver separerlngssone har et distinkt væskehode, det vil si en distinkt og i det vesentlige lik trykkbelastning over boblehettene i denne separa-sjonssone. Hver sone har en trykkbelastning eller et hode forskjellig fra den i en annen sone. Størrelsesorden av trykkbelastningen i hver separerlngssone velges på forhånd, vanligvis større enn den hydrauliske grad Jevnt eller ujevnheten, slik at kun en eller muligens to separeringssoner på platen arbeider ved lave damphastigheter. Når dampbelastningen på platen økes blir andre separeringssoner satt i drift. To teknikker for sonedannelse som beskrevet, foreslås. En teknikk er å velge plate ved å anbringe terskler med forskjellig høyde på platen og loddrett på væskestrømmen. Fordi høyden av hver terskel er forskjellig, blir væskenlvået og trykkbelastningen i hver sone forskjellig fra en annen sone. Dannelsen av separate soner av forskjellig væskenlvå skaper soner av forskjellig trykkbelastning. Ved den laveste dampbelastnlng vil således kun den sone med den minste trykkbelastning arbeide. Fordi sonen med den minste trykkbelastning nødvendigvis må befinne seg r ed væskeutløpet vil platedrypping oppstå, noe som medfører at aktive soner forbigås.

En annen teknikk for sonedannelse medfører å sette væskenivået på platen til en på forhånd bestemt verdi og så justere høyden av boblehettene over bunnen. I stedet for imidlertid å tilpasse seg høyden av væskegradienten slik som i Bolles, varieres høyden av boblehetten under væskenivået meget mer dramatisk slik at trykkbelastningen er vesentlig forskjellig. En vanskelighet med et trinnvis nivåarrangement for boblehetter langs platen er at motstanden mot væske-strømmen over platen økes, og den økede motstand understøtter væskegradienten. Større kraft kan være nødvendig på grunn av øket motstand mot væskestrømmen.

En andre mangel ved begge teknikker er at en vesentlig forskjell i trykkbelastningen oppstår i signifikant ubalanse i dampstrømmen over hele driftsområdet for platen med en tilsvarende reduksjon i masseoverføringseffektlviteten i de høyere områder av driftsmengdene.

En annen teknikk som har vært benyttet for å øke plate-stabiliteten medfører en perforert innløpsterskel for å initiere skumming. Ved lave damphastigheter viser imidlertid slike terskler vesentlig renning gjennom perforeringene, noe som resulterer i vesentlig tap av masseoverføringseffektl-viteten.

Bruken av boblehetter med en hevet frontskjørtdel har vært foreslått men disse påvirkes for mye av platenivået og resulterer i redusert masseoverføringseffektivitet ved høyere driftsgjennomløp.

Foreliggende oppfinnelse angår en forbedring ved en boble-hettedestillasjonsprosess for separering av en flytende komponent fra en mindre flyktig komponent i et flerkomponent-råstoff. Konvensjonelt blir i slike destillasjonsprosesser multikomponentråstoff matet til en destillasjonskolonne med et antall plater med boblehetter på seg for derved å gjennomføre separering av den flyktige komponent fra de mindre flyktige komponenter. I drift blir damp dannet i kolonnen og denne passerer først gjennom en perforering i platen og så gjennom en stiger i boblehetten og så gjennom spaltdeler i perimeteret av boblehetten for kontakt med vaeskekomponenten på platen. Kontakten mellom damp og væske gir skumming eller bobling og slik kontakt og bobling understøtter separering av flyktige komponenter fra de mindre flyktige komponenter. Denne prosess gjentas på hver plate i kolonnen og til slutt oppnås det en toppf raks jon som er rik på flyktige komponenter og en bunnf raks jon som er rik på mindre flyktige komponenter.

Forbedringen i; platekonstruksjonen ligger i anvendelsen av et antall unike boblehetter med en stigerdel men som hver har første og andre spaltdeler under vaeskenivået på platen. Den andre spaltdel er anbragt i perimeteret av hetteoverflaten mellom stigerutløpet og de første spalt åpninger. Høyden velges slik at de andre spaltåpninger befinner seg ved et nivå under vaeskenivået men i en dybde slik at væskehodet eller trykkbelastningen over den andre seriespaltdel er signifikant mindre enn over de første spaltdeler. I tillegg bør den andre spaltdel i hver hette ha et totalt tverrsnittsareal hvorfra ca. 5 til 30# av det totale tverrsnittsareal av de første spaltdeler 1 hver hette. Generelt installeres disse hetter i valgte rekker på platen og utgjør 5-30# og karakteristiske 10-2056 av det totale antall hetter på platen.

Som antydet avenfor har oppfinnelsen til hensikt å forbedre den kjente teknikk og angår derfor en fremgangsmåte ved destillasjon av den innledningsvis nevnte type og denne fremgangsmåte karakteriseres ved at en tilpasning til variable damp- og væskebelastninger av platene som skyldes anvendelsen av et multikomponentråstoff med et vidt konsentrasjonsområde for den flyktige komponent, eller som skyldes de varierende hastigheter for råstoffet til destillasjonskolonnen uten drastisk å resultere platemasseoverførings-av et antall boblehetter som har andre spaltåpninger i tillegg til de første spaltåpninger, Idet boblehettene er anordnet i en eller flere rekker over bredden av vaeskebevegelsesveien fra lnnløpsdelen til utløpsdelen av platene, hvorved de første spaltåpninger i alle hetter er på et nivå vinder vaeskenivået for platene, idet dette nivå definerer et væskehode Zl og de andre spaltåpninger i hettene befinner seg et nivå under vaeskenivået på brettet idet dette nivå definerer et væskehode Z2 der Z2 er mindre enn Zl, og hvorved de andre spaltåpninger i hetten har et totalt tverrsnittsareal fra 55É til 3056 av det totale spalttverrsnittsareal til de første spaltåpninger i hver hette, hvorved de første spaltåpninger er i det vesentlige enhetlig anordnet rundt perimeteren av hver hette og der videre de andre spaltåpninger er anordnet på en side av et imaginært vertikalplan som skjærer gjennom sentrum av hver hette og befinner seg på et nivå mellom de første spaltåpninger og utløpet til stigerdelene.

Oppfinnelsen angår også som nevnt ovenfor en boblehette av den innledningsvis nevnte type og denne karakteriseres ved tilpasning til masseoverføringseffektiviteten for boblehetten med henblikk på variable damp- og væskebelastnlnger til platen som omfatter et antall andre spaltåpninger i hetten i tillegg til de første spaltåpninger, idet de første spaltåpninger i det vesentlige enhetlig er anordnet rundt perimeteren av hetten og at videre de andre spaltåpninger befinner seg på en side av et imaginært vertikalplan som skjærer gjennom sentrum av hetten Idet de andre spaltåpninger har et totalt tverrsnittsareal på fra 5 til 30SÉ av det totale tverrsnittsareal av de første spaltåpninger i hetten, og at de andre spaltåpninger er anordnet på et nivå mellom de første spaltåpninger og utløpet for stigerdelene.

Til slutt angår oppfinnelsen som nevnt en bobleplate av den Innledningsvis nevnte type og denne karakteriseres ved: d) et antall boblehetter anordnet i en eller flere av de nevnte rekker som har andre spaltåpninger 1 tillegg til de første spaltåpninger; hvorved de andre spaltåpninger , er anordnet i boblehettene på et nivå under vaeskenivået på bobleplaten, men over de første spaltåpninger idet de andre spaltåpninger i hver boblehette har et totalt tverrsnittsareal på fra 5 til 30* av det totale tverrsnittsareal av de første spaltåpninger i hver hette, hvorved de andre spaltåpninger er anordnet på et nivå mellom de første spaltåpninger og utløpet til stigerdelene; og

e) de første spaltåpninger er i de.t vesentlige enhetlig anordnet rundt perimeteren av hetten og videre de andre

spaltåpninger befinner seg på en side av et imaginært vertikalplan som skjærer gjennom sentrum av hetten.

Det oppnås flere fordeler i forbindelse med anvendelsen av disse boblehetter og disse inkluderer: En mekanismes for å tillate høy grad av separeringseffekti-vitet over et vidt område damp- og væskebelastnlnger på platen;

en mekanisme for lett inspisering av platen for å bestemme antallet og lokaliseringen av boblehetter på platen;

en mekanisme- for å behandle lave dampstrømningshastigheter uten å påvirke den hydrauliske gradient slik dette er inherent i trinnlvå boblehettekonstruksjonen;

en mekanisme for å benytte en platekonstruksjon i en kolonne som kan behandle et vidt område av både damp- og væskebelastnlnger så vel som å behandle varierende belastninger med henblikk på hverandre uten å måtte stenge av deler av platen; en mekanisme for å tilveiebringe enhetlig damp/væskekontakt over bredden av beholderen uten vesentlig renning slik dette er inherent ved perforerte innløpsterskler;

fleksibilitet for installering på platen slik at destilla-sjonseffektivlteten i multisegmentplater ikke i vesentlig

grad forringes på grunn av væskerenning gjennom skjøtene i de forskjellige segmenter.

Oppfinnelsen skal forklares nærmere under henvisning til de ledsagende tegninger der: Figur 1 er et tverrsnitt av en konvensjonell boblehette-destillasjonskolonne som viser fire bobleplater med det unntak at platene benytter en rekke enestående boblehetter; Figur 2 er et toppriss av en plate sett langs linje 2-2 i

figur 1;

Figur 3 er et riss av en individuell boblehette som vist

langs linjen 3-3 1 figur 2;

Figur 4 er et tverrsnitt av boblehetten 1 figur 3 sett langs

linjen 4-4;

Figur 5 er et tverrsnitt av en boblehette med et antall

andre spaltåpninger på forskjellige nivåer.

Generelt kan oppfinnelsen sees på som en forbedring 1 en mekanisme for å frembringe en mindre bobleplatedestilla-sjonskolonne eller underavsnitt derav i en større kolonne for å tillate at kolonnen kan behandle meget vide dampbelastninger og væskebelastnlnger.

For å understøtte forståelsen av dette skal det henvises til tegningene.

Figur 1 er et tverrsnitt av en destillasjonskolonne 1. Kolonnen 1 har en skalIdel 3 som bærer et antall plater 5 (A-D) som er perforert for å tillate at damp stiger gjennom platen og oppover kolonnen. Et antall boblehetter 7 befinner seg på platen 5 1 tett arrangement med platene slik at stigerdelene 21 i hettene strekker seg over platens perforering. Innløpsterskler 9 og utløpsterskler 11 befinner seg ved endedelene av platene 5 og benyttes for å beholde væske på platen i et spesifikt nivå over denne.

I drift blir et multikomponentråstoff Innført til kolonnen via ikke viste hjelpemidler. Når råstoffet fraksjoneres, dannes det væskefraksjoner som strømmer nedover i kolonnen og dampfraksjoner som strømmer oppover. Væsken mates når den strømmer nedover i kolonnen til plater 5A og 5B gjennom respektive nedløp 12 og 13. For eksempel mates væske til platen 5A fra nedløpet 12 og bringes til strømning over innløpstersklene 9, boblehettene 7, utløpsterskelen 11 og trer ut av platen gjennom nedløpet 13. Når væsken passerer over platen 5A kommer den i kontakt med damp som dannes lenger ned. Kontakten skjer under passering av damp via perforeringen i platene gjennom boblehettene 7. Fordi åpningene i boblehettene 7 befinner seg under væskenlvået skjer dampkontakt med væsken. Ved konstruksjonshastighetene blir dampen grundig blandet med væsken og det dannes en skummingssone 17. Dette gjentas på platen 5B med væske som ankommer via nedløpet 13 og trer ut via nedløpet 14.

Figur 2 viser et riss av platen sett i den retning som antydes via linjen 2-2 i figur 1. Denne figur illustrerer bruken av et forskjøvet arrangement (triangulære sentre) av boblehetter på platen slik at skummingssonen strekker seg mere enhetlig over platen. Hvis hettene ikke var i forskjøvet anordning ville væske strømme over platen med mindre enhetlighet kontakt med dampen. Et forskjøvet arrangement er konvensjonelll og er vanligvis foretrukket.

Som vist 1 figur 3 har boblehettene stigerdeler 21 som i praksis befinner seg over perforeringene i platen 5. Hver perforering tillater at damp passerer til og gjennom stigerdeleh 21 i hettene 7 som antydet med piler. Hver stigerdel 214. har et utløp ved et nivå fortrinnsvis over utløpsterskelhøyden på platen for å forhindre utflyting av væske ved lave damphastigheter. Dette trekk er i kontrast til ventiltypeboblehetter som ikke benytter stigere. Konvensjonelle boblehetter, for eksempel runde boblehetter, rektangulære boblehetter, boblehetter av tunneltypen og andre hettekonflgurasjoner har et antall første spaltdeler 23 1 posisjon under utløpet av stlgerdelen 21 og dog slik posisjo-nert at det er over bunnen av platen 5 og under væskenlvået. Damp fra utløpet av stlgerdelen 21 passerer så gjennom de første spaltdeler 23 og kommer 1 kontakt med væske som strømmer over platen.

Boblehettene som tillater at platen behandler meget vide områder for dampbelastning og væskebelastnlng uten ustabi-litet på grunn av hydrauliske gradient eller annet, for eksempel 1 forhold som nevnt fra 8-100:1, er best vist i figurene 3, 4 og 5.

Forskjellen mellom boblehettene 7A som her beskrives og de konvensjonelle boblehetter som tidligere har vært beskrevet og brukt, ligger i å anrette et antall andre spaltåpninger 25 i boblehettene. Den første rekke boblehetter på platen 5 i figur 1 er utstyrt på denne måte. Andre spaltåpninger 25 befinner seg i posisjon mellom utløpet av stlgerdelen 21 og spaltåpningéne 23 og allikevel i en distanse under utløpet av stlgerdelen slik at de andre spaltåpninger befinner seg under væskenlvået for å sikre dampbobling gjennom væskekonti-nuitetsområdet for tofaseskummet ved alle damphastigheter. Avstanden mellom de andre spaltåpninger 25 og de første spaltåpninger 23 bør altså være tilstrekkelig til å gi en trykkbelastningsforskjell større enn væskegradienten eller toleransestandarden for Jevnheten for platen. Hvis avstanden mellom væskenlvået på platen og de første spaltåpninger 23 uttrykket som sett 1 og avstanden mellom væskenlvået og de andre spaltåpninger 25 som sett 2, er forholdet mellom sett 1 og sett 2 fortrinnsvis fra 0,1-0,5:1.

Ved å opprette et destillasjonsunderavsnitt på platene 5 blir boblehetter 7A med andre spaltåpninger 25 anbragt i posisjon på platen i en eller flere hetterekker generelt nær væskeinnløpsdelen av platen (se pilen som Indikerer væskestrømningsretningen 1 figur 2). Dette arrangement er 1 virkeligheten foretrukket på plater som har flere avsnitt. For eksempel kan en stor kolonne ha mannhull, for eksempel mannhull 19 for å tillate plateinstallasjon, Inspeksjon og reparasjon. Platene må også være 1 deler for å lette installasjonen. Med tiden vil væske ofte dryppe gjennom platen der denne ikke er hel på grunn av utilstrekkelig tetting. Når selvfølgelig væske renner gjennom platen kommer den Ikke 1 kontakt med damp. Ved å lokalisere boblehetter 7A med første og andre spaltdeler nær væskeinnløpet kommer væsken enhetlig 1 kontakt med dampen før den har en sjanse til å dryppe gjennom platen. Plater som har liten eller ingen væskegjennomrenning av denne type kan ha 7A anbragt i rekker mellom innløpet og utløpet eller nær utløpet. Ved imidlertid å lokalisere enkeltstående boblehetter 7A nær væskeinnløpet oppnås mer enhetlig bobl ing ved høyere strømningsgrader fordi det ekstra spaltarealet oppheves av høyere væske-gradient.

Boblehettene 7A med andre spaltåpninger 25 må omfatte minst en rekke over hele bredden av væskestrømningsveien på platen for å oppnå enhetlig damp/væskekontakt i disse rekker ved lave dampmengder, slik at væske ikke kan passere forbi rundt hettene. Enkeltstående boblehetter 7A bør fortrinnsvis omfatte ikke. mer enn 10-2056 av de totale hetter på platen, heller ikke mer enn 3 hetterekker på platen, for å unngå preferensiell boblIng rundt disse enkeltstående hetter, med resulterende væskeforblpassering. Hesten av boblekappene behøver kun å ha første spaltåpnlngen 23. Når en større prosentandel heter Ifølge oppfinnelsen benyttes, er det en tendens til at platen har en redusert masseoverførlngs-effektivitet på grunn av væskeforblpassering, fordi alle hetter i en rekke Ikke behøver å være aktive.

Et unntak ville være på små plater som omfatter kun to til fem rekker av hetter, der minimum en rekke unike hetter kan utgjøre 20-505É av det totale antall hetter.

I en foretrukket utførelsesform er andre spaltåpninger 25 plassert i boblehetter 7A generelt i et areal som ligger oppstrøms hetteoverflaten. Dette vises bedre i figur 4. Anta at et Imaginært plan 31 skjærer gjennom sentret av boblehetten 7A og at væskestrømmen over platen er i retning av pilen. Andre spaltåpnlng 25 er så enhetlig anordnet rundt flaten at hetten oppstrøms fra dette plan. I den viste foretrukne utførelsesform er vinkelen 8 mellom spaltavsnittene 30°. Andre vinkler kan benyttes men som nevnt bør vinkelen 8 i det vesentlige være den samme for å bevirke enhetlig kontakt med væsken når denne strømmer rundt boblehetten. På denne vei oppnår man enhetlig og maksimal dampkontakt med all væske når denne passerer en enkeltstående boblehette 7A og strømmer rundt overflaten av denne. Når de andre spaltåpninger 25 befinner seg nedstrøms planet 31 har de ikke de samme ydelseskarakteristika som i det andre tilfellet. Selv om de andre spaltåpninger 25 kan posisjoneres enhetlig rundt hetten oppnår man ingen. signifikante fordeler og det angis som foretrukket å posisjonere spaltåpningene oppstrøms planet 31.

De andre spaltåpninger 25 kan befinne seg i en høyde som vist i hettene i figur 3 eller de kan være 1 flere høyder som hettene i figur 5.

Når de andre spaltåpninger 25 er ved forskjellig høyde gjelder de samme kriterier for tverrsnittsareal som når de befinner seg på samme nivå. Imidlertid kan de individuelle størrelser for åpningene 1 den andre spaltdel 25 variere meget. Når de andre spaltåpninger 25 kun befinner 6eg på en høyde bør de være av i det vesentlige samme størrelse slik at det er liten variasjon i dampstrømmen gjennom hetten fordi trykkbelastningen på denne høyde skal være 1 det vesentlige den samme for alle åpninger. Antallet andre spaltåpninger 25 vil så være avhengig av det tverrsnittsareal som er nødvendig og hele diameteren eller åpningen som velges. Når andre spaltåpninger 25 befinner seg ved forskjellig høyde i hetten kan det være ønskelig å øke størrel-sen av spaltåpnlngen noe efterhvert som trykkbelastningen økes. På denne måte vil damphastlgheten gjennom alle de andre spaltåpninger ha en tendens til å være mere enhetlig fordi de mindre spaltåpninger med den minste trykkbelastning vil ha en tendens til å virke som damprestrlksjonen vis a vis de større spaltåpninger med større trykkbelastninger. Både de første og andre spaltåpninger kan bestå av perforeringer, spalter, åpen-endede eller lukket-endede rektangulære eller triangulære spor eller kombinasjoner derav. Selvfølgelig må størrelse, form og antall for de andre spaltåpninger velges slik at installeringen av åpningene ikke skaper vesentlig maskinbearbeidings- eller fremstillingsvanskeligheter. To eller flere nivåer for de andre spaltåpninger kan være for-delaktig fon å avhjelpe virkningen av platefremstillings- og installasjonstoleranser, for eksempel platejevnhet og hette-høyde. Ved minst en høyde på hver hette vil så fortrinnsvis bobler dannes uansett installasjonsdifferanser.

Tverrsnittsarealet for de andre spaltåpninger er fra 5-3056 av arealet, av de første spaltåpninger. Arealet velges fortrinnsvis- Innen dette området for å gi en ønsket spalt-damphastighet; ved den laveste dampmengde. Hvis det for eksempel er nødvendig med et dampnedslagsforhold på 100:1 kan et andre spaltareal 1056 av det første areal i hver hette, mens man begrenser antallet enkeltstående hetter til 1056 av de totale hetter, benyttes for å tilveiebringe den samme damphastlghet ved minimum dampstrøm som ved maksimal dampstrøm. I. enkelte tilfelle kan det derfor være å foretrekke at tverrsnittsarealet for de andre spaltåpninger er mindre enn 3056 av arealet for de første spaltåpninger slik at det oppnås en ønskelig damphastlghet. Et maksimalt areal på 25 til 3056 i hver hette og høyere utnyttelse av enkeltstående hetter, for eksempel 2056 av de totale hetter, kan være å foretrekke slik at ved høye dampmengder er den foretrukne boblIng fra de andre spaltåpninger ikke tilstrekkelig til å forårsake et signifikant tap av masse-overføringsef f ektivltet.

I drift vil platen 5 ha et antall boblehetter med minst en rekke omfattende enkeltstående hetter 7A. Stigerdelene 21 i boblehetter 7A vil befinne seg over perforeringer i platen, fortrinnsvis nær væskeinnløpet. Andre spaltdeler 25 befinner seg fortrinnsvis 1 oppstrømsdelen av boblehetten. De gjenværende boblehetter på platen vil være av konvensjonell type 7, kun med første spaltåpnlng 23. Innløps- og utløp-sterskler 9 og 11 som befinner seg ved endene av platen danner et væskenivå på platen som er over de første og andre spaltdeler 23 og 25. Trykkbelastningen for de første spaltåpninger 23 er ekvivalent med væskehode Zl over åpningene og trykkbelastningen for de andre spaltåpninger 25 er ekvivalent med væskehode Z2 over åpningene.

Under visse væskebelastninger og ved lave dampmengder vil damp tre ut gjennom andre spaltåpninger 25 i hettene 7A på enhetlig måte og komme 1 kontakt med væsken og danne skummingssonen 17 over hele bredden av platene. Fordi trykkbelastningen Zl over de første spaltåpninger 23 er meget større enn trykkbelastningen Z2 over de andre spaltåpninger 25 vil Ingen damp tre ut gjennom de første spaltdeler 23 i noen av hettene. Ved høyere dampmengder vil damptrykket være tilstrekkelig slik at det vil være lik eller overskride trykkbelastningen Zl og tillate dampstrøm gjennom første spaltåpninger 23. Selvfølgelig vil noe av dampen tre ut gjennom spaltåpninger 25 ved høyere dampbelastnlnger men mesteparten vil tre gjennom spaltåpninger 23 fordi det totale tverrsnittsareal av spaltåpnlngene 23 i alle hetter er meget større. Ved å holde de andre spaltåpninger 25 ved relativt små tverrsnittsareal sammenlignet med de første spaltåpninger 23 virker de andre spaltåpninger 25 som dampbegrensere ved høyere dampmengder og tenderer til å tvinge dampen gjennom de første spaltåpninger 23. Dette resulterer i redusert nedrlvning av væske over platen og 1 mere enhetlig boblIng ved høyere dampmengder, uten tap av masseoverføringseffektlvitet. Prinsippet ved de andre spaltåpninger kan åpenbart legges på typer av boblehetter andre enn runde, for eksempel med rektangulær, tunnel- eller en annen konfigurasjon som arbeider på i det vesentlige samme måte som boblehetter.

Eksempel 1

Luft-vann-simuleringsprøver ble gjennomført for å bestemme platehydraulisk ydelse med boblehetter med flere første og andre perforeringer ved forskjellige damp- og væskebelastninger. Til slutt ble platene benyttet i nltrogenutvin-ningskolonner uten ytterligere tilpasning. Det var forventet at standardplater ikke skulle kunne aksepteres fordi væske-og dampmengdene på platene i vesentlig grad vil forandres og skifte i kolonnen. Imidlertid ble det gjennomført sammen-llgningsprøver også ved bruk av standardboblehetteplater.

Prøvekolonnen omfattet en plate med en diameter på ca. 1,5 m og utstyrt med en innløpsterskel med en høyde på 5 cm og en med spor utstyrt utløpsterskel med en høyde på 2,5 cm til bunnen av sporene. Tilsammen 77 boblehetter var fordelt på platen, hver med en diameter på 7,5 cm og anbragt på ca. 11 cm triangulære sentre som vist i figur 2. Det var syv rekker hetter nummerert fra rekke 1 som var nærmeste innløpet til rekke 7 som var nærmest utløpet. Antallet hetter i rekkene 1-7 på platen var henholdsvis 10, 11, og så videre og 10.

Boblehettene som ble benyttet for å bedømme platene hadde en diameter på 7,5 cm, en høyde på 7,5 cm og var båret av tre bendeler medi en bredde på 6,3 mm og en høyde på 0,9 cm. Derfor var det tre første spaltavsnitt i hver hette idet hver hadde en sirkulær bredde på ca. 7,3 cm og en høyde på ca. 9 cm. Dette areal kalles skjørtet. Hver hette hadde en stige med en diameter på 5 cm og en høyde på 5,7 cm.

Ti boblehetter med første og andre spaltåpning ble installert i den første rekke og to i hver av de ytre posisjoner i rekkene 2 og 3 1 et antall på tiIsammen 14 slike "tospaltede" hetter, 6lik at vaeskebevegelsesveien over platen fra Innløpet til utløpet helt ville traverseres og eksponeres til slike med to typer spalter utstyrte hetter. Hver slik hette hadde 5 hull med en diameter på 6,3 mm fordelt over fronthalvdelen av omkretsen med senterlinjen 2 cm over bunnen av bendelen av hetten. Disse hull representerte det andre hullareal 25 1 boblehettene 7A. Hullene var enhetlig fordelt over omkretsen i 30°~vinkelintervaller fra fronten av hettene som vist i figur 4. Det totale tverrsnittsareal for spaltene 25 i de 14

2

tospalt-typehettene var 22,2 cm og det totale areal av første spaltdelene var 275 cm 2. De ytterligere første spalt-2 areal 1 de gjenværende 63 konvensjonelle hetter var 1235 m .

Tabell 1 angir data oppnådd fra en serie prøver ved bruk av luft og vann som medium for å undersøke platehydraul ikk-ydelsen med tospalttypehetter. To variabler ble studert ved drift av platene. Disse var mengden væske i Ilter pr. minutt, og mengden damp i virkelige Ilter pr. minutt, til platen. Forskjellige resultater ble notert ved spesifikke luft- og vannstrømningsmengder. Disse inkluderte: En analyse av boblemønsteret og hetteydelsen, damp- og væskenedslagsforhold som representerer de maksimale konstruksjonsmengder for platen dividert med de virkelige mengder i prøven, væskehøyden på platen målt ved den første og siste rekke 1 cm, (angitt til å ligge innen ± 0,64-1,27 cm) og trykkfallet N/m<2> over platen.

Som ytterligere forklaring ble damp- og væskenedslags-forholdene basert på de maksimale konstruksjonsbetingede damp- og væskemengder for platekonstruksjonen som ble behandlet ved å simulere platebelastningene som resulterte fra vide områder av råstoffsammensetninger og fra variable matehastigheter. Som et resultat vil maksimale damp- og væskemengde slik de oppstår i kolonnene vanligvis ikke opptre på samme plate eller ved samme matesammensetnlng. Uttrykket "perforerte hetter" 1 tabell 1 henviser til de fjorten hetter med både første og andre spaltdeler. Alternativt kan uttrykket "tospalthette" benyttes. Symbolet F betyr en skummlngssone med meget agitert bobling og der virkelig væskehøyde ikke var målbar.

Under henvisning til tabell 3 ble platen med 14 dualspalt-hetter Installert på tvers av væskebevegelsesverdlen ved væskeinnløpet som erstatning for fire konvensjonelle hetter funnet å gl tilfredsstillende damp/væskekontakt over hele området av strømningsmengder som var krevet. Enhetlig bobling gjennom de andre spaltåpninger ble oppnådd ved dampnedslagsforhold på 121:1 over et område av væskenedslagsforhold på 1,1:1 til 45:1, noe som ga enhetlig dampkontakt med væsken når denne kom inn på platen og før det oppstod lekkasje (prøvene 1-10). Ved denne lave dampmengde boblet kun de andre spalter (perforeringene) i de 14 tospaltede innløpshetter bortsett fra for to prøver (8 og 9) ved væskenedslagsforhold på 1,6-2:1 der 2 eller 4 hetter i utløpsrekken også boblet.

Ved dampnedslagsforhold på 18-23:1 ble det oppnådd relativt enhetlig bobling over hele platen med proporsjonalt lavere væskemengde, det vil si 44-210:1 nedslag (prøvene 12-13) men ved høye væskemengder, det vil si 1,1-1,6:1 nedslag, oppstod bobling kun i de andre spalter i innløpshettene og i utløpsrekke 7 hettene og en del av rekke 6 hettene (prøvene 15-16).

Ved dampnedslag på 8-11:1 oppstod bobling ved proporsjonalt høyere væskemengde, det vil si 2,2-2,3:1 nedslag kun 1 de • andre spalter av innløpshettene og i deler av utløpsrekkene 5, 6 og 7, slik at væskeforblpassering oppstod rundt de aktive utløpsarealhettene (18-19).

I alle de ovenfor beskrevne prøver (11-19) ble det ved midlere dampnedslag på 8-13:1 oppnådd tilfredsstillende damp/væskekontakt med innløpshetter med andre spalter, uansett den feilaktige oppførsel for de gjenværende konvensjonelle hetter, og uansett den væskeforblpassering som ble observert i enkelte prøver ved plateutløpet.

Ved vanlige dampnedslagsforhold på 4-6:1 (prøvene 20-23) ble det oppnådd relativ enhetlig bobling bortsett fra enkelte konvensjonelle hetter i innløpsdelen av platen. I de perforerte Innløpshetter ga god initial damp/væskekontakt og de konvensjonelle hetter i utløpshalvdelen ga enhetlig bobling.

Ved dampmengder over et nedslagsforhold på 2,5:1 (prøvene 24-35) ble enhetlig og agitert bobling oppnådd over hele platen ved alle væskemengder slik man skulle forvente for en boblehetteplate av god konvensjonell konstruksjon.

Det ble konkludert med at de perforerte innløpshetter ville gi tilstrekkelig væske dampkontakt ved lave dampmengder for å gi tilstrekkelig masseoverføringseffektivitet over hele de nødvendige dampområder (97:1 nedslagsforhold) og væske (210:1 nedslagsforhold) mengder.

Eksempel 2

Prosedyren i eksempel 1 ble gjentatt ved bruk av luft og vann Igjen som prøvemedium. Imidlertid var platen utstyrt med kun konvensjonelle boblehetter og en skuminitiator av typisk kommersiell konstruksjon ble installert ved plate-lnnløpet. Tabell 2 nedenfor angir data for en serie prøver ved bruk av konvensjonelle hetter 1 alle 7 rekker av den samme plate som 1 tabell 1, men uten kapper med andre spaltområder. Den opprinnelige konstruksjonen for skum-initiatoren omfattet 176 hull med diameter 6,7 mm anbragt i 2 rekker, halvparten 12,7 mm over platebunnen og halvparten ca. 3,5 cm over platebunnen. Som det fremgår av tabell 2, ble skummingslnltiatoren funnet å være utilfredsstillende for den forønskede bruk da det ved moderate dampmengder, 13:1 nedslagsforhold, lekket 17,81 l/min. væske gjennom skuminitiatorhullene og således helt og holdent passerte forbi platen (prøve 6A). Dette ble eliminert ved å redusere antallet skuminitiatorhull til 40 eller mindre ved 13:1 dampnedslag (prøvene 1A-4A) men opptrådte igjen ved lavere dampmengder (ikke angitt her), noe som i enkelte tilfelle førte til forbipassering av all væske og resulterte i at det ikke var noen væskestrøm over platen.

Eksempel 3

Prosedyren 1 eksempel 2 ble gjentatt igjen méd alle konvensjonelle hetter bortsett fra prøven skjedde uten skuminitiator.

Resultatene er angitt i tabell 3.

Resultatet antyder at relativt enhetlig bobling kan oppnås ved dampnedslagsforhold så lavt som 9:1 men kun hvis væskemengde var proporsjonalt lavere (det vil si væskenedslag lavere enn dampnedslag) (prøve 4B-6B). Ved dampnedslagsforhold på 4-5:1 boblet for eksempel kun de tre utløpsrekkene av hetter når væskemengden var proporsjonalt høyere (dampnedslag lavere enn væskenedslag) (prøve 1B-3B). Ved danip-nedslagsforhold på 7-13:1 boblet igjen kun utløpsrekkene av hetter når væskemengdene var proporsjonalt høyere (prøvene 7B-10B).

Ved dampnedslag på under 13:1 (Ikke angitt her) ble boblingen gal og uenhetlig, noe som resulterte 1 væskeforblpassering rundt aktive (boblende) hetter. Lekkasje gjennom plate-skjøtene var stor fordi kun hetter i utløpsrekkene boblet og væske som lekket gjennom platen ikke kom i • kontakt med de aktive hetter.

Som et resultat av disse prøver ble det bekreftet at platen med alle konvensjonelle hetter Ikke kunne fange opp de nødvendige damp- og væskebelastnlngsområder på en slik måte at man kunne sikre det nivå av damp/væskekontakt som er nødvendig for adekvat masseoverføringseffektivitet under virkelige driftsbetingelser.

Slik det fremgår av de data som er fremkommet fra eksemplene 1, 2 og 3, kan meget vide damp- og væskebelastnlngsområder tolereres av platen i eksempel 1. Ved lave dampmengder er det åpenbart fra tabellene 2 og 3 at platen 1 eksempel 1 ville være ustabile ved enkelte væskemengder uten de perforerte boblehetter med første og andre spaltåpninger. Videre hadde platene i eksempel 2, selv om den hadde et videre nedslagsforhold enn platen i tabell 3, utilfredsstillende nivåer med henblikk på renning.

Claims (17)

1. Fremgangsmåte ved destillasjon der en flyktig komponent separeres fra en mindre flyktig komponent I et multi-komponentråstof f , omfattende chargering av multikomponent-råstof fet til en destillasjonskolonne (1) med et antall plater (5) og med et antall boblehetter (7, 7A) derpå, utstyrt med stigere (21) og første spaltåpninger (23), omdanning av multikomponentråstoffet til en væskefraksjon og en dampfraksjon, føring av væskefraks]onen fra en innløpsdel (9) til en utløpsdel (11) på platene (5) og i kontakt med boblehettene (7, 7A), føring av dampfraksjonen gjennom stigerdelene (21) og ut av de første spaltåpninger (23) I antallet boblehetter (7) for kontakt med væskefraksjonen på platene (5), føring av den flyktige komponent som en toppstrøm og fjerning av den mindre flyktige komponent som en bunnstrøm, karakterisert ved en tilpasning til variable damp- og <y>æskebelastninger av platene (5) som skyldes anvendelsen av et multikomponentråstoff med et vidt konsentrasjonsområde for den flyktige komponent, eller som skyldes de varierende hastigheter for råstoffet til destillasjonskolonnen uten drastisk å resultere platemasse-overføringseffektiviteten ved: anvendelse av et antall boblehetter (7A) som har andre spaltåpninger (25) 1 tillegg til de første spaltåpninger (23), idet boblehettene (7A) er anordnet i en eller flere rekker over bredden av væskebevegelsesveien fra innløpsdelen til utløpsdelen av platene (5), hvorved de første spaltåpninger (23) i alle hetter (7, 7A) er på et nivå under væskenlvået for platene (5), idet dette nivå definerer et væskehode Zl og de andre spaltåpninger (25) i hettene (7A) befinner seg et nivå under væskenlvået på brettet (5) idet dette nivå definerer et væskehode Z2 der Z2 er mindre enn Zl, og hvorved de andre spaltåpninger (25) i hetten (7A) har et totalt tverrsnittsareal fra 5* til 30* av det totale spalttverrsnittsareal til de første spaltåpninger (23) i hver hette, hvorved de første spaltåpninger (23) er I det vesentlige enhetlig anordnet rundt perimeteren av hver hette (7A) og der videre de andre spaltåpninger (25) er anordnet på en side av et imaginært vertikalplan (31) som skjærer gjennom sentrum av hver hette (7A) og befinner seg på et nivå mellom de første spaltåpninger (23) og utløpet til stigerdelene (21).

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at hovedandelen av tverrsnittsarealet tilveiebringes av de andre spaltåpninger (25) idet boblehettene (7A) befinner seg oppstrøms det Imaginære plan (31) som skjærer gjennom sentrum av boblehettene (7A) og loddrett på retningen til væskestrømmen over platene (5).

3. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at hvis avstanden fra væskenlvået på platene (5) til de første spaltåpninger (23) uttrykkes som Zl og avstanden fra væskenlvået til de andre spaltåpninger (25) uttrykkes som Z2, er forholdet Z2:Z1 fra ca. 0,1 til 0,5:1.

4. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at en hovedandel av spaltåpningene (25) er i det vesentlige på samme høyde over de første spaltåpninger (23).

5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at boblehettene (7A) er anordnet i fra 1 til 3 rekker over bredden av væskebevegelsesveien på platene (5) og generelt nær væskeinnløpsdelen av platene (5).

6. Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert ved at boblehettene (7A) har første og andre spaltåpninger (23, 25) som utgjør 5 til 30* av de totale boblehetter (7, 7A) på platene (5).

7. Boblehette (7A) for gjennomføring av destillasjonsprosessen ifølge krav 1, av et multikomponentråstoff omfattende en hettedel, en stlgerdel (21) anordnet Internt 1 hettedelen for å tillate dampstrøm derigjennom, et antall første spaltåpninger (23) på et nivå under utløpet av stigeren (21), samt en plate (5), karakterisert ved tilpasning til masseoverføringseffektiviteten for boblehetten . (7A) med henblikk på variable damp- og væskebelastnlnger til platen (5) som omfatter et antall andre spaltåpninger (23) 1 hetten (7A) i tillegg til de første spaltåpninger (23), Idet de første spaltåpninger (23) i det vesentlige enhetlig er anordnet rundt perimeteren av hetten (7A) og at videre de andre spaltåpninger (25) befinner seg på en side av et imaginært vertikalplan (31) som skjærer gjennom sentrum av hetten (7A) idet de andre spaltåpninger (25) har et totalt tverrsnittsareal på fra 5 til 30* av det total tverrsnittsareal av de første spaltåpninger (23) i hetten (7A), og at de andre spaltåpninger (25) er anordnet på et nivå mellom de første spaltåpninger (23) og utløpet for stigerdelene (21).

8. Boblehette ifølge krav 7, karakterisert ved at hovedandelen av de andre spaltåpninger (125) befinner seg ved i det vesentlige samme høyde over de første spaltåpninger (23).

9. Boblehette ifølge krav 8, karakterisert ved at hetten (7A) er anbragt i en væskebevegelsesvei der væsken er over de første og andre spaltåpninger (23, 25) og videre, hvis avstanden fra væskenlvået til de første spaltåpninger (23) uttrykkes som Zl og avstanden fra væskenlvået til de andre spaltåpninger (25) uttrykkes som Z2, forholdet Z2:Z1 er fra 0,1 til 0,5:1.

10. Boblehette Ifølge krav 9, karakterisert ved at de andre spaltåpninger (25) er fordelt i det vesentlige enhetlig på en side av det imaginære plan (31).

11. Boblehette ifølge krav 7, karakterisert ved at de første og andre spaltåpninger (23, 25) omfatter perforeringer, spalter, åpen-endede eller lukket-endede regulære eller triangulære hakk eller kombinasjoner derav.

12. Bobleplate (5) for kontakt mellom væske og damp over vide områder damp- og væskestrømnlngshastlgheter og omfattende: a) en platebunn med en væskeinnløpssone, en væskeutløpssone og en væskebevegelsesvei mellom innløps- og utløpssonene; b) et antall boblehetter (7) utstyrt med stigerdeler (21) og første spaltåpninger (23), anbragt på platebunnen i rekker på tvers av bredden av væskebevegelsesveien; c) en nedstrøms overløpsterskel (11) som krysser væskebevegelsesveien på platen (5) og er i stand til å tilveiebringe et væskenivå på platen (5), karakterisert vedd) et antall boblehetter (7A) anordnet i en eller flere av de nevnte rekker som har andre spaltåpninger (25) 1 tillegg til de første spaltåpninger (23); hvorved de andre spaltåpninger (25) er anordnet i boblehettene (7A) på et nivå under væskenlvået på bobleplaten (5), men over de første spaltåpninger (23) idet de andre spaltåpninger (25) i hver boblehette (7A) har et totalt tverrsnittsareal på fra 5 til 30* av det totale tverrsnittsareal av de første spaltåpninger (23) i hver hette, hvorved de andre spaltåpninger (25) er anordnet på et nivå mellom de første spaltåpninger (23) og utløpet til stigerdelene (21); og e) de første spaltåpninger (23) er i det vesentlige enhetlig anordnet rundt perimeteren av hetten (7A) og videre de andre spaltåpninger (25) befinner seg på en side av et Imaginært vertikalplan (31) som skjærer gjennom sentrum av hetten (7A).

13. Boblehette Ifølge krav 12, karakterisert ved at en hovedandel av tverrsnittsarealet til de andre spaltåpninger (25) i boblehettene (7A) befinner seg oppstrøms det imaginære plan (31) som skjærer gjennom sentrum av boblehettene (7A) og loddrett på bevegelsesretningen for væskestrømmen over platen (5).

14. Boblehette ifølge krav 13, karakterisert ved at en hovedandel av de andre spaltåpninger (25) befinner seg i det vesentlige på samme høyde over de første spaltåpninger (23).

15. Boblehette ifølge krav 14, karakterisert ved at hvis avstanden fra væskenlvået av platen (5) til de første spaltåpninger (23) uttrykkes som Zl og avstanden fra væskenlvået til de andre spaltåpninger (25) uttrykkes som Z2, er forholdet Z2:Z1 fra 0,1:1 til 0,5:1.

16. Bobleplate ifølge krav 15, karakterisert ved at boblehettene (7A) befinner seg i fra 1 til 3 rekker på tvers av bredden av væskebevegelsesvelen på platen (5) og generelt nær væskelnnløpssonen på platen (5).

17. Bobleplate ifølge krav 16, karakterisert ved at boblehettene (7A) med første og andre spaltåpninger (23, 25) utgjør 10 til 20* av de totale boblehetter (7, 7A) på platen (5).