NO166435B - PROCEDURE FOR REMOVAL OF GAS CAPTAIN. - Google Patents
PROCEDURE FOR REMOVAL OF GAS CAPTAIN. Download PDFInfo
- Publication number
- NO166435B NO166435B NO870093A NO870093A NO166435B NO 166435 B NO166435 B NO 166435B NO 870093 A NO870093 A NO 870093A NO 870093 A NO870093 A NO 870093A NO 166435 B NO166435 B NO 166435B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- absorbent
- line
- gas
- valve
- temperature
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 42
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 133
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims description 131
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims description 131
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 58
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims description 47
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims description 43
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical class S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 claims description 34
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 claims description 34
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 30
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 30
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 27
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 22
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 19
- 238000010405 reoxidation reaction Methods 0.000 claims description 16
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 8
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims description 8
- 239000011133 lead Substances 0.000 claims description 7
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 7
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 claims description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 3
- 238000004438 BET method Methods 0.000 claims description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N cadmium atom Chemical compound [Cd] BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 2
- 229910052756 noble gas Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000002835 noble gases Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000004332 silver Substances 0.000 claims description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 2
- MEUAVGJWGDPTLF-UHFFFAOYSA-N 4-(5-benzenesulfonylamino-1-methyl-1h-benzoimidazol-2-ylmethyl)-benzamidine Chemical compound N=1C2=CC(NS(=O)(=O)C=3C=CC=CC=3)=CC=C2N(C)C=1CC1=CC=C(C(N)=N)C=C1 MEUAVGJWGDPTLF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229940059867 sulfur containing product ectoparasiticides Drugs 0.000 claims 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 26
- 230000006735 deficit Effects 0.000 description 15
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 9
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 8
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 8
- LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N Methanethiol Chemical compound SC LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 description 6
- SUVIGLJNEAMWEG-UHFFFAOYSA-N propane-1-thiol Chemical compound CCCS SUVIGLJNEAMWEG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 5
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 4
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 4
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 4
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 4
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 4
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- -1 copper oxide Chemical class 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N Copper oxide Chemical compound [Cu]=O QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000005751 Copper oxide Substances 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 2
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 2
- 229910000431 copper oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- DEXFNLNNUZKHNO-UHFFFAOYSA-N 6-[3-[4-[2-(2,3-dihydro-1H-inden-2-ylamino)pyrimidin-5-yl]piperidin-1-yl]-3-oxopropyl]-3H-1,3-benzoxazol-2-one Chemical compound C1C(CC2=CC=CC=C12)NC1=NC=C(C=N1)C1CCN(CC1)C(CCC1=CC2=C(NC(O2)=O)C=C1)=O DEXFNLNNUZKHNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000975 co-precipitation Methods 0.000 description 1
- 229910000365 copper sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L copper(II) sulfate Chemical compound [Cu+2].[O-][S+2]([O-])([O-])[O-] ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 150000002019 disulfides Chemical class 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 230000029142 excretion Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 1
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Two-Way Televisions, Distribution Of Moving Picture Or The Like (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en regenerativ fremgangsmåte for fjerning av merkaptaner inneholdt i en gass ved hjelp av et absorberende middel basert minst på et aktivt metalloksyd, d.v.s. som er i stand til å holde tilbake merkaptanene ved kjemisk reaksjon slik som angitt i krav l's ingress. Den angår mer spesielt en perfeksjonering ved regenerasjon av absorberende midler som har fiksert merkaptanene . The present invention relates to a regenerative method for removing mercaptans contained in a gas by means of an absorbing agent based at least on an active metal oxide, i.e. which is able to retain the mercaptans by chemical reaction as stated in claim 1's preamble. It concerns more particularly a perfection by regeneration of absorbents which have fixed the mercaptans.
Det er kjent at gasser av forskjellig opprinnelse spesielt naturgasser, syntesegasser eller også residiumgasser inneholder flere urenheter av liten konsentrasjon av merkaptaner og at det er nødvendig å fjerne merkaptanene som gjør deres lukt spesielt dårlig og hever deres toksisitet, før nevte gass blir ledet mot anvendelseskretsene for gassen, spesielt når det dreier seg om naturgass eller syntesegass eller også mot atmosfæren ved tilfelle med residiumgass. It is known that gases of various origins, especially natural gases, synthesis gases or also residual gases contain several impurities of small concentration of mercaptans and that it is necessary to remove the mercaptans which make their smell particularly bad and increase their toxicity, before said gas is led towards the application circuits for the gas, especially when it concerns natural gas or synthesis gas or also towards the atmosphere in the case of residue gas.
i in
Ifølge den angitte fremgangsmåte for å fjerne merkaptanene inneholdt i en gass, er det kjent en regenereringsmåte som bruker et fast absorberende middel basert på et aktivt metalloksyd så som kopperoksyd, for å holde tilbake merkaptanene ved dannelse av merkaptider, hvor en slik fremgangsmåte spesielt er tilpasset for å behandle naturgass som inneholer merkaptaner, når den ikke er forstyrret av til-stedeværelse av hydrokarboner. According to the specified method for removing the mercaptans contained in a gas, a regeneration method is known which uses a solid absorbent based on an active metal oxide such as copper oxide, to retain the mercaptans by forming mercaptides, where such a method is particularly adapted for treating natural gas containing mercaptans, when it is not disturbed by the presence of hydrocarbons.
Denne regenerasjonsmetode omfatter et absorbsjonstrinn ved hvilket gassen settes i kontakt med det faste absorberende middel ved temperaturer under 100°C, for å holde tilbake merkaptanene og det absorberende middel, et regenerasjonstrinn hvor man vasker absorberingsmiddelet som har bundet merkaptanene ved hjelp av en gass inneholdene fritt oksygen ved en arbeidstemperatur på 200°C - 280°C, hvorpå man behandler absorberingsmiddelet med vanndamp under trykk og med ammonoiakk hvoretter man vasker med varmt vann og derpå tørker nevnte absorberingsmiddel og underkaster det tørre absorberingsmiddel en oksydasjon med en gass inneholdene fritt oksygen ved en temperatmir omkring 200°C samt et av-kjølingstrirara v/edi hvilket det regenererte absorberingsmiddel bringes til en passende temperatur under 100°C for å bli brukt omigjen i absorbssjoarstrinnet. This regeneration method comprises an absorption step in which the gas is brought into contact with the solid absorbent at temperatures below 100°C, in order to retain the mercaptans and the absorbent, a regeneration step in which the absorbent that has bound the mercaptans is washed free of the contents by means of a gas oxygen at a working temperature of 200°C - 280°C, after which the absorbent is treated with steam under pressure and with ammonia, after which one washes with hot water and then dries said absorbent and subjects the dry absorbent to oxidation with a gas containing free oxygen at a temperature around 200°C as well as a cooling trirara with which the regenerated absorbent is brought to a suitable temperature below 100°C to be used again in the absorbent step.
En første ulempe ved slik fremgangsmåte ligger i kompleksi-teten ved fremgangsmåten for regenerasjon av absorberingsmiddelet som. gjør det vanskelig Si utnytte fremgangsmåten industrielt. En annen ulempe ved nevnte fremgangsmåte kommer av at det første trinn vedl regenerasjonsmetoden for å vaske absorberingsmiddelet med dé inneholdte merkaptaner i en gass inneholdene fritt oksygen ved en temperatur på 200°C til 280°C fører til dannelsen/ av.- metallisk sulfat spsesielt kobbersulfat som akumulerer i det indre av absorberingsmiddelet og gir en rask senkniing; av. aktiviteten hos sistnevnte som senker effektiviteten for fremgangsmåten. Man har nå funnet spesielle betingel-ser ved fremgangsmåten ved regenerering av absorberingsmiddelet som har bundet merkaptanene og som hindrer dannelsen: av metallisk sulfat og som kraftig forenkler fremgangsmåten, for regenerering. A first disadvantage of such a method lies in the complexity of the method for regenerating the absorbent which. makes it difficult Si exploit the procedure industrially. Another disadvantage of said method comes from the fact that the first step of the regeneration method to wash the absorbent with the contained mercaptans in a gas containing free oxygen at a temperature of 200°C to 280°C leads to the formation of metallic sulfate, especially copper sulfate which accumulates in the interior of the absorbent and produces a rapid lowering; of. the activity of the latter which lowers the efficiency of the method. Special conditions have now been found in the process of regenerating the absorbent which has bound the mercaptans and which prevents the formation of metallic sulphate and which greatly simplifies the process, for regeneration.
Regenereringen ifølge oppfinnelsen av absorberingsmiddelet som har bundet merkaptanene og som er angitt i krav l's karakteriserende del er en lett fremgangsmåte^ og dessuten fører den til å oppnå en øket verdi for aktivitetstiden av det regenererte absorberingsmiddel med et resultat av et høyt aktivitetsnivå ved fremgangsmåten. The regeneration according to the invention of the absorbent which has bound the mercaptans and which is stated in the characterizing part of claim 1 is an easy method^ and furthermore it leads to obtaining an increased value for the activity time of the regenerated absorbent with a result of a high level of activity in the method.
Oppfinnelsen krever imidlertid en regeneringsmåte for kontinuerlig eliminering av merkaptaner i en gass ved å bruke et fast absorberingsmiddel basert minst på et aktivt metall oksyd d.v.s. som kara absorbere merkaptanene ved kjemisk reaksjon»,, hvor nevmite fremgangsmåte er av ei» type som omfatter et. absorbsjonstrinn i løpet av hvilket man setter i kontakt med gassen som skal behandles med nevnte absorberingsmiddel ved en behandlingstemperatur med nevnte absorberingsmiddel ved en behandlingstemperatur under 100°C, for å holde merkaptanene tilbake på absorberingsmiddelet samt et første regenerasjonstrinn og avkjøling ved hvilket man spyler absorberingsmiddelet underkastet regeneringen med en gass som er fri for oksygen og i et andre trinn med en gass inneholdende oksygen for å reoksydere absorberingsmiddelet og også regenerere dette og hvor man igjen avkjøler det regenererte absorberingsmiddel til en temperatur som er passende for ny bruk i absorbsjonstrinnet hvor fremgangsmåten er særpreget ved at det første spyletrinn av absorberingsmiddelet som skal regenereres utføres ved først å bringe absorberingsmiddelet med de i However, the invention requires a regeneration method for the continuous elimination of mercaptans in a gas by using a solid absorbent based at least on an active metal oxide, i.e. which can absorb the mercaptans by chemical reaction", where the nevmite method is of a" type which includes a absorption step during which contact is made with the gas to be treated with said absorbent at a treatment temperature with said absorbent at a treatment temperature below 100°C, in order to keep the mercaptans back on the absorbent as well as a first regeneration step and cooling during which the absorbent is flushed the regeneration with a gas that is free of oxygen and in a second step with a gas containing oxygen to reoxidize the absorbent and also regenerate it and where the regenerated absorbent is again cooled to a temperature suitable for new use in the absorption step where the method is characterized in that the first flushing step of the absorbent to be regenerated is carried out by first bringing the absorbent with the i
absorberte merkaptaner til en temperatur mellom 250°C og i absorbed mercaptans to a temperature between 250°C and i
500°, fortrinnsvis mellom 300°C og 450°C ved spyling med <i>en varm inert gass og etter nevnte spyling i hovedsak ved samme temperatur til absorberingsmiddelet ikke inneholder mer svovelforbindelser og hvor den endelige fase av av-kjøling av det reoksyderte absorberingsmiddel utføres med en inert gass for å fjerne eventuelt oksygen som kan være inneholdt det reoksyderte absorberingsmiddel før ny bruk av dette i absorberingstrinnet. 500°, preferably between 300°C and 450°C when flushing with a hot inert gas and after said flushing essentially at the same temperature until the absorbent contains no more sulfur compounds and where the final phase of cooling the reoxidized absorbent is carried out with an inert gas to remove any oxygen that may be contained in the reoxidized absorbent before its new use in the absorption step.
Det aktive metalloksyd eller de aktive metalloksyder som kan omfatte absorberingsmiddelet er spesielt valgt blant oksyder av metaller så som kopper, sink, cadmium, kvikksølv jern, kobbolt, sølv, platina og bly. The active metal oxide or the active metal oxides which may comprise the absorbent are particularly selected from oxides of metals such as copper, zinc, cadmium, mercury, iron, cobalt, silver, platinum and lead.
Fremgangsmåten iføgle oppfinnelsen er spesielt anvendelig ved behandling av forskjellige gasser spesielt naturgasser, syntesegasser eller også residiumgasser inneholdene som urenheter en liten mengde merkaptaner med 1-8 karbonatomer og fortrinnsvis 1-6 karbonatomer i molekylet hvor merkaptanene er forbindelser av formel RSH hvori R betegner et hydrokarbonradikal spesielt et alkoyl radikal på C1 - Cg og fortrinnsvis - Cg. The method according to the invention is particularly applicable when treating various gases, especially natural gases, synthesis gases or also residue gases containing as impurities a small amount of mercaptans with 1-8 carbon atoms and preferably 1-6 carbon atoms in the molecule where the mercaptans are compounds of the formula RSH in which R denotes a hydrocarbon radical especially an alkyl radical of C1 - Cg and preferably - Cg.
Med utrykket "liten mengde" menes ifølge oppfinnelen total mengde merkaptaaner på under 2 volum% i gassen som skal According to the invention, the term "small amount" means a total amount of mercaptans of less than 2% by volume in the gas that is to
behandles... treated...
Absorberingsmiddelet aiv/ aktivt metalloksyd brukt for å holde tilbake merkaptanene omfatter fortrinnsvis minst et aktivt metalloksyd bundet til et inert porøst støttemiddel, hvor nevnte støtte spesielt er et porøst metalloksyd uten virkning på merkaptanene og som omfatter fortrinnsvis aluminium. Absorberingsmiddelet av aktivt metalloksyd oppviser fortrinnsvis en spesifikk overflate bestemt ved nitrogenabsorb sjonsmetoden kalt BET-metoden på 10 - 500 m 2/g og fortrinnsvis 100 - 300 m 2/g. Absorberingsmiddelet kan være fremstilt ifølge enhver kjent teknikk som tillater å oppnå en god assosiasjon mellom minst et aktivt metalloksyd og et inert porøst støttemiddel. Man kan for eks. impregnere det valgte støttemiddel med en eller fler salter av metalloksyd eller de aktive metalloksyder ved kalsinering etter tørking av det impregnerte støttemiddel og kalsinere det tørre pro-dukt ved.en temperatur mellom 300°C og 600°C. Man kan i tillegg assosiere det aktive eller de aktive metalloksyder til støttemiddelet ved kopresipitasjonsteknikker fulgt av tørking og kalsinering i et temperaturintervall som nevnt tidligere, eller også ved blanding av det eller de aktive metalloskyder og støtten i oppdelt form. The absorbent aiv/active metal oxide used to retain the mercaptans preferably comprises at least one active metal oxide bound to an inert porous support, where said support is in particular a porous metal oxide without effect on the mercaptans and which preferably comprises aluminium. The absorber of active metal oxide preferably exhibits a specific surface area determined by the nitrogen absorption method called the BET method of 10 - 500 m 2 /g and preferably 100 - 300 m 2 /g. The absorbent can be produced according to any known technique which allows achieving a good association between at least one active metal oxide and an inert porous support. You can, for example, impregnate the selected support agent with one or more salts of metal oxide or the active metal oxides by calcination after drying the impregnated support agent and calcine the dry product at a temperature between 300°C and 600°C. In addition, one can associate the active metal oxide(s) with the support by coprecipitation techniques followed by drying and calcination in a temperature interval as mentioned earlier, or also by mixing the active metal slide(s) and the support in divided form.
Den totale mengde aktivt metalloksyd tilstede i absorberingsmiddelet kan variere meget. Fortrinnsvis kan denne mengde være 1 - 30 vekt% og fortrinnsvis 5-20 vekt% av absorberingsmiddelet. Som tidligere indikert utførers absorbsjonstrinnet i hvilket gassen som skal behandles settes i kontakt med absorberingsmiddelet ved temperaturer under 100°C hvor nevnte temperaturer spesielt er mellom 50 - 70°C og som fortrinnsvis ligger i nærheten av rom-temperatur for eks. 20°C til 5iO/°C. The total amount of active metal oxide present in the absorbent can vary widely. Preferably, this amount can be 1-30% by weight and preferably 5-20% by weight of the absorbent. As previously indicated, the absorption step is carried out in which the gas to be treated is brought into contact with the absorbent at temperatures below 100°C, where said temperatures are in particular between 50 - 70°C and which are preferably close to room temperature, e.g. 20°C to 5i0/°C.
De anvendte tirytete i absorbsjonmstrinnet er ikke kritiske. Generelt oppnås absorbs jonere ved et trykk hvor gassen som skal behandles er tilgjengelig. Det anvendte trykk i absorbs jonstrinnet kan variere noen bar for eks. 2-5 bar ved behandling av residiumgass eller syntesegass, opptil flere titall bar for eks. 40 - 80 bar i tilfelle med behandling av en naturgass. The temperatures used in the absorption step are not critical. In general, absorb ioners are obtained at a pressure where the gas to be treated is available. The pressure used in the absorption stage can vary by a few bars, for example 2-5 bar when treating residue gas or synthesis gas, up to several tens of bar for example. 40 - 80 bar in the case of treating a natural gas.
Tiden for kontakt av gassen ved behandling med absorberingsmiddel kan ha en verdi som er tilstrekkelig for å tillate en fullstendig kvasifiksering av merkaptanene og absorberingsmiddelet. Passende verdier for tiden av kontakt kan være mellom 0,5 - 10 sekunder og fortinnsvis 0,8 - 6 sekunder TPN som tilsvarer en verdi av WH mellom 7200 - 360 timer-1 og fortrinnsvis 4500 - 600 timer-1. I løpet av absorbsjonstrinnet reagerer RSH merkaptanene inneholdt i gassen som skal behandles med det aktive metalloksyd tilstede i absorberingsmiddelet og er antatt å bli holdt tilbake delvis av nevnte absorberingsmiddel under dannelse av metalliske merkaptider og delvis under dannelse disulfidene The time of contact of the gas during treatment with an absorbent may have a value sufficient to allow a complete quasi-fixation of the mercaptans and the absorbent. Suitable values for the time of contact can be between 0.5 - 10 seconds and preferably 0.8 - 6 seconds TPN which corresponds to a value of WH between 7200 - 360 hour-1 and preferably 4500 - 600 hour-1. During the absorption step, the RSH mercaptans contained in the gas to be treated react with the active metal oxide present in the absorbent and are assumed to be retained partly by said absorbent to form metallic mercaptides and partly to form the disulphides
R-S-S-R. R-S-S-R.
Første fase av regenerasjonstrinnet og avkjølingen ved First phase of the regeneration step and the cooling at
fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, omfatter å rense absorberingsmiddelet med metalliske merkaptider og disulfider ved hjelp av en varm inert gass for å føre nevnte absorberings-midddel til en temperatur mellom 250°C og 500°C og fortrinnsvis mellom 300°C og 450°C og holde absorberings-moddelet ved den temperatur i en tid som er tilstrekkelig for å fjerne nesten alle svovelforbindelsene som den inneholder for å erholde et absorberingsmiddel i hovedsak fritt for svovelprodukter. the method according to the invention, comprises cleaning the absorbent with metallic mercaptides and disulfides using a hot inert gas to bring said absorbent to a temperature between 250°C and 500°C and preferably between 300°C and 450°C and holding the absorbent material at the temperature for a time sufficient to remove nearly all of the sulfur compounds it contains to obtain an absorbent material substantially free of sulfur products.
Den inerte gass anvendt for å fremskaffe nevnte rensing kan velges blandt flere gasser uten virkning på bestanddelene av absorberingsmiddelet. Som eksempler på slike gasser kan nevnes nitrogen, edelgasser, CC>2, blandinger av slike gasser og også rensegassen som stammer fra anvendelsen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen med en gass inneholdene merkaptanene. The inert gas used to provide said cleaning can be chosen from among several gases without effect on the components of the absorbent. As examples of such gases, mention may be made of nitrogen, noble gases, CC>2, mixtures of such gases and also the cleaning gas which originates from the application of the method according to the invention with a gas containing the mercaptans.
Når rensefasen av absorberingsmiddelet med varm inert gass er avsluttet: settes en gass inneholdene fritt oksygen i kontakt med absorberingsmiddelet frigjort for svovelforbindelsene som den inneholdt i løpet av en tid som er tilstrekkelig for å reoksydere fullstendig absorberingsmiddelet, d.v.s. for å gjendanne det aktive metalloksyd. When the cleaning phase of the absorbent with hot inert gas is finished: a gas containing free oxygen is put in contact with the absorbent freed from the sulfur compounds it contained during a time sufficient to completely reoxidize the absorbent, i.e. to recover the active metal oxide.
Konsentrasjonen av fritt oskygen i gassen anvendt for nevnte reoksydasjon, behøver ikke være svært høy for å unngå en meget viktig økning i temperaturen av absorberingsmiddelet under denne reoksydasjon. Man erholder tilfredsstil-lende resultater når denne konsentrasjonen er mellom 0,1 og 3 volum--og spesielt mellom 0,5 og 1,5 volum-. The concentration of free oxygen in the gas used for said reoxidation need not be very high to avoid a very important increase in the temperature of the absorbent during this reoxidation. Satisfactory results are obtained when this concentration is between 0.1 and 3 volumes - and especially between 0.5 and 1.5 volumes -.
Gassen som inneholder fritt oksygen, kan være dannet ved å tilsette den passende oksygenmengde eller luft til en inert gass valgt for å få istand spylefasen av absorberingsmiddel som har holdt tilbake merkaptanene. The gas containing free oxygen may be formed by adding the appropriate amount of oxygen or air to an inert gas selected to restore the purge phase of absorbent which has retained the mercaptans.
Det er mulig samtidig å oppnå i en del av tilføringsfasen kontakt nied absorberingsmiddelet fjernet for svovelforbindelser, hvor temperaturen er mellom 250^C og 500°C,med gassen inneholdene fritt oksyen for å reoksydere nevnte absorbsjonsmiddel, og for det andre størstedelen av fasen for avkjøling av absorberingsmiddelet ved å bruke for-nevnte kontakt-tilføring, en gass inneholdene fritt oksygen som har en temperatur som er tilstrekkelig lav og som for eks. ligger omkring rom-temperatur, og ved etter denne kon-takttilføring hvor temperaturen til absorberingsmiddelet har blitt senket til en ønsket verdi, å rense det avkjølte regenererte absorberingsmiddel ved hjelp av en kald inert gass valgt blant samme klasser av inert gass brukt for å rense absorberingsmiddelet som kommer fra absorbsjonstrinnet, så lenge absorberingsmiddelet ikke inneholder absorbert oksygen. It is possible at the same time to achieve in part of the supply phase contact with the absorbent removed for sulfur compounds, where the temperature is between 250°C and 500°C, with the gas containing free oxygen to reoxidize said absorbent, and secondly the majority of the phase for cooling of the absorbent by using the above-mentioned contact supply, a gas containing free oxygen which has a temperature which is sufficiently low and which, for example, is around room temperature, and by, after this contact supply where the temperature of the absorbent has been lowered to a desired value, cleaning the cooled regenerated absorbent using a cold inert gas selected from the same classes of inert gas used to clean the absorbent which comes from the absorption step, as long as the absorbent does not contain absorbed oxygen.
Det foretrekkes, før man får istand kontakt med absorberings It is preferred before contact with absorption is established
-middelet frigjort for svovelforbindelser med gassen inneholdende fritt oksygen ved en temperatur mellom 250°c og -the agent freed from sulfur compounds with the gas containing free oxygen at a temperature between 250°c and
500°C og spesielt mellom 300°C og 450°C og spesielt ved en tempaeratur som i hovedsak er lik til den som blir brukt for absorberingsmiddelet i løpet av dennes rensing av den varme inerte gass, å etterfølgende avkjøle det reoksyderte absorberingsmiddel til en valgte temperatur for absorberingstrinnet for rensing ved hjelp av en kald inert gass så som angitt ovenfor( hvor nevnte gass for eks. har en temperatur som er lik romtemperaturen eller i nærheten av denne 500°C and in particular between 300°C and 450°C and in particular at a temperature essentially equal to that used for the absorbent during its purification of the hot inert gas, to subsequently cool the reoxidized absorbent to a selected temperature for the absorption step for purification using a cold inert gas as stated above (where said gas, for example, has a temperature equal to or close to room temperature
De forskjellige rensetrinn av absorberingsmiddelet, som ut-føres i løpet av regenereringstrinnet og avkjølingen av absorberingsmiddel som foretas ved trykk som ifølge sine krav for utskillelsen av influenter ved disse rensinger kan være i nærheten av atmosfæretrykk for eks. 1-5 bar, eller også være meget høyere spesielt 10 - 15 bar eller mer, eller tilsvarende med verdier i størrelsesorden 40 - 100 bar. Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan utføres i enhver installasjon som har minst en reaktor som omfatter et absorberingsmiddel basert på aktivt metalloksyd og kan funksjonere med en absorbsjonssyklus og en regenerasjonssyklus og avkjøling som indikert ovenfor. Fortrinnsvis for å erholde en quasi-kontinuerlig drift, kan man anvede en installasjon amfattende minst to reaktorer koblet i parallell og inneholdende et absorberingsmiddel basert på aktivt metalloksyd, hvor nevnte reaktorer er instillt for å funksjonere alternativt med absorbsjonssykler og regenerasjons- og avkjøl-ingsykler og som er av et slikt slag at minst en av reaktorene er i en regenerasjons- og avkjølingssyklus, mens den andre reaktor er i en absorbsjonssyklus. The various cleaning steps of the absorbent, which are carried out during the regeneration step and the cooling of the absorbent, are carried out at pressures which, according to their requirements for the excretion of influents during these cleanings, can be close to atmospheric pressure, for example. 1-5 bar, or be much higher, especially 10 - 15 bar or more, or equivalently with values in the order of 40 - 100 bar. The method according to the invention can be carried out in any installation which has at least one reactor which comprises an absorber based on active metal oxide and can function with an absorption cycle and a regeneration cycle and cooling as indicated above. Preferably, in order to obtain a quasi-continuous operation, one can use an installation comprising at least two reactors connected in parallel and containing an absorber based on active metal oxide, where said reactors are set to function alternatively with absorption cycles and regeneration and cooling cycles and which is of such a kind that at least one of the reactors is in a regeneration and cooling cycle, while the other reactor is in an absorption cycle.
I de medfølgende figurer 1 - 3 er det tegnet sjematisk tre installasjonseksempler som kan anvendes for å gi en quasi-kontinuerlig drift av fremgangsmåten følge oppfinnelsen. In the accompanying figures 1 - 3, three installation examples are schematically drawn which can be used to provide a quasi-continuous operation of the method according to the invention.
Under referanse til figur 1, omfatter anordningen to reaktorer la og lb, montert i parallell og hvor hver inneholder en passende mengde absorbsjonsmiddel basert på aktivt metalloksyd. Hver reaktor er utstyrt med en tilførsel, henholdsvis 6a og 6b og utførsel henholdsvis 7a og 7b. Til-f øringsledortingen 6a av reaktor la er i en del tilkoplet et rør 4a som munner ut i en ventil 5a til en tilføringsled-ning 3 for gass som skal behandles og i sin andre del til en føring 13a som fører til en ventil 14a til en føring 11 for en regenerasjonsgass utstyrt med en ventil 12. Likeledes er tilførselledningen 6b til reaktor lb tilkoplet i den ene ende til en føring 4b som munner ut i en ventil 5b, hvor ledning 3 er for tilføring av gass til behandling, og i den andre del til en ledning 13b med en ventil 14b med ledning 11 som fører regenerasjonsgass. Utførings-åpningen 7a til reaktor la er koplet i en del til en ledning 8a med en ventil 9a til en ledning 10 for evakuering av en renset gass, og i sin andre del til en ledning 15a med en ventil 16a til en ledning 17 som samler regen-erasjonsefluentene og som er koplet via en ventil 20 til tilførselen av en pumpe 21. Tilsvarende er utførselsled-ningen 7b av reaktor lb tilkoplet i en ende til en ledning 8b som fører til en ventil 9b til ledning 10 for utføring av ren gass og i sin andre ende til en ledning 15b med en ventil 16b til ledning 17 som tilbakefører regenereringsefluenten til ventilen 20. En sidegren 40 med en ventil 41 kopler ledningen 10 til ledningen 11 før ventilen 12 montert på sistnevnte ledning. Tilsvarende er en ledning 18 med en ventil 38 montert som en sidegren på ledningen 17, oppstrøms for ventilen 20 og fører nevnte ledning 17 til ledning 39 for mating av en flamme. Utførselen fra pumpen 21 er koplet til en ledning 22 med inngang til en ovn 2 3 hvis utgang er koplet til ved hjelp av en ledning 24 en ventil 25 med inngang til et kjøleelement 26, hvis utgang er koplet til via en ledning 27, til ledningen 11 som munner ut i ventilen 12 montert på sistnevnte ledning. En ledning 28 med en ventil 29 fra ledningen 24 oppstrøms for ventilen 25 til ledningen 27, tillater kortslutningen av kjøleelementet 26. Ledningen 27 er likeledes tilkoplet ledningen 17 mellom ventilen 20 montert på ledningen og pumpen 21 vedl en ledning 19 med en ventil 31. With reference to Figure 1, the device comprises two reactors 1a and 1b, mounted in parallel and each containing a suitable amount of absorbent based on active metal oxide. Each reactor is equipped with a supply, respectively 6a and 6b, and an outlet, respectively 7a and 7b. The supply line 6a of reactor la is connected in part to a pipe 4a which opens into a valve 5a to a supply line 3 for gas to be treated and in its other part to a line 13a which leads to a valve 14a to a line 11 for a regeneration gas equipped with a valve 12. Similarly, the supply line 6b to reactor lb is connected at one end to a line 4b which opens into a valve 5b, where line 3 is for the supply of gas for treatment, and in the second part to a line 13b with a valve 14b with line 11 that carries regeneration gas. The discharge opening 7a to reactor la is connected in one part to a line 8a with a valve 9a to a line 10 for evacuating a purified gas, and in its other part to a line 15a with a valve 16a to a line 17 that collects the regeneration effluents and which is connected via a valve 20 to the supply of a pump 21. Correspondingly, the outlet line 7b of reactor lb is connected at one end to a line 8b which leads to a valve 9b to line 10 for the discharge of clean gas and at its other end to a line 15b with a valve 16b to line 17 which returns the regeneration effluent to valve 20. A side branch 40 with a valve 41 connects line 10 to line 11 before valve 12 mounted on the latter line. Correspondingly, a line 18 with a valve 38 is mounted as a side branch on the line 17, upstream of the valve 20 and leads said line 17 to line 39 for feeding a flame. The output from the pump 21 is connected to a line 22 with input to a furnace 2 3 whose output is connected by means of a line 24 to a valve 25 with input to a cooling element 26, whose output is connected via a line 27 to the line 11 which opens into the valve 12 mounted on the latter line. A line 28 with a valve 29 from the line 24 upstream of the valve 25 to the line 27, allows the short circuit of the cooling element 26. The line 27 is likewise connected to the line 17 between the valve 20 mounted on the line and the pump 21 by a line 19 with a valve 31.
En ledning 32 som fører nitrogen styrt av en regulerbar strupningsventil 33 samt en ledning 34 som fører luft tilkoplet en regulerbar strupningsventil 35, er hver tilkoplet rørledningen 22 hvoretter nevnte ledning 22 igjen er tilkoplet en ledning 36 med en variabel strupningventil 37 til ledningen 39 som mater en flamme. A line 32 that carries nitrogen controlled by an adjustable throttling valve 33 and a line 34 that carries air connected to an adjustable throttling valve 35 are each connected to the pipeline 22 after which said line 22 is again connected to a line 36 with a variable throttling valve 37 to the line 39 that feeds a flame.
Virkningen av denne anordning kan skjematisk angis som følger; ved å plassere den i en situajson hvor reaktoren la er i en absorbsjonssyklus og hvor reakatoren lb er isolert i betraktning av å være underkastet regnerasjonssyklusen. 1 denne situasjon er ventilene 5a, 9a 29 og 31 åpne mens ventilene 5b, 9b, 12, 14a, 14b, 16a, 16b, 25, 20, 33, 35, 37, 38 og 41 er lukket. The effect of this device can be schematically stated as follows; by placing it in a situation where the reactor la is in an absorption cycle and where the reactor lb is isolated in view of being subjected to the calculation cycle. In this situation, the valves 5a, 9a 29 and 31 are open while the valves 5b, 9b, 12, 14a, 14b, 16a, 16b, 25, 20, 33, 35, 37, 38 and 41 are closed.
Gassen til behandling kommer inn gjennom ledningen 3, går gjennom ledningen 4a hvor ventilen 5a er åpen, derpå gjennom ledningen 6a og kommer inn i reaktoren hvori den kommer i kontakt med absorberingsmiddelet basert på aktivt metalloksyd, hvor sistnevnte fikserer merkaptanene inneholdt i gassen. Den rensende gass kommer ut av reaktoren la gjennom ledningen 7a, hvorpå den går igjennom ledningen 8a hvor ventilen 9a er åpen, for å komme inn i ledningen 10 for å bli ført ut. The gas for treatment enters through line 3, passes through line 4a where the valve 5a is open, then through line 6a and enters the reactor where it comes into contact with the absorbent based on active metal oxide, where the latter fixes the mercaptans contained in the gas. The cleaning gas comes out of the reactor la through the line 7a, after which it passes through the line 8a where the valve 9a is open, to enter the line 10 to be discharged.
I den andre del sirkulerer en inert gass i en lukket krets fra pumpen 21 gjennom ledningen 22, ovnen 23, ledningsdelen 24 som fører ut fra ovnen 23, går til den lukkede ventil In the second part, an inert gas circulates in a closed circuit from the pump 21 through the line 22, the furnace 23, the line part 24 leading out from the furnace 23, goes to the closed valve
25, ledningen 28 hvor ventilen 29 er åpen, ledningsdelen 27 går fra ledning 28 til ledning 19 hvor ventilen 31 er åpen og ledningsdelen 17 går fra ledningen 19 til pumpen 21. 25, the line 28 where the valve 29 is open, the line part 27 goes from line 28 to line 19 where the valve 31 is open and the line part 17 goes from the line 19 to the pump 21.
Etter dette fremskaffes regenererinssyklusen til absorberingsmiddelet i reaktoren lb som følger. After this, the regeneration cycle of the absorbent in the reactor lb is provided as follows.
I den første tiden er ventilene 16b og 38 åpne og gassen inneholdt i reaktoren lb ved absorbsjonstrykket strømmer mot ledningen 39 for å mate flammen(og derpå er kretsen dannet av ledningen 7b, ledningen 15b, hvor ventilen 16b er åpen, ledningsdelen 17 som fører til ledning 15b til ledning 18 og nevnte1 ledning 18 med ventil 38, åpen. denne operasjonen tillater senkning av trykket i reaktoren lb. In the first time, the valves 16b and 38 are open and the gas contained in the reactor 1b at the absorption pressure flows towards the line 39 to feed the flame (and then the circuit is formed by the line 7b, the line 15b, where the valve 16b is open, the line part 17 leading to line 15b to line 18 and said 1 line 18 with valve 38, open, this operation allows the lowering of the pressure in the reactor lb.
Etter dekomprimering av reaktoren lb lukkes ventilene 31 og 38, og ventilene 12, 14b, 20, 33 og 37 åpnes. After decompression of the reactor lb, valves 31 and 38 are closed, and valves 12, 14b, 20, 33 and 37 are opened.
Den inerte gass som er gjenvarmet ved passasje gjennom ovnen 23, går gjennom ledning 11 hvor ventilen 12 er åpen, ledningen 13b hvor ventilen 14b er åpen og ledningen 6b, og kommer inn i reaktor lb hvor den foretar en rensing av absorberingsmiddelet med svovelprodukter dannet i løpet av absorbsjonsfasen av merkaptanene. Nevnte rensing fremskaf-fer en desorpsjon av svovelproduktene holdt tilbake av absorberingsmiddelet. Rensegassen med de desorberte svovelprodukter kommer ut av reaktor lb gjennom ledning 7b, går gjennom ledning 15b hvor ventilen 16b er åpen og passerer gjennom ledning 7b, går gjennom ledning 15b hvor ventilen 16b er åpen og passerer, gjennom ledning 17 hvor ventilen 20 er åpen til pumpen 21. Denne returnerer rensegassen som så føres mot ovnen 23 gjennom ledning 22,og fra ovnen mot ledning 11 som indikert ovenfor. Endel av rensegasen inneholdene de desorberte svovelprodukter som passerer i ledning 22, dirigeres av ledning 36 med et kontrollert underskudd ved ventil 37 mot mateledningen til flammen 39. En tilsvarende mengde av rent nitrogen injeseres i ledning 22 av ledning 32 gjennom ventilen 33 for å kontrollere underskuddet. The inert gas which has been reheated by passage through the furnace 23 passes through line 11 where the valve 12 is open, line 13b where the valve 14b is open and line 6b, and enters the reactor lb where it carries out a purification of the absorbent with sulfur products formed in during the absorption phase of the mercaptans. Said purification produces a desorption of the sulfur products retained by the absorbent. The purge gas with the desorbed sulfur products comes out of the reactor lb through line 7b, passes through line 15b where the valve 16b is open and passes through line 7b, passes through line 15b where the valve 16b is open and passes, through line 17 where the valve 20 is open to the pump 21. This returns the cleaning gas which is then led towards the oven 23 through line 22, and from the oven towards line 11 as indicated above. Part of the cleaning gas containing the desorbed sulfur products passing through line 22 is directed by line 36 with a controlled deficit at valve 37 towards the feed line to the flame 39. A corresponding amount of pure nitrogen is injected into line 22 by line 32 through valve 33 to control the deficit .
Rensetrinnet er avsluttet og ventilene 33 og 37 lukkes; mens ventil 35 åpnes for å føre inn en kontrollert mengde luft i kretsen av gass som passerer gjennom reaktor lb, og denne gass blir sirkulert som følgelig inneholder en kontrollert mengde oksygen tilsvarende den tilførte luftmengde, til re-oksydasjonen av absorberingsmiddelet er fullstendig, d.v.s. til gjendannelse av det aktive metaloksyd. The cleaning step is finished and the valves 33 and 37 are closed; while valve 35 is opened to introduce a controlled amount of air into the circuit of gas passing through reactor 1b, and this gas is circulated which consequently contains a controlled amount of oxygen corresponding to the amount of air supplied, until the re-oxidation of the absorbent is complete, i.e. to restore the active metal oxide.
Etter denne reoksydasjon av absorberingsmiddelet lukkes ventilene 29 og 35 og ventilen 25 åpnes og ovnen 23 stanses, hvor denne krets fører i en kort tid en kald inert gass til reaktor lb som sikrer avkjøling av det reoksyderte absorberingsmiddel . After this reoxidation of the absorbent, the valves 29 and 35 are closed and the valve 25 is opened and the furnace 23 is stopped, where this circuit leads for a short time a cold inert gas to the reactor 1b which ensures cooling of the reoxidized absorbent.
Mens absorberingsmiddelet til reaktor lb blir avkjølt til den ønskede temperatur som generelt tilsvarer den som ble anvendt ved absorbsjonsfasen, lukkes ventilene 12, 16b, 20 og 25 og ventilene 29, 31 og 41 åpnes for å isolere reaktor lb i kretsen av den inerte regenerasjonsgass og f<t>rer gjennom nevnte reaktor en del av den rensede gass som passerer i ledning 10 for å sikre en rekompresjon av reaktor lb til absorbsjonstrkykket. While the absorbent of reactor lb is cooled to the desired temperature which generally corresponds to that used in the absorption phase, valves 12, 16b, 20 and 25 are closed and valves 29, 31 and 41 are opened to isolate reactor lb in the circuit from the inert regeneration gas and passes through said reactor a part of the purified gas that passes in line 10 to ensure a recompression of reactor lb to the absorption pressure.
Når trykket i reaktor lb har oppnådd en verdi i hovedsak lik absorbsjonstrykket, åpnes ventilene 5b og 9b for å sette reaktor lb inn i absorbsjonssyklusen, og på samme tid lukkes ventilene 5a, 9a, 14b og 41 for å regenerere absorberingsmiddelet med de inneholdte svovelprodukter hvor nevnte regenerering utføres som indikert ovenfor i tilfelle med reaktor lb ved å erstatte ventilene 5b, 9b, 14b og 16b med ventilene 5a, 9a, 14a og 16a. When the pressure in reactor lb has reached a value substantially equal to the absorption pressure, valves 5b and 9b are opened to put reactor lb into the absorption cycle, and at the same time valves 5a, 9a, 14b and 41 are closed to regenerate the absorbent with the contained sulfur products where said regeneration is carried out as indicated above in the case of reactor 1b by replacing valves 5b, 9b, 14b and 16b with valves 5a, 9a, 14a and 16a.
Anordningen i figur 2 omfatter to reaktorer, la og lb, montert parallellt og hvor hver omfatter en passende mengde absorberingsmiddel av aktivt metalloksyd. Hver reaktor er utstyrt ved hver ende med en første ledning, henholdsvis 6a og 6b, og i den andre ende en andre føring, henholdsvis 7a og 7b. Ledningen 6a til reaktor la er for det første tilkoplet en ledning 4a med en ventil 5a og en ledning 3 som fører gass til behandling, og for det andre ti en ledning 13a gjennom en ventil 14a til en ledning 43 for gjendannelse av regenereringsefluenten via en ventil 44. Tilsvarende er ledning 6b av reaktor lb tilkoplet for det første til en ledning 4b med en ventil 5b til ledning 3 som fører gass til behadling, og for det andre til en ledning 13b med en ventil 14b ti ledning 43. Ledningen 7a til reaktoren la er for det første tilkoplet en ledning 8a med en ventil 9a til en evakuer ingsXedtainig 10 for renset gass, og for det andre til en ledning 15a\ médi em ventil 16a til en ledning 45 som fører regnereringsg'as;s.. Tilsvarende er ledning 7b av reaktor lb tilkoplet for det første en ledning 8b med en ventil 9b til evakueringsledning 10 for renset gass og for det andre en ledning 15b med en ventil 16b til ledning 45 som fører regenereringsgass. En sideledning 40, en ventil 41 og en reguleringsventil 42 for trykket fører fra ledning 10 til ledning 43 nedstrøms for ventil 45 montert på sistnevnte ledning. Tilsvarende er en ledning 46 med en ventil 47 montert som en sideføring til ledning 43 oppstrøms for ventil 44 og fører via ledning 43 til ledning 39 som mater en flamme. The device in figure 2 comprises two reactors, la and lb, mounted in parallel and where each comprises a suitable amount of absorbent of active metal oxide. Each reactor is equipped at each end with a first line, respectively 6a and 6b, and at the other end a second line, respectively 7a and 7b. The line 6a to reactor la is firstly connected to a line 4a with a valve 5a and a line 3 which leads gas for treatment, and secondly to a line 13a through a valve 14a to a line 43 for recovery of the regeneration effluent via a valve 44. Correspondingly, line 6b of reactor lb is connected firstly to a line 4b with a valve 5b to line 3 which leads gas to treatment, and secondly to a line 13b with a valve 14b to line 43. Line 7a to the reactor firstly, a line 8a with a valve 9a is connected to an evacuation ingsXedtainig 10 for purified gas, and secondly to a line 15a\ médi em valve 16a to a line 45 which carries the calculation gas;s.. Correspondingly, line 7b of reactor lb connected firstly a line 8b with a valve 9b to evacuation line 10 for purified gas and secondly a line 15b with a valve 16b to line 45 which carries regeneration gas. A side line 40, a valve 41 and a regulating valve 42 for the pressure lead from line 10 to line 43 downstream of valve 45 mounted on the latter line. Correspondingly, a line 46 with a valve 47 is mounted as a side guide to line 43 upstream of valve 44 and leads via line 43 to line 39 which feeds a flame.
Nedstrøms for ventil 44 er ledning 43 tilkoplet inntaket til en pumpe 48 hvis utførsel er tilkoplet en ledning 44 med en ventil 50 for regulering av underskuddet ved inngangen til en elekrisk ovn 51, utstyrt med en temperaturregulator 52. Utføringen fra varmeanordning 51 er tilkoplet via en ledning 53 med en ventil 54 til ledning 45 som fører regenereringsgass til reaktorene la og lb. En ledning 55 med en ventil 56 fører fra ledning 45 til ledning 49 ned-strøms for ventil 50, og tillater kortsluttning av varmeanordning 51. En oksygenanalysator 58 er montert på ledning 49 nedstrøms for tilkoplingen av sistnevnte med ledning 55, og dessuten er en ledning 59 utstyrt med en ventil'.60if or regulering av trykket tilkoplet ledning 49 nedstrøms for ana-lysator 58 og fører til ledning 46 via koplingen til sistnevnte med ledning 39. Downstream of valve 44, line 43 is connected to the intake of a pump 48 whose outlet is connected to a line 44 with a valve 50 for regulating the deficit at the entrance to an electric oven 51, equipped with a temperature regulator 52. The outlet from heating device 51 is connected via a line 53 with a valve 54 to line 45 which leads regeneration gas to the reactors la and lb. A line 55 with a valve 56 leads from line 45 to line 49 downstream of valve 50, and allows short-circuiting of heating device 51. An oxygen analyzer 58 is mounted on line 49 downstream of the connection of the latter with line 55, and in addition a line 59 equipped with a valve'.60 for regulating the pressure connected to line 49 downstream of analyzer 58 and leading to line 46 via the connection of the latter with line 39.
En ledning 61 som fører luft, er tilkoplet inngangen til en pumpe 62 hvor utgangen er tilkoplet via en ledning 63 utstyrt med en ventil 64 for regulering av underskuddet og en ventil 65 til ledning 43 nedstrøms for koplingspunsktet av ledningen medl ledtairag 40. A line 61 that carries air is connected to the input of a pump 62 where the output is connected via a line 63 equipped with a valve 64 for regulation of the deficit and a valve 65 to line 43 downstream of the connection point of the line with guide rail 40.
Virkningen av denne avordning kan sjematisk angis som følger med utgangspunkt i en situasjon hvor reaktoren la har gått igjennom en absorbsjonssyklus mens reaktoren lb er isolert for å bli underkastet regenereringssyklusen. The effect of this arrangement can be schematically indicated as follows starting from a situation where the reactor la has gone through an absorption cycle while the reactor lb is isolated to be subjected to the regeneration cycle.
I denne situasjon er ventilene 5a, 9a, 41 og 54 åpne mens ventilene 5b, 9b, 14a, 14b, 16a, 16b, 44, 47, 56 og 65 er lukket. In this situation, the valves 5a, 9a, 41 and 54 are open while the valves 5b, 9b, 14a, 14b, 16a, 16b, 44, 47, 56 and 65 are closed.
Gassen til behandling kommer inn gjennom ledning 3, går gjennom ledning 4a hvor ventilen 5a er åpen og derpå gjennom ledning 6a og kommer inn i reaktoren la hvori den kommer i kontakt med absorberingsmiddelet basert på aktivt metalloksyd hvor sistnevnte fikserer merkaptanene inneholdt i gassen. Den rensede gass kommer ut fra reaktoren la gjennom ledning 7a og går gjennom ledning 8a hvor ventilen 9a er åpen for å komme inn i evakueringsledning 10. The gas for treatment enters through line 3, passes through line 4a where the valve 5a is open and then through line 6a and enters the reactor 1a where it comes into contact with the absorbent based on active metal oxide where the latter fixes the mercaptans contained in the gas. The purified gas comes out of the reactor la through line 7a and goes through line 8a where the valve 9a is open to enter the evacuation line 10.
Regenereringssyklusen til absorberingsmiddelet inneholdt i reaktor lb kommer istand som følger. The regeneration cycle of the absorbent contained in reactor lb is completed as follows.
I et første trinn er ventilene 14b og 47 åpne og gassen inneholdt i reaktor lb ved absorbsjonstrykket strømmer mot ledning 39 for å mate flammen ifølge kretsen dannet av ledning 6b, ledning 13b hvor ventil 14b er åpen, og ledning 46 hvor ventil 47 er åpen. Denne operasjon tillater dekomprimering av reaktor lb. In a first step, the valves 14b and 47 are open and the gas contained in the reactor lb at the absorption pressure flows towards line 39 to feed the flame according to the circuit formed by line 6b, line 13b where valve 14b is open, and line 46 where valve 47 is open. This operation allows decompression of reactor lb.
Etter dekomprimering av reaktor lb åpnes ventilene 16b og 44. After decompression of reactor lb, valves 16b and 44 are opened.
Pumpen 48 trekker renset gass gjennom ledning 40 og diri-gerer denne gass mot ledning 49 og oppvarmingsanordning 51 under et kontrollert trykk, hvor ventil 50 regulerer trykket. Den gjenvarmede gass går, etter passasje gjennom varmeanordning 51,gjennom ledning 53 hvor ventilen 54 er åpen til ledning 45 og ledning 15b hvor ventilen 16b er åpen og ledning 7b for å komme inn i reaktoren lb, hvor den får istand en rensing av absorberingsmiddelet med svovelproduktene som er dannet under absorberingsfasen av merkaptanene. Nevnte rensing får istand en desorpsjon av svovelproduktene holdt tilbake av absorberingsmiddelet. Rensegassen med de desorberte svovelprodukter kommer ut fra reaktor lb gjennom ledning 6b, går igjennom ledning 13b hvor ventil 14b er åpen og passerer delvis gjennom ledning 46 hvor ventil 47 er åpen til ledning 39 for matning av flammen og delvis i ledning 43 hvor ventil 44 er åpen til pumpen 48. Sistnevnte fører den gjenværende gass mot varmeanordning 51 som indikert ovenfor. I løpet av rensingen av absorberingsmiddel holdes trykket til gassen, fremskaffet ved bevegelse av pumpen 48, konstant,og er for å heve den rensede gass i ledningen 10 gjennom ledning 40 hvis trykket er lavt, og til en senkning av gassen gjennom ledning 59 mot ledning 39 for å mate flammen hvis trykket er øket. The pump 48 draws purified gas through line 40 and directs this gas towards line 49 and heating device 51 under a controlled pressure, where valve 50 regulates the pressure. The reheated gas passes, after passage through heating device 51, through line 53 where the valve 54 is open to line 45 and line 15b where the valve 16b is open and line 7b to enter the reactor lb, where it undergoes a purification of the absorbent with the sulfur products formed during the absorption phase of the mercaptans. Said purification enables a desorption of the sulfur products retained by the absorbent. The purge gas with the desorbed sulfur products comes out of reactor lb through line 6b, passes through line 13b where valve 14b is open and passes partly through line 46 where valve 47 is open to line 39 for feeding the flame and partly in line 43 where valve 44 is open to pump 48. The latter leads the remaining gas towards heating device 51 as indicated above. During the cleaning of the absorbent, the pressure of the gas, provided by the movement of the pump 48, is kept constant, and is to raise the cleaned gas in the line 10 through line 40 if the pressure is low, and to a lowering of the gas through line 59 against the line 39 to feed the flame if the pressure is increased.
Rensetrinnet avsluttes ved å lukke ventilene 41 og 47 og åpne ventil 65 for å tillate et kontrollert luftunderskudd i kretsen av gass som passerer gjennom reaktor lb og ved å sirkulere nevnte gass som inneholder i tillegg en kontrollert mengde oksygen fra det tilførte luftunderskudd, til en fullstendig reoksydasjon av absorberingsmiddelet d.v.s. til gjendannelse av aktivt metalloksyd. The purge step is completed by closing valves 41 and 47 and opening valve 65 to allow a controlled air deficit in the circuit of gas passing through reactor lb and by circulating said gas containing in addition a controlled amount of oxygen from the supplied air deficit, to a complete reoxidation of the absorbent, i.e. for recovery of active metal oxide.
Etter denne reoksydasjon av absorberingsmiddelet lukkes ventilene 54 og 65 og ventilen 56 åpnes under stansing av varmeanordning 51, og dette tilfører i løpet av en kort til reaktor lb en kald inert gass som forårsaker avkjøling av det reoksyderte absorberingsmiddel. After this reoxidation of the absorbent, the valves 54 and 65 are closed and the valve 56 is opened while stopping the heating device 51, and this adds a cold inert gas to the reactor 1b during a short time which causes cooling of the reoxidized absorbent.
Når absorberingsmiddelet til reaktor lb er avkjølet til en ønsket temperatur som generelt tilsvarer den som blir brukt ved absor beringstrinnet, lukkes ventilene 14b og 44 og. ventil 41 åpnes for å føre til nevnte reaktor endel av den rensende gass som passerer i ledning 10 for å sikre en rekompresjon av reaktor lb til absorberingstrykket. When the absorbent of reactor 1b has cooled to a desired temperature which generally corresponds to that used in the absorbent step, the valves 14b and 44 and are closed. valve 41 is opened to lead to said reactor part of the cleaning gas that passes in line 10 to ensure a recompression of reactor lb to the absorption pressure.
Når trykket i reaktor lb har nådd en verdi i hovedsak lik absorbsjonstrykket, åpnes ventilene 5b og 9b for å føre reaktoren lb til absorberingssyklusen, og på samme tid lukkes ventilene 5a, 9a, 16b og 41 for å isolere reaktor la for å regenerere absorberingsmiddelet med svovelproduktene som dette inneholder, hvor nevnte regenerering utføres som indikert oventfor i tilfelle med reaktor lb ved å erstatte ventilene 5b, 9b, 14b og 16b med ventilene 5a, 9a, 14a og 16a. When the pressure in reactor lb has reached a value substantially equal to the absorption pressure, valves 5b and 9b are opened to lead reactor lb to the absorption cycle, and at the same time valves 5a, 9a, 16b and 41 are closed to isolate reactor la to regenerate the absorbent with the sulfur products which this contains, said regeneration being carried out as indicated above in the case of reactor 1b by replacing valves 5b, 9b, 14b and 16b with valves 5a, 9a, 14a and 16a.
Anordningen angitt på figur 3 omfatter tre reaktorer la, lb og lc montert i parallell og hvor hver omfatter en passende mengde absorberingsmiddel basert på aktivt metalloksyd. Hver reaktor er utsyrt i en av sine ender med en første ledning henholdsvis 6a og 6b og i sin andre ende med en andre ledning henholdsvis 7a, 7b og 7c. Ledning en 6a til reaktor la er koplet i en ende til en ledning 4a med en ventil 5a til en ledning 3 som fører gass som skal behandles, og i sin andre ende til en ledning 13a med en ventil 14a til en ledning 70 som fører efluenten fra regnereringen, hvor nevnte ledning 6a dessuten fører via en leding 72a med en ventil 73a til en ledning 74 som fører en avkjølt gass. Tilsvarende er ledning 6b til reaktor lb tilkoplet for det første til en ledning 4b med en ventil 5b til en ledning 3 som fører gass som skal behandles, og for det andre til en ledning 13b med en ventil 14b til ledning 70 som inneholder efluent fra regenereringen, og til en ledning 72b med en ventil 73b til ledning 74, til hvilken ledning 6c av reaktor lc er tilkoplet i en ende med en ledning 4c via en ventil 5c til ledning 3 og i sin andre del til en ledning 13c med en ventil 14c til ledning 70 og til en ledning 72c med en ventil 73c til ledning 74. Ledningen 7a til reaktor la er tilkoplet for det første til en ledning 8a med en ventil 9a til en ledning 10 for evakuering av ren gass,og for det andre til en ledning 15a med en ventil 16a til en ledning 45 som fører en regenereringsgass, og til en ledning 75a med en ventil 76a til en ledning 77 som inneholder efluenten til avkjøling. Nevnte ledning 45 er tilkoplet en ledning 53 ved utgangen av en ovn 51, hvor nevnte ovn er utstyrt med en temperaturregulator 52 som justerer underskuddet av det tilførte brensel via en ledning 75, mens ledningen 77 er til -koplet inngangen til ovnen 51. Tilsvarende er ledningen 7b til reaktor lb tilkoplet for det første til en ledning 8b med en ventil 9b til evakueringsledning 10 for ren gass, og for det andre til en ledning 15b med en ventil 16b til ledning 45 og en ledning 75b med en ventil 76b til ledning 77, hvorved ledningen 7c av reaktor lc er koplet til for det første ledning 10 med en ledning 8c og en ventil 9c; og for det andre til ledning 45 til en ledning 15c med en ventil 16c og til ledning 77 til en ledning 75 med en ventil 76c. En avledning 79 kopler ledningen 10 til ledningen 74. The device shown in Figure 3 comprises three reactors la, lb and lc mounted in parallel and each of which comprises a suitable amount of absorbent based on active metal oxide. Each reactor is equipped at one of its ends with a first line respectively 6a and 6b and at its other end with a second line respectively 7a, 7b and 7c. Line a 6a to reactor la is connected at one end to a line 4a with a valve 5a to a line 3 that carries gas to be treated, and at its other end to a line 13a with a valve 14a to a line 70 that carries the effluent from the calculator, where said line 6a also leads via a line 72a with a valve 73a to a line 74 that carries a cooled gas. Correspondingly, line 6b to reactor lb is connected firstly to a line 4b with a valve 5b to a line 3 that carries gas to be treated, and secondly to a line 13b with a valve 14b to line 70 that contains effluent from the regeneration , and to a line 72b with a valve 73b to line 74, to which line 6c of reactor lc is connected at one end with a line 4c via a valve 5c to line 3 and in its other part to a line 13c with a valve 14c to line 70 and to a line 72c with a valve 73c to line 74. The line 7a to reactor la is connected firstly to a line 8a with a valve 9a to a line 10 for evacuation of clean gas, and secondly to a line 15a with a valve 16a to a line 45 which carries a regeneration gas, and to a line 75a with a valve 76a to a line 77 containing the effluent for cooling. Said line 45 is connected to a line 53 at the output of a furnace 51, where said furnace is equipped with a temperature regulator 52 which adjusts the deficit of the supplied fuel via a line 75, while line 77 is connected to the input of the furnace 51. Correspondingly, the line 7b to reactor lb connected firstly to a line 8b with a valve 9b to evacuation line 10 for clean gas, and secondly to a line 15b with a valve 16b to line 45 and a line 75b with a valve 76b to line 77 , whereby the line 7c of reactor 1c is connected to, firstly, line 10 with a line 8c and a valve 9c; and secondly to line 45 to a line 15c with a valve 16c and to line 77 to a line 75 with a valve 76c. A lead 79 connects the line 10 to the line 74.
En ledning 61 som fører luft, er tilkpolet inngangen til en pumpe 62 hvis utgang er koplet, via en ledning 63 utstyrt med en ventil 64 for regulering av trykket, til ledning 77 som fører avkjølingsefluent til ovn 51. En oksygenanalysator 58 er montert på lendning 77 mellom tilkoplingen av nevnte ledning med en ledning 63 og mellom ovnen 51 hvor en ventil 71 for regulering av trykk er montert på ledningen 77 mellom tilkoplingene av nevnte ledning med henholdsvis ledning 75c og ledning 63. A line 61 which carries air is connected to the inlet of a pump 62 whose output is connected, via a line 63 equipped with a valve 64 for regulating the pressure, to line 77 which carries cooling effluent to furnace 51. An oxygen analyzer 58 is mounted on the line 77 between the connection of said line with a line 63 and between the furnace 51 where a valve 71 for regulating pressure is mounted on line 77 between the connections of said line with line 75c and line 63 respectively.
Virkemåten tildénne-anordning kan angis som følger ut fra den situasjon hvor reaktor la kommer fra absorbsjonssyklusen mens reaktor lb kommer fra dekomprimering for å føres til regenerasjonssyklusen og reaktor lc er i avkjølings-fasen. The operation of the tildenne device can be stated as follows from the situation where reactor la comes from the absorption cycle while reactor lb comes from decompression to be taken to the regeneration cycle and reactor lc is in the cooling phase.
I denne situasjon er ventilene 5a og 9a. til reaktor la åpne og ventilene 14b og 16b til reaktor lb. samt ventilene 73c og 76c til reaktor lc samt de andre ventilene er lukket. In this situation, the valves are 5a and 9a. to reactor la open and the valves 14b and 16b to reactor lb. as well as the valves 73c and 76c to reactor lc and the other valves are closed.
Gassen til behandling kommer inn gjennom ledning- 3', går igjennom ledning 4a hvor ventil 5a er åpen og kommer derpå gjennom ledning 6a inn i reaktor la, hvor den kommer i kontakt med absorberingsmiddelet basert på reaktivt metalloksyd hvor sistnevnte fikserer merkaptanene inneholdt i gassen. Den rensede gass kommer ut fra reaktor la gjennom ledning 7a og går derpå gjennom ledning 8a hvor ventil 9a er åpen for å komme inn i evakueringsledning 10. The gas for treatment enters through line 3', passes through line 4a where valve 5a is open and then enters through line 6a into reactor la, where it comes into contact with the absorbent based on reactive metal oxide where the latter fixes the mercaptans contained in the gas. The purified gas comes out of reactor la through line 7a and then goes through line 8a where valve 9a is open to enter evacuation line 10.
Endel av den rensede gass som kommer ut gjennom ledning 10, og hvor temperaturen er i nærheten av romtemperatur, føres via ledning 79 og går til ledning 74 og ledning 72c hvor ventil 73c er åpen til reaktor lc som skal regenereres. I denne reaktor kommer nevnte gass i kontakt med det varme regenererte absorberingsmiddel og avkjøler dette. Efluenten fra reaktor lc kommer inn i ledning 77 etter å ha blitt ført i ledning 7c, og derpå gjennom ledning 75c hvor ventilen 76c er åpen, og etter å ha blitt holdt tilbake ved passasje gjennom ventil 71 kommer den tilslutt inn i ovnen 51 hvori nevnte efluent blir oppvarmet til en passende temperatur som er anvendelig ved regenereringen. Den opp-varmede gass kommer ut fra ovnene 51 gjennom ledning 53 og •derpå ledning 15b hvor ventilen 16b er åpen og gjennom 'ledning 7b, og kommer inn i reaktor lb hvor demt får istand en rensing av absorberingsmiddelet med svovelprodukter dannet i løpet av absorberingsfasen av merkaptanene. Nevnte rensing får istand en desorbsjon av de tilbake-holdte svovelprodukter i absorberingsmiddelet. Rensegassen med de desorberte svovelprodukter som kommer ut av reaktoren gjennom reaktor 6b, går igjennom ledning 13b hvor ventilen 14b er åpen og passerer gjennom ledning 70 for å dirigeres mot en insinerator som ikke er vist. Part of the purified gas that comes out through line 10, and where the temperature is close to room temperature, is led via line 79 and goes to line 74 and line 72c where valve 73c is open to reactor lc to be regenerated. In this reactor, said gas comes into contact with the hot regenerated absorbent and cools it. The effluent from reactor lc enters line 77 after being led into line 7c, and then through line 75c where the valve 76c is open, and after being held back by passage through valve 71 it finally enters the furnace 51 in which the aforementioned effluent is heated to a suitable temperature which is applicable in the regeneration. The heated gas comes out of the furnaces 51 through line 53 and then line 15b where the valve 16b is open and through line 7b, and enters the reactor lb where a cleaning of the absorbent with sulfur products formed during the absorption phase is carried out of the mercaptans. Said purification enables a desorption of the retained sulfur products in the absorbent. The purge gas with the desorbed sulfur products that comes out of the reactor through reactor 6b passes through line 13b where the valve 14b is open and passes through line 70 to be directed towards an incinerator which is not shown.
Desorbsjonen til svovelproduktene er avsluttet, man åpner ventilen 64 for å tilføre et kontrollert luftunderskudd hvor gassen kommer til ovnen 51 gjennom ledning 77 og passerer etter oppvarming til reaktor lb, og luf tin jeks jonen i nevnte gass oppretthodles til fullstendig reoksydasjon av absorberingsmiddel d.v.s. til gjendannelse av aktivt metalloksyd . The desorption of the sulfur products is finished, the valve 64 is opened to supply a controlled air deficit where the gas comes to the furnace 51 through line 77 and passes after heating to the reactor lb, and the air thin jeks ion in said gas is maintained until complete reoxidation of absorbent i.e. for recovery of active metal oxide.
Etter denne reoksydasjon av absorberingsmiddelet lukkes ventilen 64 som tilfører luft samt ventilene 73c, 76c, 14b og 16b, og ventilen 73b åpnes. Trykket i reaktor lb heves således, og når det er oppnådd en verdi i nærheten av trykket til den rensede gass, lukkes ventilene 5a og 9a og ventilene 5c, 9c, 76b og ventil 14a åpnes samt ventil 16a når reaktoren la er dekomprimert. After this reoxidation of the absorbent, valve 64 which supplies air as well as valves 73c, 76c, 14b and 16b is closed, and valve 73b is opened. The pressure in reactor lb is thus raised, and when a value close to the pressure of the purified gas is reached, valves 5a and 9a are closed and valves 5c, 9c, 76b and valve 14a are opened as well as valve 16a when reactor la is decompressed.
Ifølge de forskjellige instillinger til ventilene passerer reaktoren lc absorbsjonsfasen, mens reaktoren lb passerer avkjølingsfasen og reaktorern la passerer regenererings-fasen. According to the different settings of the valves, reactor lc passes through the absorption phase, while reactor lb passes through the cooling phase and reactor la passes through the regeneration phase.
Operasjonene følger på hverandre undertiden på en slik måte at det til enhver tid er en reaktor i absorbsjonsfase, en reaktor i regenereringsfase og en reaktor i avkjølingsfase og hvor hver reaktor etter hverandre er i absorbsjonsfase, regenererignsfase og avkjølingsfase. The operations sometimes follow each other in such a way that at any time there is a reactor in the absorption phase, a reactor in the regeneration phase and a reactor in the cooling phase and where each reactor is successively in the absorption phase, the regeneration phase and the cooling phase.
Oppfinnelsen illustreres ved følgende ikke-begrensende eksempler . The invention is illustrated by the following non-limiting examples.
EKSEMPEL 1 EXAMPLE 1
Ved å drive en anordning tilsvarende den som er skjematisk angitt i fig. l og som virker som tidligere beskrevet, behandles en naturgass inneholdende 150 v.p.m. metyl-merkaptan, 50 v.p.m. propylmerkaptan, 5 p.p.m. H2S og 2000 p.p.m. hydrokarboner på C5 til C8, kommersielt. By operating a device similar to that which is schematically indicated in fig. l and which works as previously described, a natural gas containing 150 v.p.m. is treated. methyl mercaptan, 50 v.p.m. propyl mercaptan, 5 p.p.m. H2S and 2000 p.p.m. hydrocarbons of C5 through C8, commercial.
Ved denne behandling inneholder hver av de to reaktorer av anordningen 6,5 m 3 av et absorberingsmiddel som består av kuler ca. 5 mm i diameter og omfattende impregnert aluminium med 10 vekt% kobberoksyd som aktivt metalloksyd, hvor nevnte absorberingsmiddel har en spesifikk overflate på ca. 190 m 2/g. Den dynamiske kapasitet til det nye absorberingsmidlet tilsvarer absorpsjon av en produktmengde svovel av type merkaptaner,regnet på svovel, på 3,5 g pr. 100 g absorberingsmiddel . In this treatment, each of the two reactors of the device contains 6.5 m 3 of an absorbent consisting of spheres approx. 5 mm in diameter and extensively impregnated aluminum with 10% by weight of copper oxide as active metal oxide, where said absorbent has a specific surface area of approx. 190 m2/g. The dynamic capacity of the new absorbent corresponds to the absorption of a product amount of sulfur of the mercaptan type, calculated on sulphur, of 3.5 g per 100 g of absorbent.
Reaktorene funksjonerer alternativt ved absorpsjonssyklus og regenerasjonssyklus som beskrevet ovenfor, ved å anvende driftsbetingelser som angitt nedenfor. The reactors function alternatively by absorption cycle and regeneration cycle as described above, using operating conditions as indicated below.
Absorpsjonssyklus: Absorption cycle:
Behandlingsgass som kommer gjennom Process gas coming through
ledning 3 og går inn i reaktoren line 3 and enters the reactor
for absorpsjon for absorption
- Underskudd 4166 7 Nm 3/time - Deficit 4166 7 Nm 3/hour
- Trykk 70 bar - Pressure 70 bar
- Absorpsjonstemperatur 30°C - Absorption temperature 30°C
- Varighet av absorpsjonssyklus 12 timer - Duration of absorption cycle 12 hours
Regenereringssyklus: Regeneration cycle:
Dekompresjonsfase Decompression phase
- Varighet 15 minutter - Duration 15 minutes
- Hastighet av dekompresjon 5 bar/minutt Rensing av absorberingsmiddel ved - Speed of decompression 5 bar/minute Cleaning of absorbent by
regenerering av varm inert gass regeneration of hot inert gas
- Underskudd på rensegass 3850 Nm 3/time - Shortage of cleaning gas 3850 Nm 3/hour
- Temperatur av rensegass fra ovnen - Temperature of cleaning gas from the furnace
23 350°C - Varighet av rensing 4 timer 4 5 min. 23 350°C - Duration of cleaning 4 hours 4 5 min.
- Rensing av gass via ventil 37 100 Nm 3/time - Purification of gas via valve 37 100 Nm 3/hour
3 - Nitrogeninnisering ved ventil 33 100 Nm /time Reoksydasjon av absorberingsmiddel 3 - Nitrogen injection at valve 33 100 Nm/hour Reoxidation of absorbent
- Varighet 2 timer - Duration 2 hours
- Temperatur til reoksyderingsgass - Temperature of reoxidation gas
ved utgangen fra ovnen 23 350°C at the exit from the oven 23 350°C
- Konsentrasjon av oksygen i reoksy- - Concentration of oxygen in reoxy-
deringsgass Opprettholdt ved kontrol- deration gas Maintained by control
lert luftinjeksjon via ventil 35) 1 volum% Avkjøling av reoksydert absorberings- lert air injection via valve 35) 1 volume% Cooling of reoxidized absorption
middel medium
- Varighet 4 timer 45 min. - Duration 4 hours 45 minutes.
- Underskudd av avkjølingsgass 3850 Nm<3>/time - Deficit of cooling gas 3850 Nm<3>/hour
- Temperatur av avkjølingsgass som - Temperature of cooling gas which
kommer gjennom ledning 11 30°C Rekompresjon av regenerert reaktor av- comes through line 11 30°C Recompression of regenerated reactor off-
kjølt med renset gass cooled with purified gas
- Varighet 15 minutter - Duration 15 minutes
- Rekompresjonshastighet 5 bar/minutt - Recompression speed 5 bar/minute
Den rensete gass evakuert gjennom ledning 10 inneholder en total konsentrasjon av svovelprodukter under 10 v.p.m. The purified gas evacuated through line 10 contains a total concentration of sulfur products below 10 v.p.m.
Etter 150 absorpsjonssykler og regeneringssykler er den dynamiske kapasitet til det regenererte absorberingsmiddel igjen praktisk lik den til det nye absorberingsmiddel. After 150 absorption cycles and regeneration cycles, the dynamic capacity of the regenerated absorbent is again practically equal to that of the new absorbent.
EKSEMPEL 2 EXAMPLE 2
Ved å drive en anordning analog til den som er skjematisk angitt i fig. 2 og som virker som beskrevet ovenfor, behandles en kommersiell naturgass inneholdende 52 v.p.m. metyl-merkaptan, 18 v.p.m. propylmerkaptan, 5 p.<p.>m. I^S og 2000 p.p.m. hydrokarboner på C^ til Cg. By operating a device analogous to that shown schematically in fig. 2 and which works as described above, a commercial natural gas containing 52 v.p.m. is treated. methyl mercaptan, 18 v.p.m. propyl mercaptan, 5 p.<p.>m. I^S and 2000 p.p.m. hydrocarbons of C^ to Cg.
Ved denne behandling inneholder hver av de to reaktorer av installasjonen 1,5 tonn av et tilsvarende absorberingsmiddel som det som ble brukt i eksempel 1. In this treatment, each of the two reactors of the installation contains 1.5 tonnes of a similar absorbent to that used in example 1.
Reaktorene virker alternativt med absorpsjonssyklus og regenerasjonssyklus som beskrevet under referanse til fig. 2 og bruker driftsbetingelser som angitt nedenfor. The reactors operate alternatively with an absorption cycle and a regeneration cycle as described with reference to fig. 2 and uses operating conditions as stated below.
Absorpsjonssyklus: Absorption cycle:
Behandlingsgass som kommer gjennom Process gas coming through
ledning 3 og kommer inn i reaktoren line 3 and enters the reactor
for absorpsjon for absorption
- Underskudd 4166 7 Nm /time - Trykk 70 bar Absorpsjonstemperatur 30°C - Loss 4166 7 Nm /hour - Pressure 70 bar Absorption temperature 30°C
Varighet av absorpsjonssyklus 12 timer Regenerasjonssyklus; Duration of absorption cycle 12 hours Regeneration cycle;
Dekompresjonsfase Decompression phase
- Varighet 15 minutter - Duration 15 minutes
- Dekompresjonshastighet 5 bar/minutt Rensing av absorberingsmiddel ved - Decompression speed 5 bar/minute Cleaning of absorbent by
regenerering av inert varm gass regeneration of inert hot gas
- Underskudd av rensegass 1500 Nm 3/time - Deficit of cleaning gas 1500 Nm 3/hour
- Temperatur til rensegassen ved ut- - Temperature of the cleaning gas at the outlet
føring fra varmeanordning 51 350°C lead from heating device 51 350°C
- Varighet av rensing 3 timer Reoksydasjon av absorberingsmiddel - Duration of cleaning 3 hours Reoxidation of absorbent
- Varighet 2 timer - Duration 2 hours
- Temperatur til reoksyderingsgass - Temperature of reoxidation gas
ved utgang fra varmeanordning 51 350°C at the exit from the heating device 51,350°C
- Oksygenkonsentrasjon i reoksyderings- - Oxygen concentration in reoxidation
gassen (opprettholdt ved kontrollert the gas (maintained at controlled
luftinjeksjon gjennom ledningen 63) 1,5 volum% Avkjøling av reoksydert absorberingsmiddel air injection through the line 63) 1.5% by volume Cooling of reoxidized absorbent
- Varighet 6,5 timer - Duration 6.5 hours
- Underskudd av avkjølingsgass 750 Nm 3/time - Deficit of cooling gas 750 Nm 3/hour
- Temperatur av avkjølingsgass som - Temperature of cooling gas which
kommer gjennom ledning 5 5 30°C Rekompresjon av avkjølt regenerert coming through line 5 5 30°C Recompression of cooled regenerated
reaktor med renset gass reactor with purified gas
- Varighet 15 minutter - Duration 15 minutes
- Rekompresjonshastighet 5 bar/minutt - Recompression speed 5 bar/minute
Den rensete gass evakuert gjennom ledning 10 har en total konsentrasjon på svovel under 2 mg/Nm 3. The purified gas evacuated through line 10 has a total concentration of sulfur below 2 mg/Nm 3.
EKSEMPEL 3 EXAMPLE 3
Ved å drive en anordning analog til den som er skjematisk angitt i fig. 3 og som virker som beskrevet ovenfor, behandles en kommersiell naturgass inneholdende 52 v.p.m. metyl-merkaptan, 18 v.p.m. propylmerkaptan, 5 p.p.m. B^S og 2000 p jp. m. hydrokarboner på Cr til Cg. By operating a device analogous to that shown schematically in fig. 3 and which operates as described above, a commercial natural gas containing 52 v.p.m. is treated. methyl mercaptan, 18 v.p.m. propyl mercaptan, 5 p.p.m. B^S and 2000 p jp. m. hydrocarbons of Cr to Cg.
Ved behandling inneholder hver av de tre reaktorer av anordningen 1,5 tonn av et identisk absorberingsmiddel som det anvendt i eksempel 1. During treatment, each of the three reactors of the device contains 1.5 tonnes of an identical absorbent as that used in example 1.
Reaktorene virker suksessivt ved absorpsjonssyklus, gsnera-sjonssyklus og avkjølingssyklus som beskrevet under referanse til fig. 3 og bruker driftsbetingelser som angitt nedenfor. The reactors operate successively by absorption cycle, generation cycle and cooling cycle as described with reference to fig. 3 and uses operating conditions as indicated below.
Absorpsjonssyklus: Absorption cycle:
Gass til behandling kommer gjennom Gas for processing comes through
ledning 3 og kommer inn i reaktoren line 3 and enters the reactor
for absorpsjon for absorption
- Underskudd 4166 7 Nm<3>/time - Deficit 4166 7 Nm<3>/hour
- Trykk 70 bar Absorpsjonstemperatur 30°C - Pressure 70 bar Absorption temperature 30°C
Varighet av absorpsjonssyklus 12 timer Regenereringssyklus: Duration of absorption cycle 12 hours Regeneration cycle:
Dekompresjonsfase Decompression phase
- Varighet 1 time - Duration 1 hour
- Dekompresjonshastighet 1,15 bar/minutt Rensing av absorberingsmiddel ved - Decompression speed 1.15 bar/minute Cleaning of absorbent by
regenerering av varm regenererings- regeneration of hot regeneration
gass gas
- Underskudd av rensegass 750 Nm 3/time - Deficit of cleaning gas 750 Nm 3/hour
- Temperatur til rensegass ved - Temperature of cleaning gas at
utgang fra ovnen 51 350°C exit from the oven 51 350°C
- Varighet av rensing 6 timer - Duration of cleaning 6 hours
Re-oksydasjon av absorberingsmiddel Re-oxidation of absorbent
- Varighet 4 timer - Duration 4 hours
- Temperatur til reoksydasjonsgass - Temperature of reoxidation gas
ved utgang fra ovnen 51 350°C at exit from the oven 51,350°C
- Oksygenkonsentrasjon i reoksyda- - Oxygen concentration in reoxida-
sjonsgassen (opprettholdt ved kontrol- sion gas (maintained by control
lert luftinjeksjon via ledningen 64) 1 volum% Rekompresjon av regenerert reaktor lert air injection via line 64) 1 volume% Recompression of regenerated reactor
av renset gass of purified gas
- Varighet 1 time - Duration 1 hour
- Rekompresjonshastighet 1,15 bar/min. Avk j:ølingssyklus: Avkjøling av reoksydert absorbe- : ■ ■;• - Recompression speed 1.15 bar/min. Cooling cycle: Cooling of reoxidized absorbent: ■ ■;•
ringsraiddel ring rod part
- Varighet 12 timer - Duration 12 hours
- Underskudd av avkjølingsgass 750' Nm 3/time - Deficit of cooling gas 750' Nm 3/hour
- Temperatur av avkjølingsgass som - Temperature of cooling gas which
kommer gjennom ledningen 74 30°C. comes through the line 74 30°C.
Den rensete gass evakuert gjennom ledningen 10 inneholder en total svovelkonsentrasjon under 2 mg/Nm 3. The purified gas evacuated through line 10 contains a total sulfur concentration below 2 mg/Nm 3.
Claims (15)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8507121A FR2581560B1 (en) | 1985-05-10 | 1985-05-10 | REGENERATIVE PROCESS FOR THE REMOVAL OF MERCAPTANS CONTAINED IN A GAS |
| PCT/FR1986/000157 WO1986006649A1 (en) | 1985-05-10 | 1986-05-06 | Regenerative method for removing mercaptans contained in a gas |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO870093D0 NO870093D0 (en) | 1987-01-09 |
| NO870093L NO870093L (en) | 1987-03-09 |
| NO166435B true NO166435B (en) | 1991-04-15 |
| NO166435C NO166435C (en) | 1991-07-24 |
Family
ID=26224497
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO870093A NO166435C (en) | 1985-05-10 | 1987-01-09 | PROCEDURE FOR REMOVAL OF GAS CAPTAIN. |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| NO (1) | NO166435C (en) |
-
1987
- 1987-01-09 NO NO870093A patent/NO166435C/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO870093D0 (en) | 1987-01-09 |
| NO870093L (en) | 1987-03-09 |
| NO166435C (en) | 1991-07-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1073772A1 (en) | Method and apparatus for producing direct reduced iron with improved reducing gas utilization | |
| US6444185B1 (en) | Process for recovering as sulfur the compounds H2S, SO2, COS and/or CS2 in a tail gas from a sulfur plant | |
| CN1043029C (en) | Method for removing hydrogen sulphide from a gas and recovering in the form of sulphur | |
| WO1994021359A1 (en) | Method for removing sulphur compounds from a residual gas such as a residual gas from a claus process sulphur plant, and recovering said compounds as sulphur | |
| JP2001514613A (en) | Method and catalyst for directly oxidizing H2S contained in gas to sulfur | |
| RU2142405C1 (en) | Method and catalyst for oxidation of h2s containing in gas at small concentration to sulfur by catalytic method | |
| JP3869856B2 (en) | H ▲ Bottom 2 ▼ Method for oxidizing S to sulfur | |
| CA2232508A1 (en) | Process and chamber for regenerating an aromatics production or reforming catalyst with improved oxychlorination | |
| KR20210143206A (en) | Operation method of hydrogen production apparatus and hydrogen production apparatus | |
| JPH11114374A (en) | Regenerating method of activated carbon used in activated carbon circulation bag filter | |
| JP4772307B2 (en) | Dry desulfurization apparatus, mercury removal method from dry desulfurization apparatus, and regeneration tower | |
| NO166435B (en) | PROCEDURE FOR REMOVAL OF GAS CAPTAIN. | |
| CA1267269A (en) | Regenerative process for the elimination of mercaptans carried in a gas | |
| US4908201A (en) | Sulfur recovery process including removal of residual sulfur from Claus catalyst after regeneration | |
| US2880162A (en) | Start-up procedure for regenerative platinum catalyst hydroformers | |
| US4001010A (en) | Method for processing reduced iron | |
| US10689254B1 (en) | Methods for SO2 recoveries from sulfur plants | |
| CN114074923B (en) | Low-temperature sulfur recovery system and low-temperature sulfur recovery method | |
| JPH02699A (en) | Removal of carbon dioxide and moisture from gas in town gas production process | |
| JPH0422415A (en) | Method for adsorbing and removing carbon dioxide | |
| CN218901381U (en) | Treatment system for gas containing hydrogen sulfide | |
| KR102484968B1 (en) | Method and apparatus for treating cokes oven gas | |
| US8551436B2 (en) | Method for purifying an input mixture comprising carbon dioxide (CO2) and carbon monoxide (CO), to eliminate the carbon monoxide contained in said mixture | |
| KR100405522B1 (en) | How to exclude carbon dioxide capture in coke gas purification | |
| JPS61245819A (en) | Method for purifying high temperature reductive gas |