NO165860B

NO165860B - RESONANT CIRCUIT FOR AA EXTRACTS CLOCK FREQUENCY SWING FROM A DATA STREAM.

Info

Publication number: NO165860B
Application number: NO840944A
Authority: NO
Inventors: Giuseppe Burzi; Giovanni Mengoli; Luciano Pogliani
Original assignee: Telettra Lab Telefon
Priority date: 1983-03-18
Filing date: 1984-03-13
Publication date: 1991-01-07
Also published as: GB8406929D0; GB2139427B; GB2139427A; FR2542929B1; NO840944L; IT1160736B; NO165860C; AU2552884A; JPS59181705A; NL8400815A; BR8401235A; ES530723A0; SE460004B; AU576489B2; US4625185A; MX155888A; FR2542929A1; SE8401290L; SE8401290D0; IT8320135A0

Description

Oppfinnelsen vedrører en resonanskrets for frasortering fra en dataflyt (f.eks. pulskodemodulasjon - PCM) av en svingning ved styrepulsfrekvens (klokkefrekvens), - hvilket garanterer et godt prestasjonsnivå med hensyn på frekvensselektivitet og -stabilitet ved endringer i det omgivende miljø, særlig med hensyn på temperaturendringer. Resonanskretsen ifølge oppfinnelsen består av en kortsluttet linjeseksjon fastgjort på et kvartsbæresjikt; ved det anvendelige frasorteringssystem er det forkoblet en datainnmatskrets og etterfulgtr av en utmatingskrets, som forsterker det signal som frasorteres ved hjelp av resonanskretsen. The invention relates to a resonant circuit for sorting out from a data flow (e.g. pulse code modulation - PCM) an oscillation at control pulse frequency (clock frequency), - which guarantees a good level of performance with regard to frequency selectivity and stability in the event of changes in the surrounding environment, particularly with regard to on temperature changes. The resonant circuit according to the invention consists of a short-circuited line section fixed on a quartz carrier layer; in the applicable sorting system, a data input circuit is connected in advance and followed by an output circuit, which amplifies the signal which is sorted out by means of the resonance circuit.

Det er velkjent at en overføringslinjeseksjon, som er kortsluttet, har resonansegenskaper, og derfor skaper den en båndpassfilterkrets med hensyn til den signalkomponent, som foreligger ved dens innmating ved frekvensen fo, hvortil svarer en bølgelengde " li* 4 x lengden av "1" av nevnte linjeseksjon. Med andre ord har svingningen filtrert av resonatoren med en linjelengde av "1" frekvensen: It is well known that a short-circuited transmission line section has resonant properties and therefore creates a bandpass filter circuit with respect to the signal component present at its input at frequency fo, corresponding to a wavelength "li* 4 x the length of "1" of said line section. In other words, the oscillation has been filtered by the resonator with a line length of the "1" frequency:

fo = V /> = V /4 x 1, hvor V er forplantningshastig- fo = V /> = V /4 x 1, where V is propagation speed

P P P P P P

heten for en elektromagnetisk bølge sendt gjennom linjen, the heat of an electromagnetic wave sent through the line,

som i hovedsak er avhengig av det materiale som benyttes som dielektrisk bæresjikt. Når en på den andre side ønsker at en linjeseksjon frasorterer en komponent med frekvensen fo, må dennes lengde "1" være følgende.: 1 = V /(4 x fo). Disse egenskaper kan utnyttes i praksis når det ikke medfører for høye "l"-verdier, d.v.s. når fo er meget høy; i praksis er bruken av resonanslinjer hittil begrenset til mikrobølge-området, d.v.s. til de meget høye frekvenser som svarer til svært korte bølgelengder. which mainly depends on the material used as the dielectric carrier layer. When, on the other hand, you want a line section to exclude a component with the frequency fo, its length "1" must be the following: 1 = V /(4 x fo). These properties can be used in practice when it does not result in too high "l" values, i.e. when fo is very high; in practice, the use of resonance lines has so far been limited to the microwave range, i.e. to the very high frequencies that correspond to very short wavelengths.

Det finnes imidlertid dataoverføringssystemer av PCM-type, som arbeider i frekvensområder svarende til bølgelengder, som er betydelig under "mikrobølge"-lengde, og disse systemer benyttes mer og mer; frasorteringen av klokkesignalet må derfor vanligvis utføres ved hjelp av LC-resonanskretser som inneholder konsentrerte komponenter, om nødvendig med fordelte induktanser L (spoler i spiral-form). Disse konvensjonelle resonatorer medfører imidlertid atskillige ulemper, blant disse kan nevnes ulemper forårsaket av lav selektivitet som skyldes begrensete Q-faktorer ved komponentene og signalutstråling i luften, i det vesentlige når de arbeider ved høye frekvenser (men fremdeles betydelig under mikrobølgefrekvenser), såsom frekvensen benyttes i et linjesystem på 565 Mbit/s. There are, however, data transmission systems of the PCM type, which work in frequency ranges corresponding to wavelengths, which are significantly below the "microwave" length, and these systems are used more and more; the sorting out of the clock signal must therefore usually be carried out by means of LC resonant circuits containing concentrated components, if necessary with distributed inductances L (coils in spiral form). However, these conventional resonators entail several disadvantages, among which can be mentioned disadvantages caused by low selectivity due to limited Q-factors of the components and signal radiation in the air, essentially when working at high frequencies (but still significantly below microwave frequencies), such as the frequency used in a line system of 565 Mbit/s.

Et primært formål med oppfinnelsen er å skaffe en resonanskrets for frasortering av svingninger, som har klokke eller styrepulsfrekvenser meget lavere enn mikrobølger, omfattende en linjeseksjon som har en lengde redusert til akseptable verdier. A primary object of the invention is to provide a resonant circuit for sorting out oscillations, which have clock or control pulse frequencies much lower than microwaves, comprising a line section which has a length reduced to acceptable values.

Et ytterligere formål med oppfinnelsen er å skaffe en resonanskrets som har en linjeseksjon med akseptabel lengde for frasortering av høye frekvenser (men meget lavere enn mikrobølgefrekvenser), som ikke oppviser ulempene ved konvensjonelle resonatorer og spesielt har en høy Q-verdi og derfor høye selektivitetsegenskaper. A further object of the invention is to provide a resonant circuit which has a line section of acceptable length for rejecting high frequencies (but much lower than microwave frequencies), which does not exhibit the disadvantages of conventional resonators and in particular has a high Q value and therefore high selectivity properties.

Et ytterligere formål med oppfinnelsen er å skaffe en A further object of the invention is to provide a

resonanskrets av det angitte slag, d.v.s. med en linjeseksjon anbrakt på et dielektrisk bæresjikt for ved hjelp av redusert lengde av denne linjeseksjon å oppnå ikke bare en høy Q-verdi og derfor en høy selektivitet, men også en stor prestasjonsstabilitet ved variasjoner i det omgivende miljø, især i nærvær av temperaturendringer. resonant circuit of the specified type, i.e. with a line section placed on a dielectric carrier layer to achieve, by means of a reduced length of this line section, not only a high Q-value and therefore a high selectivity, but also a great performance stability in the case of variations in the surrounding environment, especially in the presence of temperature changes.

Disse og andre formål oppnås ved hjelp av en resonanskrets av det innledningsvis angitte slag, karakterisert som beskrevet i den karakteriserende delen av patentkrav 1. These and other purposes are achieved by means of a resonant circuit of the type indicated at the outset, characterized as described in the characterizing part of patent claim 1.

I US 4.266.206, som viser teknikkens stand, tas riktignok inn-, hhv. utsignaler fra hver sin kantside, men dette er ikke å anse som det primære ved tilkoplingsmåten. Det gjelder snarere teknikken med å anvende innmatingslinjer (MI, MU), som gir bedre forhold for resonantorinnkjøring med forholdsvis lave tilkoplingstap, noe som i seg selv er et formål for foreliggende oppfinnelse. Slik utførelse er ikke vist i nevnte patentskrift, men derimot en tilkoplingsplate intregrert med en resonator, som er bred og skiller fra utførelsen i samsvar med oppfinnelsen. Da plata er bred, er impedansen mellom plata og det ledende jordplanet meget liten. Følgelig er hele plata lagt til jordpotensialet. Formålet med oppfinnelsen i samsvar med motholdet er eksakt In US 4,266,206, which shows the state of the art, admittedly, resp. output signals from each edge side, but this is not to be considered the primary connection method. Rather, it applies to the technique of using feed lines (MI, MU), which provide better conditions for resonator insertion with relatively low connection losses, which in itself is an object of the present invention. Such an embodiment is not shown in the aforementioned patent document, but instead a connection plate integrated with a resonator, which is wide and differs from the embodiment in accordance with the invention. As the plate is wide, the impedance between the plate and the conducting ground plane is very small. Consequently, the entire plate is added to ground potential. The purpose of the invention in accordance with the opposition is exact

å bestemme resonantorens lengde ved en maskeringsoperasjon, og dette oppnås ved å utforme plata som integrert med resonatoren. Resonantorens lengde og dens tilkopling til jordpotensialet bestemmer dermed nøyaktig. Samme prinsipp vises i fig. 3, der to ledningsplater anvendes (se kol.3, linjene 11-30). to determine the length of the resonator by a masking operation, and this is achieved by designing the plate as integral with the resonator. The length of the resonator and its connection to the earth potential thus determine exactly. The same principle is shown in fig. 3, where two wiring plates are used (see col. 3, lines 11-30).

Det at resonatorenes lengde bestemmer resonansfrekvensen er riktignok kjent, og således må da bæresjiktet være større enn resonatorens lengde, og ved lavere resonansfrekvenser må resonatorens lineære utstrekning være lengere og dermed må også bæresjiktet være lengere. I samsvar med foreliggende oppfinnelse presenteres den løsningen på problemet å holde små dimensjoner på resonatoren, å opprettholde et kort bæresjikt og stor utstrekning på resonatoren ved optimalt å kombinere de i og for seg kjente faktorene med å bibeholde en høy Q-verdi, dvs. bæresjiktets dielektresitetskonstant og linjeseksjonen av resonatoren til verdier som eksperimentelt har vist seg å være forutbestemte resonansfrekvenser. It is well known that the length of the resonators determines the resonance frequency, and thus the carrier layer must be greater than the length of the resonator, and at lower resonance frequencies the linear extent of the resonator must be longer and thus the carrier layer must also be longer. In accordance with the present invention, the solution to the problem of keeping small dimensions of the resonator, of maintaining a short carrier layer and a large extent of the resonator is presented by optimally combining the factors known per se with maintaining a high Q value, i.e. the carrier layer's dielectric constant and the line section of the resonator to values which have been experimentally shown to be predetermined resonant frequencies.

Ved en fordelaktig utførelsesform av oppfinnelsen strekker båndet seg langs den lengste langsgående aksen på platens ytre flate, idet dets frie ende er nær og forløper parallelt med en av de ytre kantene på nevnte flate, mens den andre ende strekker seg fram til motstående tverrkant, hvorfra den fortsetter langs hele platens tykkelse for å koble til den metallisering som dekker platens andre hovedflate. In an advantageous embodiment of the invention, the band extends along the longest longitudinal axis of the plate's outer surface, its free end being close to and running parallel to one of the outer edges of said surface, while the other end extends to the opposite transverse edge, from which it continues along the entire thickness of the plate to connect to the metallization covering the other main surface of the plate.

I følge et annet særtrekk ved oppfinnelsen innbefatter hovedbåndflaten to ledende seksjoner, som står vinkelrett på båndets akse, er forskjøvet langs denne akse den ene over den andre, idet hver av den strekker seg fra båndet til en atskilt langsgående kant på nevnte hovedflate, som bærer dem, og hvor innmatingssignalet påføres på en første langsgående kant mellom den frie ende av en av nevnte seksjoner og den underliggende metallisering, mens utmatingssiganlet avledes fra den andre, motstående, langsgående kant mellom den frie ende på den andre ledende seksjon og den underliggende metallisering. According to another distinctive feature of the invention, the main band surface includes two conductive sections, which are perpendicular to the axis of the band, offset along this axis, one above the other, each of which extends from the band to a separate longitudinal edge on said main surface, which carries them, and where the input signal is applied to a first longitudinal edge between the free end of one of said sections and the underlying metallization, while the output signal is derived from the other, opposite, longitudinal edge between the free end of the second conductive section and the underlying metallization.

Ved en eksepsjonelt fordelaktig utførelsesform av oppfinnelsen er linjen framstilt av parallelle seksjoner, som hver er forenet med den andre, idet avstanden mellom de nærmeste seksjoner er slik at det unngås kobling, og innmatings og utmatingskretser er utformet som strimler. In an exceptionally advantageous embodiment of the invention, the line is made of parallel sections, each of which is joined to the other, the distance between the nearest sections being such that coupling is avoided, and the input and output circuits are designed as strips.

De ulike aspekter og fordeler med oppfinnelsen vil gå bedre fram av etterfølgende beskrivelse avoen foretrukne og ikke-begrensende utførelsesformer, som utelukkende i belysende øyemed er vist på de vedlagte tegninger, der The various aspects and advantages of the invention will become more apparent from the following description of the preferred and non-limiting embodiments, which are shown for illustrative purposes only in the attached drawings, where

fig. 1 er et blokkdiagram over frasorteringssystemet; fig. 1 is a block diagram of the sorting system;

fig. 2 er et skjematisk, perspektivisk delriss av en resonanskrets ifølge oppfinnelsen; fig. 2 is a schematic, partial perspective view of a resonant circuit according to the invention;

fig. 3 reresenterer også et skjematisk, perspektivisk delriss som viser en spesielt gunstig tillempning av den i fig. 2 viste krets. fig. 3 also shows a schematic, perspective partial view which shows a particularly favorable application of the one in fig. 2 shown circuit.

Under henvisning til det i fig. 1 viste skjema omfatter frasorteringssystemet i hovedsak: en innmatingskrets (I) for innmatingsdata (FD), hvorfra det skal frasorteres et signal ved "bit"-frekvens, den egentlige resonanskrets (CR) og en utmatingskrets (U) for det frasorterte signal (SE), hvis amplitude fortrinnsvis er forsterket til ønsket nivå over verdien for nedstrøms-impedansen (ikke vist). Mens innmatingskretsen (I) og utmatingskretsen (U) kan være av konvensjonelt slag, er resonanskretsen (CR) ifølge oppfinnelsen (fig. 2) satt sammen av et dielektrisk bæresjikt (SQ), hvorpå en kortsluttet linje (LS) er gjort fast. Ifølge det første særtrekk ved oppfinnelsen innbefatter bæresjikter (SQ) (bestemt av de to hovedflater vinkelrette på det øvre 10 og det nedre 10' tegningsplan og av fire mindre sideflater 11-11' og 12-12' en elektrisk ledende båndformet linje (LS), som har en lengde "1" på den øvre hovedflate 10, som strekker seg fra dens frie ende EA til dens ende EC på kanten dannet av de fo flatene 10 og 11' idet enden EC er kortsluttet gjennom seksjonen ECC på veggen 11' med et nedre metallisert sjikt ME på den nedre hovedflate 10'. Innmatingssignalet (FD) tilføres mellom 1 og 2, hvor 1 er et annet, meget smalt metallisert sjikt (MI) anbrakt på den øvre flate; på samme måte tas utmatingssignalet (U) ut fra 3 og 4. With reference to that in fig. 1 shows the sorting system essentially comprises: an input circuit (I) for input data (FD), from which a signal at "bit" frequency is to be sorted out, the actual resonance circuit (CR) and an output circuit (U) for the sorted signal (SE) ), whose amplitude is preferably amplified to the desired level above the value of the downstream impedance (not shown). While the input circuit (I) and the output circuit (U) can be of a conventional type, the resonant circuit (CR) according to the invention (fig. 2) is composed of a dielectric carrier layer (SQ), on which a short-circuited line (LS) is fixed. According to the first feature of the invention, carrier layers (SQ) (determined by the two main surfaces perpendicular to the upper 10 and the lower 10' drawing plane and by four smaller side surfaces 11-11' and 12-12') include an electrically conductive ribbon-shaped line (LS) , which has a length "1" on the upper main surface 10, extending from its free end EA to its end EC on the edge formed by the fo surfaces 10 and 11', the end EC being short-circuited through the section ECC on the wall 11' with a lower metallized layer ME on the lower main surface 10'. The input signal (FD) is applied between 1 and 2, where 1 is another, very narrow metallized layer (MI) placed on the upper surface; in the same way the output signal (U) is taken out from 3 and 4.

Dersom en går ut fra at Q-verdien for en resonator framstilt av en linje (CR ifølge fig. 2) øker ideelt ifølge en matematisk lov tilnærmet proporsjonalt med kvadratroten av frekvensen, går det fram at det er mulig ved en høy arbeidsfrekvens å få bedre selektivitetsegenskaper enn dem som knytter seg til tradisjonelle resonanskretser. Begrensningene i forhold til de teoretiske verdier er i hovedsak avhengig av den måte hvorpå resonatoren er koblet til innmatings og utmatingskretsen, slik det vanligvis er tilfelle i en hvilken som helst resonanskretstype. If one assumes that the Q value for a resonator produced by a line (CR according to Fig. 2) ideally increases according to a mathematical law approximately proportional to the square root of the frequency, it appears that it is possible at a high operating frequency to get better selectivity properties than those associated with traditional resonant circuits. The limitations in relation to the theoretical values are mainly dependent on the way in which the resonator is connected to the input and output circuit, as is usually the case in any resonant circuit type.

Den minskede størrelse (bredde "w", lengde "1") av linjeseksjonen (LS) til akseptable verdier og systemets prestasjonsstabilitet oppnås gjennom et vellykket valg av bæresjiktsmateriale (SQ) som funksjon av stabiliteten ved dets dielektrisitetskonstant i forhold til temperaturen og dets mekaniske varmeutvidelseskoeffisienter. The reduced size (width "w", length "1") of the line section (LS) to acceptable values and the performance stability of the system is achieved through a successful choice of support layer material (SQ) as a function of the stability of its dielectric constant in relation to temperature and its mechanical thermal expansion coefficients .

Dersom det valgte bæresjikt (SQ) utmerker seg ved en lav dielektrisk tapsverdi, sikres også en optimal verdi for resonansens Q-faktor. Valget av bæresjiktsmateriale vil til slutt påvirke den slags teknikk som benyttes for anbringelse av metalliseringen (ME) på nevnte bæresjikt. Eksempelvis for den spesielle tillempning av klokkesignalfrasorteringen fra dataflyten PCM ved 565 Mbit/s har bruk som bæresjikt (SQ) av aluminiumoksyd (<Al>2<o>3,£ rr = 10,1, Tan S = 10~ ) If the selected carrier layer (SQ) is characterized by a low dielectric loss value, an optimal value for the resonance's Q-factor is also ensured. The choice of carrier layer material will ultimately affect the type of technique used for placing the metallization (ME) on said carrier layer. For example, for the special application of the clock signal separation from the data flow PCM at 565 Mbit/s is used as a carrier layer (SQ) of aluminum oxide (<Al>2<o>3,£ rr = 10.1, Tan S = 10~ )

eller av G10 ("epoksyglass", £r= 4,4, Tan£ = 80 x 10~<4>) blitt utelatt fra beregningen, ettersom de nevnte materialer, selv om de tillater akseptabel lengde av linjer (LS), ikke tilfredsstiller kravene med hensyn på stabilitet ved temperaturendringer og selektivitetsnivå. Det har uventet vist seg at det oppnås et optimalt resultat ved bruk av en akseptabel lengde "1" ved som bæresjiktsmateriale (SQ) å or of G10 ("epoxy glass", £r= 4.4, Tan£ = 80 x 10~<4>) have been omitted from the calculation, as the mentioned materials, although they allow acceptable length of lines (LS), do not satisfy the requirements with regard to stability at temperature changes and selectivity level. Unexpectedly, it has been found that an optimal result is achieved when using an acceptable length "1" by as the carrier layer material (SQ) to

velge en amorf kvarts, som utmerker seg ved følgende verdier: choose an amorphous quartz, which is distinguished by the following values:

- relativ dielektrisitetskonstant: £r = 3,826 (25°C) - relative dielectric constant: £r = 3.826 (25°C)

+ 3,834 (100°C) + 3.834 (100°C)

- dielektrisitetstap: XanS = 1 x 10~<4>- dielectric loss: XanS = 1 x 10~<4>

-6 -6

- varmeutvidelseskoefflsient: Of= 0,55 x 10 - thermal expansion coefficient: Of= 0.55 x 10

Ifølge et fordelaktig særtrekk ved oppfinnelsen består metalliseringen (ME) av Ag og den anbringes på kvartsen ved hjelp av tykkfilmteknikk. Dimensjonene "w" og "h" på den båndformede linje (LS) fastsettes i hovedsak som en funksjon av den Q-verdi en søker å oppnå når frekvensen for signalet, som skal filtreres, en gang er gitt og foreneligheten for dimensjonene på kommersielt tilgjengelige kvartsplater er tatt med i berengningen. According to an advantageous feature of the invention, the metallization (ME) consists of Ag and it is placed on the quartz using thick film technology. The dimensions "w" and "h" of the band-shaped line (LS) are essentially determined as a function of the Q value sought to be achieved once the frequency of the signal to be filtered is given and the compatibility of the dimensions of commercially available quartz plates are included in the calculation.

I det spesielt interessante tilfelle, hvor det skal frasorteres en svingning med frekvens fo = 564,992 MHz, har det vist seg at det oppnås et vellykket resultat ved å velge w = 10 mm og h = 1,2 mm. In the particularly interesting case, where an oscillation with frequency fo = 564.992 MHz is to be rejected, it has been shown that a successful result is achieved by choosing w = 10 mm and h = 1.2 mm.

Indikativt, når f avtar (til 140 Mbit/s svarende til 140 MHz), skulle det, for å bibeholde samme Q-verdi, f.eks. Indicatively, when f decreases (to 140 Mbit/s corresponding to 140 MHz), in order to maintain the same Q value, e.g.

= 600, være nødvendig å øke "w" og "h"; ellers får en være fornøyd med en lavere Q-verdi. = 600, be necessary to increase "w" and "h"; otherwise one has to be satisfied with a lower Q value.

Signalets forplantningshastighet langs linjen (LS), avhengig av de fysikalske egenskaper hos bæresjiktet (SQ) og linjens symmetri, går fram av beregningen: The propagation speed of the signal along the line (LS), depending on the physical properties of the carrier layer (SQ) and the symmetry of the line, is determined by the calculation:

Vp = 0,58 x c, hvor Vp = 0.58 x c, where

c = forplantningshastigheten i vakuum. c = the rate of propagation in vacuum.

Derfor er lengden: Therefore, the length is:

1 = 78 mm. 1 = 78 mm.

Den beregnende teoretiske Q-verdi utgjør: The calculated theoretical Q value amounts to:

Q = 606. Q = 606.

Ved den utføresesform som har størst praktisk interesse (fig. 3), som tillater opprettholdelse av høyest mulig f ilterselektivitet rundt den ønskede frekvens når resonatoren er koblet til det i fig. 1 viste frasorteringssystem, har det vist seg særlig fordelaktig ikke å tilkoble den direkte med innmatings (I) og utmatingskrets (U), men koble den til dem gjennom en innmatingslinje MI (på flaten 10) sluttende med en kortslutning mot jord (ME på 10'), for å slutte innmatingskretsen elektrisk, og gjennom utmatingsstrimler MU, som også er anbrakt på SQ-linjebæresjiktet ved siden av resonatoren, og som fungerer som initiator for innmating av FD-signalet som kommer fra I og uttaOt av utmatingssignalet SE fra resonatoren CR. På denne måte garanteres de beste resonatorinnkjøringsforhold liknende tomgangskjøring (uten last). Tilkoblingstapene som oppstår fra denne framgangsmåte kompenseres etter behov av den følgende utmatingsforsterkeren In the embodiment of greatest practical interest (fig. 3), which allows the maintenance of the highest possible filter selectivity around the desired frequency when the resonator is connected to that in fig. 1 shown sorting system, it has proved particularly advantageous not to connect it directly with the input (I) and output circuit (U), but to connect it to them through an input line MI (on surface 10) ending with a short circuit to earth (ME on 10 '), to close the input circuit electrically, and through output strips MU, which are also placed on the SQ line carrier layer next to the resonator, and which act as initiators for the input of the FD signal coming from I and the output of the output signal SE from the resonator CR . In this way, the best resonator run-in conditions similar to idling (no load) are guaranteed. The coupling losses arising from this procedure are compensated as needed by the following output amplifier

AU. AU.

I det følgende angis resultater av interessante parametermålinger som er utført for systemer, som effektivt realiseres ifølge det i fig. 1 vist skjema. In the following, the results of interesting parameter measurements which have been carried out for systems, which are effectively realized according to that in fig. 1 shown form.

Det benyttede resonanselement er vist i 6in egentlige form i fig. 3. The resonant element used is shown in its actual form in fig. 3.

Målinger ved romtemperatur ( 20°C) Measurements at room temperature (20°C)

- Total systemforsterkning: G = -12 dB - Total system gain: G = -12 dB

- Filtrerinnskudsdempning: - 26 dB - Filter insert attenuation: - 26 dB

- Resonansfrekvens: fo = 564,992 MHz - Resonance frequency: fo = 564.992 MHz

- Båndbredde ved -3 dB: B = (563,952 + 566,022) MHz - Bandwidth at -3 dB: B = (563.952 + 566.022) MHz

- Q-verdi: Q = 270 - Q value: Q = 270

Målinger ved temperaturer fra - 10°C til + 60°C Measurements at temperatures from - 10°C to + 60°C

- Forsterknignsvariasjoner: + 1,1 Db - Gain variations: + 1.1 Db

- Total variasjon av resonansfrekvens: fo = 270 KHz svarende til 9,5 ppm/°C - Q-verdivariasjoner: Q (-10°C) = 287; Q (+60°C) = 258 - Total variation of resonance frequency: fo = 270 KHz corresponding to 9.5 ppm/°C - Q value variations: Q (-10°C) = 287; Q (+60°C) = 258

Som alternativ kan det oppnås samme resonanskrets ved å benytte monokrystallinsk kvarts med dielektrisitetskonstant r=4,6 som bæresjiktsmateriale. Alternatively, the same resonant circuit can be achieved by using monocrystalline quartz with dielectric constant r=4.6 as carrier layer material.

Dette medfører en noe lavere forplantningshastighet og følgelig en linjelengde av linjen framstilt av amorf kvarts. I dette tilfelle krever anbringelsen av metalliseringen MI This results in a somewhat lower propagation speed and consequently a line length of the line produced from amorphous quartz. In this case, the placement of the metallization requires MI

og framfor alt ME (i dette tilfelle framstilt av kobber) en tynnfilmsteknikk. I praksis faller denne resonators ytelser ved romtemperatur ammen med den for foregående tilfellet. Derimot er stabiliteten ved disse ytelser noe lavere ved temperaturendringer. Et resonanselement av samme slag som and above all ME (in this case made of copper) a thin film technique. In practice, this resonator's performance at room temperature falls in line with that of the previous case. In contrast, the stability of these performances is somewhat lower with temperature changes. A resonant element of the same kind as

ble beskrevet for bruk av 565 Mbit/s kan også benyttes i systemer som arbeider ved lavere frekvenser, f.eks. for frasortering av klokkesignaler fra dataflyter ved 140 Mbit/s. was described for the use of 565 Mbit/s can also be used in systems that work at lower frequencies, e.g. for sorting out clock signals from data flows at 140 Mbit/s.

Resonansen ved disse frekvenser skulle kunne kreve en større linjeseksjonslengde, men i et hvilket som helst tilfelle kan denne lengdeøkning begrenses innenfor akseptabel grense, ved å kompensere den undertrykte linjeseksjon med en konsentrert kapasitans (ikke vist) parallellkoblet med nevnte linje, og som har en passende C-verdi. The resonance at these frequencies could require a larger line section length, but in any case this length increase can be limited within acceptable limits, by compensating the suppressed line section with a concentrated capacitance (not shown) connected in parallel with said line, and having a suitable C value.

Dette systems ytelse med hensyn på Q-verdi og temperaturstabilitet stammer fra linjegeometrien og fra egenskapene for den benyttede kondensator, og ved bruk ved 140 Mbit/s har de vist seg mer tilfredsstillende. The performance of this system in terms of Q-value and temperature stability derives from the line geometry and from the characteristics of the capacitor used, and when used at 140 Mbit/s they have proven more satisfactory.

For igjen å komme tilbake til fig. 3 går det klart fram at filterets ytterdimensjoner kan reduseres betraktelig ved å gi båndet en utførelse i form av en løkke eller krok, f.eks. i form av en G eller liknende, med linjeseksjoner i hovedsak innbyrdes parallelle og med minimal avstand "li" og "l'i" uten spesielle koblinger. To return again to fig. 3, it is clear that the outer dimensions of the filter can be reduced considerably by giving the band a design in the form of a loop or hook, e.g. in the form of a G or similar, with line sections essentially parallel to each other and with minimal distance "li" and "l'i" without special connections.

Claims

1. Resonant circuit for sorting out from a data flow (FD) (e.g. pulse code modulation - PCM) an oscillation at a control pulse frequency lower than microwave frequency with a good level of performance in terms of frequency selectivity and stability in the event of changes in the surrounding environment, in particular in terms of temperature changes, whereby a parallelepiped-shaped plate, which has a certain thickness (1.2 mm) comprises a support layer (SQ), where a band line (LS) is placed on one of the outer main surfaces (10). while a metallized layer (ME), preferably Ag-metallized, is placed on the other opposing main surface (10'), characterized in that the resonant circuit consisting of a ribbon-shaped line section (LS) is open at one end (EA) and short-circuited at the other end (EC) with layer (ME) and has a length within an interval, which is suitable to provide resonant frequencies between predetermined values, for example 565 Mbits/s to 140 Mbits/s on a relatively short carrier layer of amorphous quartz (SQ), and that the main band surface includes two conductive sections, which are perpendicular to the axis of the band, are offset along this axis just opposite each other and extend from the tape to a separate longitudinal edge on said main surface, which carries them, the input signal being applied to a first longitudinal edge between the free end of one of said sections and the underlying metallization, while the output signal is derived from the second, opposite, longitudinal edge between the free end of the second conductive section and the underlying metallization.

2. Resonant circuit according to claim 1 or 2, characterized in that the band (LS) extends along the longest longitudinal axis of the plate's relative outer surface (10), its free end (EA) being located close to and running parallel to an outer edge (11 ) on said surface, while the other (EC) extends to the opposite outer edge (11'), from where it continues (EEC) over the entire plate thickness (h) to connect to the metallization (ME) on the plate's second main surface (10').

3. Resonant circuit according to one of the preceding claims, characterized in that the line sections consist of parallel, interconnected sections, the distance between the nearest sections being such that coupling is avoided.

4. Resonant circuit according to claim 5, characterized in that the input and output circuits are designed as strips.