NO162312B

NO162312B - PLATE HEAT EXCHANGE.

Info

Publication number: NO162312B
Application number: NO845268A
Authority: NO
Inventors: Roy Holmberg
Original assignee: Flaekt Ab
Priority date: 1983-12-29
Filing date: 1984-12-28
Publication date: 1989-08-28
Also published as: DE3477052D1; DK622484D0; DK160587B; FI78983C; DK160587C; DK622484A; EP0147866A2; FI78983B; NO162312C; NO845268L; EP0147866B1; FI845151A0; EP0147866A3; FI845151L

Description

Denne oppfinnelse angår en platevarmeveksler som er tilpasset for varmeveksling mellom gassformige medier i henhold til patentkravs 1 ingress. This invention relates to a plate heat exchanger which is adapted for heat exchange between gaseous media according to patent claim 1 preamble.

Platevarmevekslere av denne type anvendes først og fremst i varmegjenvinningsaggregater i ventilasjonsanlegg. Vanligvis er det varmen fra en utgående luftstrøm til en inngående luftstrøm som overføres ved at de respektive strømmer passerer varmeveksleren i adskilte kanaler i såkalt kryss-strøm. Plate heat exchangers of this type are primarily used in heat recovery units in ventilation systems. Usually, it is the heat from an outgoing air stream to an incoming air stream that is transferred by the respective streams passing the heat exchanger in separate channels in so-called cross-flow.

En vanlig utførelse av en slik varmeveksler har krysslagte plater forsynt med avstandsorganer, hvilke sistnevnte er utformet av og utgjør en del av platen og kan være tilvir-ket som runde forhøyninger eller i strømningsretningen orienterte avlange forhøyninger. Avstanden mellom disse avstandsorganer må velges stor i forhold til deres høyde for å unngå A common design of such a heat exchanger has cross-laid plates provided with spacers, the latter of which is designed from and forms part of the plate and can be made as round elevations or oblong elevations oriented in the direction of flow. The distance between these spacers must be chosen large in relation to their height to avoid

en uheldig turbulensdannelse i varmeveksleren. Følgelig må materialtykkelsen i platene, som ofte er fremstilt av aluminium, velges relativt stor for at platene skal kunne tåle den store trykkdifferanse mellom platene som er vanlig, uten ;at platenes utbøyning blir for stor. Da materialkostnadene utgjør en ve-sentlig del av kostnadene for en ferdig varmeveksler, utgjør således den relativt store materialtykkelse en betydelig ulempe for denne type av varmevekslere. an unfortunate formation of turbulence in the heat exchanger. Consequently, the material thickness in the plates, which are often made of aluminium, must be chosen relatively large in order for the plates to be able to withstand the large pressure difference between the plates which is common, without the plates' deflection being too great. As the material costs make up a substantial part of the costs for a finished heat exchanger, the relatively large material thickness thus constitutes a significant disadvantage for this type of heat exchanger.

I en annen vanlig utførelse har en platevarmeveksler In another common embodiment, a plate heat exchanger has

for varmegjenvinning krysslagte plater med mellomliggende korrugerte plater som utgjør avstandsorganer mellom de plane plater, hvilke sistnevnte adskiller de to gasstrømmer. En vanlig utførelsesform av de korrugerte plater gir triangulære strøm-ningskanaler og muliggjør valg av små materialtykkelser. Det er imidlertid en ulempe at den triangulære kanalutformning sammen med laminær strømning krever en stor varmeflate, hvilket resulterer i trange kanaler for at ikke varmevekslerens volum skal bli altfor stort. De trange kanaler gir blant annet en uønsket stor økning av trykkfallet ved kondensatutfeining. for heat recovery cross-laminated plates with intermediate corrugated plates which constitute spacers between the flat plates, the latter separating the two gas streams. A common embodiment of the corrugated plates provides triangular flow channels and enables the selection of small material thicknesses. However, it is a disadvantage that the triangular channel design together with laminar flow requires a large heating surface, which results in narrow channels so that the volume of the heat exchanger does not become too large. The narrow channels cause, among other things, an undesired large increase in the pressure drop during condensate removal.

Fra tysk off.skrift nr. 2630905 er det videre kjent en varmeveksler fremstilt av krysslagte, plane plater som er forsynt med avstandsorganer utformet som i strømningsretningen orienterte folder i platen, hvorved det dannes rektangulære kanaler for gassens passasje gjennom varmeveksleren. Det er kjent at den rektangulære tverrsnittsform er meget fordelaktig fra et strømningssynspunkt, men det er en ulempe også From German official document no. 2630905 it is further known a heat exchanger made of cross-laid, planar plates which are provided with spacers designed as folds in the plate oriented in the direction of flow, whereby rectangular channels are formed for the passage of the gas through the heat exchanger. It is known that the rectangular cross-sectional shape is very advantageous from a flow point of view, but there is also a disadvantage

ved denne utførelsesform at det kreves en stor materialtykkelse, ettersom styrkeegenskapene ellers blir for dårlige. Eksempelvis kan det nevnes at materialtykkelsen for denne type plater er større enn 0,3 mm og at avstanden mellom avstandsorganene/fol-dene er inntil 100 mm. En ytterligere ulempe er det at den la-minære strømning som dannes med plane plater, også i dette til-fellet medfører bruk av trange kanaler. with this embodiment that a large material thickness is required, as otherwise the strength properties will be too poor. For example, it can be mentioned that the material thickness for this type of plate is greater than 0.3 mm and that the distance between the spacers/folds is up to 100 mm. A further disadvantage is that the laminar flow which is formed with flat plates, also in this case entails the use of narrow channels.

For denne kjente type varmevekslerplater tilveiebringes vanligvis tetningen mellom platene ved hjelp av en form for tetningsmasse, alternativt ved at den ene plates kant foldes rundt naboplatens kant, hvilket gir en akseptabel tetning når det benyttes plane plater av den ovenfor angitte tykkelse. For this known type of heat exchanger plates, the seal between the plates is usually provided by means of a form of sealing compound, alternatively by the edge of one plate being folded around the edge of the neighboring plate, which provides an acceptable seal when flat plates of the thickness specified above are used.

Fra GB-A-510206 er det kjent en platevarmeveksler som består av et antall plater som er stablet på hverandre, og From GB-A-510206, a plate heat exchanger is known which consists of a number of plates which are stacked on top of each other, and

som er forsynt med langsgående avstandselementer i form av finner i strømningsretningen, hvilke finner er dannet i platene og utgjør en del av disse. Annenhver plate er forskjøvet 90° i forhold til naboplaten for derved å danne strømnings-passasjer med stort sett rektangulære tverrsnitt. Videre er det sørget for en finstruktur mellom de langsgående avstandselementer for å forbedre varmeoverføringen. Platene er festet til hverandre f.eks. ved lodding, og påsetting av separate hjørnestykker og U-formede endepartier er vist. Manglene ved denne varmeveksler knytter seg til fremstillingsmetoden, spesielt til måten hvorpå naboplater føyes sammen for å oppnå which is provided with longitudinal spacing elements in the form of fins in the flow direction, which fins are formed in the plates and form part of them. Every other plate is offset by 90° in relation to the neighboring plate to thereby form flow passages with largely rectangular cross-sections. Furthermore, a fine structure is provided between the longitudinal spacing elements to improve heat transfer. The plates are attached to each other, e.g. by soldering, and attaching separate corner pieces and U-shaped end parts are shown. The shortcomings of this heat exchanger are linked to the manufacturing method, especially to the way in which neighboring plates are joined together to achieve

tett sammenføyning. tight joining.

En annen platevarmeveksler er kjent fra FR-A-2 3 18398. Denne består av et antall plater som er stablet på hverandre og er forsynt med langsgående avstandselementer i strømnings-retningen. Også i dette tilfelle er annenhver plate forskjøvet i forhold til naboplaten, slik at det dannes strømningspassas-jer. Kantforseglingen av hver plate er utført på den måte at enden av én plate er bøyet rundt kanten av en tilstøtende plate, slik at det dannes en fals. Den således dannede fals kan forsterkes med et klebemiddel eller ved lodding, når dette er nødvendig for å oppnå en tett skjøt. Som ovenfor nevnt er en slik forsegling akseptabel når det dreier seg om flate plater, forutsatt at platematerialet har passende tykkelse. Another plate heat exchanger is known from FR-A-2 3 18398. This consists of a number of plates which are stacked on top of each other and are provided with longitudinal spacing elements in the direction of flow. In this case too, every other plate is offset in relation to the neighboring plate, so that flow passages are formed. The edge sealing of each plate is carried out in such a way that the end of one plate is bent around the edge of an adjacent plate, so that a seam is formed. The seam thus formed can be reinforced with an adhesive or by soldering, when this is necessary to achieve a tight joint. As mentioned above, such a seal is acceptable when it comes to flat plates, provided that the plate material has a suitable thickness.

Siktemålet med den foreliggende oppfinnelse er å til-veiebringe en varmeveksler som ikke er beheftet med de mang-ler som knytter seg til de tidligere kjente varmevekslere, men som kan fremstilles ved bruk av en sterkt forenklet mon-teringsmetode som samtidig gir en pålitelig og effektiv tet-ting mellom naboplater, til tross for at det benyttes tynnere materiale i platene enn i konvensjonelle varmevekslere. The aim of the present invention is to provide a heat exchanger which is not affected by the shortcomings associated with the previously known heat exchangers, but which can be manufactured using a greatly simplified assembly method which at the same time provides a reliable and efficient sealing between neighboring plates, despite the fact that thinner material is used in the plates than in conventional heat exchangers.

Dette siktemål realiseres gjennom en utførelse av platevarmeveksleren i henhold til patentkravs 1 karakteristikk. This aim is realized through a design of the plate heat exchanger according to patent claim 1 characteristic.

Oppfinnelsen bygger på den innsikt at man ved plisse-ring av platenes bøyede sammenføyningskant i dens lengderet-ning kan hindre tilbakefjæring av platens bøyede parti, hvorved fastlåsing av sammenføyningen oppnåes. Platene har derved kunnet settes sammen til en varmevekslerpakke som oppviser stor varmeoverførende evne, lavt trykkfall, god tetthet mellom strømningskanalene og stabile overflater av pakkens sidekan-ter, og som tåler store trykkdifferanser mellom strømnings-passasjene, alt dette takket være kombinasjonen av de tynne platers finstruktur og den spesielle sammenføyning av de enkelte plater. The invention is based on the insight that by pleating the bent joint edge of the plates in its longitudinal direction, springback of the bent part of the plate can be prevented, whereby locking of the joint is achieved. The plates have thereby been able to be assembled into a heat exchanger package that exhibits great heat transfer capability, low pressure drop, good tightness between the flow channels and stable surfaces of the side edges of the package, and which can withstand large pressure differences between the flow passages, all this thanks to the combination of the thin plates fine structure and the special joining of the individual plates.

Andre formålstjenelige utførelsesformer av varmeveksleren fremgår av de etterfølgende underkrav. Other expedient embodiments of the heat exchanger can be seen from the following sub-claims.

Oppfinnelsen skal nu beskrives nærmere under henvisning til de vedføyede tegninger, hvor fig. 1 skjematisk og i per-spektiv viser tre varmevekslerplater anordnet over hverandre uten at midlene for deres sammenføyning er vist, fig. 2a er et skjematisk enderiss av to over hverandre anordnede varmevekslerplater, fig. 2b viser skjematisk et snitt gjennom to over hverandre anordnede varmevekslerplater, fig. 3 viser en varmevekslerpakke og fig. 4 viser skjematisk, i detalj, hvordan to varmevekslerplater er festet til hverandre, fig. 5a skjematisk viser en detalj ved sammenføyningen av to plater, fig. 5b skjematisk viser et tverrsnitt av sammenføyningen mellom to plater, og fig. 6 er et skjematisk riss av en varmevekslerplate. The invention will now be described in more detail with reference to the attached drawings, where fig. 1 schematically and in perspective shows three heat exchanger plates arranged one above the other without the means for their joining being shown, fig. 2a is a schematic end view of two heat exchanger plates arranged one above the other, fig. 2b schematically shows a section through two heat exchanger plates arranged one above the other, fig. 3 shows a heat exchanger package and fig. 4 shows schematically, in detail, how two heat exchanger plates are attached to each other, fig. 5a schematically shows a detail of the joining of two plates, fig. 5b schematically shows a cross-section of the joint between two plates, and fig. 6 is a schematic diagram of a heat exchanger plate.

Fig. 1 viser hvordan tre varmevekslerplater 1a, 1b og 1c er anordnet på hverandre, forskjøvet 90° i forhold til hverandre. Noen innretninger for sammenføyning av de enkelte plater er ikke vist på denne figur. Hver plate er forsynt med langsgående avstandsorganer 2 som er utformet som en fold i platen. Herved dannes langstrakte rektangulære kanaler angitt ved 3a og 3b for luften, som således bringes til å passere i kryss-strøm. Luftstrømmene er angitt ved de respektive piler A og B. Kanalenes bredde "b" (fig. 2a) er mellom 10 og 50 mm, fortrinnsvis mellom 20 og 30 mm og deres høyde "h", svarende Fig. 1 shows how three heat exchanger plates 1a, 1b and 1c are arranged on top of each other, offset by 90° in relation to each other. Some devices for joining the individual plates are not shown in this figure. Each plate is provided with longitudinal spacers 2 which are designed as a fold in the plate. This creates elongated rectangular channels indicated by 3a and 3b for the air, which is thus made to pass in cross-flow. The air flows are indicated by the respective arrows A and B. The width of the channels "b" (fig. 2a) is between 10 and 50 mm, preferably between 20 and 30 mm and their height "h", corresponding

til avstandsorganenes foldhøyde er større enn 1,5 mm og er fortrinnsvis 2 - 10 mm. Det har vist seg at denne form av kanalene er fordelaktig med hensyn til varmeoverføring, trykkfall, styr-keegenskaper og fremstillingsteknikk. Fortrinnsvis fremstilles varmevekslerens plater av aluminium. until the fold height of the spacers is greater than 1.5 mm and is preferably 2 - 10 mm. It has been shown that this form of the channels is advantageous with regard to heat transfer, pressure drop, strength properties and manufacturing technique. The plates of the heat exchanger are preferably made of aluminium.

I henhold til oppfinnelsen er platene forsynt med en friksjonstrykkfallsdannende finstruktur 4 i form av korrugeringer som vist på figurene 2a og 2b. Korrugeringene er fortrinnsvis anordnet vinkelrett mot avstandsorganene. Også avstandsorganene kan være utformet med en finstruktur. According to the invention, the plates are provided with a frictional pressure drop forming fine structure 4 in the form of corrugations as shown in figures 2a and 2b. The corrugations are preferably arranged perpendicular to the spacers. The spacers can also be designed with a fine structure.

Finstrukturens nærmere utformning fremgår av den skje-matiske fig. 2b, som viser et vinkelrett snitt gjennom en kontaktplate. Finstrukturens korrugeringer oppviser en foldhøyde S som er mellom 0,1 og 1 mm. Platens 1b finstruktur oppviser videre en bølgelengde v på mellom 1 og 5 mm, fortrinnsvis 3 mm, og dens form er triangelformig som på figuren. Imidlertid kan også sinusform eller annen mellomliggende form benyttes. Platen med finstruktur oppviser en godstykkelse (t) som er mindre enn 0,1 mm, og platenes finstrukturtykkelse (T), definert som den totale tykkelse av platenes partier med udeformert finstruktur (4), det vil si S + t, er mellom 0,1 og 1 The detailed design of the fine structure can be seen from the schematic fig. 2b, which shows a perpendicular section through a contact plate. The corrugations of the fine structure have a fold height S of between 0.1 and 1 mm. The fine structure of the plate 1b further exhibits a wavelength v of between 1 and 5 mm, preferably 3 mm, and its shape is triangular as in the figure. However, a sinusoid or other intermediate form can also be used. The plate with a fine structure has a material thickness (t) that is less than 0.1 mm, and the plate's fine structure thickness (T), defined as the total thickness of the parts of the plate with undeformed fine structure (4), i.e. S + t, is between 0 ,1 and 1

mm, fortrinnsvis 0,5 mm. mm, preferably 0.5 mm.

Det har vist seg at man ved hjelp av finstrukturen opp-når en fordelaktig turbulensdannelse i kanalen, hvilket aktivt øker varmeoverføringskapasiteten uten at trykkfallstapene øker i unødig høy grad. Oppfinnelsen bygger således delvis på den innsikt at finstrukturen sammen med kanalformen gir en fordelaktig turbulensdannelse i kanalen og i motsetning til kjente anordninger ikke gir opphav til avløsningsstrømning. Takket være den avstivning som finstrukturen gir, kan platenes godstykkelse velges så liten som 0,1 mm eller mindre. Dette gir et totalt materialforbruk av størrelsesordenen 25%, sammen-lignet med materialforbruket i en konvensjonell varmeveklser med tilsvarende varmeoverføringskapasitet og trykkfall. It has been shown that with the help of the fine structure, an advantageous formation of turbulence is achieved in the channel, which actively increases the heat transfer capacity without the pressure drop losses increasing to an unnecessarily high degree. The invention is thus partly based on the insight that the fine structure together with the channel shape gives an advantageous formation of turbulence in the channel and, in contrast to known devices, does not give rise to detachment flow. Thanks to the stiffening provided by the fine structure, the plate thickness can be chosen as small as 0.1 mm or less. This gives a total material consumption of the order of 25%, compared to the material consumption in a conventional heat exchanger with corresponding heat transfer capacity and pressure drop.

Fig. 2a er et detaljert, skjematisk enderiss av to varmevekslerplater 1a og 1b. Mellom to avstandsorganer 2, anordnet i den nedre plate, og den øvre plate dannes luftkana-len 3, som således er vist i tversnitt. Avstandsorganets 2 sider 5a og 5b er i en utførelsesform presset mot hverandre under dannelse av en smal spalte 6 på undersiden avjplaten. Fig. 2a is a detailed, schematic end view of two heat exchanger plates 1a and 1b. Between two spacers 2, arranged in the lower plate, and the upper plate, the air duct 3 is formed, which is thus shown in cross-section. The 2 sides 5a and 5b of the spacer are in one embodiment pressed against each other to form a narrow gap 6 on the underside of the plate.

En effekt av spalten 6 er at den bidrar til en viss Sturbulens-dannelse i luften på undersiden av platen, hvilket er tilstrek-kelig til å øke varmeovergangstallet, samtidig som det bare i liten grad bidrar til en økning av trykkfallet i kanalen. Platens 1b finstruktur oppviser en bølgelengde v på mellom 2 og 5 mm, fortrinnsvis 3 mm, og dens form er sinusformig, slik som på figuren. An effect of the gap 6 is that it contributes to a certain turbulence formation in the air on the underside of the plate, which is sufficient to increase the heat transfer coefficient, while at the same time it only contributes to a small extent to an increase in the pressure drop in the channel. The fine structure of the plate 1b exhibits a wavelength v of between 2 and 5 mm, preferably 3 mm, and its shape is sinusoidal, as in the figure.

På fig. 3 er det vist hvordan flere varmevekslerplater sammenføres til en varmevekslerpakke. Varmevekslerpakken anord-nes som regel slik at varmevekslerplatene er anordnet verti-kalt. Varmevekslerenheten heller slik i forhold til horison-talplanet at avrenningen av kondensvann som utfelles i kanalene, lettes. In fig. 3 shows how several heat exchanger plates are joined together to form a heat exchanger package. The heat exchanger package is usually arranged so that the heat exchanger plates are arranged vertically. The heat exchanger unit is tilted in relation to the horizontal plane in such a way that the run-off of condensed water which is deposited in the channels is facilitated.

På figurene 4, 5a og 5b og 6 vises i detalj hvordan Figures 4, 5a and 5b and 6 show in detail how

en nedre varmevekslerplate ifølge oppfinnelsen festes til en øvre varmevekslerplate ved sin endekant. En effektiv sammen-festing, både rent mekanisk og fra et tetthetssynspynkt, er nødvendig for at varmevekslerpakken skal funksjoneré godt. Lekkasje mellom de enkelte kanaler bør unngås i størst mulig a lower heat exchanger plate according to the invention is attached to an upper heat exchanger plate at its end edge. An effective connection, both purely mechanically and from a tightness point of view, is necessary for the heat exchanger package to function well. Leakage between the individual channels should be avoided as much as possible

grad og kan for enkelte anvendelser være klart skadelig. På fig. 6 er det vist hvordan varmevekslerplaten ved sine to endekanter 10a,b, hvor avstandsorganene munner ut, oppviser et langsgående kantsoneparti 11a,b. Hver kontaktplate oppviser med sine to endekanter 20a,b, som er parallelle med avstandsorganene, et langsgående parti 21a,b, i hvilket det er anord-" net en ombøyningskant 22a,b. Platen oppviser ved sine hjørner uttak 26. Kantene 22a,b er beregnet for sammenføyning med inntilliggende plate på en slik måte at de ombøyes rundt den inntilliggende plates kantsoneparti, hvorved det dannes en ombøyd kant 23. Ombøyningskanten 22a,b oppviser videre et.av-standsparti 25 som i størrelse tilsvarer den avstand mellom naboplater som bestemmes av foldens høyde, og danner en side-tetning for kanaler 3a,b ved platenes endekanter. Den ombøyde kant 23 strekker seg over det tilsvarende kantsoneparti og omslutter dette. Kanten 23 og det omsluttende materiale oppviser videre en langsgående fold 24 som strekker seg i hele platens bredde, og som er beregnet på å gi en låsning av kanten 23, degree and can for certain applications be clearly harmful. In fig. 6, it is shown how the heat exchanger plate at its two end edges 10a,b, where the spacers open out, exhibits a longitudinal edge zone portion 11a,b. Each contact plate with its two end edges 20a,b, which are parallel to the spacers, has a longitudinal part 21a,b, in which a bending edge 22a,b is arranged. The plate has outlets 26 at its corners. The edges 22a,b are intended for joining with an adjacent plate in such a way that they are bent around the edge zone part of the adjacent plate, whereby a bent edge 23 is formed. The bent edge 22a,b also has a distance part 25 which corresponds in size to the distance between neighboring plates that is determined of the height of the fold, and forms a side seal for channels 3a,b at the end edges of the plates. The bent edge 23 extends over the corresponding edge zone part and encloses this. The edge 23 and the enclosing material further exhibit a longitudinal fold 24 which extends throughout the plate's width, and which is intended to provide a locking of the edge 23,

slik at en eventuell tilbakefjæring av ombøyningskanten 22a,b forhindres. I denne fold er finstrukturen i de to plater delvis deformert som følge av sammenpressingen av platene mot hverandre, hvorved det dannes en effektiv tetning mellom platene. Som følge av sammenpressingen blir den resulterende tykkelse i hovedsak ikke større enn den på fig. 2b definerte platetykkelse T. so that any springing back of the bending edge 22a,b is prevented. In this fold, the fine structure in the two plates is partially deformed as a result of the compression of the plates against each other, whereby an effective seal is formed between the plates. As a result of the compression, the resulting thickness is essentially no greater than that in fig. 2b defined plate thickness T.

En ifølge oppfinnelsen spesielt formålstjenlig ut-førelse, som er vist på fig. 5a, går ut på å bøye ned avstandsorganet og så dekke dette med kanten 23 av den underliggende plate. Finstrukturen i de på hverandre liggende plater (inklusive ombøyningskanten 2 2a,b og kanten 23) blir derved deformert slik at deres totale tykkelse likevel stort sett faller innenfor den på fig. 2b definerte platetykkelse T. Dette kan oppnås selv når avstandsorganets 2 to sider 5a,b er forsynt med finstruktur. A particularly expedient embodiment according to the invention, which is shown in fig. 5a, involves bending down the spacer and then covering this with the edge 23 of the underlying plate. The fine structure of the plates lying on top of each other (including the bending edge 2 2a,b and the edge 23) is thereby deformed so that their total thickness nevertheless largely falls within that of fig. 2b defined plate thickness T. This can be achieved even when the two sides 5a,b of the spacer 2 are provided with a fine structure.

Folden 2 4 oppviser i henhold til oppfinnelsen en bølge-lengde Y og en bølgehøyde y som er slik dimensjonerte at de gir en strekking av materialet som i det minste tilsvarer den overflateforstørrelse som fremkommer ved deformasjon av finstrukturen i folden. Foldens bølgelengde Y er ca. 10 mm og dens bølgehøyde y ca. 2 mm. Overflateforstørrelsen som følge av finstrukturen er mellom 1% og 10%, fortrinnsvis 3%. According to the invention, the fold 2 4 exhibits a wavelength Y and a wave height y which are dimensioned in such a way that they provide a stretching of the material which at least corresponds to the surface enlargement that occurs when the fine structure in the fold is deformed. The fold's wavelength Y is approx. 10 mm and its wave height y approx. 2 mm. The surface enlargement as a result of the fine structure is between 1% and 10%, preferably 3%.

Ved hjelp av denne fremgangsmåte fåes en meget effek- Using this method, a very effective

tiv tetning mellom de enkelte kanaler. Den strekking av den ombøyde kant 2 3 som den langsgående fold 24 avstedkommer, ut-jevner finstrukturen på kanten 23 og gir en foldet,jevn og tett sammenføyning. Videre kan de nedbøyde avstandsorganer 2 inkluderes i platenes tykkelse T takket være finstrukturen. tive sealing between the individual channels. The stretching of the bent edge 2 3 which the longitudinal fold 24 produces, evens out the fine structure on the edge 23 and gives a folded, smooth and tight joint. Furthermore, the bent spacers 2 can be included in the plate's thickness T thanks to the fine structure.

Ved sammenpressingen av den ombøyde kant 23 kan finstrukturens funksjon sammenlignes med funksjonen av en pakning. When the bent edge 23 is compressed, the function of the fine structure can be compared to the function of a gasket.

Den viste utførelsesform av platevarmeveksleren refe- The shown embodiment of the plate heat exchanger refers

rer seg først og fremst til ventilasjonsanlegg for økt komfort, men oppfinnelsen er selvfølgelig ikke begrenset til denne ut-førelsesform. relates primarily to ventilation systems for increased comfort, but the invention is of course not limited to this embodiment.

Claims

1. Plate heat exchanger arranged for heat exchange between gaseous media which are kept separate from each other in the heat exchanger, and which are preferably air, which heat exchanger consists of a number of thin contact plates (la-c) stacked on top of each other, provided with longitudinal spacers (2) in the form of folds that are formed in and form part of the plates, every other plate being turned 90° in relation to the adjacent plate to form continuous channels (3a,d) of mainly rectangular cross-section, and the plates (la-c) between the longitudinal spacers (2) are provided with a friction pressure drop forming fine structure (4)

in the form of corrugations, characterized in that each contact plate (la-c) at its two end edges (10a,b) where the spacers open out, exhibits a longitudinal edge zone part (lla,b), that each contact plate at its two end edges (20a,b ) which are parallel to the spacer, have a longitudinal part (21a,b) in which a bending edge (22a,b) is arranged, that the edges (22a,b) for joining with an adjacent plate are bent around the edge zone part of the adjacent plate under formation of a bent edge (23) which extends over the corresponding edge zone portion and encloses this, and that the bent edge (23) and the enclosing material exhibit a longitudinal fold (24) with a wavelength (Y) and a wave height ( y) which extends across the entire width of the plate for locking the re-bending edge (22a,b).

2. Plate heat exchanger according to claim 1, characterized in that the fine structure of the two plates in the longitudinal fold (24) has been partially deformed during the compression against each other, so that an effective seal has been formed between the plates.

3. Plate heat exchanger according to claim 1, characterized in that the fine structure (4) is arranged essentially perpendicular to the spacer.

4. Plate heat exchanger according to claim 1, characterized in that the spacers (2), including their sides (5a,b), have a fine structure (4).

5 . Plate heat exchanger according to claim 1, characterized in that the sides (5a,b) of the spacers (2) are compressed against each other.

6. Plate heat exchanger according to claim 1, characterized in that the spacers (2) in the edge zone part (11a,b) have a bent part which is enclosed by the bent edge (23).

7. Plate heat exchanger according to claim 1, characterized in that the fold (24) exhibits a wavelength (Y) and a wave height (y) which are dimensioned so that they provide a stretching of the material which at least corresponds to the surface enlargement that occurs through the deformation of the fine structure in the fold.

8. Plate heat exchanger according to claim 7, characterized in that the wavelength (Y) is approx. 10 mm and the wave height (y) is approx. 2 mm.

9. Plate heat exchanger according to claim 1, characterized in that the surface area due to the fine structure is between 1% and 10%, preferably 3%.

10. Plate heat exchanger according to claim 1, characterized in that the fine structure (4) exhibits a fold height (S) which is between 0.1 and .1 mm.

11. Plate heat exchanger according to claim 1" characterized in that the width of the formed channels (3a,b) is between 10 and 50 mm, preferably 20-30 mm.

12. Plate heat exchanger according to claim 1, characterized in that the thickness (t) of the plates (1a-c) is less than 0.1 mm.

13. Plate heat exchanger according to claim 1, characterized in that the plates' fine structure thickness (T), defined as the total thickness of the parts of the plates with undeformed fine structure (4), i.e. S + t, is between 0.1 and 1 mm, preferably 0.5 etc.

14. Plate heat exchanger according to claim 1, characterized in that the total thickness of the compressed plates at the fold (24) essentially does not exceed the fine structure thickness (T).