NO161139B - Fremgangsmaate for hydraulisk frakturering samt proppemiddel til bruk ved fremgangsmaaten. - Google Patents
Fremgangsmaate for hydraulisk frakturering samt proppemiddel til bruk ved fremgangsmaaten. Download PDFInfo
- Publication number
- NO161139B NO161139B NO830020A NO830020A NO161139B NO 161139 B NO161139 B NO 161139B NO 830020 A NO830020 A NO 830020A NO 830020 A NO830020 A NO 830020A NO 161139 B NO161139 B NO 161139B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- plugging agent
- particles
- weight
- percent
- specified
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 11
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 52
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 30
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims description 25
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 24
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 claims description 24
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 10
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000012798 spherical particle Substances 0.000 claims description 5
- 229910000287 alkaline earth metal oxide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910001679 gibbsite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 4
- 239000010434 nepheline Substances 0.000 claims description 4
- 229910052664 nepheline Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 4
- 239000010435 syenite Substances 0.000 claims description 4
- 239000003513 alkali Substances 0.000 claims description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 2
- 239000010433 feldspar Substances 0.000 claims description 2
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000454 talc Substances 0.000 claims description 2
- 229910052623 talc Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010456 wollastonite Substances 0.000 claims description 2
- 229910052882 wollastonite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 29
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 25
- 239000000463 material Substances 0.000 description 16
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 8
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 7
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 6
- 230000000638 stimulation Effects 0.000 description 5
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 208000005156 Dehydration Diseases 0.000 description 3
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000003623 enhancer Substances 0.000 description 3
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 3
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 3
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 241000169624 Casearia sylvestris Species 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 102000004190 Enzymes Human genes 0.000 description 1
- 108090000790 Enzymes Proteins 0.000 description 1
- IMROMDMJAWUWLK-UHFFFAOYSA-N Ethenol Chemical compound OC=C IMROMDMJAWUWLK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910017356 Fe2C Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000007771 core particle Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000008367 deionised water Substances 0.000 description 1
- 229910021641 deionized water Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000005189 flocculation Methods 0.000 description 1
- 230000016615 flocculation Effects 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002068 genetic effect Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000006259 organic additive Substances 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 description 1
- 229920002451 polyvinyl alcohol Polymers 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000005029 sieve analysis Methods 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- FQENQNTWSFEDLI-UHFFFAOYSA-J sodium diphosphate Chemical compound [Na+].[Na+].[Na+].[Na+].[O-]P([O-])(=O)OP([O-])([O-])=O FQENQNTWSFEDLI-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
- 229940048086 sodium pyrophosphate Drugs 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 235000019818 tetrasodium diphosphate Nutrition 0.000 description 1
- 239000001577 tetrasodium phosphonato phosphate Substances 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K8/00—Compositions for drilling of boreholes or wells; Compositions for treating boreholes or wells, e.g. for completion or for remedial operations
- C09K8/60—Compositions for stimulating production by acting on the underground formation
- C09K8/80—Compositions for reinforcing fractures, e.g. compositions of proppants used to keep the fractures open
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2/00—Processes or devices for granulating materials, e.g. fertilisers in general; Rendering particulate materials free flowing in general, e.g. making them hydrophobic
- B01J2/16—Processes or devices for granulating materials, e.g. fertilisers in general; Rendering particulate materials free flowing in general, e.g. making them hydrophobic by suspending the powder material in a gas, e.g. in fluidised beds or as a falling curtain
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F7/00—Compounds of aluminium
- C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
- C01F7/30—Preparation of aluminium oxide or hydroxide by thermal decomposition or by hydrolysis or oxidation of aluminium compounds
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH DRILLING; MINING
- E21B—EARTH DRILLING, e.g. DEEP DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/25—Methods for stimulating production
- E21B43/26—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures
- E21B43/267—Methods for stimulating production by forming crevices or fractures reinforcing fractures by propping
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2004/00—Particle morphology
- C01P2004/30—Particle morphology extending in three dimensions
- C01P2004/32—Spheres
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2004/00—Particle morphology
- C01P2004/50—Agglomerated particles
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2004/00—Particle morphology
- C01P2004/51—Particles with a specific particle size distribution
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2004/00—Particle morphology
- C01P2004/60—Particles characterised by their size
- C01P2004/61—Micrometer sized, i.e. from 1-100 micrometer
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/10—Solid density
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/21—Attrition-index or crushing strength of granulates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/32—Thermal properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/80—Compositional purity
Description
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte og et proppemiddel til bruk ved hydraulisk frakturering av underjordiske formasjoner som omgir oljebrønner, gassbrønner og lignende borehull.
Hydraulisk frakturering er en brønnstimuleringsteknikk som har til hensikt å øke produktiviteten av brønnen ved fremskaffelse av meget ledende sprekker eller kanaler i produksjons-formasjonene som omgir brønnen. Prosessen innbefatter normalt to trinn. For det første blir et fluid injisert i brønnen med en tilstrekkelig hastighet og trykk til å rive opp formasjonen for derved å fremskaffe brudd (sprekker) i reservoarberget. Deretter blir et partikkelformet materiale (proppemiddel) ført inn i formasjonen for å "proppe" sprekken åpen.
For at der skal opptre brønnstimulering, må proppemiddelet ha tilstrekkelig mekanisk styrke til å motstå lukkekreftene som utøves av jordbunnen. Dersom proppemiddelet. ikke er sterkt nok til å motstå jordens lukkekrefter, så vil proppemiddelet ha en tendens til å gå i oppløsning med følgende reduksjon av permeabiliteten av den proppede sprekk.
På den annen side må proppemiddelet også være rimelig fordi der benyttes store mengder av proppemiddel ved brønn-stimuleringsbehandling. F.eks. kreves der ca. 61 tonn med proppemiddel av sintret bauxitt for å fylle en sprekk på ca. 27 m 3. Se McDaniel m.fl. "The Effeet of Various Proppants and Proppant Mixtures on Fracture Permeability", SOCIETY OF PETROLEUM ENGINEERS OF AIME, AIME Paper No. SPE 757 3. (1978), s. 4.
På grunn av sin lave pris, relative tilgjengelighet i overflod og lave densitet er sand et ideelt proppemiddel for hydraulisk frakturering ved formasjoner med liten lukkepåkjenning (2.758 N/cm o). Mens spesialsilet (vanligvis maske-størrelse 20-40) sand av høy kvalitet (f.eks. Ottawa-sand) benyttes i forbindelse med formasjoner med stor lukkepåkjenning, vil ytelsen avta drastisk vedøkte påkjenninger, spesielt over 5.400 N/cm 2 • Ved påkjenninger ved 6.895 N/cm 2 og større vil selv sand av høyeste kvalitet være ubrukelig. '
Hittil har det eneste kjente proppemiddel som har vært
i stand til å motstå lukketrykk på 6.895 N/cm 2 eller større, vært sintrede bauxittproppemidler med høy densitet. Se Cooke, "Hydraulic Fracturing with a High-Strength Proppant", SOCIETY OF PETROLEUM ENGINEERS OF AIME, AIME Paper No. SPE 6213 (1976); Jones m.fl. "Light Weight Proppants for Deep Gas Well Stimu-lation", overlevert til Bartlesville Energy Technologi Center av Terra Tek, Inc., under statlig kontrakt nr. DE-AC19-79BC10038 (juni 1980) (Terra Tek paper); McDaniel m.fl. Som det fremgår av US patentskrift, nr. 4 068 718 (Cooke m.fl.), består dette sterke proppemiddel av sintrede bauxittpartikler med en egenvekt større enn 3,4. Høy densitet er beskrevet som et kritisk trekk hos dette proppemiddel. I henhold til Cooke m.fl. er den høye densitet nødvendig for oppnåelse av stor styrke og motvirking av fragmentering ved høye påkjenningsnivåer. De forklarer at permeabiliteten synker drastisk når der benyttes partikler med lav densitet (egenvekt under 3,4, se spalte 6, linje 6-35).
Høyverdige aluminiumoksyd-proppemidler er også blitt rapportert som brukbare hva angår motstand mot lukketrykk på 6.895 N/cm<2>, se US patentskrift 3 976 138 (Colpoys m.fl.). Dette forhold er imidlertid ikke blitt bekreftet av uavhengige gransk-ere. I alle fall vil proppemiddelet i henhold til Colpoys m.fl. også bestå av høydensitet-partikler, dvs. med egenvekter på 3,40 og større. Selv om Colpoys m.fl. også beskriver et proppemiddel med lav densitet tildannet av lawerdig aLuminium, så angir de ikke at dette mindre foretrukne proppemiddel har mulighet til å motstå slike alvorlige betingelser.
Mens sintrede bauxittproppemidler er fordelaktige i og med at de kan motstå lukketrykk på 6 895 N/cm 2 eller større, så er de beheftet med visse ulemper under bruk. På bekostning av den høye densitet krever det sprekkdannende fluider jtied høy viskositet og/eller høye pumpehastigheter sammen med lave proppemiddelkonsentrasjoner. Dette gjør det vanskeligere å oppnå sprekkdannelsesstyring og sprekker med stor konduktivitet.
(Se Terra Tek paper på s. 3). Fordi proppemiddelet ifølge Colpoys m.fl. har en lignende, høy densitet, kunne man vente de
i
samme problemer i forbindelse med bruken av dette. Dessuten er sintret bauxitt forholdsvis dyrt. Prisen pr. kg bauxitt er
ti til femten ganger sandprisen. (Se Terra Tek paper s. 2-3
og McDaniel m.fl. s. 4). Følgelig har der foreligget et bestemt behov for et proppemiddel som har lavere densitet, . som koster mindre/ og som har en mekanisk styrke til å motstå lukketrykk på
2
6 895 N/cm eller mer.
Hovedhensikten med den foreliggende oppfinnelse er derfor å skaffe et proppemiddel til hydraulisk sprekkdannelse i underjordiske formasjoner som ikke er beheftet med de ovennevnte ulemper.
En mer spesiell hensikt med den foreliggende oppfinnelse er å skaffe et proppemiddel for hydraulisk frakturering av underjordiske formasjoner, hvilket proppemiddel har tilstrekkelig mekanisk styrke til å motstå lukketrykk på 6 895 N/cm 2 eller mer, men som også har en densitet på mindre enn 3,0 g/cm<3>.
En ytterligere hensikt med oppfinnelsen er å skaffe
et proppemiddel til bruk ved hydraulisk frakturering i underjordiske formasjoner og som er billigere enn proppemiddel av sintret bauxitt.
En ytterligere hensikt med oppfinnelsen er å skaffe et proppemiddel til bruk ved hydraulisk frakturering i underjordiske formasjoner som krever sprekkdannende fluider med lavere viskositet og lavere pumpehastigheter enn sintrede bauxitt-proppemidler.
Enda en hensikt med den foreliggende oppfinnelse er å skaffe et proppemiddel for hydraulisk frakturering i underjordiske formasjoner som gjør sprekkdannelsesstyring og oppnåelse av sprekker med høy konduktivitet lettere.
Et tilleggstrekk ved oppfinnelsen er å skaffe et økonomisk alternativ til sand for midlere lukkepåkjenninger
(4 137-6 895 N/cm 2) ved underjordiske formasjoner.
Ytterligere hensikter og fordeler ved den foreliggende oppfinnelse vil fremgå av den følgende beskrivelse eller ved ut-øvelsen av oppfinnelsen i tillegg til gjennomlesning av be-skrivelsen. Hensiktene og fordelene med oppfinnelsen kan reali-seres og oppnås ved hjelp av midler og kombinasjoner'slik disse fremgår av de vedføyde krav.
For oppnåelse av hensiktene og i henhold til formålet med den foreliggende oppfinnelse, slik den er omtalt og generelt beskrevet her, omfatter oppfinnelsen et høystyrke-proppemiddel til bruk ved'hydraulisk frakturering av underjordiske' formasjoner, omfattende faste, sfæriske partikler, idet partiklene har et aluminiumoksydinnhold på mellom 40 og 60 vektprosent, en densitet på mindre enn 3,0 g/cm<3>bg en permeabilitet ved omgivende temperatur på 100 000 millidarcies eller mer ved 6 895 N/cm .
For ytterligere å oppnå hensiktene i henhold til mål-settingen for den foreliggende oppfinnelse, slik det her er beskrevet og omtalt, omfatter oppfinnelsen en hydraulisk frakture-ringsmetode hvor et fluid, føres inn i en underjordisk formasjon for å danne en sprekk i denne, hvoretter et proppemiddel av høy styrke blir plassert i formasjonen for å proppe sprekken åpen, idet proppemiddelet omfatter kompakte, sfæriske partikler med et aluminiumoksydinnhold på mellom 40 og 60 vektprosent,
en densitet på mindre enn 3,0 g/cm<3>og en permeabilitet ved omgivende temperatur på 100 000 millidarcies eller mer ved 6 89 5 N/cm<2>.
De ovennevnte og andre hensikter og fordeler ved den foreliggende oppfinnelse vil fremstå tydeligere fra den følgende beskrivelse av foretrukne utførelsesformer. Fig. 1 er et diagram over permeabilitet i forhold til lukkepåkjenning for prøver av sintret bauxitt, Ottawa-sand og proppemiddelet i henhold,til den foreliggende oppfinnelse ved tester utført under laboratorieforhold. Fig. 2 er et diagram over konduktivitetreduksjon p.g.a.
saltvann og påvirkning av høy temperatur i forhold til tiden for prøver av henholdsvis sintret bauxitt og proppemiddelet i henhold til den foreliggende oppfinnelse, idet materialene er testet under laboratorieforhold. Fig. 3 er et diagram over konduktivitetreduksjon p.g.a.
sjøvann og påvirkning av høy temperatur i forhold til tid av prøver av henholdsvis Ottawa-sand og proppemiddelet,i henhold til den foreliggende oppfinnelse, idet prøvene er utført under, laboratoriebetingelser.. Fig.' 4 er et diagram over konduktivitet i forhold til lukkepåkjenning ved en strømningshastighet på 1 Mscf/D for en
konsentrasjonen av 1 lb/ft 2 av proppemiddelet i henhold til den foreliggende oppfinnelse og en konsentrasjon av 3 lb/ft 2 av Ottawa-sand, idet testen er utført under laboratoriebetingelser.
Fig. 5 er et diagram over konduktivitet i forhold til lukkepåkjenning ved en strømningshastighet på 10 Mscfi/D for en konsentrasjon av 1 lb/ft 2 av proppemiddelet i henhold til den foreliggende oppfinnelse og en konsentrasjon av 3 lb/ft 2av Ottawa-sand, idet testen er utført under laboratorieforhold.
Utførelsesformer for oppfinnelsen vil nå bli beskrevet
. under henvisning til tegningen.
Et proppemiddel med høy styrke til bruk ved hydraulisk frakturering av underjordiske formasjoner som cmgir olje-brønner, gassbrønner eller lignende borehull, omfatter i henhold til oppfinnelsen kompakte, sfæriske partikler med et aluminiumoksydinnhold på mellom 40 og 60 vektprosent, en densitet på mindre enn 3,0 g/cm 3 og en permeabilitet på o 100 000 millidarcies eller mer ved omgivende temperatur og et trykk pa 6 89 5 N/cm .
For realisering av den foreliggende oppfinnelse kan proppemiddel-partiklene ha et aluminiumoksyd (A^O-j)-innhold på mellom 40 og 60 vektprosent, fortrinnsvis mellom 4 5,5 og 60vektprosent, og et silisiumoksyd (Si02)-innhold på mellom 36,5 og 56,5 vektprosent, fortrinnsvis mellom 36,5 og 51 vektprosent. Der er oppnådd gode resultater med materialer som har den følgende sammensetning (kalsinert basis):
Dette materiale har en densitet på ca. 2,62-2,65 g/cm .
Ved en foretrukken utførelsesform kan"proppemiddel-partiklene være tildannet av en aluminiumholdig Eufaulamalm. Uttrykket "aluminiumholdig Eufaulamalm" betegner en aluminiumholdig malra som finnes rundt Eufaula, Alabama. Se Burst, J.F., "Genetic Rélationship of the Andersonville, Georgia and Eufaula, Alabama Bauxitic-Kaolin Areas", Society of Mining Engineers, AIME Transactions, vol. 246,, s. 337-144 (juni 1974), som her-ved innlemmes som referanse for bakgrunnsinformasjon. Fortrinnsvis vil aluminiumholdig Eufaulamalm inneholde i det minste (over 5 vektprosent) gibbsitt. Jo større gibbsittinnholdet er, jo høyere er tapet ved tenning. Fortrinnsvis vil tapet ved tenning ligge mellom 14,5 og 20 vektprosent. Der er oppnådd gode resultater med et ;gibbsittinnhold som gir et tap ved tenning på ca. 17,1 vektprosent.
En mindre mengde (opptil 5%) av aluminiumholdig Eufaulamalm kan erstattes med en knusestyrke-forsterker som er valgt fra den gruppe som består av: nefelin-syenitt, smeltet bauxitt-støv, wollastonitt, talk og feltspat. Av disse er nefelin-syenitt den foretrukne knusestyrke-forsterker. Det antas at tillegget av opptil 5% av en av disse knusestyrke-forsterkere vil tjene til å forhindre cristobalitt-dannelse ved sintring av råmaterialet og derved øke kunsestyrken hos de endelige partikler.
Proppemiddel-partiklene i henhold til den foreliggende oppfinnelse kan fremstilles1 i henhold til den fremgangsmåte.
Ved denne tilberedes en vandig matesuspensjon eller føding omfattende aluminiummalm-materiale og et passende binde-middel. Matesuspensjonen blir deretter kontinuerlig forstøvet inn i et lag av allerede delvis tørkede par-
tikler som er fluidisert i en strøm av tørkeluft. Fra dette lag blir der kontinuerlig gjenvunnet partikler og disse blir kontinuerlig separert i overstørrelses-, under-størrelses- og produktfraksjoner, noe som tillater forventet krymping i den etterfølgende sintreoperasjon. Understørrelses-f raks joner,, fraksjoner av forholdsvis fine produkter, malte produktfraksjoner og malte overstørrelsés-produktfraksjoner blir i
kontinuerlig resirkulert på et sted som (målt langs strømnings-banen for partiklene) befinner seg på en vesentlig avstand fra det sted hvor gjenvinningen av slike partikler finner sted. De ikke-resirkulerte produktfraksjoner blir tørket og sintret ved varme ved en temperatur på mellom 1 200 og 1 650°C.
Proppemidler som er tildannet fra de ovenfor beskrevne materialer og ved hjelp av de ovenfor omtalte fremgangsmåter, vil ha en densitet på mindre enn 3,0 g/cm 3, noe som gjør at de ikke blir beheftet med de ovenfor omtalte ulemper som har forbindelse med de ovenfor omtalte sintrede bauxitt-proppemidler med høy densitet. Dessuten vil man, i motsetning til den lære som formidles av Cooke m.fl., ifølge den foreliggende oppfinnelse få et proppemiddel med lavere densitet som har tilstrekkelig mekanisk styrke til å motstå lukkepåkjenninger på 6 895 N/cm 2 eller mer. Anvendbarheten av proppemidlene i henhold til den foreliggende oppfinnelse i forbindelse med anvendelser ved høy lukkepåkjenning demonstreres ved den komparative perme-abilitettest som er beskrevet i eksempel 1.
Eksempel 1 - permeabilitet
Permeabiliteten av en prøve av et proppemiddel i henhold til oppfinnelsen med finhetsgrad 20-40 mesh ble sammenlignet med en 20-4 0 mesh prøve av sintret bauxitt-proppemiddel av den type som er beskrevet av Cooke m.fl. Proppemiddelet i henhold til
oppfinnelsen hadde den følgende sammensetning (kalsinert basis):
Middelet hadde en densitet på ca. 2,62-2,65 g/cm . Det sintrede bauxitt-proppemiddel var et markedsført produkt fra The Norton Company. Det hadde et aluminiumoksydinnhold på
mellom 86 og 89% og en densitet på ca. 3,68-3,75 g/cm 3.
Permeabiliteten ble bestemt ved pumping av cfeionisert vann med en kjent hastighet gj,ennom et kjent volum (70 ml løs)
av hver prøve plassert i et permeameter konstruert for å simu-lere en proppet sprekk. Dette ble gjort ved omgivende temperatur og ved forskjellige lukketrykk mellom 344 N/cm 2 og 8.274 N/cm 2.
En konstant verdi av lukkepåkjenningen ble oppnådd ved hjelp av et hydraulisk trykk. Trykkfallet over den simulerte sprekk ble opptegnet, såvel som den proppede sprekktykkelse for hver lukkepåkjenning. Testresultatene er vist i kurveform på fig. 1. For ytterligere sammenligning ble resultatene av permeabilitets-testen på en Ottawa-sand "av finhetsgrad 20-40 mesh også satt opp i kurveform.
Permeabiliteten hos proppemiddelet i henhold til den foreliggende oppfinnelse avtok raskere medøkende lukketrykk enn permeabiliteten hos det sintrede bauxitt-proppemiddel. Likevel opprettholder proppemiddelet i henhold til den foreliggende oppfinnelse en permeabilitet som er større enn 100 000 millidarcies ved lukketrykk på opptil 6 895 N/cm 2. Selv ved et trykk på 8 274 N/cm 2 ér permeabiliteten hos proppemiddelet i henhold til den foreliggende oppfinnelse meget høy. Disse resultater viser at proppemiddelet i henhold til oppfinnelsen passer for anvendelse i forbindelse med gass- og oljekilder med høye lukketrykk.
Eksemplene 2-4 viser at proppemiddelet i henhold til oppfinnelsen også oppfyller sandspesifikasjonene for sikteanalyse, sfærisitet- og rundhetsevaluering, og knusemotstand i henhold til American Petroleum Institute. Selv om eksempel 5 viser at den sure oppløsbarhet av proppemiddelet i henhold til oppfinnelsen ligger akkurat utenfor sandspesifikasjonene ifølge American Petroleum Institute, viser de saltvann-påkjenningsprøver som er rapportert i eksempler 6 og 7, at proppemiddelet i henhold til oppfinnelsen har en korrosjonsmotstand av samme størrelsesorden som både sintret bauxitt-proppemiddel og Ottawa-sandproppemidler (American Petroleum Institute har ennå ikke utgitt en offisiell spesifikasjon for sintret bauxitt-proppemiddel).
Eksempel 2 - sikteanalyser
Prøver på 100 g av de materialer som ble testet under eksempel 1, ble plassert i et sett av sikter og ristet i 15 min under bruk av siktstørrelser anbefalt av forskrifter gitt av American Petroleum Institute. Den prøve som ble igjen på hver sikt, ble deretter veiet for bestemmelse av den prosentvise til-bakeholdelse. Resultatene var som følger:
Prosent tilbakeholdt
Eksempel 3 - evaluering av sfærisitet og rundhet
Tyve partikler av de materialer som ble testet under eksempel 1 ble eksaminert visuelt for evaluering av sfærisitet og rundhet, idet der ble benyttet Krumbeins og Sloss' kart til, visuell vurdering av disse størrelser. Resultatene ble som følger:
Eksempel 4 - knusemotstand
40 gram prøver av en spesiell partikkelstørrelse av de materialer som ble testet under eksempel 1, ble isolert og plassert i en testcelle. Cellene ble plassert i en hydraulisk presse og der ble anvendt en kraft på 5 66 2 kp i 2 min. Prøvene ble deretter siktet og de fineste samlet sammen og veiet. Resultatene var som følger:
Eksempel 5 - syreoppløsbarhet
Prøver av de materialer som ble testet under eksempel 1,
ble tørket til en konstant vekt og 5 g ble veiet til det nærmeste 0,1 mg. Prøvene ble behandlet med 100 ml av 12% HC1 - 3% HF i et vannbad ved 65,6°C i 30-35 min. Prøvene ble filtrert, vasket og tørket til en konstant vekt. Vekttapet ble bestemt og beregnet som en prosentandel. Resultatene ble som følger:
(På grunn av den lille prøvestørrelse er nøyaktigheten av denne test usikker.F.eks. har andre tester med sintret bauxitt-proppemiddel gitt en 7% syreoppløsbarhet).
Eksempel 6 - saltvannspåkjenning
Prøver av de materialer som ble testet i eksempel log med finhetsgrad 20-40 mesh, ble plassert i en testcelle og oppvarmet til 121°C. For begge proppemidler ble der benyttet en konsentrasjon av 0,98 g/cm 2. En saltvannsoppløsning ble pumpet gjennom proppemiddelet med en konstant hastighet i et tidsrom på 24 h. Saltvannsoppløsningen hadde følgende ingredienser: 8% NaCl og 2,5% CaCl. Denne oppløsning ble forhåndsvarmet for å passe til celletemperaturen på 121°C. Lukkepåkjenningen på proppemiddelet ble bibeholdt på et konstant nivå på 5 516 N/cm 2 under hele testen. Under hele testen ble trykkfallet gjennom proppemiddelet opptegnet med det formål å bestemme permeabilitet-reduksjonen. Resultatet av konduktivitetsvekningen i forhold til tid for disse to materialer, er vist på fig. 2. Konduktivitetene ble normalisert med hensyn til opprinnelig konduktivitet for mulig-gjøring av direkte sammenligning. Slik det fremgår av fig. 2, er den prosentvise konduktivitetreduksjon av proppemiddelet i henhold til den foreliggende oppfinnelse noe mindre enn den for proppemiddelet av sintret bauxitt.
Eksempel 7 - saltvannspåkjenning
Tester i likhet med dem ifølge eksempel 6 ble utført med 20-40 mesh prøver av proppemiddelet ifølge den foreliggende oppfinnelse testet i eksempel 1 og Ottawa-sand ved 2 758 N/cm 2. Resultatene er vist grafisk på fig. 3. Fra denne figur fremgår det at den prosentvise konduktivitetsreduksjon er hovedsakelig den samme for begge proppemidlene i henhold til den foreliggende oppfinnelse og Ottawa-sanden.
I tillegg til å være av nytte i forbindelse med hydraulisk sprekkdannelsel i underjordiske formasjoner med høy lukkepåkjenning (6.895 N/cm 2 eller større), er proppemiddelet i henhold til oppfinnelsen til nytte også i forbindelse med anvendelser hvor der opptrer midlere lukkepåkjenninger (4 137-6 895 N/cm 2). Ikke bare vil proppemiddelet i henhold til oppfinnelsen gi en bedre virkning enn sand under slike betingelser, men der vil også bare kreves en tredjedel så meget proppemiddel. Således utgjør bearbeidelsen av underjordiske formasjoner med midlere lukketrykk med proppemiddelet i henhold til oppfinnelsen et økonomisk bruk-bart alternativ sammenlignet med bruken av sand. Eksempler 8-10 illustrerer den sammenlignbare effektivitet av proppemiddelet i henhold til den foreliggende oppfinnelse og Ottawa-sand ved et konsentrasjonsforhold på 1:3.
Eksempel 8
Prøver av finhetsgrad 20-40 mesh av proppemiddelet i henhold til den foreliggende oppfinnelse som ble testet i eksempel 1, og Ottawa-sand ble plassert i en testcelle og oppvarmet til 121°C ved et lukketrykk på 6 895 N/cm . Forhåndsvarmet nitrogen ble ved et trykk på 69 N/cm 2 ført gjennom prøvene i denne periode. Da måltesttemperaturen ble nådd, ble gasstrømningshastighetene variert for fremskaffelse av kunstige hastigheter fra 1 cm/sek til 30 cm/sek. Gasstemperaturene ved innløpet og ut-løpet fra cellen sammen med celletemperaturen ble registrert.
Der ble også målt gasstrømningshastighet, prøvehøyde og trykkfall langs 10 cm cellelengde. Hver strøm fikk anledning til å oppnå stabile tilstander før man gikk over til den neste strømnings-hastighet. De ovenfor angitte strømningsområder ble gjentatt for lukketrykk på 1 379, 2 758, 4 137, 5 516 og 6 895 N/cm<2>. Dataene ble deretter analysert for fremskaffelse av verdier ved hvert lukketrykk for reduksjonspermeabilitet og konduktivitet ved forskjellige strømningshastigheter, turbulensfaktor og absolutt permeabilitet. Strømningshastighetene ble styrt ved bruken av en måleventil som var plassert ved utgangen fra cellen, noe som muliggjorde styring av testtrykket. Strømningshastighetene ble målt ved atmosfæriske betingelser ved hjelp av et termisk strømningsmeter ved høye og midlere hastigheter og et rotometer for lave strømningshastigheter. Gasstrømningshastighet og densitet ved testbetingelser ble beregnet fra atmosfæriske målinger, idet der ble antatt idealgass-oppførsel og bruken av et gjennom-snittlig gasstemperaturtrykk i cellen.
Prøvene ble utført under bruken av proppemiddel i henhold til den foreliggende oppfinnelse ved konsentrasjoner på 0,24, 0,49 og 0,732 g/cm 2 og Ottawa-sand ved konsentrasjoner på 0,7 32, 1,4 6 og 2,2 g/cm 2. For proppemiddelet i henhold til den foreliggende oppfinnelse ble følgende resultater oppnådd:
(På grunn av vanskelighetene med målingen av prøvehøyde ved lave proppemiddelkonsentrasjoner er permeabilitet og turbulensfak-torer for tester med konsentrasjon 0,24 g/cm 2ikke angitt).
i
For (pttawa-sand fikk man følgende data:
Fordi virkningen av turbulens gjør seg mer gjeldende
ved økende hastigheter, er det ikke tilstrekkelig å sammenligne absolutte permeabiliteter og konduktiviteter alene. Figurene 4 og 5 viser derfor Darcy-konduktivitet ved to forskjellige hastigheter som man vil møte ved sprekkforsynte brønner som skaffer tilnærmet 1 000 Mscf/D - 10 000 Mscf/D. Disse kurver viser at ved lave strømningshastigheter vil proppemiddelet i henhold til den foreliggende oppfinnelse ha en konduktivitet som overstiger tre ganger konsentrasjonen av sand ved et trykk på 4 137 N/cm 2og mer og ved høyere strømningshastigheter har proppemiddelet i henhold til oppfinnelsen en konduktivitet som overskrider den hos tre ganger konsentrasjonen av sand ved et trykk på 4 481 N/cm 2og høyere.
Eksempel 9
20-40 mesh prøver av proppemiddelet ifølge oppfinnelsen
som ble testet i eksempel 1, og Ottawa-sand ble anbragt i en testcelle ved konsentrasjoner av henholdsvis 0,49 g/cm 2 og 1,47 g/cm 2. Disse testceller ble oppsatt som ved eksempel 8. Lukkekraften ble bragt til 2 758 N/cm<2>og celletemperaturen øket til 121°C. Forhåndsvarmet nitrogen ble ført gjennom proppemiddelet som beskrevet tidligere for bestemmelse av begynnelseskonduktiviteten. Deretter ble en oppløsning av fraktureringsfluid som var tilsatt et enzymmiddel ("enzyme breaker") pumpet gjennom proppemiddelet ved en lav konstant hastighet i en periode på 4 h.
Dette stimulerte initieringen av renseprosessen. Flujld ble forhåndsvarmet til tilnærmet 121°C. Samme volum av det behandlede fluidum ble gjennompumpet for hver test. Dette ble fulgt av forhåndsoppvarmet nitrogen for fortsettelse av stimu-leringen av rengjøringsprosessen. Trykkfallet gjennom prøven ble overvåket inntil det ble konstant. På dette tidspunkt ble forskjellige strømningshastigheter av nitrogen benyttet for bestemmelse av den endelige permeabilitet. Resultatene ble som følger:
De opprinnelige konduktiviteter svarer til målinger som ble utført før pumpingen av det behandlede fraktureringsfluid.
De endelige konduktiviteter ble målt etter at restødeleggelse ved det behandlede fraktureringsfluid hadde blitt utført. Det fremgår tydelig av disse resultater at der forekom store øde-leggelser ved begge tester. Imidlertid er det interessant å notere seg at,selv om konduktiviteten hos proppemiddelet i henhold til den foreliggende oppfinnelse til å begynne med var meget mindre enn Ottawa-sanden, var de endelige konduktiviteter så å
si like. Det viser at der i virkeligheten ble utført mindre skade på proppemiddelet i henhold til oppfinnelsen enn på Ottawa-sanden.
Eksempel 10
Der ble utført en flerhet av prøver på en monofase, to-dimensjonal, "finite difference"-reservoarsimulator. Virkningene av både formasjonsegenskapene^ og bruddegenskapene ble studert. For hvert sett av formasjon- og bruddegenskaper ble der kjørt to prøveserier: en med Ottawa-sand som proppemiddel og en annen med proppemiddelet i henhold til oppfinnelsen som testet i eksempel 1. Proppemiddelet i henhold til oppfinnelsen ble brukt i et vektfor-hold 1:3 sammenlignet med Ottawa-sand. Følgende størrelser ble holdt konstant for alle simuleringer det er tale om her:
Følsomheten hva angår (1) formasjonspermeabilitet, (2) skade på proppemiddel ved fluidumrest og (3) sprekklengde fremgår av tabell 1:
Eksempel 11
Dette eksempel viser en fremgangsmåte til fremstilling av hydrauliske bruddproppemidler i henhold til den foreliggende oppfinnelse.
Utgangsmaterialet i dette eksempel er en aluminiumholdig malm fra Eufaula, Alabama, med følgende vektanalyse etter tenning ved 800°C: A120350,7%, Si0245,8%, Ti022,60%, Fe2C>3 0,71%, med rest alkali og alkali-jordmetalloksyder. En vandig disper-sjon av materialet som minert ble tilberedt under bruk av kule- mølle eller mekanisk agitasjon og tilsetting av 0,25,% "DARVAN C" eller 0,2% natriumpyrofosfat. Der ble tilsatt vann til et fast-stoff innhold på 45%. pH-verdien ble justert med NaOH til over 8 for å sikre fullstendig avflokking og lav viskositet.
0,75% "GELVATOL" 20/30 ble tilsatt som et midlertidig binde-middel.
Denne føding i en mengde på 4 000 kg/h ble ført gjennom trykkdyser i en fluidiseringssjiktenhet med et fluidiserings-areal på 3 m 2. Hastigheten på fluidiseringsluften var 1,2 m/sek, innløpstemperaturen av luften 550°C, og utløpstemperaturen på luften 70°C. Resirkulert materiale ble innført gjennom et pulver-innløp i mengder på 1 700 kg/h. Høyden av det fluidiserte partikkelskikt var ca. 35 cm. Den gjennomsnittlige oppholdstid for partiklene i det fluidiserte sjikt var ca. 15 min.
Materiale ble ført ut i mengder på 3 400 kg/h, og ble
ved siling separert i: en overstørrelsesfraksjon med en partik-kelstørrelse på ca. 2,1 mm (50 kg/h), en grovproduktfraksjon med en partikkelstørrelse på mellom 1,2 og 2,1 mm (300 kg/h), en fin-produktfraksjon med en partikkelstørrelse på mellom 0,6 og 1,2 mm (2 450 kg/h), og en understørrelsesfraksjon med en partikkel-størrelse mellom 0,6 mm (600 kg/h). I en posefilterkollektor-enhet ble der oppsamlet medfulgte partikler i størrelsesorden 300 kg/h, og disse ble resirkulert til den tank som rommet fødingen.
Den totale mengde av overstørrelsesfraksjonen sammen med 400 kg/h av finproduktfraksjonen ble malt i en måleenhet med en sikt av maskestørrelse 3 000 mikrometer, og ble sammen med understørrelsesfraksjonen ført til fluidsjiktenheten som frø-eller kjernepartikler. I en mengde på 650 kg/h ble finproduktfraksjonen resirkulert uten foregående maling.
Det gjenværende materiale fra produktfraksjonen ble ført gjennom en ovn hvor den gjenværende fuktighet og organiske til-setninger (ca. 4 vektprosent) ble fjernet. Materialet ble deretter sintret i en roterovn ved en temperatur på ca. 1500°C i ca. 10 min. De sintrede partikler ble deretter underkastet en ytterligeresikteoperasjon for å sikre at hovedsakelig hele pro-duktet hadde den passende partikkelstørrelse.
Claims (12)
1. Fremgangsmåte for hydraulisk frakturering hvor et fluid føres inn i en underjordisk formasjon for å danne en sprekk i denne,karakterisert vedat sprekken blir proppet åpen med et proppemiddel av høy styrke som omfatter faste, sfæriske partikler, idet partiklene har et aluminiumoksydinnhold på mellom 40 og 60 vektprosent, en densitet på mindre enn 3,0 g/cm 3 og en permeabilitet ved omgivende temperatur på 100 000 millidarcies eller mer ved et trykk på 6 895 N/cm<2>.
2. Proppemiddel med høy styrke til bruk i forbindelse med hydraulisk frakturering av underjordiske formasjoner,karakterisert vedat det inneholder faste sfæriske partikler, idet partiklene har et aluminiumoksyd-(A1_0^-)innhold på mellom 40 cg 60 vektprosent, en densitet pa o mindre enn 3,0 g/cm 3 og en permeabilitet ved omgivende temperatur på 100 000 millidarcies eller mer ved et trykk på 6 895 N/cm<2>.
3. Proppemiddel som angitt i krav 2,karakterisert vedat partiklene har et aluminiumoksyd- (A^O^-) innhold på mellom 45,5 og 60 vektprosent og et silisiumoksyd (SiC>2)-innhold på mellom 36,5 og 51 vektprosent .
4. Proppemiddel som angitt i krav 2,karakterisert vedat sammensetningen av partikler etter vekt omfatter: 50,7% Al^, 45,8% SiC>2, 2,60% Ti02og 0,70% Fe203, idet resten er alkali- og alkalijordme-talloksyder.
5. Proppemiddel som angitt i krav 2,karakterisert vedat partiklene er fremstilt av Eufaula-aluminiummalm.
6. Proppemiddel som angitt i krav 5,karakterisert vedat Eufaula-aluminiummalmen innbefatter over 5 vektprosent gibbsitt.
7. Proppemiddel som angitt i krav 5,karakterisert vedat Eufaula-aluminiummalmen ved tenning har et tap på mellom 4,5 og 20 vektprosent.
8. Proppemiddel som angitt i krav 5,karakterisert vedat Eufaula-aluminiummalmen har et tap ved tenning på 17,1 vektprosent.
9. Proppemiddel som angitt i krav 2,karakterisert vedat partiklene har en Krum-bein-sfærisitet på 0,9 eller mer.
10. Proppemiddel som angitt i krav 2,karakterisert vedat 90% eller mer av partiklene er av finhetsgrad 30-40 mesh.
11. Proppemiddel'som angitt i krav 2,karakterisert vedat partiklene også innbefatter en knusestyrkeforbedrer valgt fra den gruppe som består av nefelinsyenitt, varmebundet bauxittstøv, wollastonitt, feltspat og talk.
12. Proppemiddel som angitt i krav 11,karakterisert vedat knusestyrkeforbedreren er nefelinsyenitt.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DK003682A DK155781C (da) | 1982-01-07 | 1982-01-07 | Fremgangsmaade til fremstilling af sintrede smaakugler af bauxit eller bauxitholdig bjergart, samt middel til udoevelse af fremgangsmaaden |
| US06/437,206 US4522731A (en) | 1982-10-28 | 1982-10-28 | Hydraulic fracturing propping agent |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO830020L NO830020L (no) | 1983-07-08 |
| NO161139B true NO161139B (no) | 1989-03-28 |
| NO161139C NO161139C (no) | 1989-07-05 |
Family
ID=26063162
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO830020A NO161139C (no) | 1982-01-07 | 1983-01-05 | Fremgangsmaate for hydraulisk frakturering samt proppemiddel til bruk ved fremgangsmaaten. |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0087852B1 (no) |
| AR (1) | AR241543A1 (no) |
| AU (1) | AU551409B2 (no) |
| BR (1) | BR8300045A (no) |
| CA (1) | CA1191020A (no) |
| DE (1) | DE3362729D1 (no) |
| DK (1) | DK168099B1 (no) |
| NO (1) | NO161139C (no) |
| PH (1) | PH18450A (no) |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4427068A (en) * | 1982-02-09 | 1984-01-24 | Kennecott Corporation | Sintered spherical pellets containing clay as a major component useful for gas and oil well proppants |
| AU547407B2 (en) * | 1982-07-23 | 1985-10-17 | Norton Co. | Low density proppant for oil and gas wells |
| US4680230A (en) * | 1984-01-18 | 1987-07-14 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Particulate ceramic useful as a proppant |
| US4944905A (en) * | 1984-01-18 | 1990-07-31 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Particulate ceramic useful as a proppant |
| US4713203A (en) * | 1985-05-23 | 1987-12-15 | Comalco Aluminium Limited | Bauxite proppant |
| US4632876A (en) * | 1985-06-12 | 1986-12-30 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Ceramic spheroids having low density and high crush resistance |
| US5425994A (en) * | 1992-08-04 | 1995-06-20 | Technisand, Inc. | Resin coated particulates comprissing a formaldehyde source-metal compound (FS-MC) complex |
| US7036591B2 (en) | 2002-10-10 | 2006-05-02 | Carbo Ceramics Inc. | Low density proppant |
| CA2572759A1 (en) | 2004-07-09 | 2006-01-26 | Steve Canova | Method for producing solid ceramic particles |
| CN101023243A (zh) | 2004-09-14 | 2007-08-22 | 卡博陶粒有限公司 | 烧结球形颗粒 |
| AU2006218614A1 (en) | 2005-03-01 | 2006-09-08 | Carbo Ceramics Inc. | Methods for producing sintered particles from a slurry of an alumina-containing raw material |
| DE102005045180B4 (de) | 2005-09-21 | 2007-11-15 | Center For Abrasives And Refractories Research & Development C.A.R.R.D. Gmbh | Kugelförmige Korundkörner auf Basis von geschmolzenem Aluminiumoxid sowie ein Verfahren zu ihrer Herstellung |
| US7828998B2 (en) | 2006-07-11 | 2010-11-09 | Carbo Ceramics, Inc. | Material having a controlled microstructure, core-shell macrostructure, and method for its fabrication |
| CA2661799A1 (en) | 2006-08-30 | 2008-03-06 | Carbo Ceramics Inc. | Low bulk density proppant and methods for producing the same |
| US8562900B2 (en) | 2006-09-01 | 2013-10-22 | Imerys | Method of manufacturing and using rod-shaped proppants and anti-flowback additives |
| WO2009009370A1 (en) | 2007-07-06 | 2009-01-15 | Carbo Ceramics Inc. | Proppants for gel clean-up |
| CN103320115B (zh) * | 2013-06-24 | 2016-06-01 | 昆明冶金研究院 | 一种由高铝粉煤灰制备石油压裂支撑剂的方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3437148A (en) * | 1967-01-06 | 1969-04-08 | Union Carbide Corp | Method and article for increasing the permeability of earth formations |
| US3976138A (en) * | 1974-08-01 | 1976-08-24 | Union Carbide Corporation | Method of increasing permeability in subsurface earth formation |
| CA1045027A (en) * | 1975-09-26 | 1978-12-26 | Walter A. Hedden | Hydraulic fracturing method using sintered bauxite propping agent |
| AU521930B2 (en) * | 1978-06-12 | 1982-05-06 | Norton Co. | Proppants |
-
1983
- 1983-01-04 AU AU10014/83A patent/AU551409B2/en not_active Ceased
- 1983-01-05 NO NO830020A patent/NO161139C/no not_active IP Right Cessation
- 1983-01-06 BR BR8300045A patent/BR8300045A/pt not_active IP Right Cessation
- 1983-01-06 DE DE8383300072T patent/DE3362729D1/de not_active Expired
- 1983-01-06 EP EP83300072A patent/EP0087852B1/en not_active Expired
- 1983-01-06 CA CA000419013A patent/CA1191020A/en not_active Expired
- 1983-01-06 PH PH28352A patent/PH18450A/en unknown
- 1983-01-07 DK DK005383A patent/DK168099B1/da not_active IP Right Cessation
- 1983-01-07 AR AR83291816A patent/AR241543A1/es active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO830020L (no) | 1983-07-08 |
| NO161139C (no) | 1989-07-05 |
| BR8300045A (pt) | 1983-09-13 |
| DE3362729D1 (en) | 1986-05-07 |
| AU1001483A (en) | 1983-07-14 |
| CA1191020A (en) | 1985-07-30 |
| DK168099C (da) | 1994-02-07 |
| DK5383D0 (da) | 1983-01-07 |
| DK168099B1 (da) | 1994-02-07 |
| AR241543A1 (es) | 1992-08-31 |
| PH18450A (en) | 1985-07-08 |
| DK5383A (da) | 1983-07-08 |
| EP0087852A1 (en) | 1983-09-07 |
| EP0087852B1 (en) | 1986-04-02 |
| AU551409B2 (en) | 1986-05-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5120455A (en) | Hydraulic fracturing propping agent | |
| US4522731A (en) | Hydraulic fracturing propping agent | |
| NO161139B (no) | Fremgangsmaate for hydraulisk frakturering samt proppemiddel til bruk ved fremgangsmaaten. | |
| US5030603A (en) | Lightweight oil and gas well proppants | |
| US4921821A (en) | Lightweight oil and gas well proppants and methods for making and using same | |
| US4921820A (en) | Lightweight proppant for oil and gas wells and methods for making and using same | |
| US6780804B2 (en) | Extended particle size distribution ceramic fracturing proppant | |
| US4977116A (en) | Method for making lightweight proppant for oil and gas wells | |
| CA1045027A (en) | Hydraulic fracturing method using sintered bauxite propping agent | |
| US4427068A (en) | Sintered spherical pellets containing clay as a major component useful for gas and oil well proppants | |
| USRE34371E (en) | Lightweight proppant for oil and gas wells and methods for making and using same | |
| MXPA05011664A (es) | Agente de sosten para fracturacion hidraulica de pozos de petroleo y gas y proceso para disminuir o eliminar el efecto de reflujo en pozos de petroleo y gas. | |
| US20070114029A1 (en) | Hydraulic fracturing proppants and methods of use | |
| US9771513B2 (en) | Proppants and anti-flowback additives including kaolin clay | |
| US20150184064A1 (en) | Proppants and Anti-Flowback Additives Comprising Flash Calcined Clay, Methods of Manufacture, and Methods of Use | |
| WO2015047116A1 (en) | Ceramic proppants of medium strength and a method for manufacturing thereof | |
| US20180305610A1 (en) | Method for preparing bauxite and/or kaolin for use in ceramic proppants | |
| RU2518692C2 (ru) | Способ сушки борсодержащих минералов | |
| EP0355505A1 (en) | Low density proppants and methods for making and using same | |
| US20180030337A1 (en) | Low density ceramic proppant and method for production thereof | |
| Cheatham Jr | The effect of pressure, temperature, and loading rate on the mechanical properties of rocks | |
| Laspe et al. | A mathematical analysis of oil and gas well stimulation by explosive fracturing | |
| WO2017074432A1 (en) | Proppant aggregate particulates for use in subterranean formation operations | |
| AU637575B2 (en) | Lightweight proppant for oil and gas wells and methods for making and using same | |
| US20160236203A1 (en) | Refining of sand to remove impurities |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK1K | Patent expired |
Free format text: EXPIRED IN JANUARY 2003 |