NO161031B

NO161031B - FOOD HOLSTER.

Info

Publication number: NO161031B
Application number: NO874638A
Authority: NO
Inventors: Myron Donald Nicholson; John Heller Beckman
Original assignee: Viskase Corp
Priority date: 1983-02-14
Filing date: 1987-11-06
Publication date: 1989-03-20
Also published as: NO161031C; NO874638L; NO874638D0

Description

Foreliggende oppfinnelse angår matvarehylstre som er farvet og smakssatt med tjærefattig, konsentrerte, flytende røksammensetninger. The present invention relates to food casings which are colored and flavored with low-tar, concentrated, liquid smoke compositions.

Rørformede celluloseholdige matvarehylstre brukes i høy grad for fremstilling av en rekke forskjellige kjøttprodukter og andre matvarer. Matvarehylstrene er vanligvis tynnveggede rør av forskjellige diametre og fremstilt fra såkalte rekonsti-tuerte materialer, for eksempel regenerert cellulose. Celluloseholdige matvarehylstre kan også fremstilles med fibrøse nett innleiret i veggen, og slike hylstre betegnes ofte som "fibrøse matvarehylstre". Tubular cellulose-containing food casings are used to a large extent for the production of a number of different meat products and other foodstuffs. The food casings are usually thin-walled tubes of different diameters and made from so-called reconstituted materials, for example regenerated cellulose. Cellulose-containing food casings can also be produced with fibrous nets embedded in the wall, and such casings are often referred to as "fibrous food casings".

De mange forskjellige oppskrifter og typer av bearbeiding som brukes i matvareindustrien for tilpasning til forskjellige smaksbehov, eller enda områdemessige preferanser, gjør det vanligvis nødvendig å bruke matvarehylstre med forskjellige egenskaper. I visse tilfeller er det for eksempel ønskelig at matvarehylstrene er multifunksjonelle, det vil si at de tjener som beholdere under bearbeidingen av matvareproduktet, men også tjener som et beskyttende hylster for det ferdige produkt. I mange typer næringsmiddelindustri hvor matvarehylstre brukes for fremstilling av mange typer kjøtt-produkter, for eksempel forskjellige typer av pølse, som frankfurtere, bologna og lignende, kjøttruller, skinker og lignende, blir hylsteret ofte fjernet fra det ferdig fremstilte kjøttproduktet før dette skjæres opp eller får sin endelige emballasje. The many different recipes and types of processing used in the food industry to adapt to different taste needs, or even regional preferences, usually make it necessary to use food casings with different properties. In certain cases, for example, it is desirable that the food casings are multifunctional, that is to say that they serve as containers during the processing of the food product, but also serve as a protective casing for the finished product. In many types of food industry where food casings are used for the production of many types of meat products, for example different types of sausage, such as frankfurters, bologna and the like, meat rolls, hams and the like, the casing is often removed from the finished meat product before it is cut up or receives its final packaging.

Overflateutseende og smak er meget viktige faktorer ved kommersiell markedsføring av bearbeidede kjøttprodukter, og det er et vanlig trekk ved mange slike produkter at man bruker "røking" for å gi matvareproduktet en karakteristisk smak og farve. "Røkingen" av slike matvareprodukter skjer ofte ved at selve produktet bringes i kontakt med røk i gass-eller i tåkeform. En slik "røking" er imidlertid ikke helt ut tilfredsstillende av forskjellige årsaker for eksempel som Ineffektivitet og mangel på ensartethet under selve "røkingen". På grunn av disse ulemper har mange fabrikanter nå etter hvert begynt å bruke forskjellige typer av flytende vandige oppløsninger av treavledede røkbestanddeler, ofte kalt "flytende røkoppløsninger", og de er utviklet og brukt kommersielt i forskjellige typer næringsmiddelindustri for fremstilling av mange typer kjøttprodukter og andre matvarer. Av hensiktsmessige grunner vil slike kommersielt tilgjengelige "flytende røkoppløsninger" i foreliggende søknad bli betegnet som "original" flytende røk. Anvendelsen av flytende røkoppløsninger for bearbeiding av kjøttprodukter vil vanligvis bli utført på en rekke forskjellige måter, så som påsprøyting eller dypping av et ferdig matvareprodukt i et hylster under dettes bearbeiding, eller ved at man tilsetter flytende røkoppløsninger til selve matvaren. En "røking" ved påsprøyting eller dypping er ikke tilfredsstillende på grunn av at oppløsningen ikke i tilstrekkelig grad trenger inn i selve produktet, mens en tilsetning av "en flytende røk-oppløsning" i selve matvaren gir ofte ikke den ønskede overflate på grunn av en fortynning av røkingrediensene. Videre vil en tilsetning til selve matvaren ofte redusere kjøttemulsjonens stabilitet, foruten at den i lite ønskelig grad vil kunne påvirke smaken hvis man bruker høye konsentrasjoner. En påføring av flytende røk til innpakkede matvareprodukter vil også ofte forårsake problemer for fabrikanten fordi en sprøyting eller dypping kan skape uønskede forurens-ningsproblemer og korrosjon i utstyret. Innpakkede pølser som er blitt behandlet ved hjelp av flytende røk under kommersiell bearbeiding vil dessuten etter fjerning av hylsteret fra det behandlede matvareproduktet gi pølser som mangler ensartethet med hensyn til røkfarve og røksmak, ikke bare fra en porsjon til en annen, men ofte fra pølse til pølse. Noe som er enda mer uønsket er at denne ujevnhet med hensyn til farving ofte synes på overflaten av de individuelle pølsene, f.eks. som lyse eller mørke streker, lyse og mørke flekker eller ufarvede flekker som særlig ofte opptrer på enden av pølsene. Det er kjent flere fremgangsmåter for å utstyre enten den indre eller ytre siden av et matvarehyIster med forskjellige flytende stoffer for å oppfylle visse bearbeidingskrav, for eksempel stoffer som påvirker hylsterets tilfestningsegenskaper. Noen av disse beleggene har tidligere inneholdt en flytende røk som bestanddel. Ingen av disse beleggene har imidlertid når de er blitt påført pølsehylsteret gitt en skikkelig røksmak og røkfarve på det ferdige produkt. Surface appearance and taste are very important factors in the commercial marketing of processed meat products, and it is a common feature of many such products that "smoking" is used to give the food product a characteristic taste and colour. The "smoking" of such food products often occurs by the product itself being brought into contact with smoke in gaseous or mist form. However, such "smoking" is not entirely satisfactory for various reasons, for example, inefficiency and lack of uniformity during the "smoking" itself. Due to these drawbacks, many manufacturers have now gradually started using various types of liquid aqueous solutions of wood-derived smoke ingredients, often called "liquid smoke solutions", and they have been developed and used commercially in various types of food industries for the production of many types of meat products and other foodstuffs. For expedient reasons, such commercially available "liquid smoke solutions" will be referred to in the present application as "original" liquid smoke. The use of liquid smoke solutions for the processing of meat products will usually be carried out in a number of different ways, such as spraying or dipping a finished food product in a casing during its processing, or by adding liquid smoke solutions to the food itself. A "smoking" by spraying or dipping is not satisfactory because the solution does not sufficiently penetrate into the product itself, while the addition of "a liquid smoke solution" into the food itself often does not give the desired surface due to a dilution of the smoking ingredients. Furthermore, an addition to the food itself will often reduce the stability of the meat emulsion, in addition to the fact that it will affect the taste to an undesired extent if high concentrations are used. The application of liquid smoke to packaged food products will also often cause problems for the manufacturer because spraying or dipping can create unwanted pollution problems and corrosion in the equipment. Wrapped sausages that have been treated with liquid smoke during commercial processing will also, after removal of the casing from the treated food product, produce sausages that lack uniformity in terms of smoke color and smoke flavor, not only from one portion to another, but often from sausage to sausage. What is even more undesirable is that this unevenness in coloring often appears on the surface of the individual sausages, e.g. such as light or dark streaks, light and dark spots or discolored spots that particularly often appear at the end of the sausages. Several methods are known for equipping either the inner or outer side of a food casing with various liquid substances to meet certain processing requirements, for example substances which affect the attachment properties of the casing. Some of these coatings have previously contained a liquid smoke as a component. None of these coatings, however, when they have been applied to the sausage casing, have given the finished product a proper smoky flavor and smoky colour.

Det er kjent fremgangsmåter for belegging med en "original" flytende røkoppløsning på innersiden i et hylster, men disse fremgangsmåter har vist seg å være for kostbare og har dessuten begrenset hastigheten på produksjonslinjer hvor man ofte anvender kontinuerlig høy hastighet. Kjente fremgangsmåter for belegging av den ytre overflate på et hylster, da spesielt på et cellulosegelhylster, med "en original" flytende røk, har resultert i problemer på grunn av tjæreinnholdet i disse røkoppløsningene. Dette betyr at under pålegningsprosessen vil tjæreaktige avsetninger akkumulere seg på bæreruller og pressruller i behandlingsenheten, noe som gjør at utstyret må slås av og renses fra tid til annen. There are known methods for coating with an "original" liquid smoke solution on the inside of a casing, but these methods have proven to be too expensive and have also limited the speed of production lines where continuous high speed is often used. Known methods of coating the outer surface of a casing, especially a cellulose gel casing, with "an original" liquid smoke have resulted in problems due to the tar content of these smoke solutions. This means that during the application process, tarry deposits will accumulate on the carrier rollers and pressure rollers in the treatment unit, requiring the equipment to be shut down and cleaned from time to time.

En oppløsning til de ovennevnte problemer med hensyn til å gi matvarer en røkfarve og røksmak, er å bruke "tjærefattige" flytende røkoppløsninger på innersiden av hylstrene, eller fortrinnsvis på den ytre overflaten av hylsteret. Inntil nylig har imidlertid slike tjærefattige flytende røkoppløs-ninger ikke vært kommersielt tilgjengelige, og man har ikke kjent fremgangsmåter for fremstilling av slike oppløsninger. Som nevnt ovenfor har man funnet at når celluloseholdige matvarehylstre, f.eks. fremstilt fra fibrøse eller ikke-fibrøse geler, blir behandlet med en sterk sur (pH fra 2,0 til 2,5) tjæreholdig, vandig, flytende røkoppløsning vil tjæreaktige avsetninger lett akkumulere seg på bære- og pressvalser i selve behandlingsenheten, noe som gjør at hylsteret klistrer seg til valsene og til slutt gjør at anlegget må slås av og renses. One solution to the above problems with respect to imparting a smoky color and smoky flavor to foods is to use "low tar" liquid smoke solutions on the inside of the casings, or preferably on the outer surface of the casing. Until recently, however, such tar-poor liquid smoke solutions have not been commercially available, and methods for the production of such solutions have not been known. As mentioned above, it has been found that when cellulose-containing food casings, e.g. prepared from fibrous or non-fibrous gels, are treated with a strongly acidic (pH from 2.0 to 2.5) tarry aqueous liquid smoke solution, tarry deposits will easily accumulate on carrier and press rollers in the treatment unit itself, making that the casing sticks to the rollers and eventually means that the plant has to be switched off and cleaned.

Surheten på den flytende røkoppløsningen vil også kunne påvirke fjernbarheten av hylsteret ved at oppløsningen påvirker det fjerningsmiddel som er brukt, for eksempel karboksymetyleellulose. Vandige, flytende røkoppløsninger er generelt meget sure, det vil si at de har en pH-verdi på 2,5 eller mindre, og en titrerbar surhet på minst 3 vekt-#. The acidity of the liquid smoke solution can also affect the removability of the casing by the solution affecting the removal agent used, for example carboxymethyl cellulose. Aqueous liquid smoke solutions are generally very acidic, that is, they have a pH of 2.5 or less, and a titratable acidity of at least 3 wt-#.

Man har tidligere funnet at tjæren kan fjernes fra flytende røkoppløsninger ved at man nøytraliserer den originale flytende røkoppløsningen for utfelling av tjæren, og at man ved å bruke denne nøytraliserte tjærefattige, flytende røkoppløsningen for å behandle et gelholdig hylster vil kunne eliminere de problemer som er nevnt ovenfor med hensyn til tjæreavsetninger. Dette er beskrevet i den verserende US-SN 417 172. It has previously been found that the tar can be removed from liquid smoke solutions by neutralizing the original liquid smoke solution to precipitate the tar, and that by using this neutralized tar-poor liquid smoke solution to treat a gel-containing casing it will be possible to eliminate the problems mentioned above with regard to tar deposits. This is described in the pending US-SN 417 172.

I motsetning til de som tidligere har vært antatt, så har denne tjærefattige flytende røken stadig en betydelig evne til å gi røksmak og røkfarve. Det har generelt vært antatt at tjæren i den flytende røken i vesentlig grad bidrar til røkens farvende og smakssettende evne. Man har imidlertid funnet at dette ikke er tilfelle, og at det er andre bestanddeler i den flytende røken, det vil si antagelig i alt vesentlig syrer, fenoler og karbonyler, som har en mer betydelig rolle med hensyn til farveevne og smakssettende evne for den flytende røken. Contrary to what has previously been assumed, this tar-poor liquid smoke still has a significant ability to give smoky flavor and smoke colour. It has generally been assumed that the tar in the liquid smoke contributes significantly to the smoke's coloring and flavoring ability. However, it has been found that this is not the case, and that there are other components in the liquid smoke, i.e. presumably mainly acids, phenols and carbonyls, which have a more significant role with regard to the coloring and flavoring ability of the liquid the smoke.

Et problem med nøytraliseringsmetoden for fremstilling av tjærefattig, flytende røk er at skjønt slike flytende røksammensetninger har en betydelig farveevne, så vil denne sterkt avta med økende pH-verdi eller nøytralisering. Dette begrenser slike sammensetningers anvendbarhet nå de er ønskelig med høy farveevne. A problem with the neutralization method for the production of tar-poor liquid smoke is that, although such liquid smoke compositions have a significant coloring ability, this will greatly decrease with increasing pH value or neutralization. This limits the applicability of such compositions now that they are desirable with a high coloring ability.

Det er også kjent en annen fremgangsmåte hvor man bruker en "oppløsningsmiddeleksraksjonsprosess" for å fremstille en tjærefattig, flytende røk. En slik fremgangsmåte er blant annet beskrevet i den verserende US-SN 417 173. En slik fremgangsmåte kan for eksempel innbefatte at en tjæreholdig, vandig røkoppløsning med en absorpsjonsevne på minst 0,25 ved en bølgelengde på 340 nm, kontaktes enten med et ikke-reaktivt eller reaktivt organisk flytende oppløsningsmiddel som har en hydrogenbindingsoppløselighetsparameter på minst ca. 2,7 og som er ublandbart med den vandige, flytende røkoppløsningen under de anvendte betingelser i tilstrekkelig grad til at det dannes en tjæreanriket oppløsningsmiddel-fraksjon og en tjærefattig, flytende røkfraksjon, hvoretter man utskiller den flytende røkfraksjonen for fremstilling av en tjærefattig flytende røk. Ved å bruke en slik oppløsnings-middelekstraksjonsprosess er det mulig å fremstille tjærefattig flytende røk med høy evne til å gi røkfarve, røklukt og røksmak uten at det er nødvendig å nøytralisere den tjæreholdige flytende røken. Another method is also known where a "solvent extraction process" is used to produce a tar-poor liquid smoke. Such a method is, among other things, described in the pending US-SN 417 173. Such a method can, for example, include that a tar-containing, aqueous smoke solution with an absorption capacity of at least 0.25 at a wavelength of 340 nm is contacted either with a non- reactive or reactive organic liquid solvent having a hydrogen bond solubility parameter of at least about 2.7 and which is immiscible with the aqueous liquid smoke solution under the conditions used to a sufficient extent that a tar-enriched solvent fraction and a tar-poor liquid smoke fraction are formed, after which the liquid smoke fraction is separated to produce a tar-poor liquid smoke. By using such a solvent extraction process, it is possible to produce tar-poor liquid smoke with a high ability to give smoke colour, smoke smell and smoke taste without it being necessary to neutralize the tar-containing liquid smoke.

Tjærefattig, flytende røk fremstilt ved nevnte oppløsnings-middelekstraksjonsprosess er, hvis ikke den blir nøytrali-sert, sterkt sur, og dette kan påvirke forskjellige typer fjernbarhetsmidler, for eksempel visse vannoppløselige celluloseetre, som kan brukes utenpå eller i selve hylsteret. For å unngå dette problemet kan den tjærefattige, flytende røken delvis nøytraliseres. Ettersom farveevne på den flytende røken i høy grad avtar med økende pH-verdi, så vil en slik tjærefattig, flytende røk bare bli delvis nøytralisert til en slik grad at man ikke i særlig betydelig grad påvirker fjernbarhetsmidlet samtidig som man beholder røkens farveevne. Ved begrepet "delvis nøytralisert" forstås her at den flytende røksammensetningen har en pH-verdi på mer enn 3, fortrinnsvis en pH-verdi i området fra 3 til ca. 6,5, enda mer foretrukket med en pH-verdi i området fra ca. 3 til ca. 5. Ved å tilveiebringe en delvis nøytralisert, tjærefattig, flytende røk fremstilt ved en oppløsningsmiddel-ekstraksjonsprosess vil man kunne unngå problemene på grunn av nevnte surhet samtidig som man beholder en betydelig grad av farveevne på den originale flytende røken. Tar-poor liquid smoke produced by said solvent extraction process is, if not neutralized, highly acidic, and this can affect various types of removal agents, for example certain water-soluble cellulose ethers, which can be used externally or in the casing itself. To avoid this problem, the tar-poor liquid smoke can be partially neutralized. As the coloring ability of the liquid smoke decreases to a great extent with increasing pH value, such a tar-poor, liquid smoke will only be partially neutralized to such an extent that the removal agent is not affected to a very significant extent while the coloring ability of the smoke is retained. The term "partially neutralized" here means that the liquid smoke composition has a pH value of more than 3, preferably a pH value in the range from 3 to approx. 6.5, even more preferably with a pH value in the range from approx. 3 to approx. 5. By providing a partially neutralized, tar-poor, liquid smoke produced by a solvent extraction process, it will be possible to avoid the problems due to said acidity while retaining a significant degree of coloring ability of the original liquid smoke.

Ukonsentrerte flytende røksammensetninger, enten de er delvis nøytralisert eller unøytraliserte, har vist seg spesielt godt egnet for bruk med fibrøse celluloseholdige matvarehylstre. Når de brukes på ikke-fibrøse hylstre har man funnet at ukonsentrert flytende røk gir matvaren en røkfarve, røksmak og røklukt, men ikke tilstrekkelig grad til at dette er fullt ut akseptabelt for alle kommersielle formål. Ettersom ikke-fibrøse hylstre er tynnere enn fibrøse hylstre kan ikke tilstrekkelig ukonsentrert flytende røk pålegges eller inkorporeres 1 selve hylsterveggen i tilstrekkelig grad til at man alltid gir matvaren den ønskede røkfarve, røklukt eller røksmak. Unconcentrated liquid smoke compositions, whether partially neutralized or unneutralized, have proven particularly suitable for use with fibrous cellulosic food casings. When used on non-fibrous casings, it has been found that unconcentrated liquid smoke imparts a smoky colour, smoky taste and smoky smell to the food, but not to a sufficient extent to be fully acceptable for all commercial purposes. As non-fibrous casings are thinner than fibrous casings, sufficient unconcentrated liquid smoke cannot be applied or incorporated into the casing wall itself to a sufficient extent to always give the food the desired smoke colour, smoke smell or smoke taste.

Foreliggende oppfinnelse har til hensikt å forbedre den kjente teknikk og angår i henhold til dette et matvarehylster som karakteriseres ved å ha en absorpsjonsindeks på minst 0,25 ved en bølgelengde på 340 nm og inneholdende en tjærefattig, flytende røksammensetning med en absorpsjonsevne på minst 0,15 ved en bølgelengde på 340 nm, et totalt syreinnhold på mer enn 12 og mindre enn ca. 40 vekt-^, et karbonyl innhold på mer enn ca. 200 mg/ml og et fenolinnhold på ikke mer enn 30 mg/ml av karbonylinnholdet. The present invention aims to improve the known technique and accordingly relates to a food casing which is characterized by having an absorption index of at least 0.25 at a wavelength of 340 nm and containing a tar-poor, liquid smoke composition with an absorption capacity of at least 0, 15 at a wavelength of 340 nm, a total acid content of more than 12 and less than approx. 40 wt-^, a carbonyl content of more than approx. 200 mg/ml and a phenol content of not more than 30 mg/ml of the carbonyl content.

Oppfinnelsen skal illustreres nærmere under henvisning til de vedlagte tegninger der: Figur 1 er en skjematisk tegning av et apparat som er egnet for behandling av en ytre overflate på et matvarehylster med en flytende røksammensetning; Figur 2 er en skjematisk tegning av et apparat som tilsvarer og utfører de samme funksjoner som vist på figur 1, men som har et kammer for delvis tørking av hylstre som er behandlet med flytende røksammensetning til et ønsket fuktighetsinnhold mens hylsteret er i oppblåst tilstand; Figur 3 er en skjematisk tegning av et apparat som tilsvarer og utfører de samme funksjoner som apparatet på figur 2, men med anordninger for delvis tørking av hylsteret behandlet med flytende røksammensetning mens hylsteret er i en flat tilstand; Figur 4 er en tegning, med visse deler i tverrsnitt, av et påførings- og utglattingsapparat av en absorberende type og som kan brukes for å påføre t jærefattige, konsentrerte flytende røkoppløsninger på et matvarehylster; Figur 5 er et diagram som viser viskositeten og pH-verdien for flytende røkoppløsninger og dessuten for flytende røkoppløsninger som var konsentrert etter at de var nøytralisert. The invention shall be illustrated in more detail with reference to the attached drawings where: Figure 1 is a schematic drawing of an apparatus which is suitable for treating an outer surface of a food casing with a liquid smoke composition; Figure 2 is a schematic drawing of an apparatus corresponding to and performing the same functions as shown in Figure 1, but having a chamber for partially drying casings treated with liquid smoke composition to a desired moisture content while the casing is in an inflated state; Figure 3 is a schematic drawing of an apparatus corresponding to and performing the same functions as the apparatus of Figure 2, but with means for partially drying the casing treated with liquid smoke composition while the casing is in a flat state; Figure 4 is a drawing, in certain parts, in cross-section, of an absorbent type application and smoothing apparatus which can be used to apply low-tar, concentrated liquid smoke solutions to a food casing; Figure 5 is a diagram showing the viscosity and pH value for liquid smoke solutions and also for liquid smoke solutions that were concentrated after they had been neutralized.

Slik de brukes i foreliggende beskrivelse og etterfølgende patentkrav, er følgende begreper definert som følger: "Oppløsning" betyr homogene virkelige oppløsninger så vel som emulsjoner, kolloide suspensjoner og lignende. As used in the present specification and subsequent claims, the following terms are defined as follows: "Solution" means homogeneous true solutions as well as emulsions, colloidal suspensions and the like.

"Røkfarve-, røklukt- og røksmaksbestanddeler" betyr de røkfarve-, smak- og luktbestanddeler som er tilstede i flytende røkoppløsninger fremstilt fra naturlig ved. "Smoke colour, smoke smell and smoke flavor constituents" means the smoke colour, taste and smell constituents present in liquid smoke solutions produced from natural wood.

"Absorpsjonsevne" er et mål på farveevnen på den flytende røkoppløsningen. Absorpsjonsevnen måles ved å plassere 10 mg av en flytende røkoppløsning som skal undersøkes (enten tjæreholdig flytende røk eller tjærefattig flytende røk) i en engangsampulle og tilsette 5 ml metanol. Den ultrafiolette absorpsjonsverdien av blandingen måles så ved en bølgelengde på 340 nm, og den målte verdien er absorpsjonsevnen. Det skal bemerkes at skjønt tjæreinnholdet i vesentlig grad bidrar til absorpsjonsevnemålingen, så vil tjæren bare gi et lite bidrag hvis noe i det hele tatt til selve farvingen av matvaren. I "Absorbency" is a measure of the color ability of the liquid smoke solution. The absorbency is measured by placing 10 mg of a liquid smoke solution to be examined (either tarry liquid smoke or tarry liquid smoke) in a disposable ampoule and adding 5 ml of methanol. The ultraviolet absorption value of the mixture is then measured at a wavelength of 340 nm, and the measured value is the absorbance. It should be noted that although the tar content contributes significantly to the absorbency measurement, the tar will only make a small contribution, if any at all, to the actual coloring of the food. IN

kommersielt tilgjengelige såkalte originale røkoppløsninger vil således absorpsjonsevnen innbefatte en måling av tjæreinnholdet og av farvebestanddeler som karbonyler, fenoler og syrer. Dette betyr at absorpsjonsevnen i originale røkoppløsninger og tjærefattige røkoppløsninger kan sammenlignes og angis med hensyn til røkfarvende evne. Den absorberende evnen på en original flytende røkoppløsning kan imidlertid ikke numerisk sammenlignes med absorpsjonsevnen på en tjærefattig røkoppløsning på grunn av tjærens absorberende effekt. commercially available so-called original smoke solutions, the absorption capacity will thus include a measurement of the tar content and of color constituents such as carbonyls, phenols and acids. This means that the absorption capacity in original smoke solutions and tar-poor smoke solutions can be compared and indicated with regard to smoke coloring ability. However, the absorbent capacity of an original liquid smoke solution cannot be numerically compared with the absorbent capacity of a tar-poor smoke solution due to the absorbent effect of the tar.

"Absorpsjonsindeks" er et mål for farveevnen for et hylster behandlet med en flytende røkoppløsning. Den måles ved å skjære ut 12,9 cm<2> av det hylsteret som skal undersøkes hvoretter den utskårne delen plasseres i 10 ml metanol. Etter en times opphold I metanolen vil denne ha ekstrahert ut alle røkkomponentene fra hylsteret. Man måler så den ultrafiolette absorpsjonsverdien av den resulterende røkkomponentholdige metanolen ved en bølgelengde på 340 nm, og denne verdi angis som absorpsjonsindeksen. "Absorption index" is a measure of the color ability of a casing treated with a liquid smoke solution. It is measured by cutting out 12.9 cm<2> of the casing to be examined, after which the cut part is placed in 10 ml of methanol. After an hour's stay in the methanol, this will have extracted all the smoke components from the casing. The ultraviolet absorption value of the resulting smoke component-containing methanol is then measured at a wavelength of 340 nm, and this value is given as the absorption index.

De konsentrerte flytende røksammensetnlngene som benyttes for hylstre ifølge foreliggende oppfinnelse har et totalt syreinnhold på mindre enn 40 vekt-% fortrinnsvis mindre enn ca. 35 vekt-%. Med "totalt syreinnhold'' forstås konsentrasjonen av syrer, prinsipielt eddiksyre, som er tilstede i den flytende røken. Den angis som vekt-%, og ettersom eddiksyren er den viktigste syren i flytende røk, så er vekt-% basert på ekvivalenter av eddiksyre. Disse verdier for det totale syreinnholdet refererer seg til tjærefattige, konsentrerte, flytende røksammensetnInger fremstilt fra originale flytende røksammensetninger med et syreinnhold på mellom 11 og 13 vekt-%. Skjønt man kan bruke originale flytende røkoppløs-ninger med lavere syreinnhold er de av økonomiske grunner foretrukket å bruke originale flytende røkoppløsninger med et syreinnhold på mellom 11 og 13 vekt-%. Hvis man bruker en original røk med lavere syreinnhold, vil det forventede syreinnholdet i foreliggende konsentrerte flytende røksammen-setninger ved samme konsentrasjonsforhold bli tilsvarende mindre. The concentrated liquid smoke compositions used for casings according to the present invention have a total acid content of less than 40% by weight, preferably less than approx. 35% by weight. By "total acid content" is meant the concentration of acids, principally acetic acid, present in the liquid smoke. It is expressed as % by weight, and as acetic acid is the most important acid in liquid smoke, the % by weight is based on equivalents of acetic acid These values for the total acid content refer to tar-poor, concentrated, liquid smoke compositions prepared from original liquid smoke compositions with an acid content of between 11 and 13% by weight. Although one can use original liquid smoke solutions with a lower acid content, they are for economic reasons preferred to use original liquid smoke solutions with an acid content of between 11 and 13% by weight. If one uses an original smoke with a lower acid content, the expected acid content in the present concentrated liquid smoke compositions at the same concentration ratio will be correspondingly less.

Det totale syreinnholdet måles ved hjelp av følgende fremgangsmåte: 1. Vei ut nøyaktig 1 ml flytende røk (filtrert hvis dette er nødvendig) i et 250 ml beger. 2. Fortynn med ca. 100 ml destillert vann og titrer med standard 0,1N NaOH til en pH-verdi på 8,15 (slik dette måles ved hjelp av et pH-meter). 3. Beregn det totale syreinnholdet som vekt-% eddiksyre (HAc) Idet man bruker følgende omregningsforme1: The total acid content is measured using the following procedure: 1. Weigh out exactly 1 ml of liquid smoke (filtered if necessary) into a 250 ml beaker. 2. Dilute with approx. 100 ml of distilled water and titrate with standard 0.1N NaOH to a pH value of 8.15 (as measured using a pH meter). 3. Calculate the total acid content as weight-% acetic acid (HAc) using the following conversion form1:

1 ml 0.1000N NaOH =6,0 mg HAc. 1 ml of 0.1000N NaOH = 6.0 mg of HAc.

Denne fremgangsmåten kan brukes for å måle det totale syreinnholdet i tjæreholdig, flytende røk og tjærefattige, flytende røkoppløsninger som ikke er blitt nøytralisert. This method can be used to measure the total acid content of tarry liquid smoke and tar-poor liquid smoke solutions that have not been neutralized.

I praksis vil man bruke en oppløsningsmiddelekstraksjons-prosess for å fremstille en tjærefattig, flytende røk-fraksjon. Denne omfatter en sammensetning som er fremstilt fra en original vandig flytende røkoppløsning og vil inneholde røkfarve-, røklukt- og røksmaksbestanddeler. Den har en absorpsjonsevne på minst 0,15 ved en bølgelengde på 340 nm, og har en lystransmisjon på minst 50%. Den tjærefattige, flytende røkfraksjonen fremstilles ved at den tjæreholdige, vandige flytende røkoppløsningen kontaktes med egnede, ikke-reaktive eller visse reaktive organiske oppløs-ningsmidler som vil bli beskrevet nedenfor, for derved å få ekstrahert ut tjæren fra nevnte oppløsning. In practice, a solvent extraction process will be used to produce a low-tar, liquid smoke fraction. This includes a composition that is made from an original aqueous liquid smoke solution and will contain smoke colour, smoke smell and smoke taste components. It has an absorbance of at least 0.15 at a wavelength of 340 nm, and has a light transmission of at least 50%. The tar-poor, liquid smoke fraction is produced by contacting the tar-containing, aqueous liquid smoke solution with suitable, non-reactive or certain reactive organic solvents which will be described below, in order to thereby extract the tar from said solution.

Tjæreholdige, vandige, flytende røkoppløsninger som kan brukes omfatter kommersielt tilgjengelige originale flytende røkoppløsninger. De tjæreholdige, vandige, flytende røk-oppløsningene bør ha en absorpsjonsevne på minst 0,25 ved en bølgelengde på 340 nm. Egnede flytende røkoppløsninger blir vanligvis fremstilt ved en begrenset forbrenning av tre, vanligvis løvtre, og deretter absorpsjon av den fremstilte røken i en vandig oppløsning under kontrollerte betingelser. Den begrensede forbrenning holder enkelte av de uønskede hydrokarbonforbindelsene eller tjærene i en uoppløselig form, hvorved disse lar seg fjerne fra den endelige flytende røken. Ved hjelp av denne fremgangsmåte blir, således de trebestand-deler som tidligere ble ansett å være ønskelige av fabrikanter av flytende røk, absorbert i oppløsningen i en balansert mengde samtidig som man får fjernet uønskede bestanddeler. Alternativt kan den tjæreholdige, flytende røkoppløsningen fremstilles ved en destruktiv destillasjon av tre, det vil si en nedbrytning eller oppspalting av tre-fibrene i forskjellige bestanddéler og forbindelser som så destilleres ut av trekullresten. Den flytende røkoppløsningen vil enten den er fremstilt ved en eller flere av de ovennevnte fremgangsmåter, imidlertid stadig inneholde en betydelig konsentrasjon av oppløste tjærer, fordi fabrikanter og brukere av flytende røk anser mørkfarvet tjære som nødvendig for å kunne gi matvarene den ønskelige røksmak, farve og lukt. Denne type røkoppløsning er representativ for hele spekteret av de trefremstilte røkfarver og smak som er kommersielt tilgjengelige. Det foretrukne apparat og fremgangsmåte for fremstilling av typiske flytende røkoppløs-ninger slik de bruker hylstrene ifølge foreliggende oppfinnelse, er beskrevet i US-PS 3 106 473 og 3 873 741. Tarry aqueous liquid smoke solutions that can be used include commercially available original liquid smoke solutions. The tarry aqueous liquid smoke solutions should have an absorbance of at least 0.25 at a wavelength of 340 nm. Suitable liquid smoke solutions are usually produced by a limited combustion of wood, usually hardwood, and then absorption of the produced smoke in an aqueous solution under controlled conditions. The limited combustion keeps some of the unwanted hydrocarbon compounds or tars in an insoluble form, whereby these can be removed from the final liquid smoke. With the help of this method, the wood components that were previously considered desirable by manufacturers of liquid smoke are absorbed in the solution in a balanced amount while unwanted components are removed. Alternatively, the tar-containing, liquid smoke solution can be produced by a destructive distillation of wood, that is, a breakdown or splitting of the wood fibers into different components and compounds which are then distilled from the charcoal residue. The liquid smoke solution, whether it has been prepared by one or more of the above-mentioned methods, will however still contain a significant concentration of dissolved tars, because manufacturers and users of liquid smoke consider dark-coloured tar to be necessary to be able to give the food the desired smoky taste, color and smell. This type of smoke solution is representative of the entire range of wood-made smoke colors and flavors that are commercially available. The preferred apparatus and method for producing typical liquid smoke solutions as they use the casings according to the present invention are described in US-PS 3,106,473 and 3,873,741.

Lystransmisjonen måles for vannflytende røkblandinger. Denne målte lystransmisjonen (i forhold til rent vann) står i et omvendt forhold til tjæreinnholdet i den undersøkte flytende røken, det vil si et høyt tjæreinnhold resulterer i en uklar væske med lav lystransmisjon. Fremgangsmåten for måling av lystransmisjon er at man blander en 1 ml porsjon av den flytende røken med 10 ml vann og deretter undersøker dens turbiditetstransmisjon på et spektrofotometer hvor man bruker en lysbølgelengde på 590 nm. Jo høyere prosentvis transmisjon man får avlest på apparatet, jo mindre tjære vil det være i den flytende røksammensetningen. Den ønskede lystransmisjonen for en tjærefattig, flytende røkoppløsning kan oppnås ved et passende valg av oppløsningsmidler, og dessuten ved at man regulerer volumforholdet på den originale flytende røkoppløs-ningen i forhold til oppløsningsmidlet, noe som vil bli mer detaljert beskrevet nedenfor. Vanligvis vil man oppnå den største lystransmisjonen med den største mengde oppløsnings-middel i forhold til nevnte flytende røk. Det organiske flytende oppløsningsmiddel som brukes i foreliggende oppfinnelse bør være ublandbart med den tjæreholdige, flytende røkoppløsningen og ha en hydrogenbindingsoppløse-lighetsparameter i den flytende røken på minst ca. 2,7. Det organiske flytende oppløsningsmiddel kan enten være ikke-reaktivt i forhold til den tjæreholdige flytende røken eller reaktivt med denne, hvorved man får fremstilt et derivat av det flytende oppløsningsmiddel. Hvis det er reaktivt, så bør derivatet av det flytende oppløsningsmiddel også ha de samme oppløsningsmiddelegeskaper som beskrevet ovenfor. The light transmission is measured for water-liquid smoke mixtures. This measured light transmission (compared to pure water) is inversely related to the tar content in the examined liquid smoke, i.e. a high tar content results in a cloudy liquid with low light transmission. The procedure for measuring light transmission is to mix a 1 ml portion of the liquid smoke with 10 ml of water and then examine its turbidity transmission on a spectrophotometer where a light wavelength of 590 nm is used. The higher the percentage of transmission that can be read on the device, the less tar will be in the liquid smoke composition. The desired light transmission for a tar-poor, liquid smoke solution can be achieved by an appropriate choice of solvents, and also by regulating the volume ratio of the original liquid smoke solution in relation to the solvent, which will be described in more detail below. Generally, the greatest light transmission will be achieved with the greatest amount of solvent in relation to said liquid smoke. The organic liquid solvent used in the present invention should be immiscible with the tar-containing, liquid smoke solution and have a hydrogen bond solubility parameter in the liquid smoke of at least approx. 2.7. The organic liquid solvent can either be non-reactive in relation to the tar-containing liquid smoke or reactive with it, whereby a derivative of the liquid solvent is produced. If it is reactive, then the derivative of the liquid solvent should also have the same solvent properties as described above.

Hydrogenbindingsoppløselighetsparameteren slik den bruke her kan beregnes ut fra kjent litteratur eller ved eksperimen-telle damptrykksdata for eksempel ved hjelp av fordampingsvarmen ved 25°C. Den totale oppløselighetsparameter (5-p) kan bestemmes ved at man bruker den følgende ligning (1). The hydrogen bond solubility parameter as used here can be calculated from known literature or from experimental vapor pressure data, for example using the heat of vaporization at 25°C. The total solubility parameter (5-p) can be determined by using the following equation (1).

hvor: AH25 ■= fordampingsvarmen ved 25'C where: AH25 ■= the heat of vaporization at 25'C

R = en gasskonstant ; R = a gas constant;

T = temperatur, "Kelvin d = tetthet ved 25"C og T = temperature, "Kelvin d = density at 25"C and

M = molekylvekt. M = molecular weight.

Den totale oppløselighetsparameterverdien kan så skilles i sin hydrogenbindings-(Sg), polare (Sp) og ikke-polare (Sjjp) bestanddeler. De følgende forhold kan brukes for å bestemme hydrogenbindingsparameterverdien (Sg). The total solubility parameter value can then be separated into its hydrogen bonding (Sg), polar (Sp) and non-polar (Sjjp) components. The following relationships can be used to determine the hydrogen bond parameter value (Sg).

hvor: a = aggregeringstallet where: a = the aggregation number

Tb = kokepunktet i 'K og Tb = boiling point in 'K and

Tc = kritisk temperatur i °K. Tc = critical temperature in °K.

Den teoretiske basis for bruken av oppløselighetsegenskaper er beskrevet i litteraturen. Oppsetning og tabeller av parametre er blant annet publisert i "The Three Dimensional Solubility Parameter and Solvent Diffusion Coefficient", Dansk Teknisk Presse 1967 i København av CM. Hansen. En liste med oppløselighetsparametre kan også fås fra K.L. Hoy, "Tables of Solubility Parameters", Union Carbide Corporation, 1975, som kan fås fra Union Carbide Corporation, River Road, Bound Brook, New Jersey 08805. The theoretical basis for the use of solubility properties is described in the literature. Layout and tables of parameters are among other things published in "The Three Dimensional Solubility Parameter and Solvent Diffusion Coefficient", Dansk Teknisk Presse 1967 in Copenhagen by CM. Hansen. A list of solubility parameters can also be obtained from K.L. Hoy, "Tables of Solubility Parameters", Union Carbide Corporation, 1975, available from Union Carbide Corporation, River Road, Bound Brook, New Jersey 08805.

Egnede organiske oppløsningsmidler omfatter halogen-di- eller -tri-substituerte metaner som metylendiklorid, bromklormetan og lignende; kloroform, bromoform og lignende; acetofenon; og ikke-halogenerte flytende alkoholer som 2-etylheksanol, fenyleteren av etylenglykol, monoheksyleteren av etylenglykol, n-oktylalkohol, n-heksylalkohol og n-butylalkohol. Det foretrukne oppløsningsmiddel er metylendiklorid (CH2CI2). Den tjæreholdige, vandige originale flytende røken og det flytende organiske oppløsningsmidlet bringes i kontakt i et volumforhold mellom flytende røk:flytende oppløsningsmiddel fra ca.1:1 til ca. 65:1 og under slike ekstraherende betingelser at man får fremstilt en tjæreanriket flytende oppløsningsmiddelfraksjon og en tjærefattig vandig flytende røkfraksjon. Det eksakte forholdet man anvender vil være avhengig av det spesielle oppløsningsmiddel som brukes og den lystransmisjonsverdi man ønsker for den tjærefattige, flytende røkfraksJonen. Vanligvis bruker man et lavere forhold mellom flytende røk og oppløsningsmiddel for å oppnå et lavere tjæreinnhold i det vandige røkproduktet, hvorved man får en høyere lystransmisjon. Suitable organic solvents include halogen-di- or -tri-substituted methanes such as methylene dichloride, bromochloromethane and the like; chloroform, bromoform and the like; acetophenone; and non-halogenated liquid alcohols such as 2-ethylhexanol, the phenyl ether of ethylene glycol, the monohexyl ether of ethylene glycol, n-octyl alcohol, n-hexyl alcohol and n-butyl alcohol. The preferred solvent is methylene dichloride (CH2Cl2). The tarry aqueous original liquid smoke and the liquid organic solvent are brought into contact in a liquid smoke:liquid solvent volume ratio of about 1:1 to about 65:1 and under such extracting conditions that a tar-enriched liquid solvent fraction and a tar-poor aqueous liquid smoke fraction are produced. The exact ratio used will depend on the particular solvent used and the light transmission value desired for the tar-poor liquid smoke fraction. Generally, a lower ratio between liquid smoke and solvent is used to achieve a lower tar content in the aqueous smoke product, whereby a higher light transmission is obtained.

Fremgangsmåten for kontakt mellom oppløsningsmiddel og flytende røk kan være enhver egnet fremgangsmåte som er kjent for oppløsningsmiddelekstraksjon og kan omfatte mer enn ett ekstraksjonstrinn. Kontakten kan skje under vanlige rom-temperaturbetingelser eller ved forhøyet trykk og temperatur. Fremgangsmåter som kan brukes omfatter væske-væske-sykloner, sentrifugalkontaktorer eller motstømskolonner og her inngår forstøvningstårn, pakkede kolonner, kolonner med siltrau eller modifiserte bobletrau, eller kolonne med indre omrøring som roterende skivekolonner. The method of contact between solvent and liquid smoke may be any suitable method known for solvent extraction and may comprise more than one extraction step. The contact can take place under normal room-temperature conditions or at elevated pressure and temperature. Processes that can be used include liquid-liquid cyclones, centrifugal contactors or countercurrent columns and include atomization towers, packed columns, sieve trough or modified bubble trough columns, or internally stirred columns such as rotating disc columns.

Etter at man har fremstilt den tjæreanrikede oppløsnings-middelf raksjonen og den tjærefattige, flytende røkfraksjonen, blir fraksjonene skilt ved hjelp av en fremgangsmåte som i seg selv er kjent. Blant nevnte fremgangsmåter kan nevnes filtrering, avhelling, væskesykloning og sentrifugal avhelling. After the tar-enriched solvent fraction and the tar-poor, liquid smoke fraction have been produced, the fractions are separated by means of a method known per se. Among the methods mentioned can be mentioned filtration, decanting, liquid cyclones and centrifugal decanting.

Den tjærefattige, flytende røkfraksjonen som kan brukes i hylstrene Ifølge foreliggende oppfinnelse har en evne til å gi røksmak og røkfarve, og har en absorpsjonsevne på minst 0,15 ved en bølgelengde på 340 nm, en lystransmisjon på minst 50% fortrinnsvis minst 65%, og en pH-verdi på mindre enn ca. 3. The tar-poor, liquid smoke fraction that can be used in the casings according to the present invention has an ability to give smoke flavor and smoke color, and has an absorption capacity of at least 0.15 at a wavelength of 340 nm, a light transmission of at least 50%, preferably at least 65%, and a pH value of less than approx. 3.

Den tjærefattige, flytende røkfraksjonen blir så konsentrert ved en temperatur som er lavere enn ca. 70°C, fortrinnsvis lavere enn ca. 50°C. Man har funnet at hvis nevnte tjærefattige, flytende røkfraksjon oppvarmes til en temperatur over de temperaturer som er nevnt ovenfor vil man skade produktets evne til å gi røksmak og røkfarve. I tillegg så vil tjæreinnholdet i den tjærefattige, flytende røkfraksjonen øke til et uønsket høyt nivå når oppvarmingen skjer utover de angitte temperaturer. Man antar at dette skyldes en temperaturkatalysert polymerisasjonsreaksjon mellom fenolene i den tjærefattige, flytende røkfraksjon. The tar-poor liquid smoke fraction is then concentrated at a temperature lower than approx. 70°C, preferably lower than approx. 50°C. It has been found that if said tar-poor, liquid smoke fraction is heated to a temperature above the temperatures mentioned above, the product's ability to give smoke flavor and smoke color will be damaged. In addition, the tar content in the tar-poor, liquid smoke fraction will increase to an undesirably high level when the heating takes place beyond the specified temperatures. It is assumed that this is due to a temperature-catalyzed polymerization reaction between the phenols in the tar-poor liquid smoke fraction.

Selve konsentrasjonsmetoden kan være enhver egnet fremgangsmåte hvor man kan bruke eller opprettholde en egnet lav temperatur som angitt ovenfor. Typisk vil konsentrasjonen kunne oppnås ved hjelp av fordamping. Eksempler på for-dampingsmetoder er angitt i Perry's "Chemical Engineering Handbook", 4. utgave, sidene 11-24 til 11-29. For å opprettholde en egnet temperatur og fordampingshastighet er det ønskelig at fordampingen skjer under redusert trykk. Egnede fremgangsmåter for fordamping er velkjente og fordampere og tilsvarende utstyr er også lett tilgjengelige. For konsentrasjon i laboratorieskala kan den flytende røken konsentreres ved utsugning av luft over en stor overflate av den flytende røken. I kommersiell skala vil egnede fremgangsmåter omfatte, men ikke være begrenset til, såkalte sirkulerende fordampere, vertikale fordampere med lange rør, fortrinnsvis av fallfilmtypen samt omrørte fiImfordampere. Fremgangsmåten med sirkulerende fordampere er basert på at man sirkulerer væsken, for eksempel ved hjelp av pumping, forbi et varme-element som et varmevekslerrør som er tilført en varmeveks-lingsvæske. Fortrinnsvis er den sirkulerende fordamperen av en nedsenket rørtype, det vil si hvor varmeelementet bare er eksponert overfor væskefasen. En vertikal fordamper med langt rør omfatter bruk av en lang vertikal varmeveksllngsoverflate som overrisles av den væske som skal fordampes. Vanligvis vil fordamplngsoverflaten være den indre overflate av varmeveks-lingsrørene, og disse er fortrinnsvis plassert vertikalt og på den ytre overflate tilført en oppvarmende væske som tilføres ved en på forhånd bestemt kontrollert temperatur, slik at man ikke lar fordampingen skjer ved så høy temperatur at den flytende røken bli varmeustabil. I en fordamper av fallfilmtypen vil den væske som skal fordampes tilføres toppen av rørene og flyte ned langs innerveggen av rørene som en film, hvor den oppvarmes og konsentreres ved fordamping. Den omrørte filmfordamperen har en oppvarmingsoverflate som består av den indre overflate av et rør med relativt stor diameter som kan være rett eller skrådd. Væsken spres så ut på overflaten ved hjelp av bevegelige gummilister som ligger tett inntil rørveggen eller faktisk ligger på en væskefilm på veggen. The concentration method itself can be any suitable method where a suitable low temperature can be used or maintained as indicated above. Typically, the concentration will be achieved by evaporation. Examples of pre-evaporation methods are given in Perry's "Chemical Engineering Handbook", 4th edition, pages 11-24 to 11-29. In order to maintain a suitable temperature and evaporation rate, it is desirable that the evaporation takes place under reduced pressure. Suitable methods of vaporization are well known and vaporizers and corresponding equipment are also readily available. For concentration on a laboratory scale, the liquid smoke can be concentrated by exhausting air over a large surface of the liquid smoke. On a commercial scale, suitable methods will include, but not be limited to, so-called circulating evaporators, vertical evaporators with long tubes, preferably of the falling film type, and stirred film evaporators. The method with circulating evaporators is based on circulating the liquid, for example by means of pumping, past a heating element such as a heat exchanger tube which is supplied with a heat exchange liquid. Preferably, the circulating evaporator is of a submerged tube type, that is, where the heating element is only exposed to the liquid phase. A long tube vertical evaporator involves the use of a long vertical heat exchange surface that is sprinkled over by the liquid to be evaporated. Usually the evaporation surface will be the inner surface of the heat exchange tubes, and these are preferably placed vertically and on the outer surface supplied with a heating liquid which is supplied at a predetermined controlled temperature, so that the evaporation is not allowed to occur at such a high temperature that the the liquid smoke becomes thermally unstable. In a falling film type evaporator, the liquid to be evaporated will be supplied to the top of the tubes and flow down the inner wall of the tubes as a film, where it is heated and concentrated by evaporation. The stirred film evaporator has a heating surface consisting of the inner surface of a tube of relatively large diameter which may be straight or inclined. The liquid is then spread out on the surface using movable rubber strips that lie close to the pipe wall or actually lie on a liquid film on the wall.

Man kan også bruke andre fremgangsmåter for å redusere vanninnholdet i den flytende røkoppløsningen, for eksempel ved fordamping ved romtemperatur i et miljø med lav fuktighet. Andre konsentrasjonsmetoder som kan brukes innbefatter blant annet "frysetørking" og "forstøvningstørking". Other methods can also be used to reduce the water content of the liquid smoke solution, for example by evaporation at room temperature in an environment with low humidity. Other concentration methods that can be used include, among others, "freeze drying" and "spray drying".

Den tjærefattige, flytende røken konsentreres til et konsentrasjonsforhold fra ca. 2:1 til ca. 5:1, fortrinnsvis fra ca. 3:1 til ca. 4:1. Konsentrasjonsforholdet slik det brukes her, er vekten av den tjærefattige, flytende røkfrak-sjonen dividert med den resulterende vekten av den ikke-nøytraliserte, tjærefattige, konsentrerte, flytende røken. For å oppnå en tjærefattig, konsentrert, delvis nøytralisert, flytende røk med lav viskositet bør ikke den tjærefattige, flytende røkfraksjonen som skal konsentreres være nøytrali-sert. Hvis man konsentrerer en på forhånd nøytralisert, flytende røksammensetning, sa vil dette resultere i et konsentrat med høy viskositet. Høy viskositet er vanligvis uønsket ettersom dette påvirker de fremgangsmåter som brukes for å påføre den flytende røken på hylsteret. Dette at man kan fremstille nøytraliserte konsentrater med lav viskositet ved hjelp av foreliggende fremgangsmåte, er både uventet og overraskende. The tar-poor liquid smoke is concentrated to a concentration ratio of approx. 2:1 to approx. 5:1, preferably from approx. 3:1 to approx. 4:1. The concentration ratio as used herein is the weight of the low-tar liquid smoke fraction divided by the resulting weight of the non-neutralized low-tar concentrated liquid smoke. In order to achieve a tar-poor, concentrated, partially neutralized, low-viscosity liquid smoke, the tar-poor, liquid smoke fraction to be concentrated should not be neutralized. If one concentrates a previously neutralized, liquid smoke composition, say, this will result in a concentrate with a high viscosity. High viscosity is generally undesirable as it affects the methods used to apply the liquid smoke to the casing. The fact that neutralized concentrates with low viscosity can be produced using the present method is both unexpected and surprising.

Etter at den tjærefattige, flytende røk er konsentrert ved hjelp av en av de ovenfor angitte fremgangsmåter kan det resulterende konsentratet eventuelt delvis nøytraliseres slik at man får en pH-verdi som er større enn ca. 3, fortrinnsvis mellom 3 og 6,5, og helst mellom ca. 3 og ca. 5. Temperaturen reguleres under den delvise nøytraliseringen slik at den ikke overstiger 40°C, fortrinnsvis ca. 30°C. After the tar-poor, liquid smoke has been concentrated using one of the above methods, the resulting concentrate can optionally be partially neutralized so that a pH value greater than approx. 3, preferably between 3 and 6.5, and preferably between approx. 3 and approx. 5. The temperature is regulated during the partial neutralization so that it does not exceed 40°C, preferably approx. 30°C.

Den delvise nøytraliseringen av den unøytraliserte, tjærefattige, konsentrerte, flytende røken kan utføres ved at man enten blander den tjæreholdige, flytende røken med et fast alkalisk stoff, f.eks. CaC03, NaHC03, KOH, Ca(OH)2, Na2C03, soda-kalkblanding, NaOH-pellets eller -flak, eller ved at man blander den flytende røken med en væske med høy pH-verdi , for eksempel en vandig NaOH-oppløsning. Skjønt karbonatet og bikarbonatene i fast form gir en kraftig skumdannelse, noe som kan gi driftsvanskeligheter, så vil en nøytraliserings-reaksjon mellom syrene i den flytende røken og bikarbonatet være endoterm, noe som eliminerer behovet for en temperatur-regulering under nøytraliseringen. The partial neutralization of the unneutralized, tar-poor, concentrated liquid smoke can be carried out by either mixing the tar-containing liquid smoke with a solid alkaline substance, e.g. CaC03, NaHC03, KOH, Ca(OH)2, Na2C03, soda-lime mixture, NaOH pellets or flakes, or by mixing the liquid smoke with a liquid with a high pH value, for example an aqueous NaOH solution. Although the carbonate and bicarbonates in solid form cause strong foaming, which can cause operational difficulties, a neutralization reaction between the acids in the liquid smoke and the bicarbonate will be endothermic, which eliminates the need for temperature regulation during the neutralization.

Tilsetningshastigheten av det nøytraliserende materialet til den tjæreholdige, flytende røken vil være avhengig av kjølekapasiteten på blandingsbeholderen så vel som blandings-anordningenes effektivitet, noe som vil lett kunne bestemmes i praksis. Farveevnen på den tjærefattige, konsentrerte, delvis nøytraliserte, flytende røken blir ikke vesentlig påvirket av temperaturvariasjoner under del delvise nøytrali-seringen, så lenge temperaturen i selve væsken holdes under 40"C, fortrinnsvis under 30'C. The rate of addition of the neutralizing material to the tarry liquid smoke will depend on the cooling capacity of the mixing container as well as the efficiency of the mixing devices, which will be easily determined in practice. The coloring ability of the tar-poor, concentrated, partially neutralized, liquid smoke is not significantly affected by temperature variations during partial neutralization, as long as the temperature in the liquid itself is kept below 40°C, preferably below 30°C.

Blandebeholderen,bør være avkjølt ved indirekte anordninger, for eksempel ved at en saltoppløsning sirkuleres gjennom en nedsenket spiral i et lukket kjølesystem. Årsaken til at man foretrekker en indirekte mer enn en direkte kontakt mellom kjølemidlet og den flytende røken er selvsagt at man ønsker å unngå en forurensning av sistnevnte. The mixing container should be cooled by indirect means, for example by circulating a salt solution through a submerged spiral in a closed cooling system. The reason why one prefers an indirect rather than a direct contact between the refrigerant and the liquid smoke is of course that one wants to avoid contamination of the latter.

En annen mulig fremgangsmåte for i det minste å delvis nøytralisere den tjærefattige, konsentrerte, flytende røken er ved å kontakte denne med et ioneutbytningsmaterlale. Another possible method of at least partially neutralizing the tar-poor, concentrated, liquid smoke is by contacting it with an ion exchange material.

Den tjærefattige, konsentrerte, flytende røksammensetningen, nøytralisert eller ikke, kan så påføres et matvarehylster. The low-tar, concentrated, liquid smoke composition, neutralized or not, can then be applied to a food casing.

Matvarehylstrene ifølge foreliggende oppfinnelse er rørformede hylstre, fortrinnsvis rørformede cellulosehylstre som kan være fremstilt ved enhver fremgangsmåte som er velkjent i matvareindustrien. Slike hylstre er vanligvis bøyelige, tynnveggede, sømløse ør som er dannet av regenerert cellulose, celluloseetre, som hydroksyetylcellulose og lignende, og de fremstilles med en rekke forskjellige diametre. Også egnet er rørformede cellulosehylstre med et fibrøst forsterkende nett som er innleiret i veggen, og disse kalles vanligvis "fibrøse matvarehylstre" så vel som celluloseholdige hylstre uten den fibrøse forsterkning, i det etterfølgende betegnet som "ikke-fibrøse" cellulosehylstre. The food casings according to the present invention are tubular casings, preferably tubular cellulose casings which can be produced by any method that is well known in the food industry. Such casings are typically flexible, thin-walled, seamless tubes formed from regenerated cellulose, cellulose ethers, such as hydroxyethyl cellulose and the like, and are manufactured in a variety of diameters. Also suitable are tubular cellulose casings with a fibrous reinforcing net embedded in the wall, and these are usually called "fibrous food casings" as well as cellulosic casings without the fibrous reinforcement, hereinafter referred to as "non-fibrous" cellulose casings.

Hylstre av den type som vanligvis betegnes "tørrhylstre" kan brukes ifølge foreliggende oppfinnelse. Slike hylstre har vanligvis et vanninnhold varierende fra ca 5 til ca. 14 vekt-% for ikke-fibrøse hylstre og fra ca. 3 til ca. 8 vekt-% for fibrøse hylstre basert på den totale vekt av hylster og vann. Holsters of the type usually referred to as "dry holsters" can be used according to the present invention. Such casings usually have a water content varying from about 5 to about 14% by weight for non-fibrous casings and from approx. 3 to approx. 8% by weight for fibrous casings based on the total weight of casing and water.

Hylstre som vanligvis betegnes som "gelholdige hylstre" er hylstre med høyere fuktighetsinnhold enn det som er nevnt ovenfor, ettersom de ikke er tørket på forhånd. Slike hylstre kan også brukes i foreliggende oppfinnelse. Gelholdige hylstre, enten de er fibrøse eller ikke-fibrøse, er den type som hadde forannevnte tjæreproblem når de blir behandlet med en original tjæreholdig, flytende røk. Pouches commonly referred to as "gel-containing pouches" are pouches with a higher moisture content than that mentioned above, as they have not been pre-dried. Such casings can also be used in the present invention. Gelled casings, whether fibrous or non-fibrous, are the type that had the aforementioned tarry problem when treated with an original tarry liquid smoke.

Den tjærefattige, konsentrerte, flytende røkoppløsningen, nøytralisert eller ikke, kan påføres den ytre overflate av det rørformede hylsteret ved at dette føres gjennom et bad av flytende røkoppløsning. Man lar den flytende røken trekke inn i hylsteret før man fjerner et eventuelt overskudd av flytende røk ved å føre hylsteret gjennom pressvalser eller viskere eller lignende i et tilstrekkelig langt tidsrom til at man får inkorporert den ønskede mengde av de bestanddeler som gir røksmak og røkfarve. Selve prosessen hvor man fører hylsteret gjennom et behandlende bad, blir ofte betegnet som et "dyppebad" eller en "dyppetank", og kan også betegnes som "dyppetrinnet". Den flytende røken kan alternativt bli påført den ytre side av hylsteret ved hjelp av andre fremgangsmåter enn dypping, for eksempel ved påsprøyting, ved hjelp av pensl ing, belegging ved hjelp av valser eller lignende. The low-tar concentrated liquid smoke solution, neutralized or not, can be applied to the outer surface of the tubular casing by passing it through a bath of liquid smoke solution. The liquid smoke is allowed to draw into the casing before any excess of liquid smoke is removed by passing the casing through pressure rollers or wipers or the like for a sufficiently long period of time to incorporate the desired amount of the components that give smoke flavor and smoke colour. The actual process of passing the casing through a treating bath is often referred to as a "dip bath" or a "dip tank", and may also be referred to as the "dip step". The liquid smoke can alternatively be applied to the outer side of the casing using methods other than dipping, for example by spraying, by brushing, coating by means of rollers or the like.

Alternativt kan den tjærefattige, konsentrerte, flytende røksammensetningen påføres den indre overflaten av hylsteret ved enhver av flere kjente fremgangsmåter. For eksempel av de typer som er beskrevet i US-PS 4 171 381. Denne omfatter blant annet såkalt propping eller boblebelegging, påsprøyting eller belegging under rynking. Proppingsmetoden for å belegge innersiden av et hylster omfatter at man fyller en del av hylsteret med belegningsmaterialet slik at proppen av dette vil forbli på bunnen av en "U" som dannes når hylsteret hales over to parallelle valser slik at en propp av belegningsmaterialet konstant vil befinne seg i bunnen av U'en etter hvert som hylsteret beveger seg over den ene valsen, ned i TJ'en og så opp på den neste valsen. Alternatively, the low-tar, concentrated, liquid smoke composition may be applied to the inner surface of the casing by any of several known methods. For example of the types described in US-PS 4 171 381. This includes, among other things, so-called propping or bubble coating, spraying or coating during wrinkling. The plugging method for coating the inside of a casing involves filling a part of the casing with the coating material so that the plug of this will remain at the bottom of a "U" which is formed when the casing is pulled over two parallel rollers so that a plug of the coating material will constantly be itself at the bottom of the U as the casing moves over one roller, down into the TJ and then up onto the next roller.

Det belagte hylster kan så rynkes på vanlig kjent måte, eller det kan før rynking tørkes og/eller fuktes til et passende vanninnhold som er egnet for rynking og/eller videre bearbeiding. Behovet for vanlig tørking og/eller fukting etter behandling med flytende røksammensetninger vil være avhengig av vanninnholdet i hylsteret etter behandlingen og type av hylster. Hvis hylsteret er et ikke-fibrøst hylster, så vil man typisk før rynking ha et vanninnhold i området fra ca. 8 vekt-%. til ca. 18 vekt-%, mens man for det fibrøse hylsteret umiddelbart før rynkingen typisk vil ha et vanninnhold i området fra ca. 11 vekt-% til ca. 35 vekt-%, og hvor alle prosentsatser er basert på den totale vekt av hylsteret inklusive vannet. The coated sleeve can then be wrinkled in a commonly known manner, or it can be dried and/or moistened before wrinkling to a suitable water content which is suitable for wrinkling and/or further processing. The need for regular drying and/or moistening after treatment with liquid smoke compositions will depend on the water content in the casing after treatment and the type of casing. If the casing is a non-fibrous casing, then before wrinkling you will typically have a water content in the area of approx. 8% by weight. to approx. 18% by weight, while for the fibrous sheath immediately before the wrinkling, you will typically have a water content in the range from approx. 11% by weight to approx. 35% by weight, and where all percentages are based on the total weight of the casing including the water.

En fremgangsmåte.for å behandle hylsteret med en røkoppløs-ning er vist på figur 1. På denne figuren blir et tilflatet, rørformet, celluloseholdig pølsehylster 10 behandlet på den ytre side med en røksammensetning, mens hylsteret føres over nedre og øvre ledevalser 13 gjennom dyppetanken 11 som inneholder den flytende røkoppløsningen 12. Hylsteret føres over nedre og øvre ledevalser 14 etter at det er kommet opp av dyppetanken, og føres så mellom pressvalsene 20 som presser ut et eventuelt overskudd av den flytende røksammen-setningen. Den totale kontakttiden for hylsteret 10 med den flytende røkoppløsningen 12 i dyppetanken 11, og den tid som overskuddsvæsken forblir på hylsteret før den føres gjennom pressvalsene 20, vil bestemme den mengde av bestanddelene som gir røkfarve og røksmak i den tjærefattige, konsentrerte, flytende røksammensetningen som hylsteret vil absorbere. Den totale kontakttiden måles fra punkt A til punkt B på figur 1. Etter at hylsteret er ført gjennom pressvalsene 20, føres den over en ledevalse 23 og vikles så opp på en rull 24. Hylsteret sendes så videre for ytterligere bearbeiding, det vil si vanlig fukting alt etter behov, og vanlig rynking. A method for treating the casing with a smoke solution is shown in figure 1. In this figure, a flattened, tubular, cellulose-containing sausage casing 10 is treated on the outer side with a smoke composition, while the casing is passed over lower and upper guide rollers 13 through the dipping tank 11 which contains the liquid smoke solution 12. The casing is passed over lower and upper guide rollers 14 after it has come up from the dip tank, and is then passed between the press rollers 20 which squeeze out any excess of the liquid smoke composition. The total contact time of the sleeve 10 with the liquid smoke solution 12 in the dip tank 11, and the time that the excess liquid remains on the sleeve before being passed through the press rollers 20, will determine the amount of the constituents that give smoke color and smoke flavor in the tar-poor, concentrated, liquid smoke composition which the sheath will absorb. The total contact time is measured from point A to point B in figure 1. After the casing has been passed through the press rollers 20, it is passed over a guide roller 23 and then wound up on a roll 24. The casing is then sent on for further processing, i.e. normal moisturizing as needed, and regular wrinkling.

Den utførelse som er vist på figur 2 skiller seg fra den på figur 1 ved at hylsteret på figur 2 etter å ha blitt ført gjennom pressvalsene 20 føres inn i et oppvarmings- og tørkekammer 21, hvor hylsteret tørkes til passende fuktighetsinnhold. Hylsteret blir blåst opp ved hjelp av en luftboble som holdes i en relativt fast stilling mellom pressvalsene 20 og 22 ved hjelp av deres lukkende virkning. Oppvarmingskammeret 21 kan ha enhver egnet oppvarmings-anordning, for eksempel sirkulerende varme luftkamre som vil tørke pølsehylsteret til et passende fuktighetsinnhold. Etter at hylsteret er ført ut av oppvarmingskammer 21 og gjennom pressvalsene 22, føres det over en ledevalse 23 og vikles opp på en rull 24. Hylsteret blir så sendt videre for vanlig bearbeiding, det vil si vanlig fuktighetsbehandling alt etter behov, og vanlig rynking. The embodiment shown in Figure 2 differs from that in Figure 1 in that the casing in Figure 2, after being passed through the press rollers 20, is fed into a heating and drying chamber 21, where the casing is dried to a suitable moisture content. The casing is inflated by means of an air bubble which is held in a relatively fixed position between the pressure rollers 20 and 22 by means of their closing effect. The heating chamber 21 can have any suitable heating device, for example circulating hot air chambers which will dry the sausage casing to a suitable moisture content. After the casing has been led out of the heating chamber 21 and through the press rollers 22, it is passed over a guide roller 23 and wound up on a roll 24. The casing is then sent on for normal processing, i.e. normal moisture treatment as needed, and normal creasing.

Den utførelse som er vist på figur 3 skiller seg fra den som er vist på figur 2 ved at hylsteret på figur 3 blir tørket i flat tilstand mens det føres over ledevalsene 25. The embodiment shown in Figure 3 differs from that shown in Figure 2 in that the sleeve in Figure 3 is dried in a flat state while it is passed over the guide rollers 25.

Den foretrukne fremgangsmåte for å påføre de tjærefattige, konsentrerte, flytende røkoppløsningene er en fremgangsmåte hvor den ytre veggen av et hylster blir belagt mens man beveger hylsteret gjennom en indre åpning i et første sett av bøyelige og elastiske anordninger som forskyver åpningskanten når væsken påføres ved gnidekontakt. Væskelaget blir så utglattet ved en bevegelse gjennom en indre åpning i et roterende sett av andre fleksible og elastiske anordninger. Denne fremgangsmåte og et apparat hvor man anvender fremgangsmåten, er beskrevet i US-PS 4356 218. The preferred method of applying the low-tar concentrated liquid smoke solutions is a method in which the outer wall of a casing is coated while moving the casing through an internal opening in a first set of flexible and resilient devices which displace the edge of the opening as the liquid is applied by rubbing contact . The liquid layer is then smoothed by movement through an internal opening in a rotating set of other flexible and elastic devices. This method and an apparatus using the method are described in US-PS 4356 218.

Figur 4 viser en utførelsesform av det apparat som er beskrevet 1 dette US-patent. Figur 4 viser et apparat 11 for påføring og utglatting av væske og hvor væsken pålegges et oppblåst fleksibelt celluloseholdig rørformet hylster som beveger seg gjennom apparatet i horisontal retning fra venstre til høyre. Overflaten av det oppblåste bøyelige rørformede hylsteret blir belagt med flytende røk fremstilt av tre, som for eksempel kan pumpes til et forhøyet trykk på fra 138 til 172 kPa og føres inn gjennom åpningen 12 og derved inn i og omkring den ringformede væskefordeleren 13. Figure 4 shows an embodiment of the apparatus described in this US patent. Figure 4 shows an apparatus 11 for applying and smoothing liquid and where the liquid is applied to an inflated flexible cellulose-containing tubular sleeve which moves through the apparatus in a horizontal direction from left to right. The surface of the inflated flexible tubular casing is coated with liquid smoke made from wood, which can for example be pumped to an elevated pressure of from 138 to 172 kPa and introduced through the opening 12 and thereby into and around the annular liquid distributor 13.

Selv ringen omfatter et hus 14 som har en gjenget ringformet fordelerring ,15 langs sin periferi. Flere (for eksempel 4) væsketilførselsrør 16 er plassert med lik avstand omkring fordeleren 15, og et fleksibelt fordelerrør 17 med noe større diameter er plassert omkring den indre enden av hvert tilførselsrør 16. Den indre veggen av det bøyelige røret 17 og den ytre veggen av tilførselsrøret 16 er fortrinnsvis avpasset i størrelser slik at de danner et passende underlag for støtte av rør 17. Plassert inne i huset 14 er det en ring fremstilt av et absorberende materiale 1 som de forannevnte første fleksible og elastiske anordninger. Et foretrukket absorberende materiale er et åpencellet kommersielt poly-uretanskum som for eksempel "Omalon 9". Dette spesielle skummet har en såkalt "sugende evne". Vanligvis vil "den sugende evne" være et absorberende materiales evne til å suge opp en væske. The ring itself comprises a housing 14 which has a threaded annular distributor ring 15 along its periphery. Several (for example 4) liquid supply pipes 16 are placed at equal distances around the distributor 15, and a flexible distributor pipe 17 of somewhat larger diameter is placed around the inner end of each supply pipe 16. The inner wall of the flexible pipe 17 and the outer wall of the supply pipe 16 is preferably adjusted in sizes so that they form a suitable base for the support of pipe 17. Placed inside the housing 14 is a ring made of an absorbent material 1 as the aforementioned first flexible and elastic devices. A preferred absorbent material is an open cell commercial polyurethane foam such as "Omalon 9". This special foam has a so-called "absorbing ability". Generally, the "absorbent capacity" will be the ability of an absorbent material to absorb a liquid.

Fra den ringformede fordelerringen 15 vil væsken strømme meget jevnt ut gjennom hvert av innløpsrørene 16 på grunn av et vesentlig trykkfall. Som vist på tegningen er de fire fleksible indre fordelerrørene 17 plassert inne i første anordninger 18 med 90° mellomrom omkring ringen 15, og i samme tverrplan som første anordninger. Følgelig vil rørene 17 i alt vesentlig stå loddrett på den langsgående bevegelse av det oppblåste hylsteret når dette føres gjennom apparatet 11. De fleksible indre fordelerrørene 17 er således omgitt av de første absorberende anordninger 18, slik at væsken må strømme fra rørene 17 og over på og omkring den ytre overflaten av det oppblåste bøyelige hylsteret. From the annular distribution ring 15, the liquid will flow out very evenly through each of the inlet pipes 16 due to a significant pressure drop. As shown in the drawing, the four flexible inner distributor pipes 17 are placed inside the first devices 18 at 90° intervals around the ring 15, and in the same transverse plane as the first devices. Consequently, the tubes 17 will essentially be vertical to the longitudinal movement of the inflated casing when this is passed through the apparatus 11. The flexible internal distribution tubes 17 are thus surrounded by the first absorbent devices 18, so that the liquid must flow from the tubes 17 and onto and around the outer surface of the inflated flexible sheath.

Oppsugningsevnen til det absorberende materialet (som fortrinnsvis innbefatter første anordninger 18) gjør at væsken blir Jevnt fordelt langs den ytre veggen av det oppblåste hylsteret. Disse første absorberende anordninger 18 er også bøyelige og elastiske slik at de utvider seg samtidig som de er i kontakt med hylsteret selv om dettes diameter varierer til en viss grad. Således vil et oppblåst, bøyelig hylster med varierende diameter stadig være 1 kontakt med kantene 19a etter hvert som hylsteret føres gjennom den sirkulære åpning 19 i første anordninger 18. The absorbency of the absorbent material (which preferably includes first devices 18) means that the liquid is evenly distributed along the outer wall of the inflated casing. These first absorbent devices 18 are also flexible and elastic so that they expand at the same time as they are in contact with the casing even though its diameter varies to a certain extent. Thus, an inflated, flexible sleeve of varying diameter will constantly be in contact with the edges 19a as the sleeve is passed through the circular opening 19 in the first devices 18.

Den indre sirkulære åpning 19 har en noe mindre diameter enn den normale diameter på det hylster som beveger seg langsgående gjennom apparatet. Diameteren på den indre sirkulære åpningen i de første anordninger av den absorberende typen er fortrinnsvis mellom 12 og 20% mindre enn den normale ytre diameter av det oppblåste hylsteret. Hvis dette forhold er mindre enn ca. 12%, så vil et for lite oppblåst bøyelig hylster ikke forbli i kontakt med åpningskanten 19a. Hvis på den annen side forholdet er høyere enn 20%, så vil den indre åpning 19 være for liten til at det oppblåste hylsteret fritt kan passere gjennom åpningen. Forholdet mellom disse dimensjoner og størrelsen på væsketrykket i innløpsrørene 16 bestemmer den mengde væske som kan påføres den ytre veggen av et langsgående bevegelig hylster. The inner circular opening 19 has a somewhat smaller diameter than the normal diameter of the casing which moves longitudinally through the apparatus. The diameter of the inner circular opening in the first devices of the absorbent type is preferably between 12 and 20% smaller than the normal outer diameter of the inflated casing. If this ratio is less than approx. 12%, then an under-inflated flexible sleeve will not remain in contact with the opening edge 19a. If, on the other hand, the ratio is higher than 20%, then the inner opening 19 will be too small for the inflated casing to pass freely through the opening. The relationship between these dimensions and the magnitude of the liquid pressure in the inlet pipes 16 determines the amount of liquid that can be applied to the outer wall of a longitudinally movable casing.

Plassert etter væskefordelingsanordningen 13 er de andre fleksible og elastiske anordninger 20. For visse væske-påføringsformål kan andre anordninger være fremstilt av samme materiale som første anordninger, og fortrinnsvis bør materialet ha en sugende evne. Når imidlertid flytende røk skal påføres den ytre overflate av et celluloseholdig hylster, bør disse anordninger fortrinnsvis være fremstilt av et fleksibelt og elastisk materiale uten sugeevne. Placed after the liquid distribution device 13 are the other flexible and elastic devices 20. For certain liquid application purposes, other devices can be made of the same material as the first devices, and preferably the material should have an absorbent capacity. However, when liquid smoke is to be applied to the outer surface of a cellulose-containing casing, these devices should preferably be made of a flexible and elastic material without absorbent capacity.

I denne spesielle utførelse er nevnte andre del 20 fortrinnsvis fremstilt av et åpencellet polyesterskum. Delen 20 av nevnte åpne cellulære skum er 1,3 cm tykt og tilveiebragt med en indre sirkulær åpning 28 med noe mindre diameter enn den ytre diameter på det normalt oppblåste bøyelige hylsteret. In this particular embodiment, said second part 20 is preferably produced from an open-cell polyester foam. The portion 20 of said open cellular foam is 1.3 cm thick and provided with an inner circular opening 28 of somewhat smaller diameter than the outer diameter of the normally inflated flexible casing.

Andre anordninger 20 er plassert mellom avstandsstykket 21 og ringen 22 som igjen er festet til huset 23. Utglattingsanord-ningen består av elementene 21, 22 og 23, og er festet til den ytre enden av en rotor 24 som mekanisk er forbundet med en drivmekanisme 25. Hele enheten med unntak av driv-mekanismen 25 er plassert inne i huset 26. Other devices 20 are placed between the spacer 21 and the ring 22 which is in turn attached to the housing 23. The smoothing device consists of elements 21, 22 and 23, and is attached to the outer end of a rotor 24 which is mechanically connected to a drive mechanism 25 The entire unit, with the exception of the drive mechanism 25, is placed inside the housing 26.

Under drift vil det oppblåste fleksible hylsteret 27 kontinuerlig bli beveget i langsgående retning, det vil si langs en rett linje, for eksempel slik denne er angitt med senterlinjeaksen X-X på figur 4. During operation, the inflated flexible casing 27 will be continuously moved in a longitudinal direction, that is to say along a straight line, for example as indicated by the center line axis X-X in Figure 4.

Det oppblåste hylsteret 27 beveger seg først igjennom den indre sirkulære åpningen 19i de første fleksible og elastiske anordninger 18 i en retning som i alt vesentlig er loddrett på åpningsdiameteren d-d og i gnidekontakt med åpningskanten 19a hvis kontaktoverflate vanligvis er parallell med de(n ytre veggen på det oppblåste hylsteret, idet man ignorerer uregelmessigheter på begge typer overflater. Samtidig jvil flytende røk strømme Inn over en rekke diskrete strømmer gjennom lnnløpsrørene 16 og fra de fleksible rørene 17 bli ført over på de første anordninger 18. Den tilførte væsken vil bli absorbert og fordelt langs hele kanten av det absorberende materiale og fra kanten 19a bli påført på selve veggen av hylsteret. The inflated casing 27 first moves through the inner circular opening 19 in the first flexible and elastic devices 18 in a direction substantially perpendicular to the opening diameter d-d and in rubbing contact with the opening edge 19a whose contact surface is usually parallel to the outer wall of the inflated casing, ignoring irregularities on both types of surfaces. At the same time, liquid smoke will flow in a series of discrete streams through the inlet tubes 16 and from the flexible tubes 17 be carried over to the first devices 18. The supplied liquid will be absorbed and distributed along the entire edge of the absorbent material and from the edge 19a be applied to the actual wall of the casing.

Som nevnt tidligere vil denne påførte væske ha en tendens til å strømme ned på undersiden av hylsteret 27 hvis dennes langsgående bevegelse hele tiden er horisontal. Dette kan unngås ved at hylsteret stadig beveges langs linjen X-X gjennom den roterende senteråpningskanten 29 hvis kontakt med overflaten vanligvis er parallell med den ytre veggen på det oppblåste hylsteret idet man ser bort i fra uregelmessigheter på begge typer overflater. Den indre sirkulære åpningen 28 i nevnte andre roterende fleksible og elastiske anordninger har en noe mindre diameter enn diameteren på det oppblåste hylsteret som går gjennom apparatet. I en foretrukken anordning vil den indre sirkulære åpningen 28 i nevnte andre fleksible og elastiske anordninger være mellom 4 og 7% mindre enn den normale ytre diameter på det oppblåste fleksible hylsteret. Den roterende åpnlngskanten 29 er 1 gnidekontakt med den væskebelagte ytre veggen og forskyves utover av denne, slik at man samtidig får Jevnet ut væskebelegget som en kontinuerlig film med en i alt vesentlig ensartet tykkelse på rørets ytre vegg. Hvis det ovenfor nevnte diameter-forholdet er mindre enn ca. 4%, så vil det oppblåste hylsteret ikke være i tilstrekkelig kontakt med de andre bøyelige og elastiske anordninger 20 til at man sikrer at væsken vil bli Jevnt fordelt. Hvis forholdet på den annen side overstiger ca. 7%, så vil de andre anordninger 20 virke som en fjerneanordning og i uønsket grad fjerne væske fra overflaten på det oppblåste hylsteret istedenfor at væsken skulle jevnes ut i form av et tynt filmbelegg. As mentioned earlier, this applied liquid will tend to flow down the underside of the sleeve 27 if its longitudinal movement is horizontal all the time. This can be avoided by continuously moving the casing along the line X-X through the rotating center opening edge 29 whose surface contact is usually parallel to the outer wall of the inflated casing, disregarding irregularities on both types of surfaces. The inner circular opening 28 in said other rotating flexible and elastic devices has a somewhat smaller diameter than the diameter of the inflated casing passing through the apparatus. In a preferred arrangement, the inner circular opening 28 in said other flexible and elastic devices will be between 4 and 7% smaller than the normal outer diameter of the inflated flexible casing. The rotating opening edge 29 is in rubbing contact with the liquid-coated outer wall and is displaced outwards by this, so that at the same time the liquid coating is evenly distributed as a continuous film with an essentially uniform thickness on the tube's outer wall. If the above-mentioned diameter ratio is less than approx. 4%, then the inflated casing will not be in sufficient contact with the other flexible and elastic devices 20 to ensure that the liquid will be evenly distributed. If, on the other hand, the ratio exceeds approx. 7%, then the other devices 20 will act as a removal device and remove liquid to an undesirable extent from the surface of the inflated casing instead of the liquid being smoothed out in the form of a thin film coating.

Rotasjonshastigheten for de fleksible og elastiske anordninger 20 velges på basis av flere betraktninger. Hastigheten bør være tilstrekkelig til at man får en jevn fordeling av væsken på den ytre overflaten av det fleksible hylsteret. Imidlertid må rotasjonshastigheten på anordningene 20 på den annen side ikke være så høy at man får en sentrifugalavkast-ning av væsken fra den ytre veggen av hylsteret. Man har funnet at en rotasjonshastighet på mellom 200 og 250 omdreininger pr. minutt er godt egnet for påføring av et jevnt lag av flytende røk på et celluloseholdig hylster. The rotational speed of the flexible and elastic devices 20 is chosen on the basis of several considerations. The speed should be sufficient to obtain an even distribution of the liquid on the outer surface of the flexible sleeve. However, the speed of rotation of the devices 20, on the other hand, must not be so high that a centrifugal return of the liquid from the outer wall of the casing is obtained. It has been found that a rotation speed of between 200 and 250 revolutions per minute is well suited for applying an even layer of liquid smoke to a cellulose casing.

Det skal bemerkes at de tjærefattige, konsentrerte, flytende røksammensetninger som påføres eller "belegges" på hylsterets overflate, enten dette er på den indre eller ytre siden, ikke bare eksisterer som et overflatebelegg. De bestanddeler som gi røkfarve, røksmak og røklukt og som belegges på den ytre overflate, vil også trenge inn i hylsterets celluloseholdige struktur idet cellulosen vil absorbere fuktighet fra røkoppløsningen. En undersøkelse av et tverrsnitt av selve hylsterets vegg viser en farvegradering over veggen idet den røkbehandlede overflaten har mørkere overflate enn overflaten på den motsatte side av hylsterveggen. Med begrepene "belegg" eller "belagt" forstås således en hylstervegg som Ikke bare er belagt med røkbestanddeler men også Impregnert med disse. It should be noted that the low-tar concentrated liquid smoke compositions that are applied or "coated" to the casing surface, whether on the inner or outer side, do not simply exist as a surface coating. The components which give smoke colour, smoke taste and smell and which are coated on the outer surface, will also penetrate the cellulose-containing structure of the casing, as the cellulose will absorb moisture from the smoke solution. An examination of a cross-section of the casing wall itself shows a color gradation across the wall, as the smoke-treated surface has a darker surface than the surface on the opposite side of the casing wall. The terms "coating" or "coated" are thus understood to mean a casing wall that is not only coated with smoke components but also impregnated with these.

De flytende røksammensetninger kan også Inneholde andre ingredienser som egnet kan brukes for behandling av de rørformede matvarehylstre, for eksempel glycerin og/eller propylenglykol eller lignende som kan brukes som fuktemidler eller mykningsmidler. The liquid smoke compositions can also contain other ingredients which can be used for treating the tubular food casings, for example glycerin and/or propylene glycol or the like which can be used as wetting agents or softeners.

Andre ingredienser som også normalt brukes ved fremstilling av eller for videre behandling av matvarehylstre, for eksempel celluloseetre og mineraloljer, kan også være tilstede i hylsteret hvis dette er ønskelig, og de kan brukes på samme måte og i samme mengder som hvis den flytende røksammensetningen ikke var brukt. Other ingredients which are also normally used in the production of or for further processing of food casings, for example cellulose ethers and mineral oils, can also be present in the casing if this is desired, and they can be used in the same way and in the same quantities as if the liquid smoke composition were not was used.

Spesielt kan midler for å bedre fjernbarheten av hylsteret fra matvareprodukter som pølser, for eksempel frankfurtere, bologna-pølser og lignende, eventuelt påføres på den Indre overflate av hylsteret før eller etter at man har hatt en ytre påføring av de tjærefattige, konsentrerte, flytende røksammensetninger, og før eller under rynking. Hvis den tjærefattige, flytende røken påføres på hylsterets indre overflater bør fjernbarhetsmidlet fortrinnsvis påføres først. Silke midler omfatter men er ikke begrenset til karboksy-metylcellulose, metylcellulose og andre vannoppløselige celluloseetre hvis anvendelse er beskrevet i US-PS 3 898 348; "Aquapel" som omfatter alkylketondimerer og hvor bruken blant annet er beskrevet i US-PS 3 905 397 og "Ouilon" som omfatter fettsyrekromylklorIder og hvis anvendelse er beskrevet i US-PS 2 901 358. In particular, agents for improving the removability of the casing from food products such as sausages, for example frankfurters, bologna sausages and the like, may optionally be applied to the inner surface of the casing before or after an external application of the tar-poor, concentrated, liquid smoke compositions , and before or during wrinkling. If the low-tar liquid smoke is applied to the inner surfaces of the casing, the remover should preferably be applied first. Silk agents include but are not limited to carboxymethylcellulose, methylcellulose and other water-soluble cellulose ethers whose use is described in US-PS 3,898,348; "Aquapel" which comprises alkyl ketone dimers and whose use is, among other things, described in US-PS 3 905 397 and "Ouilon" which comprises fatty acid chromyl chlorides and whose use is described in US-PS 2 901 358.

Fjernbarhetsmidlet kan påføres den Indre overflate av det rørformede matvarehylsteret ved hjelp av en rekke forskjellige velkjente fremgangsmåter. For eksempel kan fjernbarhetsmidlet føres inn i det rørformede hylsteret 1 form av en "propp" av væske, som beskrevet i US-PS 3 378 379. Ved å føre hylsteret forbi væskepluggen vil man få belagt de indre overflater av hylsteret. Alternativt kan fjernbarhetsmidlet påføres på den indre overflate av hylsteret gjennom en hul spindel som hylsteret føres over, for eksempel i en rynkemaskinspindel av den type som er beskrevet i US-PS 3 451 827. The release agent can be applied to the inner surface of the tubular food casing by a variety of well-known methods. For example, the removability agent can be introduced into the tubular sleeve 1 in the form of a "plug" of liquid, as described in US-PS 3 378 379. By passing the sleeve past the liquid plug, the inner surfaces of the sleeve will be coated. Alternatively, the removability agent can be applied to the inner surface of the casing through a hollow spindle over which the casing is passed, for example in a creasing machine spindle of the type described in US-PS 3,451,827.

Man kan også tenke seg betrykkende hylstre, det vil si et med et varemerke, bokstaver og lignende trykket på hylsteret, og hvor hylsteret har inkorporert de bestanddeler som gir røkfarve og røksmak. Eksempler på slike hylstre er beskrevet i US-PS 3 316 189. One can also think of printed casings, that is, one with a trademark, letters and the like printed on the casing, and where the casing has incorporated the components that give smoke color and smoke taste. Examples of such cases are described in US-PS 3,316,189.

Hylstre fremstilt som beskrevet er også meget godt egnet for bearbeiding av det som vanligvis kalles "tørre pølser". I motsetning til de ikke-fibrøse og fibrøse hylstre som fortrinnsvis tas vekk fra matvareproduktet, enten av den som bearbeider matvaren før salg til kunden, eller av kunden selv, så vil hylsteret på såkalte "tørre pølser'<1> fortrinnsvis være festet til matvareproduktet både under og etter bearbeiding. "Kymene" er en polyamidepiklorhydrinharpiks, og bruken av dette midlet er blant annet beskrevet i US-PS 3 378 379, og dette middel kan eventuelt belegges på den indre overflate av et hylster fremstilt med røksammenset-ningen, noe som vil bedre tilfestningen mellom hylsteret og selve matvaren som bearbeides i hylsteret. Casings produced as described are also very well suited for processing what are usually called "dry sausages". In contrast to the non-fibrous and fibrous casings which are preferably removed from the food product, either by the person who processes the food before sale to the customer, or by the customer himself, the casing on so-called 'dry sausages'<1> will preferably be attached to the food product both during and after processing. "Kymene" is a polyamide epichlorohydrin resin, and the use of this agent is, among other things, described in US-PS 3,378,379, and this agent can optionally be coated on the inner surface of a casing made with the smoke composition, which which will improve the attachment between the casing and the actual food that is processed in the casing.

Hylsteret behandlet med flytende røksammensetninger som beskrevet kan så brukes i vanlige kjente fremgangsmåter for bearbeiding av pølser og lignende, og de bestanddeler som gir røkfarve og røksmak vil bli overført til den matvare som befinner seg inne i hylsteret. The casing treated with liquid smoke compositions as described can then be used in common known methods for processing sausages and the like, and the components that give smoke color and smoke flavor will be transferred to the foodstuff that is inside the casing.

Oppfinnelsen vil nå bli beskrevet med henvisning til de følgende illustrerende eksempler. The invention will now be described with reference to the following illustrative examples.

I de følgende eksempler blir fenolene og karbonylInnholdet 1 den flytende røken bestemt ved hjelp av følgende fremgangsmåte. Alle prøver som skulle undersøkes ble filtrert gjennom et Whatman nr. 2 filtrerpapir eller tilsvarende, og så avkjølt så raskt som mulig for å unngå en mulig polymeri-sering. Alle prøver ble fortynnet med destillert vann i to trinn. I det første trinnet ble 10 ml av prøven fortynnet til et totalt volum på 200 ml, og i det annet trinn ble 10 ml av denne oppløsningen ytterligere fortynnet til et totalt volum på 100 ml. For bestemmelse av fenolene ble 5 ml av oppløs-ningen fra det andre trinnet ytterligere fortynnet i et tredje trinn med destillert vann til et totalt volum på 100 ml. For karbonylbestemmelsen ble 1 ml av den andre oppløs-ningen ytterligere fortynnet med karbonylfri metanol til et totalt volum på 10 ml. In the following examples, the phenols and the carbonyl content of the liquid smoke are determined using the following method. All samples to be examined were filtered through a Whatman No. 2 filter paper or equivalent, and then cooled as quickly as possible to avoid possible polymerisation. All samples were diluted with distilled water in two steps. In the first step, 10 ml of the sample was diluted to a total volume of 200 ml, and in the second step, 10 ml of this solution was further diluted to a total volume of 100 ml. For the determination of the phenols, 5 ml of the solution from the second step was further diluted in a third step with distilled water to a total volume of 100 ml. For the carbonyl determination, 1 ml of the second solution was further diluted with carbonyl-free methanol to a total volume of 10 ml.

Fremgangsmåten for bestemmelsen av mengden av fenoler var en modifisert fremgangsmåte for å påvise fenoler, for eksempel 2,6-dimetoksyfenol, og basert på den fremgangsmåte som er beskrevet av I.W. Tucker i "Estimation of Phenols in Meat and Fat". JACAC, XXV, 779 (1942). The method for the determination of the amount of phenols was a modified method for detecting phenols, for example 2,6-dimethoxyphenol, and based on the method described by I.W. Tucker in "Estimation of Phenols in Meat and Fat". JACAC, XXV, 779 (1942).

De reagenser som ble brukt for bestemmelsen av fenolene var følgende: 1. En borsyre-kaliumkloridbuffer med en pH-verdi på 8,3 fremstilt ved fortynning til 1 liter med destillert vann. a. 125 ml av en 0,4 M borsyreoppløsning. The reagents used for the determination of the phenols were the following: 1. A boric acid-potassium chloride buffer with a pH value of 8.3 prepared by diluting to 1 liter with distilled water. a. 125 ml of a 0.4 M boric acid solution.

b. 125 ml av en 0,5 M kaliumkloridoppløsning. b. 125 ml of a 0.5 M potassium chloride solution.

c. 40 ml av en 0,2 M natriumhydroksydoppløsning. c. 40 ml of a 0.2 M sodium hydroxide solution.

2. 0,6 vekt-% natriumhydroksydoppløsning. 2. 0.6 wt% sodium hydroxide solution.

3. Farvereagens fremstilt ved å oppløse 0,25 g av N-2,6-triklor-o-benzokinon-amin i 30 ml metanol å lagre oppløs-ningen i et kjøleskap inntil den skulle brukes, og 4. 2,6-dImetoksyfenol (DMP) standard, fremstilt ved å oppløse en kjent mengde DMP i en kjent mengde destillert vann for derved å få fremstilt oppløsninger inneholdende fra 1 til 7 jjg pr. ml. 3. Color reagent prepared by dissolving 0.25 g of N-2,6-trichloro-o-benzoquinone-amine in 30 ml of methanol and storing the solution in a refrigerator until it was to be used, and 4. 2,6-dimethoxyphenol (DMP) standard, prepared by dissolving a known amount of DMP in a known amount of distilled water to thereby produce solutions containing from 1 to 7 jjg per ml.

Fremgangsmåten for bestemmelsen av fenolene ble utført ved hjelp av de følgende trinn i den angitte rekkefølge. 1. 5 ml av den flytende røkprøven, eller 5 ml DMP standard, eller 5 ml destillert vann (for anvendelse som en kontroll) ble tilsatt 5 ml pH 8,3 buffer. 2. pE-verdien ble justert til 9,8 ved å bruke 1 ml av natriumhydroksydoppløsningen. 3. Like før bruk ble 1 ml av farvereagensen fortynnet til 15 ml med destillert vann, og 1 ml av denne fortynnede farvereagensen ble så tilsatt prøven. 4. Man lot farven utvikle seg 1 25 minutter ved romtemperatur . 5. Absorpsjonen ble bestemt ved en bølgelengde på 580 nm i et 1 cm kolorimeterrør. Det brukte spektrofotometeret var "Spectronic 20", Bausch og Lomb, Eochester, New York. 6. Det ble fremstilt en standardkurve fra data oppnådd med de nevnte DMP standarder med absorpsjonen som abscisse og konsentrasjonen av standardprøvene som ordinaten. Den ekvivalente konsentrasjon av fenolene som DMP i de flytende røkprøvene ble så interpolert fra denne kurven. 7. Mengden av fenoler som DMP-konsentrasjon i mg pr. ml i de flytende røkprøvene ble så beregnet ved hjelp av følgende ligning: The procedure for the determination of the phenols was carried out using the following steps in the order indicated. 1. 5 ml of the liquid smoke sample, or 5 ml of DMP standard, or 5 ml of distilled water (for use as a control) was added to 5 ml of pH 8.3 buffer. 2. The pE value was adjusted to 9.8 using 1 ml of the sodium hydroxide solution. 3. Just before use, 1 ml of the color reagent was diluted to 15 ml with distilled water, and 1 ml of this diluted color reagent was then added to the sample. 4. The color was allowed to develop for 125 minutes at room temperature. 5. The absorbance was determined at a wavelength of 580 nm in a 1 cm colorimeter tube. The spectrophotometer used was "Spectronic 20", Bausch and Lomb, Eochester, New York. 6. A standard curve was prepared from data obtained with the aforementioned DMP standards with the absorption as the abscissa and the concentration of the standard samples as the ordinate. The equivalent concentration of the phenols as DMP in the liquid smoke samples was then interpolated from this curve. 7. The amount of phenols as DMP concentration in mg per ml in the liquid smoke samples was then calculated using the following equation:

hvor "DF" i ovennevnte ligning er fortynningsfaktoren og "0,001" er en faktor for å omdanne pg til mg. For å beregne mengde av fenoler som DMP i gram av den flytende røken, del det ovennevnte resultat med vekten av 1 ml flytende røk. where "DF" in the above equation is the dilution factor and "0.001" is a factor to convert pg to mg. To calculate the amount of phenols as DMP in grams of the liquid smoke, divide the above result by the weight of 1 ml of liquid smoke.

Fremgangsmåten som ble brukt for å beregne karbonylforbindelsene var en modifisert Lappan-Clark-metode for å bestemme den ekvivalente mengde av 2-butanon basert på en fremgangsmåte som er beskrevet i deres artikkel "Colorimetric Method for Determination of Traces of Carbonyl Compounds", Anal. Chem. 23, 541-542 (1959). De brukte reagensene var følgende: 1. Karbonylfri metanol fremstilt ved å tilsette 5 g 2,4-di-nitrofenylhydrazin (DNP) til 500 ml metanol og et par dråper HC1, hvoretter man kokte oppløsningen ved tilbake-løp og utførte en destillasjon. 2. DNP-oppløsning fremstilt ved å oppløse to ganger om-krystallisert DNP i karbonylfri metanol for fremstilling av en mettet oppløsning (denne ble lagret i et kjøleskap og ble fremstilt på ny hver annen uke. Den ble forvarmet på forhånd for å sikre metning). 3. KOH-oppløsning fremstilt ved å oppløse 10 g KOH i 20 ml destillert vann og fortynne til 100 ml med karbonylfri metanol, og 4. 2-butanon-(metyl-etyl-keton)-MEK-standardoppløsninger , fremstilt ved å tilsette kjente mengder på mellom 3 og 10 mg MEK i 100 ml karbonylfri metanol (brukt for å fremstille en standardkurve). The method used to calculate the carbonyl compounds was a modified Lappan-Clark method to determine the equivalent amount of 2-butanone based on a method described in their article "Colorimetric Method for Determination of Traces of Carbonyl Compounds", Anal. Chem. 23, 541-542 (1959). The reagents used were the following: 1. Carbonyl-free methanol prepared by adding 5 g of 2,4-dinitrophenylhydrazine (DNP) to 500 ml of methanol and a few drops of HC1, after which the solution was refluxed and distilled. 2. DNP solution prepared by dissolving twice-recrystallized DNP in carbonyl-free methanol to prepare a saturated solution (this was stored in a refrigerator and reconstituted every two weeks. It was pre-warmed to ensure saturation) . 3. KOH solution prepared by dissolving 10 g of KOH in 20 ml of distilled water and diluting to 100 ml with carbonyl-free methanol, and 4. 2-butanone-(methyl-ethyl-ketone)-MEK standard solutions, prepared by adding known amounts of between 3 and 10 mg of MEK in 100 ml of carbonyl-free methanol (used to prepare a standard curve).

Fremgangsmåten for å bestemme mengden av karbonyl forbin-delsene var følgende: 1. En 25 ml volumetrisk kolbe inneholdende 1 ml DNP-reagens ble tilsatt 1 ml fortynnet flytende røkoppløsning eller 1 ml standard-MEK-oppløsning eller 1 ml metanol (for en ren reagenskontroll). 2. Tilsett 0,05 ml konsentrert HC1 til alle 25 ml-kolbene, bland innholdet av hver av kolbene og plasser dem i et vannbad ved 50°C i en halv time, 3. Avkjøl til romtemperatur og tilsett hver kolbe 5 ml K0H-oppløsning. 4. Fortynn innholdet i hver kolbe til 25 ml med karbonylfri metanol. 5. Bruk et "Spectronic 20"-spektrofotometer og kyvetter på 1,27 x 10,2 cm, kalibrer spektrofotometeret ved å avlese ved en bølgelengde på 480 nm i forhold til ren metanol, og sett absorpsjonen på 0. 6. Bruk data for MEK, og avsett absorpsjonen i forhold til MEK-konsentrasjonen for standardkurven. 7. Interpoler konsentrasjonen av MEK-ekvlvalenten i den fortynnede flytende røkoppløsningen fra denne kurven. 8. Beregn karbonylkonsentrasjonen som mg MEK/100 ml flytende røk ved hjelp av følgende ligning: The procedure for determining the amount of the carbonyl compounds was as follows: 1. A 25 ml volumetric flask containing 1 ml of DNP reagent was added with 1 ml of diluted liquid smoke solution or 1 ml of standard MEK solution or 1 ml of methanol (for a clean reagent control ). 2. Add 0.05 ml of concentrated HC1 to all 25 ml flasks, mix the contents of each of the flasks and place them in a water bath at 50°C for half an hour, 3. Cool to room temperature and add to each flask 5 ml of K0H- resolution. 4. Dilute the contents of each flask to 25 mL with carbonyl-free methanol. 5. Using a "Spectronic 20" spectrophotometer and 1.27 x 10.2 cm cuvettes, calibrate the spectrophotometer by reading at a wavelength of 480 nm relative to pure methanol and set the absorbance to 0. 6. Use data for MEK, and plot the absorbance against the MEK concentration for the standard curve. 7. Interpolate the concentration of the MEK equivalent in the diluted liquid smoke solution from this curve. 8. Calculate the carbonyl concentration as mg MEK/100 ml liquid smoke using the following equation:

hvor "DF" er fortynningsfaktoren. For å beregne karbonyl-mengden som mg MEK/g flytende røk, divider resultatet fra where "DF" is the dilution factor. To calculate the carbonyl amount as mg MEK/g liquid smoke, divide the result by

den ovennevnte ligningen med vekten (i gram) av 100 ml av den røkoppløsning som undersøkes. the above equation with the weight (in grams) of 100 ml of the smoke solution under investigation.

I eksemplene ble brunfarvingsindeksen (CBI) bestemt på følgende måte: 1. Fremstill en ftalatbufferoppløsning (pH 5,5) ved fortynning til 1000 ml med destillert vann, 500 ml 0,1 M kaliumhydrogenftalat og 76 ml 0,5 M NaOH; 2. Fremstill en 2% glycinbufferoppløsning ved å oppløse 2 g glycin i 100 ml av nevnte pH 5,5 ftalatbuffer; In the examples, the browning index (CBI) was determined as follows: 1. Prepare a phthalate buffer solution (pH 5.5) by diluting to 1000 ml with distilled water, 500 ml of 0.1 M potassium hydrogen phthalate and 76 ml of 0.5 M NaOH; 2. Prepare a 2% glycine buffer solution by dissolving 2 g of glycine in 100 ml of said pH 5.5 phthalate buffer;

3. Tilsett 10 ml av ftalatbufferen til et prøverør på 3. Add 10 ml of the phthalate buffer to a test tube on

20 x 150 mm; 4. Tilsett 10 ml av glycinbuf f eroppløsningen til et annet prøverør på 20 x 150 mm; 5. Tilsett 1,0 ml destillert vann og 10 ml glycin som en reagenskontroll; 6. Lukk rørene med klinkekuler og oppvarm rørene i kokende vannbad i 20 minutter; 7. Fortynn den flytende røkoppløsningen som skal undersøkes, med metanol i et forhold på 1 del flytende røk: 50 deler metanol; 8. Det rør som inneholder glycinbufferen (reaksjonsprøven) og røret som inneholder bare ftalatbufferen (ikke-omsatt kontroll) tilsettes 1,0 ml av den fortynnede flytende røken; 9. La farvereaksjonen skje ved 100°C i nøyaktig 20 minutter, hvoretter rørene tas ut fra vannbadet og avkjøles i et isbad i 2 minutter; 10. Bruk spektrofotometeret med kyvetter med en diameter på 12,7 mm eller tilsvarende, og bestem den optiske densiteten på reaksjonsprøven og den ikke-omsatte kontrollen ved en bølgelengde på 400 nm, ved en avlesning i forhold til glycin-vannblandingen med en optisk densitet på 0. 11. Fra den optiske densitet på reaksjonsprøven (ODR) og den optiske densitet på reaksjonskontrollen (ODU) kan man bestemme brunfarvingsindeksen (CBI) ut fra følgende formel: CBI = [(ODR - ODU) + 0,14] x fortynningsfaktoren x 0,65 20 x 150mm; 4. Add 10 ml of the glycine buffer solution to another 20 x 150 mm test tube; 5. Add 1.0 mL of distilled water and 10 mL of glycine as a reagent control; 6. Close the tubes with marbles and heat the tubes in a boiling water bath for 20 minutes; 7. Dilute the liquid smoke solution to be examined with methanol in a ratio of 1 part liquid smoke: 50 parts methanol; 8. Add 1.0 ml of the diluted liquid smoke to the tube containing the glycine buffer (reaction sample) and the tube containing only the phthalate buffer (unreacted control); 9. Allow the color reaction to occur at 100°C for exactly 20 minutes, after which the tubes are removed from the water bath and cooled in an ice bath for 2 minutes; 10. Using the spectrophotometer with 12.7 mm diameter cuvettes or equivalent, determine the optical density of the reaction sample and the unreacted control at a wavelength of 400 nm, reading relative to the glycine-water mixture with an optical density of 0. 11. From the optical density of the reaction sample (ODR) and the optical density of the reaction control (ODU) the browning index (CBI) can be determined from the following formula: CBI = [(ODR - ODU) + 0.14] x the dilution factor x 0.65

Brunfarvingsindeksen er et mål på den mengde mulige farvedannende stoffer som er tilstede pr. enhet av den flytende røken. The browning index is a measure of the amount of possible coloring substances that are present per unit of the liquid smoke.

Eksempel I Example I

En tjærefattige, konsentrert, flytende røk ble fremstilt ved hjelp av en laboratoriemetode. Ca. 17,8 1 av en original flytende røk "Charsol C-12" ble tilsatt 1800 ml metylendiklorid, og blandingen ble skikkelig blandet og hensatt for sedimentasjon. Etter at de to fasene hadde skilt seg, ble det tjærerike oppløsningsmiddellaget helt av fra den resulterende vandige tjærefattige, flytende røkfraksjonen. Den sistnevnte ble delt i omtrent fire like porsjoner, og hver porsjon ble plassert i et grunt trau som var 30,5 cm bredt og 45,7 cm langt. De fire trauene med flytende røkoppløsning ble plassert i et avtrekk hvor luft ble blåst tvers over overflaten av oppløsningen i trauene i ca. 3 døgn. Temperaturen under forsøket var rundt romtemperatur (fra ca. 20 til ca. 30°C). I tabell A er vist de opprinnelige vektene av den tjærefattige, flytende røken (i opprinnelig tilstand), vektene av den endelige konsentrerte ikke-nøytral i serte flytende røkén (sluttprodukt), og konséntrasjonsforholdet for hvert trau. A low-tar, concentrated, liquid smoke was produced using a laboratory method. About. 17.8 1 of an original liquid smoke "Charsol C-12" was added to 1800 ml of methylene dichloride, and the mixture was thoroughly mixed and set aside for sedimentation. After the two phases had separated, the tar-rich solvent layer was completely separated from the resulting aqueous tar-poor liquid smoke fraction. The latter was divided into approximately four equal portions, and each portion was placed in a shallow trough 30.5 cm wide and 45.7 cm long. The four troughs with liquid smoke solution were placed in an extractor where air was blown across the surface of the solution in the troughs for approx. 3 days. The temperature during the experiment was around room temperature (from about 20 to about 30°C). Table A shows the initial weights of the tar-poor liquid smoke (in initial state), the weights of the final concentrated non-neutral in certe liquid smoke (final product), and the concentration ratio for each trough.

Konsentrasjonsforholdet for hele prøven var 4,08. The concentration ratio for the entire sample was 4.08.

Den originale røken (orlg.), den tjærefattige, flytende røkfraksjonen (T-DF) og den tjærefattige, konsentrerte, flytende røken (T-DC) ble undersøkt og kjemisk analysert. Resultatene er angitt i tabell B. Det er der vist total syremengde i vekt-%, konsentrasjonen av fenoler og karbonyler samt brunfarvingsindeksen (CBI). The original smoke (orlg.), the low-tar liquid smoke fraction (T-DF) and the low-tar concentrated liquid smoke (T-DC) were examined and chemically analyzed. The results are shown in table B. The total amount of acid in % by weight, the concentration of phenols and carbonyls and the browning index (CBI) are shown there.

Viskositeten på den tjærefattige, konsentrerte, flytende røken (T-DC) var 95 cP ved 25°C. Skjønt dette er noe høyere enn for vann (1 cP), så var oppløsningen ikke synlig mer viskøs. The viscosity of the low tar concentrated liquid smoke (T-DC) was 95 cP at 25°C. Although this is somewhat higher than for water (1 cP), the solution was not visibly more viscous.

De resultater som er vist i tabell B viser at det totale syreinnholdet i den tjærefattige, flytende røkfraksjonen ikke øker proporsjonalt med konsentrasjonen. Skjønt konsentra-s jonsforholdet var ca. 4, så var økningen av det totale syreinnholdet bare noe over en faktor på 2. Dette tidligere ukjente og overraskende faktum gjør det mulig å fremstille konsentrert flytende røk som kan nøytraliseres uten at man får en uønsket stor økning med hensyn til viskositeten. The results shown in table B show that the total acid content in the tar-poor liquid smoke fraction does not increase proportionally with the concentration. Although the concentration ratio was approx. 4, the increase in total acid content was only slightly above a factor of 2. This previously unknown and surprising fact makes it possible to produce concentrated liquid smoke which can be neutralized without an undesired large increase in viscosity.

Et annet overraskende resultat er de relative konsentrasjoner av smaks- og farvebestanddelene i den tjærefattige, konsentrerte flytende røksammensetningen slik disse er angitt ved konsentrasjonen av fenolene og karbonylene. Konsentrasjonen av fenolene, som man antar i alt vesentlig bidrar til smaken, er sunket til en verdi av ca. 1/3 av den opprinnelige verdien på grunn av ekstraksjonen av tjærene. Fenolene øket ikke betydelig imidlertid med konsentrasjonen av den tjærefattige, flytende røkfraksjonen. Dette er det motsatte av ha man kunne vente, nemlig at de fenoliske smaksbestanddelene skulle bli for konsentrert i en konsentrert, flytende røksammensetning. En konsentrasjon på mer enn 30 mg pr. ml vil vanligvis resultere i en for sterk og ubehagelig smak på det behandlede hylsterprodukt. En konsentrasjon under denne mengden vil imidlertid gjøre at fenolene gir den ønskede "røk"-smaken. Another surprising result is the relative concentrations of the flavor and color constituents in the tar-poor, concentrated liquid smoke composition as indicated by the concentration of the phenols and carbonyls. The concentration of the phenols, which are assumed to contribute significantly to the taste, has dropped to a value of approx. 1/3 of the original value due to the extraction of the tars. However, the phenols did not increase significantly with the concentration of the tar-poor liquid smoke fraction. This is the opposite of what one might expect, namely that the phenolic flavor components would become too concentrated in a concentrated, liquid smoke composition. A concentration of more than 30 mg per ml will usually result in a too strong and unpleasant taste of the treated casing product. However, a concentration below this amount will cause the phenols to give the desired "smoke" taste.

Konsentrasjonen av karbonylforbindelsene øker imidlertid i betydelig og uventet grad med konsentrasjonen av den tjærefattige, flytende røkfraksjon. Konsentrasjonen var mer enn en størrelsesorden, og vesentlig større enn det man skulle vente ut fra konsentrasjonsforholdet. Dette er meget ønskelig ettersom karbonylene bidrar til farveevnen. En således uventet økning er derfor meget ønskelig og bidrar i vesentlig grad til at tjærefattige, konsentrerte, flytende røksammensetninger har en overlegen farveevne, noe som er vist ved nevnte CBI og absorpsjonsevne. However, the concentration of the carbonyl compounds increases significantly and unexpectedly with the concentration of the tar-poor, liquid smoke fraction. The concentration was more than an order of magnitude, and significantly greater than what one would expect based on the concentration ratio. This is very desirable as the carbonyls contribute to the color ability. An unexpected increase in this way is therefore very desirable and contributes significantly to tar-poor, concentrated, liquid smoke compositions having a superior coloring ability, which is shown by the aforementioned CBI and absorption ability.

Man ser således i dette eksempel de overlegne egenskaper for disse tjærefattige, konsentrerte, flytende røksammenset-ninger. De uventede, men ønskelige konsentrasjoner av fenol og karbonylbestanddelene antar man skyldes kjemiske reak-sjoner og damp/væskelikevektsegenskaper i den tjærefattige, flytende røkfraksjon som ikke fullt ut er forstått. One can thus see in this example the superior properties of these tar-poor, concentrated, liquid smoke compositions. The unexpected but desirable concentrations of phenol and the carbonyl constituents are assumed to be due to chemical reactions and vapor/liquid equilibrium properties in the tar-poor liquid smoke fraction, which are not fully understood.

Eksempel II Example II

To prøver av en konsentrert, tjærefattig, flytende røk ble fremstilt som i alt vesentlig beskrevet i eksempel I. Konsentrasjonsforholdet for hver prøve var ca. 4:1. En prøve var lkke-nøytrallsert, mens den andre var delvis nøytralisert til en pH-verdi på ca. 5 ved å tilsette natriumhydroksydflak. Som en sammenligning ble det fremstilt en tjærefattige, flytende røkfraksjon ved en oppløsnlngsmiddelekstraksjons-prosess, det vil sl 1 alt vesentlig som beskrevet i eksempel I. Deretter ble den tjærefattige, flytende røkfraksjonen delvis nøytralisert til en pH-verdi på ca. 5 ved å tilsette natrlumhydroksydpellets. Denne tjærefattige på forhånd nøytraliserte, flytende væskefraksjonen ble så konsentrert ved samme fremgangsmåte som angitt i eksempel I, til et konsentrasjonsforhold på ca. 4:1. Viskositeten ble målt ved hjelp av et Brookfield Vlscometer Modell LTV ved 25" C for hver prøve. Resultatene er angitt i tabell C. Det er der vist viskositeter og pH-verdier for den tjærefattige, konsentrerte, flytende røken (T-DC), den tjærefattige, konsentrerte, delvis nøytraliserte flytende røken ifølge foreliggende oppfinnelse (T-DCN) og den nevnte tjærefattige, på forhånd nøytraliserte konsentrerte, flytende røken (T-DNC). Som vist ved data i tabell C har en konsentrasjon av den flytende røk som er blitt nøytralisert, resultert i en sammensetning med meget høy viskositet. Man kan imidlertid fremstille konsentrerte, flytende røksammensetninger med lav viskositet, og disse kan følgelig lett brukes i kommersielt bearbeidingsutstyr. Two samples of a concentrated, tar-poor, liquid smoke were prepared as essentially described in Example I. The concentration ratio for each sample was approx. 4:1. One sample was not neutralised, while the other was partially neutralized to a pH value of approx. 5 by adding sodium hydroxide flakes. As a comparison, a tar-poor liquid smoke fraction was produced by a solvent extraction process, essentially as described in example I. The tar-poor liquid smoke fraction was then partially neutralized to a pH value of approx. 5 by adding sodium hydroxide pellets. This tar-poor previously neutralized, liquid liquid fraction was then concentrated by the same method as indicated in Example I, to a concentration ratio of approx. 4:1. Viscosity was measured using a Brookfield Vlscometer Model LTV at 25"C for each sample. The results are given in Table C. Viscosities and pH values are shown for the low tar concentrated liquid smoke (T-DC), the tar-poor, concentrated, partially neutralized liquid smoke according to the present invention (T-DCN) and said tar-poor, pre-neutralized concentrated, liquid smoke (T-DNC). As shown by the data in Table C, a concentration of the liquid smoke that is has been neutralized, resulting in a very high viscosity composition However, concentrated, low viscosity liquid smoke compositions can be produced and can therefore be easily used in commercial processing equipment.

Eksempel III Example III

Det ble fremstilt prøver av konsentrert, flytende røk så vel som en lkke-konsentrert, flytende røk for sammenlignende formål, og absorpsjonsevnen for hver sammensetning ble bestemt. Lignende prøver ble også fremstilt og påført et ikke-fibrøst gelholdig matvarehylster. Absorpsjonsanalyse-resultatene er vist i tabellene D og E; flytende røk 1 tabell D og for hylstrene 1 tabell E. Den flytende røken ble fremstilt ved den fremgangsmåte som er angitt i eksempel I. Samples of concentrated liquid smoke as well as a non-concentrated liquid smoke were prepared for comparative purposes and the absorbency of each composition was determined. Similar samples were also prepared and applied to a non-fibrous gel food casing. The absorption analysis results are shown in Tables D and E; liquid smoke 1 table D and for the casings 1 table E. The liquid smoke was produced by the method indicated in example I.

Fremgangsmåten og apparatet som ble brukt for å påføre den tjærefattige, konsentrerte, flytende røken var den samme som vist på figur 4 og beskrevet i det ovenfor nevnte US-PS 4 356 216. The process and apparatus used to apply the low-tar concentrated liquid smoke was the same as shown in Figure 4 and described in the aforementioned US-PS 4,356,216.

Tabell D viser konsentrasjonsforholdet og absorpsjonsevnen for flytende røksammensetninger fra dette eksempel. Verdiene for absorpsjonsevnen er middelverdiene for to målinger. Tabell E viser konsentrasjonsforholdet og absorpsjonsindeksen for matvarehylstre fra dette eksempel. Flytende røk 1 i tabell D ble ikke konsentrert, og hylster 1 i tabell E ble fremstilt ved å bruke en lkke-konsentrert røk. Table D shows the concentration ratio and absorbency for liquid smoke compositions from this example. The values for the absorbency are the mean values for two measurements. Table E shows the concentration ratio and absorption index for food casings from this example. Liquid smoke 1 in Table D was not concentrated, and casing 1 in Table E was prepared using a non-concentrated smoke.

Disse resultater viser den forbedrede farveevne på den flytende røken og deretter på hylsteret ifølge foreliggende oppfinnelse. Både absorpsjonsevnen og absorpsjonsindeksen er betydelig høyere for det tjærefattige, konsentrerte, flytende røksammensetningene og behandlede matvarehylstre ifølge foreliggende oppfinnelse, sammenlignet med lkke-konsentrert, flytende røk og matvarehylstre behandlet med slik røk. Dette viser den overlegne farveevnen på sammensetninger og hylstre ifølge foreliggende oppfinnelse. Det er overraskende at konsentrert, flytende røk med denne sterkt forbedrede farveevne kan fremstilles med lav viskositet og lavt innhold av fenoliske forbindelser, noe som er vist i eksemplene II og These results show the improved coloring ability of the liquid smoke and subsequently of the casing according to the present invention. Both the absorption capacity and the absorption index are significantly higher for the tar-poor, concentrated, liquid smoke compositions and treated food casings according to the present invention, compared to non-concentrated, liquid smoke and food casings treated with such smoke. This shows the superior coloring ability of compositions and casings according to the present invention. It is surprising that concentrated liquid smoke with this greatly improved coloring ability can be produced with low viscosity and low content of phenolic compounds, as shown in Examples II and

III. III.

Eksempel IV Example IV

Tjærefattig, konsentrert flytende røk ble fremstilt I et prøveanlegg hvor man brukte en omrørt fiImfordamper for konsentrasjonen. Tar-poor, concentrated liquid smoke was produced in a test plant where a stirred film evaporator was used for the concentration.

Man fremstilte først en tjærefattig, flytende røk. En glassfåret Pfaudler Extraktor modell 13.4-12V-35, med en kapasitet på 1890 liter ble tilsatt 1377 kg (1291 liter) "Charsol C-12" flytende røk, og deretter 234 kg (174 liter) metylendiklorid. Blandingen ble omrørt i en time, hvoretter blandingen ble stoppet og man lot fasene skille seg i en time. Den metylendiklorid-tjærerike fasen ble pumpet ut fra bunnen av ekstraksjonskammeret, hvorved man fikk 1312 kg (1226 liter) av den endelige tjærefattige, flytende røkfrak-sjonen. A low-tar, liquid smoke was first produced. A glass-lined Pfaudler Extraktor model 13.4-12V-35, with a capacity of 1,890 liters was charged with 1,377 kg (1,291 liters) of "Charsol C-12" liquid smoke, and then 234 kg (174 liters) of methylene dichloride. The mixture was stirred for one hour, after which the mixture was stopped and the phases were allowed to separate for one hour. The methylene dichloride tar-rich phase was pumped out from the bottom of the extraction chamber, yielding 1312 kg (1226 liters) of the final tar-poor liquid smoke fraction.

Sistnevnte ble så konsentrert ved hjelp av en Sybron/Pfaudler filmfordamper med viskere, og med et fordampningsoverflate-areal på 1,24 m<2> og med en indre kjøler hvis indre overflate var 3,25 m2 . Fordamperen er kommersiell og er beskrevet i "Bulletin 1109, Pfaudler Wiped Film Evaporator". The latter was then concentrated by means of a Sybron/Pfaudler film evaporator with wipers, and with an evaporation surface area of 1.24 m<2> and with an internal cooler whose internal surface was 3.25 m 2 . The evaporator is commercial and is described in "Bulletin 1109, Pfaudler Wiped Film Evaporator".

Tilførselen av den flytende røken var slik at man fikk et konsentrasjonsforhold på ca. 4:1. Driftsbetingelsene ble regulert slik at den flytende røken aldri ble oppvarmet til over 50°C. Fordamperkappen ble oppvarmet ved hjelp av "Dowtherm A" varmeutvekslingsvæske som ble elektrisk oppvarmet til 50°C. The supply of the liquid smoke was such that a concentration ratio of approx. 4:1. The operating conditions were regulated so that the liquid smoke was never heated above 50°C. The evaporator jacket was heated using "Dowtherm A" heat exchange fluid which was electrically heated to 50°C.

Den tjærefattige, flytende røken fremstilt som beskrevet ovenfor, ble tilført åpningen i fordamperen i en mengde på ca. 19 kg pr. time. Man fikk fremstilt ca. 330 kg konsentrert tjærefattig, flytende røk med et konsentrasjonsforhold på ca. 4:1. Fordampningen ble utført under et redusert trykk på 25 mm Hg absolutt (3300 Pa). The tar-poor liquid smoke produced as described above was fed to the opening in the evaporator in an amount of approx. 19 kg per hour. They produced approx. 330 kg of concentrated low-tar, liquid smoke with a concentration ratio of approx. 4:1. The evaporation was carried out under a reduced pressure of 25 mm Hg absolute (3300 Pa).

Eksempel V Example V

Det ble fremstilt Franfurter-pølser i hylstre behandlet med den tjærefattige, konsentrerte, flytende røken, og man bestemte farveevnen på de behandlede hylstre. Franfurter sausages were produced in casings treated with the low-tar, concentrated, liquid smoke, and the color ability of the treated casings was determined.

En tjærefattig, flytende røk ble fremstilt som beskrevet i eksempel I og påført et ikke-fibrøst gelholdig hylster ved hjelp av den fremgangsmåte som er beskrevet i eksempel III. Hylstrene ble så tørket og rynket og deretter fylt og bearbeidet på vanlig måte med koking, kaltvannsoverhelling og avkjøling, men uten det vanlige trinn med hensyn til røkbehandling. Prosessbetingelsene var tilstrekkelig til at man fikk overført røkfarve-, smak- og luktbestanddeler fra hylsteret til den fylte Frankfurter-pølsen. Skinnet på pølsene ble så fjernet og man bestemte de kolorimetriske verdiene "a" og "L". A low-tar liquid smoke was prepared as described in Example I and applied to a non-fibrous gel-containing casing by the method described in Example III. The casings were then dried and wrinkled and then filled and processed in the usual manner of boiling, cold water pouring and cooling, but without the usual step of smoke treatment. The process conditions were sufficient for the smoke colour, taste and smell components to be transferred from the casing to the filled Frankfurter sausage. The skin on the sausages was then removed and the colorimetric values "a" and "L" were determined.

Man prøvde tre kjøttemulsjoner, to storfe/svineemulsjoner som ble identifisert som emulsjonene BP-1 og BP-2, samt en kalkunemulsjon som ble angitt som emulsjon T.BP-1 og BP-2 hadde samme sammensetning, men man brukte forskjellige kilder med hensyn til kjøtt. I tabellene F og G er det vist de sammensetninger som ble brukt for disse emulsjonene. Three meat emulsions were tested, two beef/pork emulsions which were identified as emulsions BP-1 and BP-2, as well as a turkey emulsion which was designated as emulsion T. BP-1 and BP-2 had the same composition, but different sources were used with regard to for meat. Tables F and G show the compositions that were used for these emulsions.

I tabell H er vist de kolorimetriske verdier man oppnådde med de angitte mengder flytende røk og de angitte emulsjoner. De kolorimetriske verdier ble oppnådd ved hjelp av et Gardner XL-23 kolorimeter med en 1 cm appertur, standardisert med en hvit plate, alt i overensstemmelse med de standardmetoder som er beskrevet i instruksjonsboken for dette Gardner XL-23 Tristimulus kolorimeter som vanligvis brukes i industrien for måling av farve. Table H shows the colorimetric values obtained with the indicated amounts of liquid smoke and the indicated emulsions. The colorimetric values were obtained using a Gardner XL-23 colorimeter with a 1 cm aperture, standardized with a white plate, all in accordance with the standard methods described in the instruction manual of this Gardner XL-23 Tristimulus colorimeter commonly used in industry for measuring colour.

For hver kjøttemulsjon og hver mengde flytende røk ble flere pølser undersøkt. Tre steder på hver pølse ble undersøkt og målt. Prøvene ble tatt ut ca. 2,5 cm fra enden av pølsen og på midten av pølsen. Pølsene ble snudd 180° og igjen undersøkt på de samme tre stedene. For hver emulsjon brukte man en kontroll hvor hylsteret ikke var behandlet med den flytende røken. For each meat emulsion and each amount of liquid smoke, several sausages were examined. Three places on each sausage were examined and measured. The samples were taken approx. 2.5 cm from the end of the sausage and in the middle of the sausage. The sausages were turned 180° and again examined in the same three places. For each emulsion, a control was used where the casing was not treated with the liquid smoke.

Man oppnådde "L"- og "a"-målinger. Nevnte "L"-verdi måler lyset og mørket, idet de høyere verdier representerer en lysere farve. Med "a"-verdien får man målt rødheten, og jo høyere verdien er, jo rødere er produktet. "L" and "a" measurements were obtained. Said "L" value measures the light and dark, with the higher values representing a lighter color. Redness is measured with the "a" value, and the higher the value, the redder the product.

De mengder som er angitt i tabell H er "effektive mengder" av den flytende røkoppløsningen eller ekvivalenter til mengdene av en ikke-konsentrert røk. For eksempel så vil en mengde på 1,5 mg pr.cm<2> av en 4:1 konsentrert røkoppløsning være en effektiv mengde på 1,5 x 4 = 6,0 mg pr. cm2 . The amounts given in Table H are "effective amounts" of the liquid smoke solution or equivalents to the amounts of a non-concentrated smoke. For example, an amount of 1.5 mg per cm<2> of a 4:1 concentrated smoke solution will be an effective amount of 1.5 x 4 = 6.0 mg per cm2.

Resultatene som er vist 1 tabell H viser at den tjærefattige, konsentrerte, flytende røken som beskrevet kan brukes for å fremstille et ønskelig mørkt kjøttprodukt. De kjøttemulsjoner som ble brukt var relativt lyse emulsjoner, og ved hjelp av foreliggende oppfinnelse ble disse emulsjoner farvet til en grad som er umulig med lkke-konsentrert, flytende røk når man bruker samme hylster. Hvis man bruker en ukonsentrert, tjærefattig, flytende røk så er det mulig ved kun en gangs påføring å oppnå en mengde på et ikke-fibrøst hylster på 1,55 mg pr. cm2 . For således å oppnå en høyere mengde på et ikke-fibrøst hylster må man i praksis påføre den flytende røken to eller flere ganger. Ved hjelp av den konsentrerte, tjærefattige, flytende røken som beskrevet kan man oppnå høyere mengder med kun en påføring, noe som gjør det enklere å oppnå en ønsket høy farveevne som kan brukes sammen med lyse kjøttemulsjoner. The results shown in Table H show that the low tar concentrated liquid smoke as described can be used to produce a desirable dark meat product. The meat emulsions used were relatively light emulsions, and by means of the present invention these emulsions were colored to a degree that is impossible with non-concentrated, liquid smoke when using the same casing. If one uses an unconcentrated, tar-poor, liquid smoke, it is possible, with just one application, to achieve a quantity on a non-fibrous casing of 1.55 mg per cm2. Thus, in order to achieve a higher amount on a non-fibrous casing, one must in practice apply the liquid smoke two or more times. With the help of the concentrated, tar-poor, liquid smoke as described, higher quantities can be achieved with just one application, which makes it easier to achieve the desired high color ability that can be used together with light meat emulsions.

Eksempel VI Example VI

Det ble fremstilt en tjærefattige, konsentrert, flytende røk som beskrevet i eksempel I. Den endelige pH-verdien på den tjærefattige, flytende røken var ca. 2,2 og konsentrasjonsforholdet var ca. 4:1. Deler av den tjærefattige, konsentrerte, flytende røken ble delvis nøytralisert med en visse mengde NaOH-pellets slik at man fikk tre prøver av tjærefattig, konsentrert, nøytralisert flytende røk med pH-verdi på 4,5 henholdsvis 7. Ytterligere prøver av ukonsentrert tjærefattig, flytende røk ble delvis nøytralisert og så konsentrert som beskrevet i eksempel I. Viskositeten på prøvene ble målt ved ca. 25° C, og resultatene er angitt i tabell I og på figur 5. I tabell I er det vist pH-verdier og viskositeter på de fremstilte flytende røkoppløsningene. Viskositeten ble målt ved hjelp av et Brookfield Synchro-Lectric Viscometer Model LTV. For prøvene fra 1 til 5 brukte man spindel nr. 1, mens man for prøve nr.6 brukte en spindel nr. 3. For prøvene 1 til 3 og 6 var hastighetene på spindelen 30 og 60 omdreininger pr. minutt, mens den for prøvene 4 ar 6 og 12 omdreininger pr. minutt, mens den for prøve 5 var 12 og A tar-poor, concentrated, liquid smoke was produced as described in example I. The final pH value of the tar-poor, liquid smoke was approx. 2.2 and the concentration ratio was approx. 4:1. Parts of the tar-poor, concentrated liquid smoke were partially neutralized with a certain amount of NaOH pellets so that three samples of tar-poor, concentrated, neutralized liquid smoke were obtained with a pH value of 4.5 and 7 respectively. Further samples of unconcentrated tar-poor, liquid smoke was partially neutralized and then concentrated as described in example I. The viscosity of the samples was measured at approx. 25° C, and the results are shown in Table I and in Figure 5. In Table I, the pH values and viscosities of the liquid smoke solutions produced are shown. Viscosity was measured using a Brookfield Synchro-Lectric Viscometer Model LTV. For samples 1 to 5, spindle no. 1 was used, while for sample no. 6 a spindle no. 3 was used. For samples 1 to 3 and 6, the speeds of the spindle were 30 and 60 revolutions per revolution. minute, while for samples 4 it is 6 and 12 revolutions per minute. minute, while for sample 5 it was 12 and

30 omdreininger pr. minutt. Prøve 1 var Ikke-nøytralisert, prøvene 2 til 4 var konsentrerte og så nøytraliserte, mens prøvene 5 til 7 var nøytraliserte og så konsentrerte. 30 revolutions per minute. Sample 1 was Non-neutralized, samples 2 to 4 were concentrated and then neutralized, while samples 5 to 7 were neutralized and then concentrated.

De fremgår av tabell I og figur 5 at viskositetene på prøvene som var nøytralisert før konsentrering var dramatisk høyere enn prøver fremstilt som beskrevet ovenfor der en ikke-nøytralisert, flytende røk var konsentrert. Forsøk på å konsentrere en tjærefattig, flytende røk med en pH-verdi på mer enn 5, var umulig på grunn av at røken dannet en gel når den ble konsentrert, mens de tjærefattige, konsentrerte, nøytraliserte, flytende røkprøvene fremstilt som beskrevet her hadde tilstrekkelig lave viskositeter til at de kunne brukes kommersielt. It appears from Table I and Figure 5 that the viscosities of the samples that were neutralized before concentration were dramatically higher than samples prepared as described above where a non-neutralized liquid smoke was concentrated. Attempts to concentrate a low-tar liquid smoke with a pH greater than 5 were impossible due to the fact that the smoke formed a gel when concentrated, whereas the low-tar concentrated neutralized liquid smoke samples prepared as described here had sufficient low viscosities so that they could be used commercially.

Eksempel VII Example VII

Flytende røksammensetninger fremstilt som beskrevet i eksempel IV ble delvis nøytralisert til en pH-verdi på 4 under betingelser hvor temperaturen på oppløsningen ble holdt under 40'C. Denne flytende røkoppløsningen ble brukt i en produksjonsskala på et gelholdig ikke-fibrøst hylster i en mengde på 1,55 mg pr. cm2 , og man brukte den fremgangsmåte og det apparat som er beskrevet i det ovenfor angitte US-PS 4 356 216. Det endelige hylsteret ga ferdig fremstilte Frankfurter-pølser med god røkfarve, betydelig mørkere enn både Frankfurtere fremstilt i et ikke-røket kontrollhylster eller i et tilsvarende fremstilt hylster behandlet med ukonsentrert røk. Liquid smoke compositions prepared as described in Example IV were partially neutralized to a pH value of 4 under conditions where the temperature of the solution was kept below 40°C. This liquid smoke solution was used on a production scale on a gel-containing non-fibrous casing in an amount of 1.55 mg per cm2 , and the method and apparatus described in the above-referenced US-PS 4,356,216 were used. The final casing produced finished Frankfurter sausages with a good smoke color, significantly darker than both Frankfurters made in a non-smoked control casing or in a correspondingly manufactured casing treated with unconcentrated smoke.

Claims

1. Food wrappers, characterized by having an absorption index of at least 0.25 at a wavelength of 340 nm and containing a low-tar liquid smoke composition with an absorbance of at least 0.15 at a wavelength of 340 nm, a total acid content of more than 12 and less than approx. 40% by weight, a carbonyl content of more than approx. 200 mg/ml and a phenol content of no more than 30 mg/ml of the carbonyl content.

2. Food casing according to claim 1, characterized by having an absorption index of approx. 0.3 to approx. 0.9.

3. Food casing according to claim 1, characterized in that said liquid smoke composition is produced by concentrating a tar-poor, liquid smoke fraction with a light transmission of at least 50%.

4. Food casing according to claim 1, characterized in that the phenol content is less than 5% by weight of the carbonyl content.