NO160478B - Fremgangsmaate for aa bestemme signaturen til rekker med n samvirkende seismiske kilder. - Google Patents
Fremgangsmaate for aa bestemme signaturen til rekker med n samvirkende seismiske kilder. Download PDFInfo
- Publication number
- NO160478B NO160478B NO821807A NO821807A NO160478B NO 160478 B NO160478 B NO 160478B NO 821807 A NO821807 A NO 821807A NO 821807 A NO821807 A NO 821807A NO 160478 B NO160478 B NO 160478B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- signature
- seismic
- sources
- source
- hydrophone
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 25
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 title 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 22
- 230000003993 interaction Effects 0.000 claims abstract description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 38
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 claims description 7
- 229920005610 lignin Polymers 0.000 claims description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims 1
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 7
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 6
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 5
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 101100400378 Mus musculus Marveld2 gene Proteins 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000003491 array Methods 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000008707 rearrangement Effects 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 230000036962 time dependent Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V1/00—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting
- G01V1/003—Seismic data acquisition in general, e.g. survey design
- G01V1/006—Seismic data acquisition in general, e.g. survey design generating single signals by using more than one generator, e.g. beam steering or focussing arrays
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V13/00—Manufacturing, calibrating, cleaning, or repairing instruments or devices covered by groups G01V1/00 – G01V11/00
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for å bestemme signaturen til en rekke med n samvirkende seismiske kilder av den art som angitt i innledningen til krav 1.
Marinseismiske kilder er vanligvis benyttet i grupper eller rekker for å frembringe en kombinert kilde som har karak-teristikker av mer ønskelig art enn individuelle "punktkilder", som rekken er sammensatt av. Forskjellige trekk ved slike rekker utgjør spesielle problemer for geofysikeren.
Et første trekk er at en hver akustisk eller seismisk rekke sender en lydbølge som er retningsbestemt. Det vil si formen på den sendte bølgen eller signaturen varierer med retningen. Dette er en følge av at rekken har dimensjoner som ikke er
små sammenlignet med lydens bølgelengder i den spente bølgen. Dette er en markert kontrast til rekkens elementer som normalt er svært små sammenlignet med disse bølgelengder, og derfor oppfører seg individuelt som "punktkilder", dvs. bølgen sendt av et individuelt element har en kulesymmetri og er av samme form i alle retninger. Et hovedproblem ved marinseismiske lydkilder er å bestemme signaturen som en funksjon av retningen.
Et andre slikt trekk ved rekker, som vist på fig. 1 til de medfølgende tegningene, er at signaturen varierer med avstanden fra rekken. Denne er ved en gitt retning slik som den angitt med pilene 1 og 2, idet signaturen endres med økende avstand inntil ved en stor nok avstand, angitt ved hjelp av en imaginær grense 3, hvor den faller til ro i en stabil form. Ved større avstander forblir formen den samme, men amplituden reduseres inverst proporsjonal med avstanden i samsvar med regelen om konservering av energi. Området 4 hvor signaturformen ikke endres betydelig med avstanden er kjent som "fjernfelt" for rekken 5 og den finnes ved en avstand større enn omkring D 2/X hvor D .er størrelsen for rekken, og X er bølgelengden. På fig. 1 er "nærfelts"-området angitt med 6 og sjøflaten med 7.
Det geofysiske problemet er å bestemme "fjernfelt"-signaturen som en funksjon av retningen. Målinger av signaturen må normalt bli gjort på dypt vann, f.eks. utenfor kontinentalsokkelen for å eliminere sjøbunnsrefleksjon og det er ekstremt vanskelig å bestemme de relative stillingene for rekken og målingsanordningen med noen nøyaktighet. Det er følgelig ønskelig å kunne beregne signaturen fra summen av individuelle punktkildesignaturer. I det siste har dette ikke vært mulig på grunn av vekselvirkning mellom elementene.
Elementene til en hver rekke oppfører seg ikke uavhengig når de blir benyttet sammen. Oppførselen til hvert element blir modifisert ved hjelp av de andre elementene. Denne modifi-kasjonen på grunn av gjensidig påvirkning mellom elementene har blitt sett i mange år og deres forekomst ble dedusert ved eksperiment på følgende måte. Dersom der ikke var noen gjensidig påvirkning kunne fjernfeltsignaturen til rekken bli beregnet ved å overlagre de målte signaturene til de individuelle elementene. Det har ofte blitt bemerket at slike beregnede signaturer ikke passer de målte fjernfelt-signaturene. Det følger at regelen om overlagring ikke anvendes. Elementene oppfører seg derfor ikke uavhengig. Derfor er der noe gjensidig påvirkning mellom elementene. Denne gjensidig påvirkningen har ikke blitt helt forstått. Det har således ikke vært mulig å beregne fjernfeltsignatu- ■ ren til en rekke i noen retning eller å måle den i alle de nødvendige retningene. I praksis har fjernfeltsignaturen vanligvis blitt målt på dypt vann kun i en retning, nemlig den vertikale. Ved produksjon på kontinentalsokkelen har variasjoner i signaturformen på grunn av variasjoner i retningen eller variasjoner i forholdene blitt ignorert på grunn av at det har vært umulig å regne med dem.
Ifølge foreliggende oppfinnelse er det tilveiebrakt en fremgangsmåte av den innledningsvis nevnte art hvis karakteri-stiske trekk fremgår av krav 1. Ytterligere trekk ved oppfinnelsen fremgår av de øvrige kravene.
Signaturen kan således bli funnet ved hjelp av "nærfelts" målinger utført tett opptil hvert individuelt kildeelement i rekken. Målingene blir underlagt en analyse som tar hensyn til de gjensidige påvirkningene mellom elementene og tillater at signaturen blir beregnet ved enhver avstand og i enhver retning.
Oppfinnelsen skal bli ytterligere beskrevet ved hjelp av eksempel med henvisning til figurene 2 til 6 på de medføl-gende tegning, hvor:
Fig. 2 viser kurver over radiusen Br(t) og trykket Pd(t)
i forhold til felles tidsakse for en boble produsert av en luftkanon.
Fig. 3 viser en anordning som kan benyttes for å utføre en
foretrukket fremgangsmåte.
Fig. 4 viser en annen anordning som bli benyttet for å
utoføre én foretrukket fremgangsmåte.
Fig. 5 viser kurver og måleresultater tilveiebrakt ved en foretrukket fremgangsmåte og ved hjelp av en kjent fremgangsmåte. Fig. 6 viser signaturer tilsvarende en enkel seismisk
luftkanon og en rekke med slike kanoner.
Den gjensidige påvirkningen mellom elementet til en rekke med seismiske kilder vil bli betratet i forhold til bruken av luftkanoner som seismiske kilder. Dette er tildels på grunn av luftkanoner oftest blir benyttet som marinseis-misk kilde og tildels på grunn av at oscillerende boble utstrålt av en luftkanon er følsom for analyser som er lette å skildre. Ikke desto mindre er gjensidige påvirkninger som skal bli beskrevet i prinsippet de samme for alle marine-"punkt"-seismiske kilder og denne teknikken egner seg for generell anvendelse.
En luftkanon består av et kammer som inneholder luft ved høyt trykk og som plutselig blir åpnet. Den unnslippende luften danner en boble som hurtig ekspanderer mot vannet. Når den ekspanderer faller trykket i boblen og faller til
og med under det hydrostatiske trykkket for vannet idet treg-heten til det seg bevegende vannet fører ekspansjonen gjennom dens likevektstilling. Ekspansjonen sekes ned og stopper. Boblen bryter så sammen, overskrider likevektstillingene igen.iimens det innvendige trykket øker. Sammenbruddet av boblen blir stoppet av den hurtige indre trykkoppbygningen og ved dette punktet er oscillasjonen klar til å begynne igjen. Den oscillerende boblen er generatoren til en seismisk bølge på grunn av boblens diameter alltid er liten
sammenlignet med de seismiske bølgelengdene har denne bølgen kulesymmetri ved seismiske frekvenser. Formen på trykkbølgen frembrakt av boblen er den samme ved alle avstandene fra boblen, mens amplitude er inverst proporsjonal med avstanden.
Drivmekanismen bak oscilleringen er trykkforskjellen mellom trykket P. på innsiden av boblen og trykket i vannet, som er det hydrostatiske trykket P^. Det hydrostatiske trykket forblir i virkeligheten konstant gjennom hele oscilleringen på grunn av bevegelsen av boblens oppdrift mot overflaten er svært langsom. Det indre trykket varierer med tiden. Drivtrykket P fl er således tidsavhengig:
Som vist på fig. 2, dersom P^ft) ©r positiv er det en tendens for at boblen ekspanderer (eller senkes ned sammenbruddet). Dersom P^(t) er negativ er det en tendens til å bringe boblen til sammenbrudd (eller redusere ekspansjonen). (Se fig. 2) .
Den frembrakte trykkbølgen ved hjelp av denne boblen har kulesymmetri, og amplitude som avtar inverst med avstanden r og beveger seg med lydhastighet c i vannet. Ved en avstand r vil den sendte bølgen være:
hvor tidsopprinnelsen har blitt valgt for å ta hensyn til den endelige boblestørrelsen, som om bølgen hadde oppstått ved et punkt i midten av boblen.
En rekke som innbefatter to luftkanoner vil nå bli betraktet. Dersom kanonen ble avfyrt uavhengig ville drivtrykket ved første kanon være: og drivtrykket ved den andre kanonen ville være:
Når de blir avfyrt sammen er hver ene følsom mot de seismiske bølgene frembrakt av den andre. Grunnen for dette er at trykket utøvd av vannet ved hver kanon ikke lengre kan bli betraktet som konstant. Et merke blir benyttet for å angi oppførselen når det foreligger en gjensidig påvirkning.
Oppførselen til boblen produsert av den første kanonen 10 på fig. 3 skal bli betraktet. Ved et tidsøyeblikk t ville det hydrostatiske trykket være P i fravær av noen påvirkning fra den andre kanonen 11. Men kanonen 11 frembringer en boble som oscillerer og frembringer en seismisk bølge. Denne bølgen går forbi boblen ved kanonen 10. Ved tidspunktet t vil der være en trykkforskjell mellom ene siden av boblen og den andre, men denne trykkforskjellen er merkbar kun når bølgelengdene som blir betraktet er lik bobledia-meteren eller mindre. Ved lengre bølgelengder blir boblen et punkt og modifikasjonstrykket: hvor p^ (t() er lydbølgen frembrakt ved boblen dannet ved kanonen 11 og r^ er avstanden mellom de to kanonene. Det hydrostatiske trykkét ved kanonen 10 ved tidspunktet t er derfor:
Drivtrykket ved kanonen 10 er lik forskjellen mellom det indre trykket og det hydrostatiske trykket, og dette er:
På grunn av trykkforskjellen ved tidspunktet t ikke<1> er den samme når påvirkningen av kanonen 11 blir betraktet endres dynamikken for den oscillerende boblen. Ekspansjonshastig-heten og sammenbruddet er forskjellig og det indre trykket Pil ^ ve<^ tidspunktet t i fravær av kanonen 11 vil være forskjellig fra det indre trykket P<1>^ (t) ved tidspunktet t når det er tatt hensyn til påvirkningen av kanonen 11.
Etter dette vil den seismiske bølgen P'^(t) frembrakt av boblen til kanonen 10 under påvirkning av kanonen 11 ikke være den samme som bølgen P^(t) frembrakt når kanonen 11 ikke er tilstede. Ut fra ligningen (4) er den gjensidige påvirkningen mellom kanonene inverst proporsjonal med avstand mellom dem. Den gjensidige påvirkningen avhenger også av.de relative avfyringstidspunktene til de to kanonene. Siden dette er noe som varierer fra skudd til skudd og ikke alltid kan bli opprettholdt nøyaktig konstant vil endringer i signalformen bli ventet. Dersom de relative tidsforsin-kelsene er små skulle disse endringene ikke være bemerkbare ved frekvensene som er av interesse.
Boblen ved kanonen 10 vil ikke endre seg stort i størrelse under påvirkning av denne gjensidige påvirkningen. Den vil
fremdeles være liten sammenlignet med disse seismiske bølge-lengdene. Bølgen frembrakt av denne boblen med dens modifiserte oppførsel vil derfor fremdeles ha kulesymmetri, men vil ha en annen signatur. Signaturen vil nå være P'^(t) da motsatt P^ (t) i fravær av noen gjensidig påvirkning. En ide for den modifiserte oppførselen for kanonen 10 blir tilveiebrakt ved å kombinere ligningene (4) og (5):
som kan bli skrevet som følgende:
Sammenligning av ligningene (6) og (7) oppfører seg den modifiserte boblen ved kanonen 10 som om dens indre trykk ved tidspunktet t var: mens trykket utøvd av vannet viser seg å være statisk. Strålingen fra denne modifiserte boblen har kulesymmetri og en signatur p'^ (t), som nevnt ovenfor. Oppførselen til boblen ved kanonen 11 er likeledes modifisert ved påvirkningen av kanonen 10. Boblen ved kanonen 11 oppfører seg som om dens indre trykk var
méns trykket utøvd av vannet viser seg å være statisk. Nettoresultatet er at dens signatur blir p'^(t) (r^2=<r>21
naturligvis).
P'^(t) og p,^2^ er kjent, men dette gjør ikke noe. Hovedpunktet er at de gjensidig påvirkende bobler har blitt beskrevet på en slik at de hårer ekvivalente med to uavhengige bobler med modifisert signatur p'^(t) og p'^{ t). Den gjensidige påvirkningen har blitt tatt hensyn til ved anordningen av omordningen av ligningen (6) til ligningen (7). Dette simulerer en imaginær boble som frembringer samme strålingen som den virkelige boblen. Siden den imaginære boblen dessuten drives mot et konstant hydrostatisk trykk (se ligning (7)), har den gjensidige påvirkningen blitt fullstendig tatt hensyn til og enkle antagelser for signaturene kan således bli foretatt.
Fig. 3 viser f.eks. en første hydrofon 12 anbrakt ved en avstand a^ fra kanonen 10 og i en avstand a^ fra kanonen 11. Signalet som hydrofonen vil måle er:
En andre hydrofon 13 anordnet ved avstanden a.^ og a22 fra kanonene 10 og 11 henholdsvis, ville måle:
Ved disse ligningene er h^(t) og h2(t) utgangene til hydro-f onene og s^ og s_2 er deres sensitiviteter.
Dersom geometrien (dvs. avstandene a-^-j/ ai2' a21' a22^ °^ hydrofonsensivitetene er kjent er det mulig i prinsippet å løse disse to siste ligningene med hensyn til signaturene p^t) og p'2(t) . Med andre ord kan med to hydrofoner av kjent sensitivitet i et kjent geometrisk forhold med to kanoner signaturen til to ekvivalente ikke gjensidig påvirkende kanoner bli funnet. Ut fra disse to signaturene er det funnet at signaturen til en tredje hydrofon 14 anordnet ved avstandene a.^ og a^ 2 fra kanonene 10 og 11 henholdsvis er:
Stillingen til den tredje hydrofonen kunne bli valgt til å være hvor som helst. Med andre ord signaturen kan bli beregnet hvor som helst i vannet forutsatt at disse vesentlige målingene er utført.
Dersom der er n kildeelementer i en rekke er det nødvendig
å ha minst n kalibrerte hydrofoner nær ved i et kjent geome-
trisk forhold i forhold til kildeelementene. Fra n uavhengige målinger kan n samtidige ligniner bli utformet og løst med hensyn til n ekvivalente kildesignaturer. Ut fra disse ekvivalente kildesignaturene kan signaturen et hvert sted i vannet bli beregnet. Dette innbefatter muligheten for å beregne fjernfeltsignaturen i en hver rething.
Signaturen til en marineseismisk kilderekke, som består av n punktkildeelementer, kan generelt bli bestemt ved et hvert punkt i vannet. En foretrukket metode innbefatter: (a) måling av trykkbølgen strålt ut av den seismiske kilderekken ved n uavhengige punkter, som benytter kalibrerte trykkfølsomme detektorer ved et kjent geometrisk forhold til n kildeelementer i rekken
og i forhold til vannflaten,
(b) underlegging av disse målinger, analyser og sammen-ligninger, og
(c) fra n beregnede ekvivalent punktkildesignaturer
som beregner signaturen til rekken med kilder ved et hvefct punkt i vannet ved enkle antagelser for disse ekvivalente kulebølgene.
I praksis er anbringelsen av n uavhengige trykkfølsomme detektorer ikke helt valgfritt. Dersom de f.eks. alle er anbrakt i fjernfeltet og ingen to var mer enn en halv bølgelengde fra hverandre ville der være liten forskjell mellom målingene, unntatt ved høye frekvenser utenfor båndet av interesse. Ved båndet av interesse vil der være oppstå identiske målinger.
For å tilveiebringe målinger fra hvilke en meningsfull løs-ning kan bli tilveiebrakt er det naturlig å anbringe n trykk-følsomme detektorer så tett opp mot n tilsvarende kildeelementer som mulig, men de må ikke være for tette. I tilfelle hvor kildeelementene er luftkanoner må f.eks. detektoren ikke bli anbrakt så tett at de blir omhyllet av bobler og at det således blir gjort umulig å måle trykkfeltet i vannet.
For kanoner opptil 49161 cm 3 ved normalt trykk (140 kg/cm 2)
og dybder (større enn omkring 3 meter) skulle hydrofonen ikke være tettere enn omkring 1 meter.
Med denne typen anordninger er det mulig å løse ligningen
og bestemme signaturen ved et hvert valgfritt punkt som beskrevet heretter.
Dersom der er noe energitap ved vannoverflaten og refleksjonskoeffisienten R ikke kan bli bestraktet som konstant vil de virkelige kildene måtte bli behandlet som uavhengige punktkilder, i hvilket tilfelle det er nødvendig å utføre 2n uavhengige målinger av trykkfeltet i nærheten av rekken.
Fig. 4 viser en eksperimentaloppstilling benyttet for å prøve en foretrukket fremgangsmåte og innbefatter en rekke med syv luftkanoner 21 til 27 av forskjellige størrelser opphengt fra en bøye 28 ved 7,5 meter under vannflaten 29. Kanonene 22 og 24 er slått av og kanonene 21, 23, 25, 26 og 27 blir avfyrt samtidig. Kanonene 21 til 27 har volumer i kubikk-meter på henholdsvis 4998, 3277, 2048, 1556, 1229, 983 .og 1.819.
( i liter tilnærmet 5, 3,28, 2,05, 1,56, 1,23, 0,98 og 0,82 henholdsvis) iog er anordnet med avstand fra hverandre som vist på fig. 4. Syv hydrofoner 31 til 37 er anordnet 0,7 meter over kanonene med hver hydrofon anbrakt i avstand fra en respektiv av kanonene med 1 meter, som angitt på fig. 4, som ikke er i målestokk.
Ved å benytte hydrofonene 31, 33, 35, 36 og 37 er det mulig
å finne en løsning på ligningene (Al) beskrevet senere, som vil bestå av 5 ekvivalente "imaginære" kildesignaturer P'1(t) , P'3(t), P'5(t), P'6(t), P'7(t) og for å fullføre signaturen ved et hvert annet punkt i vannet som benytter ligningen (A2).
En prøve på en foretrukket metode ble utført for å se om
den forutsatte bølgen véd et punkt, innbefattende gjensidig
påvirkning, ville passe med den målte bølgen ved det punktet. To uavhengig målinger ble utført ved hydrofonene 32 og 34. Fig. 5 (b) viser bølgeformen målt i løpet av dette eksperimentet ved hydrofonen 34'; .Målingen har blitt filtrert for å fjerne høyfrekvensinformasjonen over 60 Hz da den gjensidige påvirkningen er et fremherskende lavfrekvensfenomen. Fig. 5 (a) viser den beregnede bølgeformen ved inkludering av den gjensidige påvirkningen som beskrevet ovenfor. Fig.5 (c) er bølgeformen som er beregnet ved undertrykning av ikke gjensidige påvirkende signaturer V^( t), P^(t), P,. (t) , Pg (t)
og P^(t) som blir tilveiebrakt ved avfyring av hver kanon separat.
Fig. 6 (a) viser signaturen til hydrofonen 33 når kun kanonen 23 blir avfyrt. Fig. 6 (b) viser signaturen ved samme hydrofonen når alle syv kanonene avfyres. Forskjellene mellom disse to signaturene er på grunn av den gjensidige påvirkningen beskrevet ovenfor.
En overensstemmelse mellom løsningen vist på fig. 5 (a) med målingen vist på fig. 5 (b) er langt bedre enn overensstemmel-sen mellom løsningen vist på fig. 5 (c) og målingen vist på fig. 5 (b).
Denne prøven ble utført ved unøyaktige kunnskaper om hydro-fonens sensitiviteter og dens geometri. Med mer nøyaktige kunnskaper om dens vesentlige parametre vil løsningen vente-lig vært mye bedre. Graden av gjensidig påvirkning ved dette spesielle eksperimentet er ikke stor - løsningen (c) tilveiebrakt ved ignorering av den er ikke svært dårlig. Når alle syv kanonene blir avfyrt vil den være større og ved denne situasjonen, som er den normale, vil løsningen være ventet å være nettopp så nøyaktig og ville muliggjøre fjernfeltsignaturen og bli beregnet i en hver retning, som ønsket.
En rekke med n gjensidig påvirkende marineseismiske kilder vil bli betratet og for øyeblikket vil tilstedeværelsen av vannflaten bli neglisjert, n kalibererte uavhengige hydrofoner er anbrakt i et kjent geometrisk forhold til n kildeelementene slik at avstandene a.. mellom den ith hydrofonen
ij -
og den jj^th kilden er kjent for alle n hydrofoner og alle n kilder.
Uten de andre elementene stråler det j^th elementet en kule-trykkbølge p..(t) slik at ved en viss avstand r fra kilden er signaturen 1 (t - r). Med en av de andre kildene er fordelingen av<r>trykkfeilet ved en avstand r fra den jth punktkilden, hvor merket angir den gjensidige påvirkningen og p'(t) er en "imaginær" kulebølge basert på samme grunn som beskrevet ovenfor. Ved den ith hydrofonen vil det målte signalet være summen av alle slike fordelinger:
hvor s^ er sensitiviteten til den ith hydrofonen. Siden der er n slike hydrofoner er der n simultanligninger (Al) som kan bli løst med hensyn til n ukjente pV (t) ,
j_ = 1, 2, .... n.
Fra n imaginære kulekildebølger p'j(t), = 1, 2, ..., n kan trykkfeltet ved et hvert punkt i vannet bli beregnet ved antagelsen for alle fordelingene:
hvor r. er avstanden fra den gitte kilden til det ønskede punktet.
Vannflaten kan bli betraktet over en plan reflektor og de reflekterte bølgene fra de imaginære punktseismiske kildene viser seg å komme fra virkelige punktseismiske kilder. Lar man kulebølgene frembrakt av disse virkelige kildene være g.. (t) hvor g.. (,t) er refleksjonen for p_. (t) for alle ^. Dersom b^.. er avstanden fra ith hydrofonen til jth virkelige kilde så vil det totalt målte signalet ved ith hydrofonen være:
Svært ofte kan refleksjonskoeffesienten R for vannflaten bli betraktet som konstant slik at:
hvor R normalt er tett opptil -1. Foirutsatt at alle avstandene b^ er kjent inneholder ligningen (A3) fremdeles n ligninger med n ukjente.
Det er imidlertid mulig at amplituden til den innfallende bølgen ved vannflaten kan overskride en atmosfære. I dette tilfelle vil refleksjonskoeffisienten ikke være lik -1, da det vil være noe energitap: vannflaten vil bli løftet opp og energien nødvendig for dette vil ikke være tilgjengelig for den reflekterte bølgen. Denne virkningen av redusert refleksjonsamplitude vil forekomme for de største toppene av den innfallende bølgen ved vannflaten og vil mest sann-synlig forekomme når rekken er grunnere enn når den ligger dypt. Dersom slike topper er avskåret vil de reflekterte bølgene bli forvrengt og ligningen '(A4) vil ikke være gyldig. De n virkelige punktkildene kan da bli betraktet å være uavhengig av de virkelige kildene og kan bli beskrevet som følgende:
hvor k = n + j, for j_ = 1, 2, ..., n. Dersom ligningen (A5) er satt inn i ligningen (A3) og ved å gjøre den ytterligere inntetningen hvor k = n + j, for j_ = 1, 2, ..., n, så:
for i = 1, 2, ..., n.
Der er således 2n ukjente og kun n ligninger, som ikke kan bli løst. Måten å løse problemet på er å finne n flere uavhengige ligninger, dvs. å tilveiebringe n flere målinger med n flere kalibrerte hydrofoner.
Med n kilder og n virkelige kilder kan det gjensidige påvirk ningsproblemet således bli løst forutsatt at der er to n uavhengige målinger. Ligningene som må bli løst er:
for i = 1, 2, ..., 2n.
Disse 2n simultanligninger kan bli løst ved standardmetoder.
I drift blir normalt den marinseismiske kilderekken trukket bak undersøkelsesfartøyet med en konstant avstand, n kilder og n hydrofoner er anordnet i et slep tauet ved en konstant dybde under vannflaten.
I tilfelle hvor disse kildene er luftkanoner vil boblene dannet av kanonene tendere til å forbli i stillingen når slepet som inneholder kanonene og hydrofonene blir tauet gjennom vannet. Avstanden fra en hver boble til en hver hydrofon vil ikke forbli konstant. I ligningen (Al) og på-følgende ligninger må mengdene a^. og b^.. bli betraktet å være en funksjon av tiden.
F.eks. dersom en relativt tettliggende hastighet v^ mellom den ith hydrofonen og jth kanonen, så vil
hvor a^j(o) er avstanden mellom ith hydrofonen og den jth kanonen ved det tidspunktet kanonen ble avfyrt, dvs. når t = o. Denne avstanden er naturligvis kjent, men v.. er ikke kjent, selv om den kanskje kan bli gjettet.
Hastighetsuttrykket kan bevirke vanskeligheter med ovenfor beskrevne metode med mindre parametrene som styrer oppførse-len til de enkelte kanonene og den gjensidige påvirkningen mellom dem er konstant og uavhenig av hastigheten. Ved luftkanoner er f.eks. parametrene som fullstendig bestemmer opp-førselen av den individuelle luftboblen:
1. Volum av kanonen
2. Avfyringstrykket for kanonen
3. Dybden for kanonen under vannflaten.
Parametrene som styrer den gjensidige påvirkningen mellom kanonene er:
1. Den relative avfyringstiden for kanonene.
2. Den realtive geometriske sammenstillingen av kanonene
i forhold til hverandre.
Dersom alle disse parametrene kan bli opprettholdt virksomme konstant fra skudd til skudd vil den seismiske strålingen frembrakt av rekken ikke variere.
For å bestemme den seismiske strålingen ved hjelp av ovenfor nevnte metode må de relative hastighetsuttrykkene være kjent eller må bli eliminert. Kilderekken blir f.eks. avfyrt når et skip ikke beveger seg relativt i forhold til vannet og ligningen blir løst for å bestemme ekvivalente imaginære kildesignaturer. Forutsatt at ingen av de avgjørende parametrene endrer seg i større grad når skipet beveger seg vil de imaginære kildesignaturene forbli konstante.
I praksis vil volum og geometriutførelsen til kanonene forbli
+ 2 faste. Avfyringstrykket er normalt rundt 140,6- 7 kg/cm manometertrykk. Denne 5% feilen ved trykket frembringer omkring 2% i bobleoscillasjonsperioden, som er godtagbart.
De relative avfyringstidene kan normalt bli holdt konstant innenfor +5 cm, som også er godtagbart. Variasjoner i dybden påvirker både påsettingstiden fbr vannflaterefleksjonen og oppførselen for boblene. I praksis må dybden bli opprettholdt konstant for tilnærmet +0,3 m.
Dersom disse parametrene ikke kan'bli holdt konstant innenfor disse grensene vil der være variasjoner i den seismiske strålingen. Disse variasjonene blir bemerkbare ved høye frekvenser først og fortsetter mot lave frekvenser når variasjonene øker i størrelse. Variasjonene styrer således fre-kvensbåndbredden over hvilke ovenfor beskrevne metode kan bli benyttet.
Claims (11)
- Fremgangsmåte for å bestemme signaturen til en rekke med n samvirkende seismiske kilder innbefattende påvirkning av rekken med seismiske kilder og måling av utstrålt trykkbølge ved et flertall uavhengige punkter, hvilke posisjoner er kjent i forhold til rekken med n samvirkende seismiske kilder,karakterisert ved at den utstrålte trykk-bølgen måles ved n uavhengige punkter, idet målingene be-handles ved å ta hensyn til samvirkningen mellom de n kildene ved at en ekvivalent rekke med n ikke-samvirkende uavhengige kilder med n ekvivalente signaturer konstrueres, og at signaturen til rekken med n samvirkende seismiske kilder bestem-mes ved overlagring av de n ekvivalente signaturene.
- 2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at som seismiske kilder anvendes en rekke med n marineseismiske kilder.
- 3. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at en luftkanon (10, 11, 21-27) anbringes som hver av de marineseismiske kilder.
- 4. Fremgangsmåte ifølge krav 2 eller 3, karakterisert ved at n hydrofoner (12, 13, 31-37) benyttes for å måle utstrålte trykkbølger.
- 5. Fremgangsmåte ifølge krav 4 og 3, karakterisert ved at hver hydrofon (12, 13, 31-37) anbringes tilliggende en respektiv luftkanon (10, 11, 21-27), men med avstand derfra slik at hydrofonene ikke gjennomtrenger luftboblene frembragt av luftkanonen.
- 6. Fremgangsmåte ifølge krav 4 eller 5, karakterisert ved at behandlingen av målingene innbefatter dannelsen av n simultanligninger:hvor h. (t) er signalet tilveiebrakt ved hjelp av den ite hydrofonen, ss. er sensitiviteten til ite hydrofonen, a^ er avstanden mellom ite hydrofonen og jte seismiske kilde,c er lydhastigheten i vann og t er tid, og PV(t) er den ekvivalente signaturen for., den j^te seismiske kilden, og løsning av n simultanligniner for P'_.(t) hvor j = 1, 2, ..., n.
- 7. Fremgangsmåte ifølge krav 6, karakterisert ved at n like ligninger blir dannet som:hvor q' _. (t) er den ekvivalente signaturen til en virkelig seismisk kilde som korresponderer med jte seismisk kilde og dannet ved refleksjon ved vannflaten, b^_. er avstanden fra den ite hydrofonen til jte virkelige kilde, q^ = R'P'_.(t), R er koeffisienten for refleksjonen mot vannflaten og amplituden til trykkbølgen ved vannflaten ikke overskrider atmosfærisk trykk.
- 8. Fremgangsmåte ifølge krav 6 eller 7, karakterisert ved at signaturen P (t) til rekken ved et forutbestemt punkt tilveiebringes ved overlagring av n ekvivalente signaturer i samsvar med ligningen:hvor r. er avstanden fra den jte kilden til det forutbestemte punktet.
- 9. Fremgangsmåte ifølge krav 2 eller 3,karakterisert ved at amplituden til trykkbølgen ved vannflaten overskrider atmosfærisk trykk og ^at ytterligere n hydrofoner anvendes for å måle trykkbølgen ved et ytterligere n uavhengige punkter.
- 10. Fremgangsmåte ifølge krav 9, karakterisert ved at behandlingen av målingene innbefatter dannelse ^n simultanligninger:hvor h^ (t) er signalet tilveiebrakt ved den gitte hydrofonen, s^ er sensitiviteten til den _ite hydrofonen, a^^ er avstanden mellom ^té hydrofonen og jte seismiske kilde,er lydhastigheten i vann, t er tiden, P '. (t) for j = 1, 2, ..., n er den ekvivalente signaturen for den jte seismiske kilde og P^ (t) for j = n + l,...,2n er den ekvivalente signaturen for den virkelige seismiske kilden korresponderende med den (j - n) seismiske kilde og dannet ved refleksjon ved vannflaten, og oppløsning av simultanligninger for P^ (t) hvor j <=> 1,2,..., 2n.
- 11. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at signaturen P (t) for rekken ved et forutbestemt punkt overlages av 2h ekvivalente signaturer med seismiske kilder og virkelige seismiske kilder ifølge ligningen:hvor £j er avstanden fra jte seismiske kilde eller virkelige kilde til det forutbestemte punktet.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB8116527 | 1981-05-29 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO821807L NO821807L (no) | 1982-11-30 |
NO160478B true NO160478B (no) | 1989-01-09 |
NO160478C NO160478C (no) | 1989-04-19 |
Family
ID=10522142
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO821807A NO160478C (no) | 1981-05-29 | 1982-05-28 | Fremgangsmaate for aa bestemme signaturen til rekker med n samvirkende seismiske kilder. |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US4476553A (no) |
EP (1) | EP0066423B1 (no) |
JP (1) | JPS5832185A (no) |
AT (1) | ATE31978T1 (no) |
AU (1) | AU551854B2 (no) |
CA (1) | CA1194206A (no) |
DE (1) | DE3277988D1 (no) |
DK (1) | DK241182A (no) |
ES (1) | ES8307379A1 (no) |
GB (1) | GB2100435B (no) |
GR (1) | GR76453B (no) |
IE (1) | IE53516B1 (no) |
MX (1) | MX157170A (no) |
NO (1) | NO160478C (no) |
PT (1) | PT74975B (no) |
Families Citing this family (69)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4960765A (en) * | 1980-03-20 | 1990-10-02 | Farmaceutisk Laboratorium Ferring A/S | Pharmaceutical composition and method for the treatment of colitis ulcerosa and Crohn's disease by oral administration |
WO1981002671A1 (en) * | 1980-03-20 | 1981-10-01 | Ferring Farma Lab | Pharmaceutical composition and method for the treatment of colitis ulcerosa and crohn's disease by oral administration |
EP0066423B1 (en) * | 1981-05-29 | 1988-01-13 | Britoil Plc | Method of determining the signatures of arrays of marine seismic sources, and of accumulating data for use in such methods |
DE3373713D1 (en) * | 1982-06-28 | 1987-10-22 | Britoil Plc | Scaling of sound source signatures in underwater seismic exploration |
DE3378233D1 (en) * | 1982-08-18 | 1988-11-17 | Horizon Exploration Ltd | Underwater seismic testing |
US4648080A (en) * | 1984-06-15 | 1987-03-03 | Western Geophysical Company | Method for determining the far field signature of a marine seismic source from near-field measurements |
US4658384A (en) * | 1985-01-07 | 1987-04-14 | Western Geophysical Co. Of America | Method for determining the far-field signature of an air gun array |
FR2582107B1 (fr) * | 1985-05-17 | 1988-07-15 | Inst Francais Du Petrole | Procede et dispositif pour la determination de la signature d'emission a grande distance d'un ensemble d'emission sismique |
NO169566C (no) * | 1985-06-14 | 1994-04-18 | Exxon Production Research Co | Fremgangsmåte for å frembringe en seismisk puls i et vannlegeme, samt en marin seismisk luftkanonoppstilling |
US4918668A (en) * | 1989-01-30 | 1990-04-17 | Halliburton Geophysical Services, Inc. | Marine vibrator tuneable array |
US5193077A (en) * | 1989-05-15 | 1993-03-09 | Atlantic Richfield Company | Method and apparatus for improved seismic prospecting |
US4908801A (en) * | 1989-05-30 | 1990-03-13 | Teledyne Exploration | Real-time simulation of the far-field signature of a seismic sound source array |
US5051961A (en) * | 1989-10-26 | 1991-09-24 | Atlantic Richfield Company | Method and apparatus for seismic survey including using vertical gradient estimation to separate downgoing seismic wavefield |
FR2687227B1 (fr) * | 1992-02-06 | 1994-05-20 | Geophysique Cie Generale | Procede pour determiner une signature en champ lointain d'une pluralite de sources sismiques. |
GB2322704B (en) * | 1994-07-07 | 1998-12-09 | Geco As | Method of Processing seismic data |
GB2296567A (en) * | 1994-12-24 | 1996-07-03 | Geco As | Source signature determination and multiple reflection reduction |
GB2323669B (en) * | 1995-12-20 | 1999-09-29 | Antoni Marjan Ziolkowski | Signatures of marine seismic sources |
GB9526099D0 (en) * | 1995-12-20 | 1996-02-21 | Univ Edinburgh | Signatures of arrays of marine seismic sources |
GB2328017B (en) * | 1997-08-07 | 2001-11-14 | Geco As | Signature estimation of a seismic source |
GB2337591B (en) * | 1998-05-20 | 2000-07-12 | Geco As | Adaptive seismic noise and interference attenuation method |
NL1019427C2 (nl) * | 2001-11-23 | 2003-05-27 | Geophysique Cie Gle | Werkwijze en inrichting voor geo-seismisch acquisitie, in het bijzonder voor een verticale seismische acquisitie. |
US6901028B2 (en) | 2002-03-14 | 2005-05-31 | Input/Output, Inc. | Marine seismic survey apparatus with graphical user interface and real-time quality control |
CA2478178C (en) * | 2002-03-14 | 2018-05-01 | Input/Output, Inc. | Method of testing an acoustic source during a seismic survey |
GB2397907B (en) * | 2003-01-30 | 2006-05-24 | Westerngeco Seismic Holdings | Directional de-signature for seismic signals |
US7974150B2 (en) * | 2003-05-16 | 2011-07-05 | Schlumberger Technology Corporation | Methods and apparatus of source control for sequential firing of staggered air gun arrays in borehole seismic |
US8687460B2 (en) * | 2003-05-16 | 2014-04-01 | Schlumberger Technology Corporation | Methods and apparatus of source control for synchronized firing of air gun arrays with receivers in a well bore in borehole seismic |
US7359282B2 (en) | 2003-05-16 | 2008-04-15 | Schlumberger Technology Corporation | Methods and apparatus of source control for borehole seismic |
BRPI0418776A (pt) * | 2004-05-04 | 2007-10-09 | Westerngeco Seismic Holdings | método para adquirir sinais sìsmicos e método para adquirir uma pluralidade de sinais sìsmicos |
US7218572B2 (en) * | 2004-05-20 | 2007-05-15 | Pgs Exploration (Uk) Limited | Method of seismic source monitoring using modeled source signatures with calibration functions |
US20060083109A1 (en) * | 2004-10-14 | 2006-04-20 | Tsunehisa Kimura | Seismic source controller and display system |
GB2425838B (en) | 2005-05-03 | 2007-06-27 | Westerngeco Seismic Holdings | Source signature deconvolution method |
US7379391B2 (en) * | 2005-11-18 | 2008-05-27 | Westerngeco L.L.C. | Marine seismic air gun timing |
GB2433594B (en) | 2005-12-23 | 2008-08-13 | Westerngeco Seismic Holdings | Methods and systems for determining signatures for arrays of marine seismic sources for seismic analysis |
US7539079B2 (en) * | 2006-03-29 | 2009-05-26 | Pgs Geophysical As | System and method for determining positions of towed marine source-array elements |
GB2441344B (en) | 2006-08-31 | 2009-11-04 | Westerngeco Seismic Holdings | Zero-offset seismic trace construction and its use |
CN101241192B (zh) * | 2007-02-06 | 2010-05-19 | 中国石油集团东方地球物理勘探有限责任公司 | 一种消除气枪近场子波虚反射的方法 |
US8191123B2 (en) * | 2007-11-27 | 2012-05-29 | Red Hat, Inc. | Provisioning a network appliance |
GB2460874B (en) * | 2008-06-13 | 2010-11-03 | Geco Technology Bv | Position determination of a seismic source array |
GB2460865B (en) * | 2008-06-13 | 2010-10-20 | Geco Technology Bv | Position determination of a seismic source array |
US8917573B2 (en) * | 2008-07-16 | 2014-12-23 | Westerngeco L.L.C. | Measuring far field signature of a seismic source |
US8174927B2 (en) | 2008-12-17 | 2012-05-08 | Westerngeco L.L.C. | Method for optimizing acoustic source array performance |
GB2468681B (en) * | 2009-03-18 | 2012-09-12 | Geco Technology Bv | Determination of notional signatures |
GB0905261D0 (en) * | 2009-03-27 | 2009-05-13 | Geco Technology Bv | Processing seismic data |
GB2468912B (en) * | 2009-03-27 | 2011-11-09 | Geco Technology Bv | Processing seismic data |
GB2471456B (en) | 2009-06-29 | 2012-06-20 | Geco Technology Bv | Interpolation and/or extrapolation of seismic data |
US8427901B2 (en) * | 2009-12-21 | 2013-04-23 | Pgs Geophysical As | Combined impulsive and non-impulsive seismic sources |
WO2012034205A1 (en) * | 2010-09-13 | 2012-03-22 | Ultra Electronics Canada Defence Inc. | Defocusing beamformer method and system for a towed sonar array |
US9594179B2 (en) | 2012-03-12 | 2017-03-14 | Exxonmobil Upstream Research Company | Direct arrival signature estimates |
US9405025B2 (en) * | 2012-04-02 | 2016-08-02 | Cgg Services Sa | Method and device for detecting faults in a marine source array |
US10241218B2 (en) | 2012-05-30 | 2019-03-26 | Pgs Geophysical As | Methods and systems for computing notional source signatures from near-field measurements and modeled notional signatures |
US9354345B2 (en) | 2012-08-02 | 2016-05-31 | Cgg Services Sa | Method and device for dynamic control of delays in gun controller |
US20140036624A1 (en) | 2012-08-02 | 2014-02-06 | Cgg Services Sa | Method and device for determining signature of seismic source |
FR3001301B1 (fr) | 2013-01-24 | 2015-08-07 | Cggveritas Services Sa | Appareil et procede pour determiner la signature de champ lointain pour une source sismique vibratoire marine |
US20140249757A1 (en) | 2013-03-04 | 2014-09-04 | Bruno Gratacos | Apparatus and method for determination of far-field signature from variable-depth seismic data |
US20140297189A1 (en) | 2013-03-26 | 2014-10-02 | Cgg Services Sa | Seismic systems and methods employing repeatability shot indicators |
US9482766B2 (en) | 2013-05-15 | 2016-11-01 | Pgs Geophysical As | Time-efficient tests to detect air gun faults |
EP3049830B1 (en) * | 2013-09-26 | 2017-11-08 | CGG Services SA | Systems and methods for far field signature reconstruction using data from near field, mid field, and surface field sensors |
WO2015136379A2 (en) | 2014-03-14 | 2015-09-17 | Cgg Services Sa | Method and apparatus for estimating source signature in shallow water |
US10317543B2 (en) | 2014-04-14 | 2019-06-11 | Pgs Geophysical As | Estimation of a far field signature in a second direction from a far field signature in a first direction |
US10101480B2 (en) * | 2014-10-20 | 2018-10-16 | Pgs Geophysical As | Methods and systems to separate seismic data associated with impulsive and non-impulsive sources |
US10345472B2 (en) | 2014-11-25 | 2019-07-09 | Cgg Services Sas | Estimating a time variant signal representing a seismic source |
WO2016207720A1 (en) | 2015-06-22 | 2016-12-29 | Cgg Services Sa | Gun position calibration method |
US10107928B2 (en) | 2015-07-24 | 2018-10-23 | Cgg Services Sas | Method and device for removal of water bottom and/or geology from near-field hydrophone data |
AU2017233533B2 (en) | 2016-03-16 | 2020-01-02 | Exxonmobil Upstream Research Company | Method to estimate and remove direct arrivals from arrayed marine sources |
US10768325B2 (en) | 2016-10-27 | 2020-09-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | Method to estimate 4D seismic acquisition repeatability specifications from high-resolution near-water-bottom seismic images |
US10761240B2 (en) | 2017-01-06 | 2020-09-01 | Pgs Geophysical As | Determining a notional source signature of a bubble |
US10962670B2 (en) | 2017-05-04 | 2021-03-30 | Pgs Geophysical As | Far field signature determination |
WO2022225400A2 (en) | 2021-04-19 | 2022-10-27 | Reflection Marine Norge As | System and method for characterizing a seismic acoustic signal |
NO20220985A1 (en) | 2022-09-15 | 2024-03-18 | Neomare As | Negative Offset Interleaved High Resolution System for Seismic Surveys |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1184098B (de) * | 1962-09-08 | 1964-12-23 | Seismos G M B H | Verfahren zur Verbesserung des Amplitudenverhaeltnisses von Nutzwellen zu Stoerwellen beim multiplen Schiessen in der angewandten Seismik |
US4168484A (en) * | 1972-10-16 | 1979-09-18 | Bolt Beranek And Newman Inc. | Method of and apparatus for radiant energy measurement of impedance transitions in media, for identification and related purposes |
US3893539A (en) * | 1972-10-21 | 1975-07-08 | Petty Ray Geophysical Inc | Multiple air gun array of varied sizes with individual secondary oscillation suppression |
US3866161A (en) * | 1973-01-24 | 1975-02-11 | Petty Ray Geophysical Inc | Method and apparatus for obtaining a more accurate measure of input seismic energy |
US4087780A (en) * | 1976-06-28 | 1978-05-02 | Texaco Inc. | Offshore marine seismic source tow systems and methods of forming |
US4101866A (en) * | 1976-08-18 | 1978-07-18 | Mobil Oil Corporation | Marine detector spread having arrays of different lengths |
DE3171812D1 (en) * | 1980-08-29 | 1985-09-19 | British National Oil Corp | Improvements in or relating to determination of far field signatures, for instance of seismic sources |
GB2084323A (en) * | 1980-09-23 | 1982-04-07 | Horizon Exploration Ltd | Underwater seismic testing |
EP0066423B1 (en) * | 1981-05-29 | 1988-01-13 | Britoil Plc | Method of determining the signatures of arrays of marine seismic sources, and of accumulating data for use in such methods |
US4648080A (en) * | 1984-06-15 | 1987-03-03 | Western Geophysical Company | Method for determining the far field signature of a marine seismic source from near-field measurements |
US4658384A (en) * | 1985-01-07 | 1987-04-14 | Western Geophysical Co. Of America | Method for determining the far-field signature of an air gun array |
-
1982
- 1982-05-20 EP EP82302584A patent/EP0066423B1/en not_active Expired
- 1982-05-20 AT AT82302584T patent/ATE31978T1/de active
- 1982-05-20 DE DE8282302584T patent/DE3277988D1/de not_active Expired
- 1982-05-25 US US06/381,856 patent/US4476553A/en not_active Expired - Lifetime
- 1982-05-27 GR GR68282A patent/GR76453B/el unknown
- 1982-05-28 ES ES512663A patent/ES8307379A1/es not_active Expired
- 1982-05-28 DK DK241182A patent/DK241182A/da not_active Application Discontinuation
- 1982-05-28 AU AU84260/82A patent/AU551854B2/en not_active Expired
- 1982-05-28 NO NO821807A patent/NO160478C/no not_active IP Right Cessation
- 1982-05-28 CA CA000404041A patent/CA1194206A/en not_active Expired
- 1982-05-28 JP JP57091119A patent/JPS5832185A/ja active Granted
- 1982-05-28 PT PT74975A patent/PT74975B/pt not_active IP Right Cessation
- 1982-05-31 IE IE1295/82A patent/IE53516B1/en not_active IP Right Cessation
- 1982-05-31 MX MX192930A patent/MX157170A/es unknown
- 1982-06-01 GB GB8215983A patent/GB2100435B/en not_active Expired
-
1988
- 1988-04-20 US US07/186,703 patent/US4868794A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ES512663A0 (es) | 1983-06-16 |
IE53516B1 (en) | 1988-12-07 |
DE3277988D1 (en) | 1988-02-18 |
MX157170A (es) | 1988-10-31 |
EP0066423A1 (en) | 1982-12-08 |
NO160478C (no) | 1989-04-19 |
US4476553A (en) | 1984-10-09 |
ATE31978T1 (de) | 1988-01-15 |
DK241182A (da) | 1982-11-30 |
JPS5832185A (ja) | 1983-02-25 |
JPH023475B2 (no) | 1990-01-23 |
CA1194206A (en) | 1985-09-24 |
PT74975A (en) | 1982-06-01 |
AU8426082A (en) | 1982-12-02 |
AU551854B2 (en) | 1986-05-15 |
GR76453B (no) | 1984-08-10 |
PT74975B (en) | 1983-12-29 |
GB2100435B (en) | 1985-04-11 |
US4868794A (en) | 1989-09-19 |
NO821807L (no) | 1982-11-30 |
IE821295L (en) | 1982-11-29 |
GB2100435A (en) | 1982-12-22 |
EP0066423B1 (en) | 1988-01-13 |
ES8307379A1 (es) | 1983-06-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO160478B (no) | Fremgangsmaate for aa bestemme signaturen til rekker med n samvirkende seismiske kilder. | |
US4658384A (en) | Method for determining the far-field signature of an air gun array | |
Parkes et al. | The marine seismic source | |
US7440357B2 (en) | Methods and systems for determining signatures for arrays of marine seismic sources for seismic analysis | |
AU2010200988B2 (en) | Method for operating marine seismic vibrator array to enhance low frequency output | |
NO303033B1 (no) | System for dempning av vanns÷yle-reverberasjoner | |
MX2011010162A (es) | Procesamiento de datos sismicos. | |
US4739858A (en) | Spectrally-shaped air gun arrays | |
NO345721B1 (no) | Aktiv deteksjon av sjøpattedyr i løpet av en marin seismisk kartlegging | |
CN107014906A (zh) | 一种新型的用于测量水声无源材料反射系数的方法 | |
NO328506B1 (no) | Apparat og fremgangsmate for estimering av en seismisk kildes signatur | |
NO346260B1 (en) | Estimation of Direct Arrival Signals Based on Predicted Direct Arrival Signals and Measurements | |
NO840739L (no) | Scalering av lydkildesignaturer ved seismisk undervannsundersoekelse | |
NO155517B (no) | Fremgangsmaate for seismisk undersoekelse og apparat for utfoerelse derav. | |
Wehner et al. | On low frequencies emitted by air guns at very shallow depths—An experimental study | |
Ni et al. | Monitoring the stability of airgun source array signature | |
Laws et al. | An experimental comparison of three direct methods of marine source signature estimation | |
Krail | Airguns: Theory and operation of the marine seismic source | |
WO1994010585A1 (en) | A method for determining the far-field signature of a marine seismic source array | |
EP0031196B1 (en) | Underwater seismic source and its use | |
Ichihara et al. | Airwaves generated by an underwater explosion: Implications for volcanic infrasound | |
CN104236693B (zh) | 一种半消声水罐中测量超声功率的装置及方法 | |
US8300501B2 (en) | Supercavitating projectile tracking system and method | |
US3740707A (en) | Far field signal simulation utilizing cylindrical arrays | |
Patterson | Using the Ocean Surface as a Reflector for a Self‐Reciprocity Calibration of a Transducer |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK1K | Patent expired |
Free format text: EXPIRED IN MAY 2002 |