NO157277B - Fremgangsm te og innretning for frembringelse av etsk signal. - Google Patents
Fremgangsm te og innretning for frembringelse av etsk signal. Download PDFInfo
- Publication number
- NO157277B NO157277B NO830939A NO830939A NO157277B NO 157277 B NO157277 B NO 157277B NO 830939 A NO830939 A NO 830939A NO 830939 A NO830939 A NO 830939A NO 157277 B NO157277 B NO 157277B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- signal
- pressure wave
- noise ratio
- water
- frequency components
- Prior art date
Links
- 238000012545 processing Methods 0.000 title description 10
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 81
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 58
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 claims description 40
- 230000006870 function Effects 0.000 claims description 29
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 101100398248 Arabidopsis thaliana KIN10 gene Proteins 0.000 claims description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 claims description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 claims description 3
- 101000835860 Homo sapiens SWI/SNF-related matrix-associated actin-dependent regulator of chromatin subfamily B member 1 Proteins 0.000 claims 1
- 102100025746 SWI/SNF-related matrix-associated actin-dependent regulator of chromatin subfamily B member 1 Human genes 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 6
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 5
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 101000860173 Myxococcus xanthus C-factor Proteins 0.000 description 1
- 230000004069 differentiation Effects 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000011545 laboratory measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 230000005428 wave function Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V1/00—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting
- G01V1/38—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting specially adapted for water-covered areas
- G01V1/3808—Seismic data acquisition, e.g. survey design
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V1/00—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting
- G01V1/28—Processing seismic data, e.g. for interpretation or for event detection
- G01V1/36—Effecting static or dynamic corrections on records, e.g. correcting spread; Correlating seismic signals; Eliminating effects of unwanted energy
- G01V1/364—Seismic filtering
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V2210/00—Details of seismic processing or analysis
- G01V2210/50—Corrections or adjustments related to wave propagation
- G01V2210/56—De-ghosting; Reverberation compensation
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Geophysics (AREA)
- Oceanography (AREA)
- Geophysics And Detection Of Objects (AREA)
- Measurement Of Velocity Or Position Using Acoustic Or Ultrasonic Waves (AREA)
- Measurement Of Mechanical Vibrations Or Ultrasonic Waves (AREA)
- Saccharide Compounds (AREA)
Description
Oppfinnelsen angar en fremgangsmåte og en innretning for frembringelse av et seismisk signal som angir de underliggende lag under en vannmasse, hvor fremgangsmåten omfatter de trinn
å tilføre akustisk energi til vannmassen,
å avføle på en forutbestemt dybde en primær trykk-bølge som reflekteres fra de underliggende lag under vannmassen, og en sekundær trykkbølge som forårsakes av en sekundær refleksjon av den primære trykkbølge fra luft/vann-grenseflaten, og
å avføle på den forutbestemte dybde den partikkelbevegelse av vannet som ledsager den primære trykkbølge,
og den partikkelbevegelse av vannet som ledsager den sekundære trykkbølge. En sådan fremgangsmåte og innretning er kjent fra den publiserte GB-patentsøknad 2 083 221.
Marine, seismiske undersøkelser utføres vanligvis
ved sleping av en seismisk hydrofonkabel eller såkalt "streamer" på en gitt dybde gjennom havet eller en annen vannmasse. Streameren er forsynt med et antall trykkfølere, såsom hydrofoner, som er anbrakt med passende mellomrom langs streame-rens lengde. Akustisk bølgeenergi tilveiebringes i nærheten av kabelen ved hjelp av en luftkanon eller en annen passende anordning. Denne bølge vandrer nedover gjennom jorden, idet en del av bølgen reflekteres oppover ved nivåer hvor det er en kontrast i lagenes akustiske impedanskarakteristikk. Antallet av refleksjoner av kildebølgene genererer en sekvens av oppadvandrende refleksjonsbølger som er fordelt i tid. Trykkfølere detekterer de primære trykkbølger som frembringes
i vannet av de oppadvandrende refleksjonsbølger, og tilveiebringer elektriske signaler som angir disse, til passende behandlings- og registreringsutstyr som er beliggende på det seismiske fartøy som sleper streameren. Trykkfølerne mottar også sekundære trykkbølger som reflekteres fra vannets overflate som et resultat av mistilpasningen i akustisk impedans ved luft/vann-grenseflaten. Disse sekundære bølger kan på-virke de seismiske signaler på ugunstig måte. Nesten total opphevelse av visse frekvenser av det seismiske signal kan oppstå da trykkbølgen gjennomgår en faseforskyvning på 180°
når den reflekteres ved luft/vann-grenseflaten. Den kjente
teknikk, såsom US patentskrift 3 290 645, har forsøkt å over-vinne dette problem ved å benytte både en trykkføler og en partikkelhastighetsføler. Utgangssignalene fra trykkføleren som reaksjon på de primære og sekundære trykkbølger har mot-satt polaritet, mens utgangssignalene fra partikkelhastig-hetsføleren har samme polaritet for primær- og sekundærbølgene. Den kjente teknikk kombinerer trykkbølgesignalene med par-tikkelhastighetssignalene for å oppheve den overflatereflek-terte bølgefront eller spøkelsesbildet. Man har imidlertid funnet at den enkle kombinasjon av et trykkbølgesignal med
et partikkelhastighetssignal i alvorlig grad kan forringe signal/støy-forholdet for de lavere frekvenser i det seismiske bånd, slik at signal/støy-forholdet for det kombinerte signal kan være mindre enn signal/støy-forholdet for trykk-bølgeføleren alene. Dette høye støynivå ved de lavere frekven-ser av partikkelhastighetsfølerens utgangssignal er en funksjon av monteringen av partikkelhastighetsføleren og kabelens geometri og materialer. Partikkelhastighetsfølere, som for eksempel de som er vist i US patentskrift 3 281 768, som består av enten en partikkelforskyvningsføler i forbindelse med en differensieringskrets, eller en partikkelakselera-sjonsføler i forbindelse med en integrasjonskrets, kan også være utsatt for høye støynivåer.
Det er derfor et formål med oppfinnelsen å tilveiebringe en marin, seismisk fremgangsmåte og en innretning som eliminerer de ugunstige virkninger av spøkelsesbilder, eller refleksjoner fra luft/vann-grenseflaten for en vannmasse, fra seismiske signaler som detekteres på en forutbestemt dybde.
Ovennevnte formål oppnås med en fremgangsmåte av den innledningsvis angitte type som ifølge oppfinnelsen er kjennetegnet ved at den omfatter de trinn
å generere et første signal som angir de nevnte trykkbølger, idet det første signal omfatter et første antall frekvenskomponenter som har et antall amplituder og faseforskyvninger, og generere et andre signal som angir de nevnte partikkelbevegelser, idet det andre signal omfatter et andre antall frekvenskomponenter med et antall amplituder og faseforskyvninger,
å multiplisere amplitudene av det første antall frekvenskomponenter med et første sett av faktorer som utjevner amplitudene av alle av det første antall frekvenskomponenter,
og modifisere faseforskyvningene av det første antall frekvenskomponenter slik at hver av faseforskyvningene, bortsett fra faseforskyvninger forårsaket ved det tidspunkt ved hvilket den primære trykkbølge og den sekundære trykkbølge avføles, er lik null, for å generere et tredje signal,
å multiplisere amplitudene av det andre antall frekvenskomponenter med et andre sett av faktorer som utjevner amplitudene av alle av det andre antall frekvenskomponenter til amplituden av de utjevnede amplituder av det første antall frekvenskomponenter, og modifisere faseforskyvningene av det andre antall frekvenskomponenter slik at hver av faseforskyvningene, bortsett fra faseforskyvninger forårsaket ved det tidspunkt ved hvilket partikkelbevegelsen av vannet som ledsager den primære trykkbølge, og partikkelbevegelsen av vannet som ledsager den sekundære trykkbølge, avføles, er lik null, for å generere et fjerde signal,
å modifisere amplituden av hver frekvenskomponent av det tredje signal som en funksjon av et første forutbestemt signal/støy-forhold som er relatert til trykkbølgeavfølings-trinnet, og et andre forutbestemt signal/støy-forhold som er relatert til partikkelbevegelsesavfølingstrinnet, for å generere et femte signal,
å modifisere amplituden av hver frekvenskomponent av det fjerde signal som funksjon av et første forutbestemt signal/støy-forhold som er relatert til trykkbølgeavfølings-trinnet, og et andre forutbestemt signal/støy-forhold som er relatert til partikkelbevegelsesavfølingstrinnet, for å generere ét sjette signal, og
å kombinere de femte og sjette signaler for å frembringe et signal som angir de underliggende lag under vannmassen .
Ifølge oppfinnelsen er det også tilveiebrakt en innretning for frembringelse av et seismisk signal som angir de underliggende lag under en vannmasse, omfattende en anordning for tilførsel av akustisk energi til vannmassen, en anordning for avføling på en forutbestemt dybde av en primær trykkbølge som reflekteres fra de underliggende lag under vannmassen, og en sekundær trykkbølge som forårsakes av en sekundær refleksjon av den primære trykkbølge fra luft/vann-grenseflaten, og en anordning for avføling på den forutbestemte dybde av den partikkelbevegelse av vannet som ledsager den primære trykkbølge, og den partikkelbevegelse av vannet som ledsager den sekundære trykkbølge, hvilken innretning er kjennetegnet ved at den omfatter en anordning for generering av et første signal som angir de nevnte trykkbølger, idet det første signal omfatter et første antall frekvenskomponenter med et antall amplituder og faseforskyvninger, og en anordning for generering av et andre signal som angir de nevnte partikkelbevegelser, idet det andre signal omfatter et andre antall frekvenskomponenter med et antall amplituder og faseforskyvninger, en anordning for multiplikasjon av amplitudene av det første antall frekvenskomponenter med et første sett av faktorer som utjevner amplitudene av alle av det første antall frekvenskomponenter, og for modifikasjon av faseforskyvningene av det første antall frekvenskomponenter slik at hver av faseforskyvningene, bortsett fra faseforskyvninger forårsaket ved det tidspunkt ved hvilket den primære trykkbølge, og den sekundære trykk-bølge avføles, er lik null for å generere et tredje signal, en anordning for multiplikasjon av amplitudene av det andre antall frekvenskomponenter med et andre sett av faktorer som utjevner amplitudene av alle av det andre antall frekvenskomponenter til amplituden av de utjevnede amplituder av det første antall frekvenskomponenter, og for modifikasjon av faseforskyvningene av det andre antall frekvenskomponenter slik at hver av faseforskyvningene, bortsett fra faseforskyvninger forårsaket ved det tidspunkt ved hvilket partikkelbevegelsen av vannet som ledsager den primære trykkbølge, og partikkelbevegelsen av vannet som ledsager den sekundære trykkbølge, avføles, er lik null for å generere et fjerde signal, en anordning for modifikasjon av amplituden av hver frekvenskomponent av det tredje signal som en funksjon av et første forutbestemt signal/støy-forhold som er relatert til trykkbølgeavfølingstrinnet, og et andre forutbestemt signal/ støy-forhold som er relatert til partikkelbevegelsesavfølings-trinnet, for å generere et femte signal, en anordning for modifikasjon av amplituden av hver frekvenskomponent av det fjerde signal som en funksjon av et første forutbestemt signal/støy-f orhold som er relatert til trykkbølgeavfølings-trinnet, og et andre forutbestemt signal/støy-forhold som er relatert til partikkelbevegelsesavfølingstrinnet, for å generere et sjette signal, og en anordning for å kombinere de femte og sjette signaler for å frembringe et signal som angir de underliggende lag under vannmassen.
I en fordelaktig utførelse av oppfinnelsen omfatter trinnet med modifikasjon av det tredje signal generering av et femte signal i overensstemmelse med likningen
hvor
e^ er Fourier-transformasjonen av det femte signal,
SNR-^ er det første forutbestemte signal/støy-forhold som
funksjon av frekvensen,
SN er det andre forutbestemte signal/støy-forhold som
funksjon av frekvensen, og
e^ er Fourier-transformasjonen av det tredje signal.
I en annen fordelaktig utførelse av oppfinnelsen omfatter trinnet med modifikasjon av det fjerde signal generering av et sjette signal i overensstemmelse med likningen
hvor
eg er Fourier-transformasjonen av det sjette signal, SNR^ er det første forutbestemte signal/støy-forhold som
funksjon av frekvensen,
SNR2 er det andre forutbestemte signal/støy-forhold som
funksjon av frekvensen, og
e^ er Fourier-transformasjonen av det fjerde signal.
I enda en fordelaktig utførelse av oppfinnelsen omfatter partikkelbevegelsesavfølingstrinnet avføling av partikkelakselerasjonen av vannet som ledsager den primære trykkbølge, og partikkelakselerasjonen av vannet som ledsager den sekundære trykkbølge.
I enda en fordelaktig utførelse av oppfinnelsen omfatter trykkbølgeavfølingstrinnet benyttelse av en trykk-bølgeavf øl en de anordning, og det første forutbestemte signal/ støy-forhold er signal/støy-forholdet relatert til den trykk-bølgeavf ølende anordning, og partikkelbevegelsesavfølings-trinnet omfatter benyttelse av en partikkelakselerasjons-avfølende anordning, og det andre forutbestemte signal/støy-forhold er signal/støy-forholdet relatert til den partikkel-akseleras jonsavf ølende anordning.
De mangfoldige refleksjoner av kildebølgen fra de
forskjellige grenseflater mellom de underliggende lag resul-terer i en sekvens av refleksjonsbølger som er fordelt i tid. Tidsintervallet mellom generering av den akustiske energi og den senere mottagelse av den mottatte bølge er en viktig
parameter ved seismiske undersøkelser. Det er velkjent i teknikken at fasespektrene til den mottatte bølge vil ha en lineær faseforskyvning som funksjon av frekvenskomponenten idet hellingen er proporsjonal med tids-forsinkelsen. Faseforskyvningen som er knyttet til denne tidsforsinkelse, bevares ved signalbehandlingen ifølge den foreliggende oppfinnelse. Signalbehandlingen anvendes på alle refleksjonsbølger. For klarhetens skyld kan man imidlertid betrakte en eneste basisrefleksjonsbølge som opptrer ved et vilkårlig tidspunkt null. Responsen på et antall refleksjonsbølger ville være overlagringen av de tidsforsinkede versjoner av basisbølgeresponsen. Trykkbølge- og partikkelbevegelsessignalene som frembringes som reaksjon på basisbølgen, normaliseres eller modifiseres slik at alle frekvenskomponenter i signalene har den samme amplitude.
De fasevinkler som er knyttet til frekvenskomponentene av trykkbølge- og partikkelbevegelsessignalene, blir også modi-fisert slik at alle frekvenskomponenter har null faseforskyvning, bortsett fra de faseforskyvninger som forårsakes ved ikkenull-ankomsttidspunktet til en spesiell bølge. De normaliserte trykkbølge- og partikkelbevegelsessignaler med null faseforskyvning avveies deretter som funksjon av frekvensen for de relative, forutbestemte signal/støy-forhold som gjelder for trykkbølge- og partikkelbevegelsesfølerne.
De avveide signaler blir deretter kombinert og overført til passende elektronisk utrustning for videre signalbehandling og registrering.. I en fordelaktig utføarelse av oppfinnelsen utføres normaliseringen, nullfasereguleringen, avveiningen og kombineringen ved hjelp av en sifferregnemaskin, og bevegelsen av vannpartiklene som ledsager de primære og sekundære trykkbølger, avføles ved hjelp av et akselerometer. Enhver føler som avføler partikkelforskyvning eller hvilken som helst avledning av partikkelforskyvning, kan imidlertid benyttes til å avføle bevegelsen av vannpartiklene.
Oppfinnelsen skal beskrives nærmere i det følgende i forbindelse med et utførelseseksempel under henvisning til tegningene, der fig. 1 skjematisk viser en seismisk under-søkelse som benytter en marin streamer-kabel som slepes gjennom vannet bak et seismisk fartøy, fig. 2 er et skjematisk Mokkskjerna som viser et seismisk data-akkvisisjonssystem ifølge oppfinnelsen, fig. 3a - 3e viser en opptegning av sampel-bølgeformer som genereres i forskjellige punkter i data-akkvisisjonssystemet ifølge oppfinnelsen som reaksjon på primære og sekundære bølger, fig. 4a og 4b viser en opptegning av trykkbølge- og partikkelakselerasjonsspektrene, og fig. 5 er et flytskjema som illustrerer en fordelaktig metode for behandling av signalene i da ta -akkvisi.s jonssyste-met på fig. 2.
Idet det henvises til fig. 1, sleper et seismisk undersøkelsesfartøy 10 en marin streamer-kabel 12 gjennom en vannmasse som er beliggende over de underliggende lag som skal undersøkes seismisk. Kabelen 12 kan være temmelig lang, f.eks. ca. 3,2 km., og er normalt sammensatt av et antall individuelle seksjoner eller avsnitt 14 som er sammenkoplet ende mot ende. Det fremre avsnitt av kabelen 12 er forbundet med fartøyet 10 ved hjelp av et typisk inngangsavsnitt 16. Hvert avsnitt 14 inneholder et antall hydrofoner (ikke vist) og bevegelsesfølere (ikke vist) som er plassert i hvert av avsnittene 14 slik at de er spredt anbrakt slik det er kjent i teknikken. Akustisk bølgeenergi tilveiebringes i nærheten av kabelen 12 ved hjelp av en luftkanon 18 eller en annen passende anordning. Denne bølge (engelsk: wavelet) vandrer nedover gjennom jorden idet en del av bø]gen reflekteres oppover ved nivåer hvor det er en kontrast i den akustiske impedans mellom lagene, f.eks. i punktet 20. Antallet av refleksjoner av kildebølgen genererer en sekvens av oppadvandrende refleksjonsbølger som er fordelt i tid eller faseforskjøvet. Hydrofonene avføler de akustiske trykkbølger som frembringes i vannet på grunn av de oppovervandrende refleksjonsbølger. Bølgefrontene som brer seg utover,.forårsaker også bevegelse av vannpartiklene etter hvert som de passerer, hvilket av-føles av bevegelsesfølerne.
Fig. 2 viser et skjematisk blokkskjerna av det seismiske data-akkvisisjonssystem ifølge oppfinnelsen. De primære trykkbølger som reflekteres fra de underliggende lag, og de sekundære trykkbølger som reflekteres fra luft/vann-grenseflaten, detekteres av en hydrofon 22. En føler 24 for detek-sjon av bevegelsen av vannpartiklene som ledsager de primære og sekundære trykkbølger, kan omfatte et akselerometer 26, eller alternativt kan føleren 24 omfatte en partikkelforskyv-ningsføler, en partikkelhastighetsføler eller enhver føler
som avføler hvilken som helst avledning av partikkelforskyvning. Akselerometeret 26 må måle den vertikale komponent av vannpartikkelbevegeIsen eller akselerasjonen for alle orien-teringer. Akselerometre som er aksialsymmetriske, dvs.
deres respons er invariant bare for rotasjoner om deres akse, og som er følsomme bare for partikkelbevegelser som er paral-lelle med deres akse, er uegnede på grunn av at partikkelbevegelsen er overveiende vertikal og kabelrotasjonen forårsa-ker at akselerometeraksen er ikke-vertikal. Akselerometeret 26 kan for eksempel være montert i et lavstøystativ.
Utgangssignalene fra hydrofonen 22 og akselerometeret 26 tilføres til en signalbehandler eller signalproses-sor 30 som kan være beliggende på det seismiske fartøy 10
på fig. 1. Signalprosessoren 30 kan være en sifferregne-
maskin eller en annen passende elektronisk behandlingsutrust-ning som utfører en signalbehandling som er vist i flyt-skjemaet på fig. 5. Slik som allerede Æoran omtalt, resul-terer de mangfoldige refleksjoner av kildebølgen fra de forskjellige grenseflater mellom de tunder liggende lag i en sekvens av refleksjonsbølger som er fordelt i tid som vist på fig. 3a-e ved bølgene for to refleksjonstilfeller 1 og 2.
På fig. 3a-e representerer den horisontale akse tiden, mens den vertikale akse representerer amplitude. Pilene A og B representerer ankomsttidspunkter for reflek-sjonstilfellene 1 hhv. 2. På fig. 3a-e angir henvisnings-betegnelsen C signalstøy. På fig. 3a-c representerer henvis-ningsbetegnelsen D de respektive primære trykkbølger, mens betegnelsen E representerer de respektive sekundære trykk-bølger. Tidsintervallet mellom generering av den akustiske energi og den senere mottagelse av den mottatte bølge er en viktig parameter ved seismiske undersøkelser. Det er velkjent i teknikken at fasespektrene for den mottatte bølge vil ha en lineær faseforskyvning som funksjon av frekvenskomponenten idet hellingen er proporsjonal med tidsforsinkel-sen. Signalbehandlingen ifølge den foreliggende oppfinnelse anvendes på alle refleksjonsbølger. For klarhetens skyld kan man imidlertid betrakte en eneste basisrefleksjonsbølge som opptrer ved et vilkårlig tidspunkt null. Responsen på antallet av refleksjonsbølger ville være overlagringen av de tidsforsinkede versjoner av basisbølgeresponsen.
Idet det henvises til fig. 3a-e og fig. 5, tilføres utgangssignalet F fra hydrofonen 22 som er vist på fig. 3a, til et filter 32, og utgangssignalet G fra akselerometeret 26 som er vist på fig. 3b, tilføres til et filter 34. Filtrene 32 og 34 er innrettet til å modifisere amplitude og fasevinkel. Fig. 3c illustrerer et sampelutgangssignal fra partikkelhastighetsutførelsen av bevegelsesføleren 24 som eventuelt kan tilføres til filteret 34 i stedet for utgangssignalet fra akselerometeret 26. I filtrene 32 og 34 modifiseres eller normaliseres amplituden av hver frekvenskomponent som er inneholdt i partikkelakselerasjons- og trykk-bølgesignalene..Filtrene 32 og 34 fjerner dessuten de fasevinkler som er knyttet til signalene, for å gi alle frekvenskomponenter null fase slik at signalene kan adderes på riktig måte etter at amplitudeleddene er avveid ved hjelp av signal/ støy-filtrene, slik som omtalt nedenfor.
Det er kjent for fagfolk på området at partikkel-akseleras jons- og trykkbølgesignalene kan representeres ved funksjonene Mg e^ ^a hhv. Mp e^ som er vist på fig. 4a og 4b. På fig. 4a representerer den venstre vertikale akse størrelsen M tr, mens den høyre vertikale akse representerer fasen p . På fig. 4b representerer den venstre vertikale akse størrelsen Ma, mens den høyre vertikale akse representerer fasen ø . På fig. 4a og 4b representerer de horisontale akser frekvensen. For klarhetens skyld er spektrene til en eneste basisrefleksjonsbølge som opptrer ved et vilkårlig tidspunkt null, betraktet på fig. 4a og 4b. Det frem-går at frekvensspektrene som er knyttet til både hydrofon-
og akselerometersignalene, oppviser periodiske innskjæringer som er forårsaket av de sekundære refleksjoner fra vannets overflate. Innskjæringene i trykkbølgesignalene opptrer ved multipla av frekvensen definert ved vannmassens bølgefor-plantningshastighet som er ca. 1500 meter pr. sekund, dividert med to ganger detektorens dybde. Den første innskjæ-ringsfrekvens er lik den resiproke verdi av tidsintervallet T som er den tid det tar for en bølge å forplante seg fra detektoren til overflaten og tilbake til detektoren. Innskjæringene i partikkelakselerasjonssignalene opptrer ved frekvenser som ligger midt mellom innskjæringene i trykkbølge-spektrene. Topper i partikkelhastighetsresponsen opptrer således ved trykkbølge-innskjæringsfrekvenser, og omvendt. Filtrene 32 og 34 består av de inverse verdier av partikkel-akseleras jons- og trykkbølgefunksjonene, dvs.
Filtrering eller multiplisering i frekvensplanét med funksjonene PFa og PFp utfører normaliseringen og nullfasereguleringen, bortsett fra at de faseforskyvninger som forårsakes ved ikkenull-ankomsttidspunktet for den spesielle^ bølge, bevares.. Utgangssignalet fra enten filteret 32 eller filteret 34, som vist i den som eksempel viste bølgeform på fig. 3d, består av primære og sekundære pulser som er blitt sammenbrutt til båndbegrensede topper. Det skal bemerkes at støynivået er høyere i utgangssignalene fra filtrene 32 og 34 enn i utgangssignalene fra hydrofonen 22 og akselerometeret 26, på grunn av at innskjæringsfrekvensene forsterkes ved filtreringen. Filterfunksjonene kan oppnås ved utnyt-telse av de teoretiske likninger for partikkelakselerasjons-og trykkbølgesignalene i forbindelse med laboratoriemålinger av akselerometerets 26 og hydrofonens 22 følsomhet. Alternativt kan filterfunksjonene oppnås ved hjelp av virkelige målinger med kabelen hvor partikkelakselerasjons- og trykk-bølgeresponsene på seismiske bølgerefleksjoner fra en kjent reflektor måles. I dette tilfelle må virkningene av kilde-signaturen og reflektoren fjernes forut for beregningen av filterfunksjonene.
Signal/støy-forholdene for trykkbølgesignalene og partikkelakselerasjonssignalene som funksjon av frekvensen bestemmes ved hjelp av prøver som utføres forut for opera-sjon av data-akkvisisjonssysteme't. Støynivået bringes på det rene ved måling av den støy som reflekteres av hydrbfonen 22 og akselerometeret 26 når kabelen slepes og det ikke er til stede noen tilsiktet akustisk eksitering, og signalnivået bringes på det rene ut fra ett eller.annet kraftig reflek-sjonstilfelle. Disse prøver gjentas for å sikre den statis-tiske nøyaktighet av resultatene. Signal/støy-forholds-avveiningsfunksjonene lor trykkbølgesignalet og partikkel-akseleras jonssignalet består av en avveiningsfaktor for hver frekvens som er inneholdt i de respektive signaler. Disse faktorer varierer ikke med endringer i hverken signal-eller støynivå forutsatt at disse endringer er felles for både hydrofonen 22 og akselerometeret 26; Den relative signal/støy-forholds-avveiningsfunksjon eller nullfasefilteret som anvendes på Fourier-transformasjonen eller frekvens-plankomponentene av trykkbølgesignalet ved hjelp av et filter 36, er definert som signal/støy-forholdet for trykkbølge-signalet (SNRH) dividert med den størrelse som består av signal/støy-forholdet for trykkbølgesignalet (SNRH) pluss signal/støy-forholdet for partikkelakselerasjonssignalet
(SNRA). Den relative signal/støy-forholds-avveiningsfunksjon eller nullfasefilteret som anvendes po Fourier-transformasjonen eller frekvensplankomponenterie av partikkelakselerasjonssignalet ved hjelp av et filter 38, er på liknende måte definert som signal/støy-forholdet for partikkelakselerasjonssignalet (SNRA) dividert med den -størrelse som består av signal/støy-forholdet for trykkbølgesignalet (SNRH) pluss signal/støy-forholdet for partikkelakselerasjonssignalet (SNRA). Det avveide trykkbølgesignal fra filteret 36 og det avveide partikkelakselerasjonssignal fra filteret 38 kombi-neres i et punkt 40 for å tilveiebringe den båndbegrensede topp eller spiss som er vist på fig. 3e. Det skal bemerkes at støynivået er blitt redusert ved hjelp av filtrene 36 og 38. Signalet H i punktet 40 overføres til ytterligere signal-behandlings- og registreringsutstyr. Den foreliggende oppfinnelse tilveiebringer således et signal som har det maksi-male signal/støy-forhold for hver frekvenskomponent som er inneholdt i basisbølgen.
Claims (6)
1. Fremgangsmåte for frembringelse av et seismisk signal som angir de underliggende lag under en vannmasse, hvilken fremgangsmåte omfatter de trinn
å tilføre akustisk energi til vannmassen,
å avføle på en forutbestemt dybde en primær trykk-bølge som reflekteres fra de underliggende lag under vannmassen, og en sekundær trykkbølge som forårsakes av en sekundær refleksjon av den primære trykkbølge fra luft/vann-grenseflaten, og
å avføle på den forutbestemte dybde den partikkelbevegelse av vannet som ledsager den primære trykkbølge,
og den partikkelbevegelse av vannet som ledsager den sekundære trykkbølge,
KARAKTERISERT VED at den omfatter de trinn
å generere et første signal som angir de nevnte trykkbølger, idet det første signal omfatter et første antall frekvenskomponenter som har et antall amplituder og faseforskyvninger, og generere et andre signal som angir de nevnte partikkelbevegelser, idet det andre signal omfatter et andre antall frekvenskomponenter med et antall amplituder og faseforskyvninger,
å multiplisere amplitudene av det første antall frekvenskomponenter med et første sett av faktorer som utjevner amplitudene av alle av det første antall frekvenskomponenter, og modifisere faseforskyvningene av det første antall frekvenskomponenter slik at hver av faseforskyvningene, bortsett fra faseforskyvninger forårsaket ved det tidspunkt ved hvilket den primære trykkbølge og den sekundære trykkbølge avføles, er lik null, for å generere et tredje signal,
å multiplisere amplitudene av det andre antall frekvenskomponenter med et andre sett av faktorer som utjevner amplitudene av alle av det andre antall frekvenskomponenter til amplituden av de utjevnede amplituder av det første antall frekvenskomponenter, og modifisere faseforskyvningene av det andre antall frekvenskomponenter slik at hver av faseforskyvningene, bortsett fra faseforskyvninger forårsaket ved det
tidspunkt ved hvilket partikkelbevegelsen av vannet som ledsager den primære trykkbølge, og'partikkelbevegelsen av vannet som ledsager den sekundære trykkbølge, avføles, er lik null, for å generere et fjerde signal,
i
å modifisere amplituden av hver frekvenskomponent av det tredje signal som en funksjon av et første forutbestemt signal/støy-forhold som er relatert til trykkbølgeavfølings-trinnet , og et andre forutbestemt signal/støy-forhold som er relatert til partikkelbevegelsesavfølingstrinnet, for å generere et femte signal,
å modifisere amplituden av hver frekvenskomponent av det fjerde signal som funksjon av et første forutbestemt signal/støy-forhold som er relatert til trykkbølgeavfølings-trinnet , og et andre forutbestemt signal/støy-forhold som er relatert til partikkelbevegelsesavfølingstrinnet, for å generere et sjette signal, og
å kombinere de femte og sjette signaler for å frembringe et signal som angir de underliggende lag under vannmassen.
2- Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at trinnet med modifikasjon av det tredje signal omfatter generering av et femte signal i overensstemmelse med likningen
hvor
e5 er Fourier-transformasjonen av det femte signal,
SNR1 er det første forutbestemte, signal/støy-forhold som funk
sjon av frekvensen,
SNR2 er det andre forutbestemte signal/støy-forhold som funk
sjon av frekvensen, og
e3 er Fourier-transformasjonen av det tredje signal.
3- Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakteri-
sert ved at trinnet med modifikasjon av det fjerde signal omfatter generering av et sjette signal i overensstemmelse med likningen
hvor
eo c er Fourier-transformasjonen av det sjette signal,
SNR-l er det første forutbestemte signal/støy-forhold som
funksjon av frekvensen,
SNR2 er det andre forutbestemte signal/støy-forhold som
funksjon av frekvensen, og e^ er Fourier-transformasjonen av det fjerde signal.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 3, karakterisert ved at partikkelbevegelsesavfølingstrinnet omfatter avføling av partikkelakselerasjonen av vannet som ledsager den primære trykkbølge, og partikkelakselerasjonen av vannet som ledsager den sekundære trykkbølge.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at trykkbølgeavfølingstrinnet omfatter benyt- . telse av en trykkbølgeavfølende anordning og det første forutbestemte signal/støy-forhold er det signal/støy-forhold som er relatert til den trykkbølgeavfølende anordning, og at partikkelbevegelsesavfølingstrinnet omfatter benyttelse av en partikkelakselerasjonsavfølende anordning og det andre forutbestemte signal/støy-forhold er det signal/støy-forhold som er relatert til den partikkelakselerasjonsavfølende anordning.
6. Innretning for frembringelse av et seismisk signal som angir de underliggende lag under en vannmasse, omfattende en anordning (18) for tilførsel av akustisk energi til vannmassen, en anordning (22) for avføling på en forutbestemt dybde av en primær trykkbølge som reflekteres fra de underliggende lag under vannmassen, og en sekundær trykkbølge som forårsakes av en sekundær refleksjon av den primære trykkbølge fra luft/vann-grenseflaten, og en anordning (24) for avføling på den forutbestemte dybde av den partikkelbevegelse av vannet som ledsager den primære trykkbølge, og den partikkelbevegelse av vannet som ledsager den sekundære trykkbølge, KARAKTERISERT
VED at den omfatter en anordning for generering av et første signal som angir de nevnte trykkbølger, idet det første signal omfatter et første antall frekvenskomponenter med et antall amplituder og faseforskyvninger, og en anordning for generering av et andre signal som angir de nevnte partikkelbevegelser, idet det andre signal omfatter et andre antall frekvenskomponenter med et antall amplituder og faseforskyvninger, en anordning (32) for multiplikasjon av amplitudene av det første antall frekvenskomponenter med et første sett av faktorer som utjevner amplitudene av alle av det første antall frekvenskomponenter, og for modifikasjon av faseforskyvningene av det første antall frekvenskomponenter slik at hver av faseforskyvningene, bortsett fra faseforskyvninger forårsaket ved det tidspunkt ved hvilket den primære trykkbølge og den sekundære trykkbølge avføles, er lik null, for å generere et tredje signal, en anordning (34) for multiplikasjon av amplitudene av det andre antall frekvenskomponenter med et andre sett av faktorer som utjevner amplitudene av alle av det andre antall frekvenskomponenter til amplituden av de utjevnede amplituder av det første antall frekvenskomponenter, og for modifikasjon av faseforskyvningene av det andre antall frekvenskomponenter slik at hver av faseforskyvningene, bortsett fra faseforskyvninger forårsaket ved det tidspunkt ved hvilket partikkelbevegelsen av vannet som ledsager den primære trykkbølge, og partikkelbevegelsen av vannet som ledsager den sekundære trykkbølge, avføles, er lik null, for å generere et fjerde signal, en anordning (36) for modifikasjon av amplituden av hver frekvenskomponent av det tredje signal som funksjon av et første forutbestemt signal/støy-for-hold som er relatert til trykkbølgeavfølingstrinnet, og et andre forutbestemt signal/støy-forhold som er relatert til partikkelbevegelsesavfølingstrinnet, for å generere et femte signal, en anordning (38) for modifikasjon av amplituden av hver frekvenskomponent av det fjerde signal som funksjon av et første forutbestemt signal/støy-forhold som er relatert til trykkbølgeavfølingstrinnet, og et andre forutbestemt signal/støy-forhold som er relatert til partikkelbevegelsesav-følingstrinnet, for å generere et sjette signal, og en anordning (40) for å kombinere de femte og sjette signaler for å frembringe et signal som angir de underliggende lag under vannmassen.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/359,322 US4520467A (en) | 1982-03-18 | 1982-03-18 | Marine seismic system |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO830939L NO830939L (no) | 1983-09-19 |
| NO157277B true NO157277B (no) | 1987-11-09 |
| NO157277C NO157277C (no) | 1988-02-17 |
Family
ID=23413330
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO830939A NO157277C (no) | 1982-03-18 | 1983-03-16 | Fremgangsm te og innretning for frembringelse av etsk signal. |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4520467A (no) |
| EP (1) | EP0089700B1 (no) |
| JP (1) | JPS58172571A (no) |
| AU (1) | AU550510B2 (no) |
| CA (1) | CA1189607A (no) |
| DE (1) | DE3378077D1 (no) |
| NO (1) | NO157277C (no) |
Families Citing this family (59)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4752916A (en) * | 1984-08-28 | 1988-06-21 | Dan Loewenthal | Method and system for removing the effect of the source wavelet from seismic data |
| EP0275206A3 (en) * | 1987-01-16 | 1989-11-23 | Gec-Marconi Limited | Flow noise reduction |
| US4935903A (en) * | 1989-05-30 | 1990-06-19 | Halliburton Geophysical Services, Inc. | Reinforcement of surface seismic wavefields |
| US4937793A (en) * | 1989-05-30 | 1990-06-26 | Halliburton Geophysical Services, Inc. | Processing method for marine seismic surveying utilizing dual streamers |
| FR2647909B1 (fr) * | 1989-06-02 | 1992-04-30 | Thomson Csf | Procede et dispositif de correction des signaux fournis par les hydrophones d'une antenne et antenne de sonar utilisant un tel dispositif |
| EG19158A (en) * | 1989-08-25 | 1996-02-29 | Halliburton Geophys Service | System for attenuation of water-column reverberation |
| US5235554A (en) * | 1991-03-11 | 1993-08-10 | Halliburton Geophysical Services, Inc. | Method for correcting impulse response differences of hydrophones and geophones as well as geophone coupling to the water-bottom in dual-sensor, bottom-cable seismic operations |
| US5163028A (en) * | 1991-09-27 | 1992-11-10 | Halliburton Geophysical Services, Inc. | Method for correcting impulse response differences of hydrophones and geophones as well as geophone coupling to the water-bottom in dual-sensor, bottom-cable seismic operations |
| US5408440A (en) * | 1993-03-19 | 1995-04-18 | Western Atlas International, Inc. | Hydrophone circuit with electrical characteristics of a geophone |
| US5774416A (en) * | 1995-04-07 | 1998-06-30 | Pgs, Tensor, Inc. | Method and device for attenuating water column reverberations using co-located hydrophones and geophones in ocean bottom seismic processing |
| US5621699A (en) * | 1995-07-07 | 1997-04-15 | Pgs Ocean Bottom Seismic, Inc. | Apparatus and method of calibrating vertical particle velocity detector and pressure detector in a sea-floor cable with in-situ passive monitoring |
| US5754492A (en) * | 1996-02-12 | 1998-05-19 | Pgs Tensor, Inc. | Method of reverberation removal from seismic data and removal of dual sensor coupling errors |
| US5696734A (en) * | 1996-04-30 | 1997-12-09 | Atlantic Richfield Company | Method and system for eliminating ghost reflections from ocean bottom cable seismic survey signals |
| US5621700A (en) * | 1996-05-20 | 1997-04-15 | Schlumberger Technology Corporation, Geco-Prakla Div. | Method for attenuation of reverberations using a pressure-velocity bottom cable |
| US5774417A (en) * | 1996-10-25 | 1998-06-30 | Atlantic Richfield Company | Amplitude and phase compensation in dual-sensor ocean bottom cable seismic data processing |
| US5991238A (en) * | 1998-06-09 | 1999-11-23 | Western Atlas International, Inc. | Weighted backus filter method of combining dual sensor traces |
| GB9828066D0 (en) * | 1998-12-18 | 1999-02-17 | Geco As | Seismic signal analysis method |
| US6725164B1 (en) * | 1999-03-17 | 2004-04-20 | Input/Output, Inc. | Hydrophone assembly |
| US6512980B1 (en) | 1999-10-19 | 2003-01-28 | Westerngeco Llc | Noise reference sensor for use in a dual sensor towed streamer |
| US20020118602A1 (en) | 2001-02-27 | 2002-08-29 | Sen Mrinal K. | Angle dependent surface multiple attenuation for two-component marine bottom sensor data |
| CA2446987C (en) | 2001-05-25 | 2009-12-15 | Exxonmobil Upstream Research Company | Trapped water bottom multiple and peg-leg multiple suppression for ocean bottom seismic data |
| GB2389183B (en) * | 2002-05-28 | 2006-07-26 | Westerngeco Ltd | Processing seismic data |
| GB2415258B8 (en) * | 2002-08-30 | 2007-06-07 | Pgs Americas Inc | Method for multicomponent marine geophysical data gathering |
| US7239577B2 (en) * | 2002-08-30 | 2007-07-03 | Pgs Americas, Inc. | Apparatus and methods for multicomponent marine geophysical data gathering |
| GB2395305B (en) * | 2002-11-15 | 2006-03-22 | Westerngeco Seismic Holdings | Processing seismic data |
| US7778110B2 (en) * | 2003-03-26 | 2010-08-17 | Westerngeco L.L.C. | Processing seismic data representative of the acceleration wavefield |
| GB2405473B (en) * | 2003-08-23 | 2005-10-05 | Westerngeco Ltd | Multiple attenuation method |
| GB2410551B (en) * | 2004-01-30 | 2006-06-14 | Westerngeco Ltd | Marine seismic acquisition system |
| US7359283B2 (en) * | 2004-03-03 | 2008-04-15 | Pgs Americas, Inc. | System for combining signals of pressure sensors and particle motion sensors in marine seismic streamers |
| KR100741875B1 (ko) * | 2004-09-06 | 2007-07-23 | 동부일렉트로닉스 주식회사 | Ｃｍｏｓ 이미지 센서 및 그의 제조 방법 |
| US7319636B2 (en) * | 2005-03-14 | 2008-01-15 | Westerngeco, L.L.C. | Calibration of pressure gradient recordings |
| US7656746B2 (en) * | 2005-04-08 | 2010-02-02 | Westerngeco L.L.C. | Rational motion compensated seabed seismic sensors and methods of use in seabed seismic data acquisition |
| US8477561B2 (en) * | 2005-04-26 | 2013-07-02 | Westerngeco L.L.C. | Seismic streamer system and method |
| US7623414B2 (en) * | 2006-02-22 | 2009-11-24 | Westerngeco L.L.C. | Particle motion vector measurement in a towed, marine seismic cable |
| US7167413B1 (en) | 2006-05-01 | 2007-01-23 | Input/Output | Towed streamer deghosting |
| NO338060B1 (no) * | 2006-05-22 | 2016-07-25 | Western Geco Seismic Holdings Ltd | Sensorkonfigurasjon for seismiske hydrofonkabler og fremgangsmåte for innsamling av seismiske data |
| US7466625B2 (en) * | 2006-06-23 | 2008-12-16 | Westerngeco L.L.C. | Noise estimation in a vector sensing streamer |
| US7379386B2 (en) * | 2006-07-12 | 2008-05-27 | Westerngeco L.L.C. | Workflow for processing streamer seismic data |
| US7835223B2 (en) * | 2006-12-21 | 2010-11-16 | Westerngeco L.L.C. | Removing noise from seismic data obtained from towed seismic sensors |
| US8593907B2 (en) * | 2007-03-08 | 2013-11-26 | Westerngeco L.L.C. | Technique and system to cancel noise from measurements obtained from a multi-component streamer |
| US8082106B2 (en) * | 2007-08-16 | 2011-12-20 | Bp Corporation North America Inc. | 3D surface related multiple elimination for wide azimuth seismic data |
| US8136383B2 (en) * | 2007-08-28 | 2012-03-20 | Westerngeco L.L.C. | Calibrating an accelerometer |
| US8456948B2 (en) * | 2008-06-28 | 2013-06-04 | Westerngeco L.L.C. | System and technique to obtain streamer depth and shape and applications thereof |
| US8838392B2 (en) * | 2009-10-05 | 2014-09-16 | Westerngeco L.L.C. | Noise attenuation in passive seismic data |
| US8712694B2 (en) * | 2009-10-05 | 2014-04-29 | Westerngeco L.L.C. | Combining seismic data from sensors to attenuate noise |
| US9110187B2 (en) * | 2009-10-05 | 2015-08-18 | Westerngeco L.L.C. | Sensor assembly having a seismic sensor and a divergence sensor |
| US8520469B2 (en) * | 2009-10-12 | 2013-08-27 | Westerngeco L.L.C. | Sensor assembly having a seismic sensor, pressure sensor, and processor to apply first and second digital filters |
| US20110085417A1 (en) * | 2009-10-12 | 2011-04-14 | Daniel Ronnow | String of Sensor Assemblies Having a Seismic Sensor and Pressure Sensor |
| WO2011091009A2 (en) * | 2010-01-19 | 2011-07-28 | Ion Geophysical Corporation | Dual-sensor noise-reduction system for an underwater cable |
| CA2787296C (en) * | 2010-01-22 | 2018-11-20 | Ion Geophysical Corporation | Seismic system with ghost and motion rejection |
| DE112011102495T5 (de) * | 2010-07-26 | 2013-06-06 | Exxonmobil Upstream Research Company | Seismisches Erfassungsverfahren zur Modentrennung |
| EP2612170B1 (en) | 2010-09-02 | 2021-04-07 | ION Geophysical Corporation | Multi-component acoustic-wave sensor and method |
| US9256001B2 (en) * | 2010-12-28 | 2016-02-09 | Solid Seismic, Llc | Bandwidth enhancing liquid coupled piezoelectric sensor apparatus and method of use thereof |
| US10048395B2 (en) | 2013-02-01 | 2018-08-14 | Westerngeco L.L.C. | Computing a gradient based on differences of plural pairs of particle motion sensors |
| MX355746B (es) | 2013-03-14 | 2018-04-27 | Ion Geophysical Corp | Dispositivos, sistemas y metodos de sensor sismico que incluyen filtracion de ruido. |
| US10408954B2 (en) | 2014-01-17 | 2019-09-10 | Westerngeco L.L.C. | Seismic sensor coupling |
| CN105223614B (zh) * | 2015-09-23 | 2017-06-23 | 中南大学 | 一种基于dwt_sta/lta的含噪信号p波初至峰度拾取方法 |
| BR112018009958A2 (pt) * | 2015-11-17 | 2018-11-13 | Fairfield Industries Incorporated | automação de deck traseiro |
| NO339078B1 (no) * | 2015-12-07 | 2016-11-07 | Western Geco Seismic Holdings Ltd | Seismisk undersøkelsesspredning med forskjellige sensorkonfigurasjoner |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2740945A (en) * | 1953-07-06 | 1956-04-03 | United Geophysical Corp | Seismic prospecting system |
| US3290345A (en) * | 1960-08-12 | 1966-12-06 | Ethyl Corp | Sulfonyl cyclopentadienyl manganese tricarbonyls |
| US3290645A (en) * | 1964-02-13 | 1966-12-06 | Whitehall Electronics Corp | Method and underwater streamer apparatus for improving the fidelity of recorded seismic signals |
| US3292141A (en) * | 1964-12-24 | 1966-12-13 | Texas Instruments Inc | Marine normal moveout determination |
| US3299397A (en) * | 1965-03-08 | 1967-01-17 | Sonic Engineering Company | Underwater detector streamer apparatus for improving the fidelity of recorded seismic signals |
| US3281768A (en) * | 1965-03-11 | 1966-10-25 | Sonic Engineering Company | Method and cardioid system comprising pressure sensor means with output compensated displacement or acceleration sensor |
| US3988620A (en) * | 1971-11-26 | 1976-10-26 | Aquatronics, Inc. | Transducer having enhanced acceleration cancellation characteristics |
| AU5136773A (en) * | 1972-02-16 | 1974-07-25 | Seismograph Service Corp | Compressing seismic data for transmission or for storage |
| US4134097A (en) * | 1977-06-13 | 1979-01-09 | Shell Oil Company | Combination geophone-hydrophone |
| DE2748707C3 (de) * | 1977-10-29 | 1980-08-14 | Deutsche Texaco Ag, 2000 Hamburg | Verfahren zur Unterdrückung von korrelierten Störsignalen bei der Durchführung seismischer Messungen |
| US4253164A (en) * | 1978-10-30 | 1981-02-24 | Western Geophysical Co. Of America | Multi-purpose seismic transducer |
| US4486865A (en) * | 1980-09-02 | 1984-12-04 | Mobil Oil Corporation | Pressure and velocity detectors for seismic exploration |
| US4486864A (en) * | 1980-09-08 | 1984-12-04 | Shell Oil Company | Method for marine seismic exploration |
| US4345473A (en) * | 1980-11-26 | 1982-08-24 | Shell Oil Company | Vertical component accelerometer |
| US4437175A (en) * | 1981-11-20 | 1984-03-13 | Shell Oil Company | Marine seismic system |
-
1982
- 1982-03-18 US US06/359,322 patent/US4520467A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-02-18 EP EP83200253A patent/EP0089700B1/en not_active Expired
- 1983-02-18 DE DE8383200253T patent/DE3378077D1/de not_active Expired
- 1983-03-16 CA CA000423719A patent/CA1189607A/en not_active Expired
- 1983-03-16 JP JP58042519A patent/JPS58172571A/ja active Granted
- 1983-03-16 AU AU12506/83A patent/AU550510B2/en not_active Ceased
- 1983-03-16 NO NO830939A patent/NO157277C/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3378077D1 (en) | 1988-10-27 |
| JPS58172571A (ja) | 1983-10-11 |
| CA1189607A (en) | 1985-06-25 |
| AU550510B2 (en) | 1986-03-20 |
| JPH0374349B2 (no) | 1991-11-26 |
| EP0089700B1 (en) | 1988-09-21 |
| US4520467A (en) | 1985-05-28 |
| AU1250683A (en) | 1983-09-22 |
| EP0089700A2 (en) | 1983-09-28 |
| EP0089700A3 (en) | 1985-11-21 |
| NO157277C (no) | 1988-02-17 |
| NO830939L (no) | 1983-09-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO157277B (no) | Fremgangsm te og innretning for frembringelse av etsk signal. | |
| CA2491340C (en) | System for combining signals of pressure sensors and particle motion sensors in marine seismic streamers | |
| US8958266B2 (en) | Zero-offset seismic trace construction | |
| EP2092370B1 (en) | Non-acoustic noise estimation in a vector sensing streamer | |
| EP0414344B1 (en) | Marine seismic reflection geophysical surveying | |
| EP2526444B1 (en) | Seismic system with ghost and motion rejection | |
| EP2191302B1 (en) | Removing vibration noise from multicomponent streamer measurements | |
| AU2008307383B2 (en) | Seismic streamer platform | |
| CN102016643B (zh) | 用于衰减双传感器地震拖缆中的低频噪声的方法 | |
| EP2180346A1 (en) | Method for Combining Pressure and Motion Seismic Signals from Streamers where Sensors are not at a Common Depth | |
| NO343375B1 (no) | Seismiske marine langtidsundersøkelser som benytter interpolerte multikomponents streamer-trykkdata | |
| NO331334B1 (no) | Demping av stoy og multipler i seismikkdata ved hjelp av sensordata for trykk og vertikal partikkelbevegelse. | |
| NO339301B1 (no) | Fremgangsmåte for å bestemme signaturer for oppstillinger av marine seismiske kilder for seismisk analyse | |
| MX2010012702A (es) | Determinacion conjunta de interpolacion y eliminacion de fantasmas de datos sismicos. | |
| MXPA06014467A (es) | Eliminacion de fantasma tridimensional. | |
| MXPA06002869A (es) | Calibracion de registros de gradiente de presion. | |
| EP2187240A1 (en) | Method for Optimum Combination of Pressure and Particle Motion Sensors for a 3-D Spread of Dual-Sensor Marine Seismic Streamers | |
| US20080144435A1 (en) | Deep low frequency towed-array marine survey | |
| WO2017186648A1 (en) | System and method for acquisition of marine seismic data | |
| EP3112907B1 (en) | Separation of up-going and down-going wavefields including the direct arrival |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |
Free format text: LAPSED IN SEPTEMBER 2002 |