NO153656B - Fremgangsmaate for opparbeiding av finkornede, oksydasjonstilboeyelige ferrolegeringer i metallisk form. - Google Patents
Fremgangsmaate for opparbeiding av finkornede, oksydasjonstilboeyelige ferrolegeringer i metallisk form. Download PDFInfo
- Publication number
- NO153656B NO153656B NO802176A NO802176A NO153656B NO 153656 B NO153656 B NO 153656B NO 802176 A NO802176 A NO 802176A NO 802176 A NO802176 A NO 802176A NO 153656 B NO153656 B NO 153656B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- manganese
- melt
- fine
- ferromanganese
- fraction
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 22
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 title 1
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 31
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L hydroxy(oxo)manganese;manganese Chemical compound [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 25
- 229910000616 Ferromanganese Inorganic materials 0.000 claims description 16
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 16
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 13
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 13
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 11
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 11
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 claims description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 9
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 9
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 8
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 6
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 6
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 6
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 4
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 20
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 13
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 229910015136 FeMn Inorganic materials 0.000 description 10
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 10
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 10
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 9
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 7
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- PYLLWONICXJARP-UHFFFAOYSA-N manganese silicon Chemical compound [Si].[Mn] PYLLWONICXJARP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 229910005347 FeSi Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 238000012886 linear function Methods 0.000 description 1
- 238000007500 overflow downdraw method Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000007665 sagging Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/003—Making ferrous alloys making amorphous alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en. fremgangsmåte for opparbeiding av ferrolegeringer i form av finkornet, oksydasjons-tilbøyelig materiale som i ålt vesentlig består av minst ett av metallene mangan, krom eller, silisium i metallisk form. Spesielt angår oppfinnelsen en metode for å ta vare på det fine pulver og støv som faller ved konvensjonell'knusing etter støping av angjeldende ferrolegeringer. En utviklingsform av oppfinnelsen angår en videre foredling ved fremstilling av raffinert ferromangan.
Ved tilvirkning av ferrolegeringer knuses det ferdige pro-dukt etter utstøping til en stykkstørrelse som er egnet for produktenes videre anvendelse. Ved denne knusing oppnås en stor andel finkornet materiale. Normalt faller ca. 10% av den totale produksjon som en slik .finandel. Denne finandel er vanskelig å avsette ettersom den gir dårlige utbytter ved legering og vanskeliggjør en rasjonell materialhåndtering hos kundene. Det fine pulveret er heller ikke egnet for direkte tilførsel til hverken masovn eller elektrisk lavsjaktsovn for omsmelting. Begge prosesser krever en lukket beskikning av grovere materiale for å fungere godt. Tilførsel av fint pulver tetter igjen ovnene og gir opphav til blåsinger og andre ikke-ønskede effekter som forstyrrer en jevn drift. De angjeldende ferrolegeringer er dessuten oksydasjonstilbøyelige - har høy oksygenaffinitet - hvilket sammen med den finkornede form gjør at materialet vanskelig lar seg omsmeltes med godt utbytte og rimelig økonomi.
Formålet med foreliggende oppfinnelse er å ta vare på det fine "avfallet" fra knusingen av ferrolegeringer som i overveiende del består av stoffene mangan, krom og/eller silisium i metallisk form.
Et formål med oppfinnelsen er også å tilveiebringe en fremgangsmåte som i en utviklingsform tillater fremstilling også av raffinert ferromangan.
Disse formål oppnås gjennom foreliggende fremgangsmåte som er kjennetegnet ved det som fremgår fra de etterfølgende krav.
Ved foreliggende fremgangsmåte anvendes en reaktor med tilhørende utstyr for injeksjon av gass/pulverblan-dinger under overflaten av en smelte som befinner seg i reaktoren samt med anordninger som elektrisk induksjons-oppvarming i smeiten. En såkalt "UDDACON "-reaktor, eksempelvis beskrevet i US.patent nr. 3.934.863, har vist seg å være egnet. Denne reaktor er forsynt med renneinduktor. Man kan også tenke seg reaktorer med digelinduktor eller annen induktiv oppvarmin. Ved foreliggende fremgangsmåte deles det finkornede materiale som i alt vesentlig består av minst ett av metallene mangan, krom og/eller silisium i metallisk form, i to fraksjoner. Den første fraksjon har kornstør-relser over en viss gitt kornstørrelse, som fortrinnsvis ligger mellom 1 og 2 mm, mens den andre fraksjonen har mindre kornstør-relser. Den første "grovere" fraksjon tilsettes ovenfra i reaktoren som inneholder en startsmelte som hensiktsmessig har samme kjemiske sammensetning eller i det minste inneholder vesentlig samme legeringselementer, som den legering som skal opparbeides. Den andre, meget finkornede fraksjon tilsettes i en såkalt pulversprøyte og injiseres gjennom et munnstykke, hensiktsmessig ved hjelp av en inert bærergass og/eller Ar) under smeltens overflate. Herved oppstår en badbevegelse som er meget gunstig dels for oppløsning av det finkornede materiale som innblåses og dels for det noe grovere, men dog finkornede materiale som tilsettes ovenfra i forhold til badet. Varme tilføres badet på elektrisk måte gjennom induktoren i et slikt om-fang at temperaturen i smeiten alltid ligger over mate-rialets likvidustemperatur.
I stedet for en inert gass er det i og for seg
mulig å benytte luft. I dette tilfelle får man dog et visst materialtap på grunn av oksydasjon.
Forurensninger i materialet, fortrinnsvis kalsium
og aluminium, kan fjernes ved egnet tilsetning av slaggdannere og oksygen. Slaggdannere og oksygen tilsettes herved hensiktsmessig ved injeksjon. Oksygenet kan utgjø-res av oksygengass, men består hensiktsmessig av et oksyd, fortrinnsvis et oksyd av et metall i den legering som skal opparbeides.
For å forhindre oksydasjon av materialet ved at oksygenet i den luft som trekkes inn fra munningen av reaktoren reagerer med metallene i legeringen, kan man blåse inn en inert gass, fortrinnsvis argon eller nitrogen over badoverflaten i reaktoren. Samme effekt kan også oppnås ved at man benytter argon og/eller nitrogen som bærergass ved injiseringen.
Ved fremstilling av raffinert ferromangan blir temperaturen til den på ovenfor beskrevne måte fremstilte smelte forhøyet til passende raffineringstemperatur, dvs. en temperatur som normalt ligger mellom 1500 og 1700°C. Deretter injiserer man en suspensjon av manganoksyd i en bærergass under badoverflaten, hvorved, i det tilfelle den innledningsvis fremstilte smelte utgjøres av en ferromangan-karbonholdig smelte, smeiten ferskes til lavere karboninnhold. Som manganoksyd benyttes i detté tilfelle hensiktsmessig det manganoksydholdige støv som oppnås ved fersklngsprosessen ved at en betydelig mengde mangan av-damper og brenner til manganoksyd med luftoksygenet over konverteren. Dette således dannede støv består i overveiende del av Mn-jO^. Støvet er meget finkornet og tas vare på i et filter før det injiseres sammen med fortyn-ningsgass som hensiktsmessig utgjøres av oksygengass. Eventuelt tilsettes også ekstra oksygengass. En viss mengde mangan forslagges. under ferskingen. Dette slagg kan reduseres med FeSiMn, FeSi, Al eller et annet reduk-sjonsmiddel i den omfatning som tillates av produktets analyseintervall. Reduksjonsmiddelet tilsettes hensiktsmessig i pulverform, fortrinnsvis som en prisbillig fin-, fraksjon under samtidig omrøring med injisert gass eller gass/pulverblanding.
Når den innledningsvis fremstilte smelte utgjøres av ferrosilisiummangan,' består raffineringen av materialet til raffinert ferromangan vesentlig i at man fjerner hoved-delen av silisiuminnholdet. For dette injiseres manganoksyd i form av MnO, som kan utgjøres av forredusert Mn^O^. Som bærergass anvendes i dette tilfelle argon.
I følgende beskrivelse av foreliggende fremgangsmåte samt av utførte forsøk, vil det henvises til de med-følgende tegningsfigurer hvor
fig. 1 skjematisk viser et anlegg for utføring av foreliggende fremgangsmåte,
fig. 2 utgjør et diagram som illustrerer omsmelting av ferrosilisiummangan, FeSiMn ifølge oppfinnelsen,
fig. 3 utgjør et diagram som illustrerer fremstilling av raffinert ferromangan ifølge oppfinnelsen og
fig. 4 utgjør et diagram som illustrerer omsmelting av karbonholdig ferromangan ifølge oppfinnelsen.
Ved forsøkene benyttes et forsøksanlegg omfattende en "UDDACON "-reaktor som kan arbeide med opp til 8 tonn smelte. Reaktoren var forsynt med en 1200 kw renneinduktor. Videre var reaktoren forsynt med en injeksjons-blestdyse gjennom hvilken det materiale som fra en såkalt pulver-sprøyte fluidiseres i en bærergass, kan tilføres metall-smelten i reaktoren. Varme kan således tilføres direkte til en sone utenfor blestdysen hvorved optimale reaksjons-forhold kan oppnås.
I fig. 1 beskrives forsøksanlegget skjematisk. En "UDDACON R"-reaktor.betegnes generelt med 1. Reaktoren består av et tippbart konverterlegeme med renneinduktor 2 samt med en injeksjons-blestdyse 3 i reaktorveggen. En pulversprøyte er betegnet 4, en tilførselsledning for en gass/pulversuspensjon fra pulversprøyten 4 er betegnet 5 og et fallrør for en grovere fraksjon er betegnet 6.. Smeiten er betegnet 7. For en mer fullstendig beskrivelse av "UDDACON R"-reaktorens konstruksjon vises f.eks. til nevnte US-patent nr. 3.934.863, som dermed innbefattes i foreliggende beskrivelse.
Ved forsøkene benyttes "avfallet" fra knusing av silisiummangan og karbonholdig ferromangan. Videre anvendes manganoksydstøv fra forbrenning av mangan i for-bindelse med fersking av karbonholdig ferromangan til raffinert ferromangan. Den kjemiske sammensetningen til inngående produkter er angitt i tabell 1.
Kornstørrelsesfordelingen til inngående silisiummangan og karbonholdig ferromangan fremgår fra tabell 2. Manganoksydstøvet hadde en kornstørrelse av størrelses-orden 50 ym.
Forsøk I - Omsmelting av ferrosilisiummangan, FeSiMn
Målsettingen med forsøket har først og fremst vært å studere utbyttet av tilsatt materiale. I reaktorbeholde-ren ble det tilsatt en startsmelte av råjern med følgende sammensetning i vekt-%: 0,29 Mn, 1,34 Si, 3,30 C, 0,04 Ni, 0, 004 N, resten jern og forurensninger. Smeiten ble dopet med 25 kg elektrolyttnikkel for at smeltevektsforand-ringen skulle kunne følges under forsøkets gang.
Innsmeltingen av en grovfraksjon FeSiMn (> 2 mm) ved påføring gjennom fallrør fra konvertertoppen ble påbegynt først med plugget blestdyse, hvilket innebar at smeiten bare ble omrørt ved induktorens pumpevirkning. Denne er relativt kraftig ved høye effekter og avtar med avtagende effekt. Etter hvert som det tilsatte materiale spredte seg over hele badoverflaten og hurtig ga opphav til henginger og brodannelse, kunne full effekt på induktoren ikke anvendes på grunn av overtemperatur i smeiten. Under denne innsmeltingsperiode ble det derfor bare be-nyttet 300-400 kW.
Etter innsmeltingen av grovfraksjonen, ble pulver-sprøyten fylt med materiale siktet til en kornstørrelse på < 2 mm. Dette materiale var godt fluidiserbart, men blestdysens konstruksjon var ikke egnet for partikkel-størrelser opp til 2 mm. Man oppnådde således stadige igjentetninger i blestdysen og derfor ble sprøyten tømt og materialet siktet til < 1 mm. Injeksjonen kunne deretter gjennomføres uten problemer. Luft som bærergass ble etter første injeksjonsomgangen erstattet med argon.
Innholdsforandringen under forsøket med hensyn til Mn og Si er plottet i fig. 2. Mn-kurven viser det for-ventede forløp med en avtagende . stigning alt ettersom smeltevekten øker, og det samme gjelder for Si. Forsøket ble avsluttet med utstøping av 3070 kg. Sammenfattede data for forsøk I:
Forsøk II - Omsmelting av FeSiMn ifølge forsøk I samt fremstilling av raffinert FeMn.
Målsettingen ved dette forsøk var dels å studere utbyttet av tilsatt materiale samt å studere red-oks-for-løpet ved fremstilling av raffinert FeMn. Formålet med forsøket var mer bestemt å studere mulighetene til å frem-stille en raffinert kvalitet av FeMn med middels karboninnhold. Gjenværende sump fra forsøk I ble dopet med 20 kg nikkel for bestemmelse av smelte-startmengde. Forsøket ble deretter innledet med en injeksjon av 255 kg av en finfraksjon FeSiMn (kornstørrelse < 1 mm), hvoretter påsetting av en av grovfraksjonene (> 2 mm) av FeSiMn fra toppen ble påbegynt. Etter en mindre tilsetning med plugget blestform og stillestående bad, der samme problematikk som ved foregående forsøk oppsto, ble blestdysen åpnet og resterende grovfraksjon tilsatt fra konvertertoppen under samtidig injeksjon av finfraksjonen suspendert i argon. Innsmeltingen gikk derved problemfritt og kunne gjennom-føres hurtig med fullt effektuttak på induktoren.
Totalt ble 2055 kg FeSiMn tilsatt og smeiten fikk • følgende kjemiske sammensetning (vekt-%) før Si-oksydasjonen begynte: 53,8 Mn, 13,65 Si, 2,06 C, 0,67 Ni, 0,004 N, resten jern og forurensninger.
Si-oksydasjonen og Mn-reduksjonen (prøve 13-29, fig.3) ble gjennomført ved injeksjon av manganoksydstøv, Mn^C^, (sammensetning se tabell 1) og kalk.
Innholds forandringen av Mn og Si i smeiten, MnO-innholdet i slagget samt mengden påsatt og injisert materiale under forsøket er illustrert i diagrammet i fig. 3. Silisiumoksydasjonen er en lineær funksjon av mengde til-ført oksygen frem til ca. 2% Si, hvilket innebærer at en konstant andel av oksygenet reagerer med Si ned til dette punkt. Dette understrekes av MnO-analysen, se diagrammet i fig. 3, hvor MnO-innholdet ligger temmelig konstant mellom 15-18% for Si-innhold > 2%. Ved den fortsatte Si-oksydasjonen fra ca. 2% går en økende andel oksygen til oksydasjon av Mn. Sluttrinnet fra 0,32% til 0,11% Si innebærer en kraftig oppgang av MnO-innholdet fra 22% til 57%. Den siste verdien er imidlertid usikker.
Sammenfattende data for forsøk II fremgår av tabell 4.
Startvekt FeSiMn: 3.107 - 3.549 kg (beregnet fra Ni-ånalyse) Tilført mengde FeSiMn, grovfraksjon > 1 mm: 1.800 kg Injisert mengde FeSiMn, < 1 mm: 255 kg
Injisert mengde Mn304: 2.487 kg (se også tabell 1) Smeltevekt etter Si-oksydasjon: 4.788 - 5590 kg (beregnet fra Ni-analyse)
Etter silisiumoksydasjonen kan også en slaggreduk-sjon utføres ved tilsetning av FeSiMn, hvorved Si-innholdet øker i smeiten og MnO-innholdet i slagget reduseres kraftig. Resultater fra disse forsøk, prøve 30-37, er imidlertid ikke illustrert her.
Forsøk III - Omsmelting av karbonholdig FeMn
Gjenværende sump fra forsøk II hvorved slagget var redusert på ny med FeSiMn, ble på nytt dopet med nikkel for bestemmelse av mengden av startsmelte. Startsumpen var i dette forsøk meget liten og nådde ikke opp til blestdysenivået, noe som til å begynne med gjorde innsmeltingen vanskelig. Ca. 1 tonn karbonholdig FeMn av grovfraksjonen > 1 mm må tilsettes i små porsjoner for ikke å gi altfor kraftige henginger og brodannelser. Etter denne innsmelting hadde smeiten nådd opp til blestdysen og den fortsatte innsmeltingen kunne deretter gjennomføres under samtidig injeksjon av finfraksjon, < 1 mm gjennom blestdysen, og påsetting fra konvertertoppen av grovfraksjonen,
>.1 mm. Denne innsmeltingsmetode gikk meget godt. Ved injeksjon av materiale under hele innsmeltingen ble det oppnådd et meget fint omrøringsbilde i konverteren og alt tilsatt materiale ble hurtig og fullstendig oppløst.
Analysene for Mn og Si i smeiten er plottet i diagrammet i fig. 4 og også den akumulerte mengden av påsatt karbonholdig FeMn.
Sammenfattende data for forsøk III fremgår av tabell 5.
Startvekt: 1.58 5 - 1.732 kg (beregnet fra Ni-analyse) Tilført mengde FeMn(k) grovfraksjon (> 1 mm): 3.485 kg Injisert mengde FeMn(k) (< 1 mm): 2.105 kg
Avstøpt mengde FeMn(k)<x>: 2.700 kg
Etterlatt sump 1.988 - 2.738 kg
(k) = karbonholdig
De utførte forsøk har vist at det i en reaktor av "UDDACON"-typen er mulig å opparbeide et slikt materiale . som faller ved knusing av FeSiMn og FeMn. Forskjellige metoder for smelting av materiale i reaktoren ble testet. Forsøkene viste at den mest fordelaktige metoden er å til-sette den grove fraksjonen (> 1-2 mm) fra toppen i reaktoren samtidig som den fineste fraksjonen injiseres gjennom en blestdyse under smeltens overflate. Innsmelting i stillestående bad uten injeksjonsomrøring var ineffektivt, mens innsmelting ved utelukkende injeksjon av finfraksjonen innebærer en sløsing med tilgjengelig materiale.
I prinsippet bør imidlertid så meget materiale som mulig injiseres i smeiten. Den praktiske grensen settes av pulversprøytens evne til å fluidisere materialet samt blestdysens konstruksjon. Ved de utførte forsøk lå denne praktiske grense ved ca. 1 mm. Ved en annen blestdysekon-struksjon kan man dog regne med at den praktiske øvre grensen for injiserbart materiale ligger på ca. 2 mm.
Claims (7)
1. Fremgangsmåte for opparbeiding av finkornede, oksydasjonstilbøyelige ferrolegeringer i metallisk form, hvilke i alt vesentlig består av minst et av metallene mangan, krom eller silisium i metallisk form, karakterisert ved at man fraksjonerer det mangan-, krom- og/eller silisiumholdige materiale i en første fraksjon med kornstørrelser over en viss gitt størrelse, som fortrinnsvis ligger mellom 1 og 2 mm, og en annen fraksjon med mindre kornstørrelse, at man i en elektrisk induksjonsoppvarmet reaktor som inneholder en startsmelte som hensiktsmessig har samme kjemiske sammensetning eller i det minste inneholder vesentlig samme legeringselementer som den legering som skal opparbeides,' dels ovenifra tilsetter nevnte første fraksjon av nevnte legering, dels injiserer nevnte andre fraksjon ved hjelp av en bærergass gjennom et munnstykke under sméltens overflate, og at de to tilsatte materialfraksjonene innsmeltes ved tilsetning av varme fra smeiten ved hjelp av nevnte induktor.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at man anvender en inert bærergass i form av nitrogen og/eller argon.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at nevnte finkornede legeringer ut-gjøres av ferrosilisiummangan eller karbonholdig ferromangan .
4. Fremgangsmåte ifølge krav 3, for fremstilling av raffinert ferromangan, karakterisert ved at man etter innsmelting av nevnte ferrosilisiummangan eller karbonholdig ferromangan, injiserer finkornet manganoksyd gjennom munnstykket under smeltens overflate.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at nevnte manganoksyd ved raffinering av en innledningsvis fremstilt karbonholdig ferromangan-smelte til raffinert ferromangan, hovedsakelig utgjøres av Mn^O^ oppnådd fra forbrenning av mangan ved fersking av nevnte karbonholdige ferromangan til raffinert kvalitet.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at nevnte manganoksyd ved raffinering av en ferrosilisiummangan-smelte til raffinert mangan, hovedsakelig utgjøres av MnO.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert ved at oksygengass tilføres ved injeksjonen av Mn^O^, fortrinnsvis som bærergass for manganoksydet.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO802176A NO153656C (no) | 1980-07-18 | 1980-07-18 | Fremgangsmaate for opparbeiding av finkornede, oksydasjonstilboeyelige ferrolegeringer i metallisk form. |
SE8104110A SE458614B (sv) | 1980-07-18 | 1981-07-01 | Foerfarande foer upparbetning av finkorniga ferrolegeringar |
BE0/205384A BE889593A (fr) | 1980-07-18 | 1981-07-10 | Procede de traitement d'alliages |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO802176A NO153656C (no) | 1980-07-18 | 1980-07-18 | Fremgangsmaate for opparbeiding av finkornede, oksydasjonstilboeyelige ferrolegeringer i metallisk form. |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO802176L NO802176L (no) | 1982-01-19 |
NO153656B true NO153656B (no) | 1986-01-20 |
NO153656C NO153656C (no) | 1986-04-30 |
Family
ID=19885593
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO802176A NO153656C (no) | 1980-07-18 | 1980-07-18 | Fremgangsmaate for opparbeiding av finkornede, oksydasjonstilboeyelige ferrolegeringer i metallisk form. |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
BE (1) | BE889593A (no) |
NO (1) | NO153656C (no) |
SE (1) | SE458614B (no) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2016044862A1 (en) * | 2014-04-28 | 2016-03-24 | Vernon Harding | Dc arc furnace synthesis of refined ferromanganese alloys and metal |
-
1980
- 1980-07-18 NO NO802176A patent/NO153656C/no unknown
-
1981
- 1981-07-01 SE SE8104110A patent/SE458614B/sv not_active IP Right Cessation
- 1981-07-10 BE BE0/205384A patent/BE889593A/fr not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BE889593A (fr) | 1981-11-03 |
SE8104110L (sv) | 1982-01-19 |
NO802176L (no) | 1982-01-19 |
SE458614B (sv) | 1989-04-17 |
NO153656C (no) | 1986-04-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3336132A (en) | Stainless steel manufacturing process and equipment | |
US3502461A (en) | Method of reducing oxidic raw materials | |
US4726839A (en) | Process and an arrangement for the production of steel from sponge iron | |
RU2360008C2 (ru) | Способ удаления хрома из содержащих хром металлургических шлаков | |
GB2043696A (en) | Adjusting carbon contents of steel melts | |
CN105603257B (zh) | 高品质钛铁的生产方法 | |
US3853540A (en) | Desulfurization of vacuum-induction-furnace-melted alloys | |
US4009024A (en) | Process for regeneration and reuse of steelmaking slag | |
US3728101A (en) | Process for making stainless steel | |
US3947267A (en) | Process for making stainless steel | |
NO743247L (no) | ||
NO153656B (no) | Fremgangsmaate for opparbeiding av finkornede, oksydasjonstilboeyelige ferrolegeringer i metallisk form. | |
US2688535A (en) | Metallurgical process | |
US3607227A (en) | Production of spheroidal graphite irons | |
CN105779820B (zh) | 低杂质含量钛铁的生产方法 | |
US2313044A (en) | Reduction of ores to metal | |
CN105838969B (zh) | 重熔法生产钛铁的方法 | |
JP3380305B2 (ja) | 含クロム鋼の溶製方法 | |
US4190435A (en) | Process for the production of ferro alloys | |
US2111789A (en) | Treatment of sulphide ores | |
RU2756057C2 (ru) | Способ получения ванадиевого чугуна из железованадиевого сырья | |
US3690867A (en) | Electric-arc steelmaking | |
SU565063A1 (ru) | Способ выплавки низкоуглеродистых высокопрочных сталей мартенситностареющего класса | |
RU2315815C1 (ru) | Способ получения чугуна с вермикулярным графитом | |
US1619462A (en) | Manufacture of alloy steel and iron |