NO152453B

NO152453B - PROCEDURE FOR EXTRACTION OF AT LEAST ONE OF THE NON-IRON METALS COPPER, NICKEL AND COBOLET FROM A SULPHIDE CONCENTRATE WHICH ALSO CONTAINS IRON

Info

Publication number: NO152453B
Application number: NO774149A
Authority: NO
Inventors: Peter John Michael Ryan; Peter Gerard Garritsen
Original assignee: Inco Ltd
Priority date: 1976-12-07
Filing date: 1977-12-05
Publication date: 1985-06-24
Also published as: AU3069577A; CA1081471A; GB1544763A; AU511297B2; NO152453C; ZA776776B; NO774149L

Description

Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte til ekstraksjon av The invention relates to a method for the extraction of

i det minste ett av ikke-jern-metallene kobber, nikkel og kobolt fra et sulfidkonsentrat som også inneholder jern, hvor en vandig oppslemning av konsentratet under omrøring behandles med en gass som inneholder fritt oksygen, ved overtrykk, hvorved ikke-jern-metallet eller -metallene går i oppløsning og jern omdannes til tungtløselig jernhydroksyd. at least one of the non-ferrous metals copper, nickel and cobalt from a sulphide concentrate which also contains iron, wherein an aqueous slurry of the concentrate is treated under agitation with a gas containing free oxygen, at overpressure, whereby the non-ferrous metal or -the metals dissolve and iron is converted into sparingly soluble iron hydroxide.

Det er kjent- at ikke-jern-metaller som foreligger i It is known that non-ferrous metals present in

et sulfidmineral, kan utvinnes ved at mineralet underkastes en oksyderende trykkutluting. Man danner da en vandig oppslemning av konsentratet fra hvilket kobber og/eller nikkel skal utlutes, hvoretter oppslemningen under omrøring og oppvarmning bringes i kontakt med en atmosfære som inneholder fritt oksygen, under overatmosfærisk trykk. Det ønskede ikke-jern-metall går da i oppløsning, jern oksyderes til hovedsakelig uoppløselige jern-hydroksyder, og svovel som opprinnelig forelå som sulfid, erholdes hovedsakelig som elementært svovel og i noen grad som oppløst sulfat i utlutingsoppløsningen. Etter endt utluting er det ønskelig å kunne anvende enkel faststoff-væske-separasjon, slik at det dannes en væske inneholdende det meste av de ønskede ikke-jern-metaller og på den annen side et fast materiale bestå-ende av jernhydroksyd, ureagert mineralkonsentrat og elementært svovel. a sulphide mineral, can be extracted by subjecting the mineral to oxidizing pressure leaching. An aqueous slurry of the concentrate is then formed from which the copper and/or nickel is to be leached, after which the slurry, while stirring and heating, is brought into contact with an atmosphere containing free oxygen, under superatmospheric pressure. The desired non-ferrous metal then dissolves, iron is oxidized to mainly insoluble iron hydroxides, and sulfur which was originally present as sulphide is obtained mainly as elemental sulfur and to some extent as dissolved sulphate in the leaching solution. After leaching is complete, it is desirable to be able to use simple solid-liquid separation, so that a liquid is formed containing most of the desired non-ferrous metals and, on the other hand, a solid material consisting of iron hydroxide, unreacted mineral concentrate and elemental sulfur.

I de fleste forslag til utførelse av en slik oksyderende trykkutluting anbefales det at den vandige oppslemning holdes ved en temperatur lavere enn svovelets smeltepunkt under behandlingen med oksygen. Denne unngåelse av temperaturer over svovelets smeltepunkt skyldtes den antagelse at smeltet svovel ville be-legge sulfidpartiklene og hindre eller hemme ytterligere utluting. Eksempler på sådan "lavtemperatur"-utluting er beskrevet i norsk patent 135 290 og US-patent 3 816 105. Problemer som knytter seg til sådan lavtemperaturutluting, er imidlertid den lange utlutingstid som er påkrevet for oppnåelse av hovedsakelig fullstendig ekstraksjon av ikke-jern-metallene og de dårlige bunn-fellings- og filtreringsegenskaper som det dannede jernhydroksyd oppviser. Slike prosesser er følgelig i praksis kjennetegnet ved relativt lave ekstraksjonsutbytter av ikke-jern-metall og dårlig kvalitet på det elementære svovel som fraskilles fra ut-lutingsresiduet. For å overvinne det sistnevnte av disse problemer har man foreslått, f.eks., i ovennevnte norske patent, å oppvarme utlutingsoppløsningen, etter at oksydasjonen er avsluttet, en kort tid før faststoff/væske-separasjonen utføres. Uansett om en slik varmebehandling etter utlutingen medfører belegning av jernhydroksydet og de ureagerte sulfider med svovel eller bare bidrar til agglomerering av elementært svovel, så avhjelper den ikke problemet med langsom utluting og dårlig ekstraksjon. In most proposals for carrying out such oxidizing pressure leaching, it is recommended that the aqueous slurry be kept at a temperature lower than the sulfur's melting point during the treatment with oxygen. This avoidance of temperatures above the melting point of sulfur was due to the assumption that molten sulfur would coat the sulfide particles and prevent or inhibit further leaching. Examples of such "low temperature" leaching are described in Norwegian patent 135 290 and US patent 3 816 105. Problems associated with such low temperature leaching, however, are the long leaching time required to achieve substantially complete extraction of non-ferrous the metals and the poor settling and filtering properties that the formed iron hydroxide exhibits. Such processes are consequently characterized in practice by relatively low extraction yields of non-ferrous metal and poor quality of the elemental sulfur that is separated from the leaching residue. In order to overcome the latter of these problems, it has been proposed, for example, in the above-mentioned Norwegian patent, to heat the leaching solution, after the oxidation has ended, a short time before the solid/liquid separation is carried out. Regardless of whether such a heat treatment after the leaching results in coating the iron hydroxide and the unreacted sulphides with sulphur, or only contributes to the agglomeration of elemental sulphur, it does not remedy the problem of slow leaching and poor extraction.

Alternativt er det blitt foreslått at den oksyderende utluting kan utføres ved høye temperaturer, dvs. over svovelets smeltepunkt. For å motvirke tendensen til at ureagerte sulfider belegges med svovel har man foreslått forskjellige forholdsregler, herunder kraftig omrøring, som beskrevet i US-patent 2 898 196, Alternatively, it has been proposed that the oxidizing leaching can be carried out at high temperatures, i.e. above the melting point of sulphur. In order to counteract the tendency for unreacted sulphides to become coated with sulphur, various precautions have been proposed, including vigorous stirring, as described in US patent 2 898 196,

og anvendelse av additiver som beskrevet i norsk patent 133 797 and use of additives as described in Norwegian patent 133 797

og 134 330. Denne "høytemperatur"-utluting er imidlertid ikke uten ulemper. Den viktigste av disse er tendensen til at betyde-lige mengder av sulfider omdannes til sulfater. Dette er uønsket, fordi sulfatdannelse medfører et unyttig forbruk av oksygen og av base som behøves for nøytralisering av oppløsningen, og resul-terer i større kjølebehov under utlutingen såvel som økte mengder oppløst jern i den utlutingsoppløsning fra hvilken jernet deretter må utfelles. and 134,330. However, this "high temperature" leaching is not without disadvantages. The most important of these is the tendency for significant amounts of sulphides to be converted into sulphates. This is undesirable, because sulphate formation entails an unhelpful consumption of oxygen and of base which is needed for neutralization of the solution, and results in a greater need for cooling during the leaching as well as increased amounts of dissolved iron in the leaching solution from which the iron must then be precipitated.

Den foreliggende oppfinnelse er basert på utviklingen av en forbedret oksyderende utlutingsprosess, hvorved en stor an-del av ikke-jern-metaller i et sulfidkonsentrat kan bringes til å gå i oppløsning, og hvorved det erholdes et residuum med gode sedimenteringsegenskaper, samtidig som sulfatdannelsen blir mini-mal . The present invention is based on the development of an improved oxidizing leaching process, whereby a large proportion of non-ferrous metals in a sulphide concentrate can be caused to dissolve, and whereby a residue with good sedimentation properties is obtained, at the same time that sulphate formation is mini-template .

I henhold til oppfinnelsen tilveiebringes en fremgangsmåte til ekstraksjon av i det minste ett av ikke-jern-metallene kobber, nikkel og kobolt fra et sulfidkonsentrat som også inneholder jern, hvor en vandig oppslemning av konsentratet under omrøring behandles med en gass som inneholder fritt oksygen, According to the invention, a method is provided for the extraction of at least one of the non-ferrous metals copper, nickel and cobalt from a sulphide concentrate which also contains iron, where an aqueous slurry of the concentrate is treated with a gas containing free oxygen while stirring,

ved overtrykk, hvorved ikke-jern-metallet eller by overpressure, whereby the non-ferrous metal or

-metallene går i oppløsning og jern omdannes til tungtløselig jernhydroksyd, karakterisert ved at den vandige oppslemning holdes ved en første temperatur under svovelets smeltepunkt i en første oksydasjonsperiode som er tilstrekkelig lang til at bare en del av ikke-jern-metallet eller -metallene oppløses, hvoretter oppslemningen oppvarmes til en annen temperatur over svovelets smeltepunkt og holdes ved denne annen temperatur i en annen oksydasjonsperiode som er tilstrekkelig lang til at ett eller flere ikke-jern-metaller oppløses hovedsakelig fullstendig, og forholdet mellom den første oksydasjonsperiode og den annen ok-sydas jonsperiode er fra 1:4 til 4:1. Med uttrykket "oppløse et ikke-jern-metall hovedsakelig fullstendig" menes at i det minste ca. 90% av ikke-jern-metallet oppløses. - the metals dissolve and iron is converted into sparingly soluble iron hydroxide, characterized in that the aqueous slurry is kept at a first temperature below the melting point of sulfur for a first oxidation period which is sufficiently long for only a part of the non-ferrous metal or metals to dissolve, after which the slurry is heated to another temperature above the melting point of sulfur and maintained at this other temperature for a second oxidation period sufficiently long for one or more non-ferrous metals to dissolve substantially completely, and the ratio between the first oxidation period and the second oxidation period ion period is from 1:4 to 4:1. By the expression "dissolve a non-ferrous metal substantially completely" is meant that at least approx. 90% of the non-ferrous metal dissolves.

Oppslemningens temperatur under den første del av oksydasjonen bør være innen området 80-110°C, fortrinnsvis ca. 105°C. Den høyere temperatur som anvendes for den siste del av utlutingen, bør være innen området 115-180°C, og fortrinnsvis er den ca. 135°C. Ved anvendelse av kombinasjonen av de to temperaturer 105 og 135°C har vi funnet at det nøyaktige punkt ved hvilket temperaturendringen gjøres, ikke på noen måte er ufravikelig bestemt eller fastlagt, og utlutingstiden kan lett optimaliseres ved forsøk i overensstemmelse med sulfidkonsentratets kjemiske og fysikalske egenskaper. Varigheten av høytemperatur-trinnet i utlutingen kan representere så lite som 20% eller så meget som 80% av den samlede utlutingstid. Med andre ord kan forholdet mellom oksydasjonstiden ved lavtemperatur og oksydasjonstiden ved høytemperatur være fra 1:4 til 4:1. Et forhold lavere enn 1:4 ville i alminnelighet føre til for sterk sulfatdannelse, mens et altfor høyt forhold vanligvis vil resultere i uakseptabelt lav ekstraksjon av ikke-jern-metall. Man fore-trekker at forholdet mellom varigheten av lavtemperaturperioden og høytemperaturperioden er nær 1, helst fra. 0,7:1 til 1,5:1. The temperature of the slurry during the first part of the oxidation should be within the range 80-110°C, preferably approx. 105°C. The higher temperature used for the last part of the leaching should be within the range 115-180°C, and preferably it is approx. 135°C. When using the combination of the two temperatures 105 and 135°C, we have found that the exact point at which the temperature change is made is not in any way invariably determined or fixed, and the leaching time can easily be optimized by experiment in accordance with the chemical and physical properties of the sulphide concentrate . The duration of the high temperature step in the leaching may represent as little as 20% or as much as 80% of the total leaching time. In other words, the ratio between the oxidation time at low temperature and the oxidation time at high temperature can be from 1:4 to 4:1. A ratio lower than 1:4 would generally lead to too much sulphate formation, while too high a ratio would usually result in unacceptably low extraction of non-ferrous metal. It is preferred that the ratio between the duration of the low temperature period and the high temperature period is close to 1, preferably from. 0.7:1 to 1.5:1.

Det skal bemerkes at det, tross anvendelse av temperaturer over svovelets smeltepunkt under den annen utlutingsperiode, ikke er blitt funnet nødvendig å ty til anvendelse av overflate-aktive stoffer eller svovel-oppløsningsmidler som additiver. It should be noted that, despite the use of temperatures above the melting point of sulfur during the second leaching period, it has not been found necessary to resort to the use of surfactants or sulfur solvents as additives.

Ved anvendelse av omrøring av oppslemningen har det faktisk In the application of stirring the slurry it has actually

ikke gjort seg gjeldende problemer med utlutingsinhibering p.g.a. svovelbelegning av ureagerte sulfider. problems with leaching inhibition did not occur due to sulfur coating of unreacted sulfides.

Andre utlutingsparametere enn de temperaturer som anvendes, og varigheten ved disse temperaturer, er kjent fra den rikholdige litteratur på dette område og behøver ikke noen nærmere beskrivelse her. I alminnelighet kan det sies at mineralkonsentratet som skal utlutes, bør være i finmalt form, Leaching parameters other than the temperatures used, and the duration at these temperatures, are known from the rich literature in this area and need no further description here. In general, it can be said that the mineral concentrate to be leached should be in finely ground form,

f.eks. slik at 80% eller mer er partikler mindre enn 0,043 mm. Mineralkonsentratet kan oppslemmes i vann til et innhold på e.g. so that 80% or more are particles smaller than 0.043 mm. The mineral concentrate can be suspended in water to a content of

ca. 20 eller 30 vekt% faste stoffer og behandles i en lukket autoklav oppvarmet til den ønskede temperatur. Oksygen eller en gass som inneholder fritt oksygen, blir i alminnelighet til-ført autoklaven slik at oksygen-partialtrykket over oppslemningen blir av størrelsesorden 3 atmosfærer eller mer, og slik at totaltrykket i autoklaven, iberegnet partialtrykket av vann-dampen og partialtrykket av eventuelle bæregasser som innføres sammen med oksygenet, typisk vil være 4 eller 5 atmosfærer eller endog høyere. about. 20 or 30% by weight solids and processed in a closed autoclave heated to the desired temperature. Oxygen or a gas containing free oxygen is generally supplied to the autoclave so that the oxygen partial pressure above the slurry is of the order of 3 atmospheres or more, and so that the total pressure in the autoclave, including the partial pressure of the water vapor and the partial pressure of any carrier gases which is introduced together with the oxygen, will typically be 4 or 5 atmospheres or even higher.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan anvendes for behandling av forskjellige sulfidkonsentrater inneholdende ikke-jern-metall. Når konsentratene inneholder f.eks. både nikkel og kobber, vil man vanligvis foretrekke å utlute begge disse metaller samtidig, slik at hovedsakelig alt, eller så meget som praktisk mulig, kobber og nikkel bringes i oppløsning i én enkelt utlutingsbehandling. Oppfinnelsen er imidlertid på ingen måte begrenset til en slik arbeidsmåte, og det trykk som anvendes, såvel som varigheten av utlutingen kan om ønsket velges slik at i det vesentlige alt nikkel går i oppløsning, mens bare meget lite av kobberet oppløses. The method according to the invention can be used for the treatment of various sulphide concentrates containing non-ferrous metal. When the concentrates contain e.g. both nickel and copper, it will usually be preferred to leach both of these metals at the same time, so that essentially all, or as much as practicable, of the copper and nickel is dissolved in a single leaching treatment. However, the invention is in no way limited to such a method of working, and the pressure used, as well as the duration of the leaching can, if desired, be chosen so that essentially all the nickel dissolves, while only very little of the copper dissolves.

Etter avsluttet utluting er den resulterende oppslemning - etter kjøling - egnet for vanlig faststoff/væske-separasjon, så som filtrering eller elutriering, hvorved utlut-ingsoppløsningen inneholdende det eller de ønskede op<p>løste ikke-jern-metaller skilles fra de faste stoffer, som hovedsakelig består av elementært svovel, jernhydroksyd og ureagerte mineraler. After the end of leaching, the resulting slurry - after cooling - is suitable for normal solid/liquid separation, such as filtration or elutriation, whereby the leaching solution containing the desired dissolved non-ferrous metals is separated from the solids , which mainly consists of elemental sulphur, iron hydroxide and unreacted minerals.

De følgende eksempler vil ytterligere belyse oppfinnelsen. Prosentangivelsene i eksemplene er på vektbasis med mindre annet er sagt. The following examples will further illustrate the invention. The percentages in the examples are by weight unless otherwise stated.

Eksempel 1 Example 1

En rekke utlutingsforsøk ble utført med et konsentrat som hadde følgende analyse: A series of leaching trials were carried out with a concentrate which had the following analysis:

og som inneholdt magnetkis (pyrrhotitt), pentlanditt og kobberkis (kalkopyritt). Konsentratet ble malt slik at minst 95% var finere enn 0,04 3 mm og oppslemmet i vann til et innhold på 30% faste stoffer. Oppslemningen ble deretter utlutet i en autoklav under kraftig omrøring og et totaltrykk på ca. 2 mega-pascal (MPa) av oksygen og vanndamp. Forsøksserien omfattet en to-temperatur-test som ble utført i henhold til oppfinnelsen, og et par sammenlignings-utlutingsforsøk ved henholdsvis høy temperatur og lav temperatur. I den nevnte to-temperatur-test (test 1) ble oppslemningen oksydert i 1 time ved en temperatur på 105°C, hvoretter oppslemningen ble oppvarmet til 13 5°C og holdt ved denne temperatur i ytterligere 2 timer under oksyderende utluting. I det ene sammenligningsforsøk, Test A, ble utlutingen utført i . 3 timer ved 105°C, og i det annet sammenligningsforsøk, Test B, ble oppslemningen holdt ved 135°C i 3 timer. and which contained magnetite (pyrrhotite), pentlandite and copper pyrite (chalcopyrite). The concentrate was ground so that at least 95% was finer than 0.04 3 mm and slurried in water to a content of 30% solids. The slurry was then leached in an autoclave under vigorous stirring and a total pressure of approx. 2 mega-pascals (MPa) of oxygen and water vapor. The test series included a two-temperature test which was carried out according to the invention, and a couple of comparative leaching tests at high temperature and low temperature respectively. In the aforementioned two-temperature test (test 1), the slurry was oxidized for 1 hour at a temperature of 105°C, after which the slurry was heated to 135°C and held at this temperature for a further 2 hours during oxidizing leaching. In the one comparison experiment, Test A, the leaching was carried out in . 3 hours at 105°C, and in the second comparison test, Test B, the slurry was held at 135°C for 3 hours.

Etter utlutingen ble oppslemningen i hvert tilfelle overført til et sedimenteringskar, hvor sedimenteringsegenskapene ble bestemt. Som nedenstående tabell 1 viser, ble den oppslemning som erholdtes ved to-temperaturutlutingen i henhold til oppfinnelsen, funnet å ha sedimenteringsegenskaper som ikke bare var langt bedre enn sedimenteringsegenskapene til den oppslemning som ble utlutet ved lav temperatur (A), men også bedre enn sedimenteringsegenskapene til den oppslemning som ble utlutet ved høy temperatur (B). After leaching, the slurry was in each case transferred to a sedimentation vessel, where the sedimentation properties were determined. As Table 1 below shows, the slurry obtained by the two-temperature leaching according to the invention was found to have sedimentation properties that were not only far better than the sedimentation properties of the slurry that was leached at low temperature (A), but also better than the sedimentation properties to the slurry that was leached at high temperature (B).

Den klare utlutingsvæske som erholdtes fra sedimen-teringskaret, ble analysert for bestemmelse av i hvilken grad metallene var blitt oppløseliggjort, samt sulfatinnholdet. De erholdte resultater, som er angitt i tabell 2, viste at kobberets og nikkelets oppløselighet, som det var ønskelig å maksimere, var høyere i Test 1 enn i Test A (lavtemperatur), skjønt ikke fullt så høy som i test B. Samtidig er imidlertid sulfatinnholdet i Test B meget høyt, mens det i Test 1 bare er litt høyere enn i Test A. Meget viktig er det at den uønskede oppløs-ning av jern er minst i Test 1, som i denne henseende viser bedre resultat enn begge sammenligningsforsøkene, slik at rens-ning for fjerning av jern skulle være lettere. The clear leaching liquid obtained from the sedimentation vessel was analyzed to determine the extent to which the metals had been solubilized, as well as the sulphate content. The results obtained, which are indicated in table 2, showed that the solubility of copper and nickel, which it was desirable to maximize, was higher in Test 1 than in Test A (low temperature), although not quite as high as in Test B. At the same time, however, the sulfate content in Test B is very high, while in Test 1 it is only slightly higher than in Test A. It is very important that the unwanted dissolution of iron is the least in Test 1, which in this respect shows better results than both comparison tests , so that cleaning to remove iron should be easier.

Også de faste stoffer ble analysert etter fraskillelse fra utlutingsvæsken for bestemmelse av jern-, nikkel- og kobber-innholdet og de relative mengder av svovel som foreligger som ureagert sulfid, som sulfat og som elementært svovel. På grunn-lag av disse målinger kunne effektiviteten av hele utlutings-prosessen uttrykkes ved den prosentvise ekstraksjon, dvs. oppløs-ning av hvert metall og fordelingen av svovel i dets forskjellige former i den endelige oppslemning. Disse data er angitt nedenfor i tabell 3. The solids were also analyzed after separation from the leaching liquid to determine the iron, nickel and copper content and the relative amounts of sulfur present as unreacted sulphide, as sulphate and as elemental sulphur. On the basis of these measurements, the efficiency of the entire leaching process could be expressed by the percentage extraction, i.e. dissolution of each metal and the distribution of sulfur in its various forms in the final slurry. These data are set out below in Table 3.

Eksempel 2 Example 2

En ytterligere serie av utlutingsforsøk ble utført omfattende en to-temperatur-utluting som ble utført i henhold til oppfinnelsen (Test 2), og et par sammenligningsforsøk (Test C og Test D). Det sulfid som ble utlutet i dette tilfelle, var et konsentrat inneholdende: og inneholdt magnetkis, pentlanditt og kobberkis. Det ble malt og oppslemmet som beskrevet i eksempel 1 med unntagelse av tempera-turen og utlutingstiden, som var som følger: A further series of leaching tests was carried out comprising a two-temperature leaching carried out according to the invention (Test 2), and a pair of comparative tests (Test C and Test D). The sulphide that was leached in this case was a concentrate containing: and contained pyrite, pentlandite and pyrite. It was ground and slurried as described in Example 1 with the exception of the temperature and leaching time, which were as follows:

Analyse av de faste stoffer og væsker som erholdtes Analysis of the solids and liquids obtained

i disse utlutingsforsøk, ga data som angitt i tabell 4 nedenfor: in these leaching experiments, gave data as set forth in Table 4 below:

En sammenligning mellom de i tabell 4 angitte data viser at det forsøk som ble utført i henhold til den foreliggende oppfinnelse, ga resultater som i det minste er like gode som, og i de fleste tilfeller bedre enn det beste av de to sammenligningsforsøk, A comparison between the data given in Table 4 shows that the experiment carried out according to the present invention gave results which are at least as good as, and in most cases better than, the best of the two comparison experiments,

hva enten man vurderer etter hvor høy kobber- eller nikkel-opp-løseligheten er/ eller hvor lav jern-oppløseligheten er, eller etter størrelsen på den svovelfraksjon som foreligger i elemen-tær form. whether it is judged by how high the copper or nickel solubility is/or how low the iron solubility is, or by the size of the sulfur fraction that exists in elemental form.

En klar fordel som oppnås ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, kan sees av resultatene av fIotasjonsforsøk, hvor svovel ble skilt fra resten av de faste stoffer i den utlutede oppslemning. Renheten av det svovel som ble fraskilt fra oppslem-ningene i Test C og Test D, var henholdsvis 70 og 78%. Lignende fIotasjon utført med den utlutingsoppslemning som ble uttatt i Test 2, resulterte til sammenligning i et 90% rent svovelprodukt. A clear advantage achieved by the method according to the invention can be seen from the results of flotation tests, where sulfur was separated from the rest of the solids in the leached slurry. The purity of the sulfur that was separated from the slurries in Test C and Test D was 70 and 78%, respectively. Similar flotation carried out with the leach slurry taken in Test 2 resulted in a 90% pure sulfur product for comparison.

Claims

1. Process for the extraction of at least one of the non-ferrous metals copper, nickel and cobalt from a sulphide concentrate which also contains iron, where an aqueous slurry of the concentrate is treated under agitation with a gas containing free oxygen, under positive pressure, whereby the non-ferrous metal or metals dissolve and iron is converted into sparingly soluble iron hydroxide, characterized in that the aqueous slurry is maintained at a first temperature below the melting point of sulfur for a first oxidation period which is sufficiently long that 'only part of the non-ferrous -the metal or metals are dissolved, after which the slurry is heated to another temperature above the melting point of sulfur and maintained at this other temperature for another oxidation period sufficiently long for one or more non-ferrous metals to dissolve substantially completely, and the ratio of the first oxidation period and the second oxidation period is from 1:4 to 4:1.

2. Method according to claim 1, characterized in that the first temperature is kept in the range 80 - 110°C and the second temperature between 115°C and 180°C.

3. Method according to claim 2, characterized in that the first temperature is kept at approx. 105°C and the other temperature at approx. 135°C.

4. Method according to one of claims 1-3, characterized in that a ratio between the first oxidation period and the second oxidation period from 0.7:1 to 1.5:1 is used.