NO150717B - Fremgangsmaate til fremstilling av syntesegass - Google Patents
Fremgangsmaate til fremstilling av syntesegass Download PDFInfo
- Publication number
- NO150717B NO150717B NO763312A NO763312A NO150717B NO 150717 B NO150717 B NO 150717B NO 763312 A NO763312 A NO 763312A NO 763312 A NO763312 A NO 763312A NO 150717 B NO150717 B NO 150717B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- bath
- boiling
- anhydride
- fraction
- reaction
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 9
- WFDIJRYMOXRFFG-UHFFFAOYSA-N Acetic anhydride Chemical compound CC(=O)OC(C)=O WFDIJRYMOXRFFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 28
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 19
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 15
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 15
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 14
- IKHGUXGNUITLKF-UHFFFAOYSA-N Acetaldehyde Chemical compound CC=O IKHGUXGNUITLKF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 10
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 7
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000004508 fractional distillation Methods 0.000 claims description 5
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 2
- 150000008064 anhydrides Chemical class 0.000 description 23
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 19
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 12
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 12
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 10
- 125000002485 formyl group Chemical class [H]C(*)=O 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- GOKCJCODOLGYQD-UHFFFAOYSA-N 4,6-dichloro-2-imidazol-1-ylpyrimidine Chemical compound ClC1=CC(Cl)=NC(N2C=NC=C2)=N1 GOKCJCODOLGYQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- JTXMVXSTHSMVQF-UHFFFAOYSA-N 2-acetyloxyethyl acetate Chemical compound CC(=O)OCCOC(C)=O JTXMVXSTHSMVQF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NIQCNGHVCWTJSM-UHFFFAOYSA-N Dimethyl phthalate Chemical compound COC(=O)C1=CC=CC=C1C(=O)OC NIQCNGHVCWTJSM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000008065 acid anhydrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 150000001868 cobalt Chemical class 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 150000001879 copper Chemical class 0.000 description 1
- OPQARKPSCNTWTJ-UHFFFAOYSA-L copper(ii) acetate Chemical compound [Cu+2].CC([O-])=O.CC([O-])=O OPQARKPSCNTWTJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 230000004304 visual acuity Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/466—Entrained flow processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
- C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
- C10J3/06—Continuous processes
- C10J3/16—Continuous processes simultaneously reacting oxygen and water with the carbonaceous material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/48—Apparatus; Plants
- C10J3/52—Ash-removing devices
- C10J3/526—Ash-removing devices for entrained flow gasifiers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/74—Construction of shells or jackets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/78—High-pressure apparatus
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/82—Gas withdrawal means
- C10J3/84—Gas withdrawal means with means for removing dust or tar from the gas
- C10J3/845—Quench rings
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/86—Other features combined with waste-heat boilers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
- C10K1/10—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids
- C10K1/101—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids with water only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
- C10J2300/093—Coal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
- C10J2300/0943—Coke
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
- C10J2300/0946—Waste, e.g. MSW, tires, glass, tar sand, peat, paper, lignite, oil shale
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0956—Air or oxygen enriched air
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0959—Oxygen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0973—Water
- C10J2300/0976—Water as steam
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
- C10J2300/1846—Partial oxidation, i.e. injection of air or oxygen only
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Investigating Or Analysing Materials By Optical Means (AREA)
Description
Fremgangsmåte for fremstilling av eddiksyreanhydrid.
Det er kjent, spesielt fra det norske
patent nr. 77 095, å fremstille eddiksyreanhydrid ved direkte oksydering av acetaldehyd ved å innføre dels luft eller en gassformet blanding som inneholder oksygen, og dels acetaldehyd i et reaksjonstaad som i det vesentlige utgjøres av en blanding av syre og av eddiksyreanhydrid som inneholder en katalysator og som holdes på en temperatur på ca. 30—60° C, idet gasstil-lørselen er tilstrekkelig til å sikre at vann og anhydrid føres bort etter hvert som de dannes. Arbeidet utføres i en reaktor som er forsynt med en innretning som gjør det mulig å oppnå intim berøring mellom gass og væske. Til badet blir det tilbakeført dels alt eller en del av gassen etter at den er befridd for de damper som er ført med og dels for å sikre at volumet og sammenset-ningen av badet tilbakeføres en del av det anhydrid som er fremstilt.
Under utførelsen av denne fremgangsmåte er det lagt merke til at det foruten de hovedprodukter som fremstilles ved reaksjonen (anhydrid og eddiksyre) også dannes en viss mengde stoffer med høyere kokepunkt enn anhydridet.
På grunn av sitt lille damptrykk sam-ler disse høytkokende produkter seg etter hvert i reaksjonsbadet inntil det oppnås en likevekt. Fra dette øyeblikk blir de revet med etter hvert som de. dannes av de om-løpende gasser og de gjenfinnes sammen med hovedproduktene fra reaksjonen i den væske som kondenseres fra disse gasser.
Dette fenomen er desto mere merkbart
hvis det brukes den fremgangsmåte som er beskrevet i patent nr. 105 318 som består i at blandingen av gass og damper som forlater badet underkastes en delvis konden-sering i en deflegmator med regulerbar vanntilførsel, og den væskemengde som er nødvendig for å opprettholde konstant væskehøyde føres tilbake til badet.
I industriell praksis blir det, når denne utførelsesform brukes, konstatert at etter noen ukers drift vil den væske som kondenseres fra omløpsgassene inneholde ca.
1 % stoffer som har høyere kokepunkt enn
eddiksyreanhydridet, mens oksyderingsbadet inneholder en mengde av størrelsesor-denen 15—20 % av disse stoffer. Dette er da en likevektstilstand som holder seg i det vesentlige konstant i flere tusen timer.
De stoffer som koker høyere enn anhydridet som inneholdes i den kondenserte væske blir gjenvunnet under behandlingen av denne væske for å skille vann, ren eddiksyre og rent eddiksyreanhydrid. De finnes ved bunnen av rektifiseringssøylen for anhydridet. En fraksjonert destillering av disse tunge stoffer gjør det mulig å ordne dem etter sitt stigende kokepunkt: en fraksjon etyliden-diacetat (ca. 40%), en fraksjon som koker mellom 80 og 115—
120° C ved 30 mm Hg i en mengde på 30—40 %, i form av en væske med be-hagelig lukt (d 20/20 = 1,06 til 1,08 og viskositet ved 20° C = omtr. 2,5 cen-tistoke),
og endelig en restfraksjon som er meget høytkokende, farvet og viskøs.
Det har nå i henhold til oppfinnelsen vist seg at hvis bare den fraksjon av de høytkokende reaksjonsprodukter som koker lavere enn 120° C ved 30 mm Hg helt eller delvis føres tilbake til oksyderingsbadet, slik at dette får et minsteinnhold av høytkokende produkter, økes mengden av anhydrid fremstilt i forhold til eddiksyre, selv om alle de andre betingelser som på-virker denne mengde (tilført gassmengde pr. volumenhet av badet, temperatur, mengde og art av katalysator, innhold av aldehyd i badet og i gassene, innhold av oksygen i sirkulasjonsgassen osv.) holdes uforandret.
På den annen side vil produksjonen i en bestemt tid av et bestemt badvolum ikke eller meget lite påvirkes av tilstedeværelsen av en stor mengde av disse høytkokende stoffer.
Foreliggende oppfinnelse angår så-ledes en fremgangsmåte for fremstilling av eddiksyreanhydrid ved oksydering av acetaldehyd i et oksyderingsbad i nærvær av katalysatorsalter, idet reaksjonsproduktene bortføres ved hjelp av den surstoff holdige gass-strøm og underkastes fraksjonert destillering, og en fraksjon inneholdende de høytkokende reaksjonsprodukter, dvs. de reaksjonsprodukter som koker høyere enn eddiksyreanhydridet, føres tilbake til oksydasjonsbadet, og det særegne ved fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen er at bare den fraksjon av de høytkokende reaksjonsprodukter som koker lavere enn 120° C ved 30 mm Hg og som oppnås ved den fraksjonerte destillering av reaksjonsproduktet, helt eller delvis føres tilbake til oksydasjonsbadet slik at oksydasjonsbadet i likevektstilstand inneholder 45—70 % høytkokende produkter.
Det er fordelaktig å bare føre tilbake til oksyderingsbadet en del av den fraksjon som koker ved 80—120° C ved 30 mm Hg, eller en blanding av denne fraksjon og hele eller en del av fraksjonen av etylidendiacetat. I alle tilfeller er det best å utelukke den fraksjon som har kokepunkt over 120° C ved 30 mm Hg, da denne ville bringe den ulempe at viskositeten i oksyderingsbadet vil økes for meget, hvilket igjen ville føre til en nedsettelse av faseutbytningen mellom gass og væske.
Den spesielle oppførsel av disse sekun-dære stoffer er bemerkelsesverdig. Det har kunnet legges merke til at oppløsningen av koboltsalter og kobbersalter som er brukt som katalysatorer foregår lettere i blandinger av anhydrid/syre som inneholder disse høytkokende stoffer enn i blandinger som bare inneholder anhydrid og syre og som inneholder en av de tidligere foreslåtte oppløsningsmidler (f.eks. metylftalat).
Denne større oppløsningsevne kan være hovedgrunnen til at badet oppfører seg an-derledes, men det er klart at dette bare er en mulig forklaring. Denne spesielle egen-skap kan forøvrig utnyttes til å oppløse og opprettholde i badet et større innhold av katalysator (spesielt kobberacetat) hvor-ved det blir lettere å oppnå en større mengde anhydrid i forhold til syre.
En annen fordel ved denne tilbakefør-ing av høytkokende stoffer til badet er en økning av den kjemiske ytelse av reaksjonen. Når fremgangsmåten ikke brukes er mengden av fjernede stoffer ca. 1 % som nevnt ovenfor. Ved å føre tilbake alle de stoffer som koker under 120° C ved 30 mm Hg, bemerkes det at i likevektstilstanden bare de viskøse rester, som representerer ca. 0,2 % av produksjonen av anhydrid og eddiksyre, blir fjernet fra bunnen av rekti-fiseringssøylen.
Eksempel 1:
A. Det skal først henvises til eksempel
1 i patent nr. 105 318.
Reaksjonsbadet inneholdes i en behol-der som ved bunnen har en fordelingsinn-retning for gass, f.eks. en gjennomhullet plate. I badet føres det inn dels flytende etanol og dels oksygenholdig gass. Gassene og dampene som forlater reaktoren går til en deflegmator hvor mengden av kjølevann innstilles slik at den kondenserte væske fø-res tilbake til reaksjonsbadet i en mengde som passer til å holde badvolumet konstant.
Ved utgangen fra deflegmatoren går blandingen av gass og damper til en kon-densator anordning hvor reaksjonsproduktene kondenserer og deretter føres til de-stillasjonsapparatet hvor de blir avvannet og deretter adskilt.
Den oksygenholdige gass, befridd for reaksjonsprodukter og som forlater kondensatorene blir ført tilbake til reaksjonsbadet ved hjelp av en vifte etter å være underkastet en utdriving og ha mottatt et tilskudd av frisk luft.
Arbeidsforholdene er følgende: Volum av reaksjonsbadet 2000 liter Tilførsel av acetaldehyd 1180 kg/time Samlet blåsemengde for viften 8500 m3/time Tilførsel av frisk luft 1000 mVtime
Temperatur i reaksjonsbadet 55° C Temperatur ved utgangen fra
deflegmatoren. 39° C
Temperatur ved utgangen fra
kondensatorene 10° C
Væske ført tilbake til badet
fra deflegmatoren 620 kg/time
Reaksjonsproduktet som forlater kondensatorene og føres til destillasjonsappa-ratet:
Ved å arbeide under disse forhold oppnås det et utbytte av eddiksyreanhydrid (aldehyd omdannet til anhydrid i forhold til aldehyd omdannet til syre pluss anhydrid) på 77,9 %. Fremstillingen pr. bad-liter og pr. dag er 8,1 kg regnet som eddiksyre.
Etter en drift på flere hundrede timer legges det også merke til at det fremstilles 6 kg/time av høytkokende stoffer og bad-analysen viser da at det inneholder ca. 200 g/liter av disse samme tunge stoffer.
Hvis de høytkokende stoffer som føres med av gass-strømmen destilleres etter å være skilt fra syren og anhydridet, blir det pr. time oppnådd: 2 500 kg etylidendiacetat 2 450 kg av fraksjonen med kokepunkt 80—120° C ved 30 mm Hg. 1 050 kg rest (kp. 120° C ved 30 mm Hg).
B. Arbeidet ble utført på nøyaktig samme måte som angitt ovenfor, men i henhold til foreliggende oppfinnelse ble det pr. time i badet innført 7 kg av fraksjonen med kokepunkt 80—120° C ved 30 mm Hg. Etter ca. 300 timer og opprettet likevektstilstand ble det observert: Tilstedeværelse av 54 % av høytkoken-de stoffer i badet, en produksjonskapasitet på 7,7 kg pr. bad-liter og pr. dag (regnet som syre), en ytelse av anhydrid (aldehyd omformet til anhydrid i forhold til aldehyd omformet til syre pluss anhydrid) på 82,5 %, og en time-produksjon av høytkokende stoffer skilt fra syren og anhydridet på 10,870 kg hvorav: 2,820 kg/time etylidendiacetat, 7,200 kg/time av fraksjonen med kp. 80—
120° C ved 30 mm Hg, 0,850 kg/time rester (kp. 120° C ved 30 mm Hg).
Den fraksjon som koker ved 80—120° C ved 30 mm Hg og hvis mengde praktisk talt opprettholdes fullt, kan følgelig føres kontinuerlig tilbake til reaktoren.
Eksempel 2: Under opprettholdelse av samme ar-beidsbetingelse for oksyderingsanordnin-gen ble det pr .time innført i badet: 5,5 kg av etylidendiacetat-fraksjonen 5,5 kg av den fraksjon som koker ved 80—
120° C under 30 mm Hg.
Etter ca. 200 timers drift ble det observert : Tilstedeværelse av 58 % høytkokende stoffer i badet, en produksjonsevne for badet på 7,55 kg/ liter/dag,
en ytelse av anhydrid (aldehyd omformet til anhydrid i forhold til aldehyd omformet til syre pluss anhydrid) på 81,5 %.
En time-produksjon av høytkokende stoffer skilt fra syren og anhydridet på 12,350 kg hvorav: 5,200 kg/time etylidendiacetat, 6,500 kg/time av fraksjonen med kp. 80—
120° C ved 30 mm Hg, 1,100 kg/time av fraksjonen med kp. 120° C
under 30 mm Hg.
De to første fraksjoner, hvis mengde opprettholdes praktisk talt fullt, kan føl-gelig sendes kontinuerlig tilbake til reaktoren.
Bare restene som fjernes kontinuerlig, representerer ca. 0,2 % av syren pluss anhydridet som er fremstilt.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av eddiksyreanhydrid ved ogsydering av acetaldehyd i et oksyderingsbad i nærvær av katalysatorsalter, idet reaksjonsproduktene bortføres ved hjelp av den surstoff holdige gass-strøm og underkastes fraksjonert destillering, og en fraksjon inneholdende de høytkokende reaksjonsprodukter, dvs. de deaksjonsprodukter som koker høyere enn eddiksyreanhydridet, føres tilbake til oksydasjonsbadet, karakterisert ved at bare den fraksjon av de høytkokende reaksjonsprodukter som koker lavere enn 120° C ved 30 mm Hg og som oppnås ved den fraksjonerte destillering av reaksjonsproduktet, helt eller delvis føres tilbake til oksydasjonsbadet, slik at oksydasjonsbadet i likevektstilstand inneholder 45—70 % høytkokende produkter.
2. Fremgangsmåte som angitt i på-stand 1, karakterisert ved at bare en del av den fraksjon av de høytkokende produkter som koker ved 80—120° C ved 30 mm Hg, føres tilbake.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/618,535 US3998609A (en) | 1975-10-01 | 1975-10-01 | Synthesis gas generation |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO763312L NO763312L (no) | 1977-04-04 |
NO150717B true NO150717B (no) | 1984-08-27 |
NO150717C NO150717C (no) | 1984-12-05 |
Family
ID=24478116
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO763312A NO150717C (no) | 1975-10-01 | 1976-09-28 | Fremgangsmaate til fremstilling av syntesegass |
Country Status (22)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3998609A (no) |
JP (1) | JPS5243804A (no) |
AU (1) | AU499881B2 (no) |
BE (1) | BE846676A (no) |
BR (1) | BR7606378A (no) |
CA (1) | CA1075905A (no) |
DE (1) | DE2640165C2 (no) |
DK (1) | DK434976A (no) |
ES (1) | ES451284A1 (no) |
FR (1) | FR2326465A1 (no) |
GB (1) | GB1499709A (no) |
GR (1) | GR61308B (no) |
IN (1) | IN145255B (no) |
IT (1) | IT1091951B (no) |
MX (1) | MX3907E (no) |
NL (1) | NL177102C (no) |
NO (1) | NO150717C (no) |
PL (1) | PL103562B1 (no) |
PT (1) | PT65627B (no) |
SE (1) | SE7610847L (no) |
YU (1) | YU39974B (no) |
ZA (1) | ZA765192B (no) |
Families Citing this family (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2705558B2 (de) * | 1977-02-10 | 1980-10-23 | Ruhrchemie Ag, 4200 Oberhausen | Verfahren und Vorrichtung zum Vergasen von festen Brennstoffen, insbesondere Kohle durch partielle Oxidation |
DD145860A3 (de) * | 1978-09-28 | 1981-01-14 | Helmut Peise | Verfahren und vorrichtung zur beha dlung von druckvergasungsgasen |
DD145025A3 (de) * | 1978-09-28 | 1980-11-19 | Klaus Egert | Verfahren und vorrichtung zur glei hzeitigen gaskuehlung und schlackegranulierung |
US4218423A (en) * | 1978-11-06 | 1980-08-19 | Texaco Inc. | Quench ring and dip tube assembly for a reactor vessel |
US4251228A (en) * | 1979-05-30 | 1981-02-17 | Texaco Development Corporation | Production of cleaned and cooled synthesis gas |
DE2933716C2 (de) * | 1979-08-21 | 1985-06-13 | Deutsche Babcock Ag, 4200 Oberhausen | Mit einer Dampferzeugungsanlage versehener Gasgenerator |
US4497638A (en) * | 1979-10-05 | 1985-02-05 | Stone & Webster Engineering Corp. | Fuel gas generation for solids heating |
US4300913A (en) * | 1979-12-18 | 1981-11-17 | Brennstoffinstitut Freiberg | Apparatus and method for the manufacture of product gas |
US4367076A (en) * | 1979-12-18 | 1983-01-04 | Brennstoffinstitut Freiberg | Method and apparatus for processing of dust-contaminated hot product gas |
US4411817A (en) * | 1980-02-01 | 1983-10-25 | Texaco Inc. | Production of synthesis gas |
US4343625A (en) * | 1981-01-19 | 1982-08-10 | Texaco Inc. | High temperature solids gasification apparatus with slag reduction means |
US4385906A (en) * | 1982-02-25 | 1983-05-31 | Texaco Development Corporation | Start-up method for a gasification reactor |
US4466808A (en) * | 1982-04-12 | 1984-08-21 | Texaco Development Corporation | Method of cooling product gases of incomplete combustion containing ash and char which pass through a viscous, sticky phase |
US4411670A (en) * | 1982-06-07 | 1983-10-25 | Texaco Development Corporation | Production of synthesis gas from heavy hydrocarbon fuels containing high metal concentrations |
US4483690A (en) * | 1982-06-07 | 1984-11-20 | Texaco Development Corporation | Apparatus for production of synthesis gas from heavy hydrocarbon fuels containing high metal concentrations |
US4411671A (en) * | 1982-06-07 | 1983-10-25 | Texaco Development Corporation | Production of synthesis gas from heavy hydrocarbon fuels containing high metal concentrations |
US4436530A (en) | 1982-07-02 | 1984-03-13 | Texaco Development Corporation | Process for gasifying solid carbon containing materials |
FR2530796A1 (fr) * | 1982-07-21 | 1984-01-27 | Creusot Loire | Dispositif de conversion et de recuperation thermique |
JPS5942981A (ja) * | 1982-09-02 | 1984-03-09 | Tokuzo Hirose | 印字装置 |
US4444726A (en) * | 1982-12-27 | 1984-04-24 | Texaco Inc. | Quench ring and dip tube assembly for a reactor vessel |
US4494963A (en) * | 1983-06-23 | 1985-01-22 | Texaco Development Corporation | Synthesis gas generation apparatus |
EP0134858B1 (en) * | 1983-09-20 | 1986-09-17 | Texaco Development Corporation | Production of synthesis gas from heavy hydrocarbon fuels containing high metal concentrations |
US4547203A (en) * | 1984-03-30 | 1985-10-15 | Texaco Development Corporation | Partial oxidation process |
US4581899A (en) * | 1984-07-09 | 1986-04-15 | Texaco Inc. | Synthesis gas generation with prevention of deposit formation in exit lines |
CS253476B1 (en) * | 1985-07-16 | 1987-11-12 | Jaroslav Vitovec | Method of phtalic anhydride vapours' continuous desublimation |
US4946476A (en) * | 1989-08-24 | 1990-08-07 | Texaco Inc. | Partial oxidation of bituminous coal |
US5401282A (en) * | 1993-06-17 | 1995-03-28 | Texaco Inc. | Partial oxidation process for producing a stream of hot purified gas |
US6030493A (en) * | 1994-11-04 | 2000-02-29 | Kvaerner Pulping, Ab | Process for recovering chemicals and energy from cellulose spent liquor using multiple gasifiers |
US6550252B2 (en) | 2000-10-12 | 2003-04-22 | Texaco Inc. | Nitrogen stripping of hydrotreater condensate |
JP4827557B2 (ja) * | 2006-02-28 | 2011-11-30 | 千代田化工建設株式会社 | 特殊形状耐火材を用いた反応器 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2813326A (en) * | 1953-08-20 | 1957-11-19 | Liebowitz Benjamin | Transistors |
GB769829A (en) * | 1954-06-02 | 1957-03-13 | Foster Wheeler Ltd | Improvements in and relating to the production of synthesis gas |
US2931715A (en) * | 1956-10-24 | 1960-04-05 | Texaco Inc | Apparatus for the gasification of solid fuels |
US3544291A (en) * | 1968-04-22 | 1970-12-01 | Texaco Inc | Coal gasification process |
US3676982A (en) * | 1970-08-14 | 1972-07-18 | Franklin Carr Price | Method and apparatus for scrubbing gases |
US3687646A (en) * | 1970-12-21 | 1972-08-29 | Texaco Development Corp | Sewage disposal process |
US3715195A (en) * | 1971-06-30 | 1973-02-06 | Texaco Inc | Multihydrotorting of coal |
FR2151471A5 (en) * | 1971-08-30 | 1973-04-20 | Texaco Development Corp | Synthesis gas generation - by partial oxidn of hydrocarbon liquids |
JPS4852067A (no) * | 1971-11-04 | 1973-07-21 | ||
ZA739012B (en) * | 1973-05-18 | 1974-10-30 | Otto & Co Gmbh Dr C | A pressure reactor for producing a combustible gas |
NL7402175A (nl) * | 1974-02-18 | 1975-08-20 | Shell Int Research | Werkwijze voor de bereiding van een gas. |
US3929429A (en) * | 1974-09-26 | 1975-12-30 | Texaco Inc | Fuel gas from solid carbonaceous fuels |
-
1975
- 1975-10-01 US US05/618,535 patent/US3998609A/en not_active Expired - Lifetime
-
1976
- 1976-08-30 ZA ZA00765192A patent/ZA765192B/xx unknown
- 1976-08-31 GB GB35928/76A patent/GB1499709A/en not_active Expired
- 1976-09-01 JP JP51103761A patent/JPS5243804A/ja active Granted
- 1976-09-01 IN IN1609/CAL/1976A patent/IN145255B/en unknown
- 1976-09-01 CA CA260,302A patent/CA1075905A/en not_active Expired
- 1976-09-06 ES ES451284A patent/ES451284A1/es not_active Expired
- 1976-09-07 DE DE2640165A patent/DE2640165C2/de not_active Expired
- 1976-09-09 NL NLAANVRAGE7609992,A patent/NL177102C/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-09-21 AU AU17968/76A patent/AU499881B2/en not_active Expired
- 1976-09-22 PT PT65627A patent/PT65627B/pt unknown
- 1976-09-24 BR BR7606378A patent/BR7606378A/pt unknown
- 1976-09-27 MX MX76100530U patent/MX3907E/es unknown
- 1976-09-27 DK DK434976A patent/DK434976A/da not_active Application Discontinuation
- 1976-09-28 FR FR7629091A patent/FR2326465A1/fr active Granted
- 1976-09-28 GR GR51796A patent/GR61308B/el unknown
- 1976-09-28 BE BE171018A patent/BE846676A/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-09-28 NO NO763312A patent/NO150717C/no unknown
- 1976-09-28 PL PL1976192702A patent/PL103562B1/pl unknown
- 1976-09-29 YU YU2385/76A patent/YU39974B/xx unknown
- 1976-09-30 IT IT27880/76A patent/IT1091951B/it active
- 1976-09-30 SE SE7610847A patent/SE7610847L/xx not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2326465B1 (no) | 1981-03-20 |
YU238576A (en) | 1982-05-31 |
IN145255B (no) | 1978-09-16 |
GB1499709A (en) | 1978-02-01 |
NL177102C (nl) | 1985-08-01 |
NL7609992A (nl) | 1977-04-05 |
BE846676A (fr) | 1977-03-28 |
DE2640165A1 (de) | 1977-04-14 |
AU499881B2 (en) | 1979-05-03 |
IT1091951B (it) | 1985-07-06 |
PL103562B1 (pl) | 1979-06-30 |
JPS5719044B2 (no) | 1982-04-20 |
PT65627B (fr) | 1978-04-05 |
NO763312L (no) | 1977-04-04 |
AU1796876A (en) | 1978-04-06 |
BR7606378A (pt) | 1977-06-21 |
US3998609A (en) | 1976-12-21 |
PT65627A (fr) | 1976-10-01 |
FR2326465A1 (fr) | 1977-04-29 |
SE7610847L (sv) | 1977-04-02 |
NO150717C (no) | 1984-12-05 |
CA1075905A (en) | 1980-04-22 |
MX3907E (es) | 1981-09-14 |
NL177102B (nl) | 1985-03-01 |
ZA765192B (en) | 1978-01-25 |
GR61308B (en) | 1978-10-19 |
JPS5243804A (en) | 1977-04-06 |
DE2640165C2 (de) | 1985-08-14 |
YU39974B (en) | 1985-06-30 |
ES451284A1 (es) | 1977-10-01 |
DK434976A (da) | 1977-04-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO150717B (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av syntesegass | |
SU893126A3 (ru) | Способ очистки уксусной кислоты | |
US3408267A (en) | Extractive distillation of ethanol followed by activated carbon treatment | |
SU436491A3 (ru) | Способ выделения окиси этилена | |
US9156768B2 (en) | Isolation of acrylic acid by means of a distillation column having a side offtake | |
US4035242A (en) | Distillative purification of alkane sulfonic acids | |
JP6382969B2 (ja) | メタクロレインを分離するための方法 | |
EP0031097B1 (en) | Method for distilling ethyl alcohol | |
GB2142017A (en) | Non-degenerative distillation of fatty acids | |
US3965123A (en) | Maleic anhydride recovery | |
US3738915A (en) | Method of separating vinyl acetate from liquid mixtures with plural distillations and side stream phase separation | |
GB1000574A (en) | Process for the recovery of pure isophorone from reaction-mixtures by distillation | |
JPH01203375A (ja) | 酸化エチレンからアルデヒド系不純物を分離する方法 | |
JPH056547B2 (no) | ||
US3965126A (en) | Recovering maleic anhydride from the effluent from the production of phthalic anhydride | |
RU2021253C1 (ru) | Способ регенерации акриловой кислоты и/или этилакрилата из сернокислотного остатка | |
US2409250A (en) | Separation of butadiene | |
US3993671A (en) | Method for the continuous dehydration of maleic acid | |
KR20000028897A (ko) | 공정흐름을 정제하기 위한 방법 | |
US3325532A (en) | Manufacture of adiponitrile | |
US4237073A (en) | Process for the manufacture of acetaldehyde | |
US3347756A (en) | Production of pure acetic acid from methyl vinyl ketone by distillation | |
US5585502A (en) | Process and plant for the purification of raw maleic anhydride recovered from gaseous reaction mixtures | |
DK147279B (da) | Fremgangsmaade til ekstraktion af aromatiske carbonhydrider fra carbonhydridblandinger | |
DK159437B (da) | Fremgangsmaade til kontinuerlig udvinding af maleinsyreanhydrid fra procesgasser |