NO147962B - Gassturbinsystem for bestemmelse av gyldigheten av temperaturavlesninger oppnaadd med foelere i en gassturbins varmgasstroem - Google Patents
Gassturbinsystem for bestemmelse av gyldigheten av temperaturavlesninger oppnaadd med foelere i en gassturbins varmgasstroem Download PDFInfo
- Publication number
- NO147962B NO147962B NO764165A NO764165A NO147962B NO 147962 B NO147962 B NO 147962B NO 764165 A NO764165 A NO 764165A NO 764165 A NO764165 A NO 764165A NO 147962 B NO147962 B NO 147962B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- temperature
- gas turbine
- sensors
- reading
- gas
- Prior art date
Links
- RLQJEEJISHYWON-UHFFFAOYSA-N flonicamid Chemical compound FC(F)(F)C1=CC=NC=C1C(=O)NCC#N RLQJEEJISHYWON-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 26
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 10
- 230000004044 response Effects 0.000 claims description 7
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 43
- 230000006870 function Effects 0.000 description 3
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 2
- 201000004624 Dermatitis Diseases 0.000 description 1
- 208000010668 atopic eczema Diseases 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 238000012806 monitoring device Methods 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K15/00—Testing or calibrating of thermometers
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
- Control Of Combustion (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
Description
Gassturbinsystem for bestemmelse av gyldigheten
av temperaturavlesninger oppnådd med følere i en gassturbins varmgasstrøm.
Oppfinnelsen angår et gassturbinsystem omfattende en kompressor, et forbrenningssystem for mottagelse av brennstoff og trykkluft fra kompressoren og for generering av en ringformet varmgasstrøm, en turbin som drives av varmgass-strømmen og er innrettet til å drive kompressoren, en utblåsningskanal for utblåsning av varmgasstrømmen, og en anordning for styring av gassturbinens operasjon som reaksjon på forskjellige gassturbinoperasjonsparametre omfattende varmgass-strømmens temperatur slik den avføles av et antall temperatur-følere.
Fra US-patent nr. 3 719 071 er det kjent en overvåkningsinnretning omfattende et antall termoelementer som er anbrakt i utblåsningsgasstrømmen fra en gassturbin-motor. Den spenning som genereres av hvert termoelement, av-føles, og den midlere temperatur og de høyeste og laveste temperaturer bestemmes. Forskjellene mellom den midlere temperatur og de høyeste henholdsvis laveste temperaturer benyttes til å tilveiebringe en indikasjon på den temperaturspredning som avføles av termoelementene. I den kjente krets benyttes tolv termoelementer, og de høye og lave temperatur-spredninger fremvises på en utlesningsanordning. Dersom et termoelement i den kjente innretning virker feilaktig og frembringer et unormalt lavt temperatursignal som er ekviva-lent med en åpen krets, vil den midlere temperatur være til-svarende lav med en prosentandel basert på det totale antall følere. For eksempel bidrar hver føler i denne innretning tilnærmet med 8 % av gjennomsnittsverdien. På liknende måte vil den midlere temperatur bli påvirket av et unormalt høyt signal.
US-patent nr. 3 82 9 84 9 viser en termoelement-følerkrets som omfatter et antall operasjonsforsterkere, idet hver operasjonsforsterker er knyttet til et respektivt termoelement. Hvert termoelement er koplet over inngangsklemmene til den tilhørende operasjonsforsterker for å frembringe et utgangssignal som er proporsjonalt med den temperatur som termoelementet utsettes for. Operasjonsforsterkerne er koplet til en kretsutgangsklemme slik at bare den høyeste operasjonsforsterker-utgangsspenning fremkommer på kretsutgangsklemmen. Dersom et termoelement skulle bli enten brutt eller kort-sluttet, blir utgangsspenningen fra operasjonsforsterkeren unormal. Denne unormale spenning avføles ved hjelp av et diodenettverk for å indikere at en termoelementfeil har inn-truffet .
Ingen av innretningene ifølge ovennevnte patent-skrifter omfatter anordninger for å undersøke avlesningene til temperaturfølere som ligger nær en temperaturføler med en høy eller en lav avlesning, for derved å detektere ugyldige temperaturavlesninger i en gassturbins varmgasstrøm.
Dersom en feilaktig temperaturavlesning i en gassturbins varmgasstrøm tilføres til og benyttes av styreanordningen, kan dette resultere i for stor brennstoffstrøm eller eventuelt i for tidlig stans av gassturbinen.
Formålet med oppfinnelsen er å tilveiebringe et gassturbinsystem i hvilket gyldigheten av hver temperaturføler-avlesning kan bestemmes før den benyttes av gassturbinens styreanordning, og hvor ugyldige temperaturavlesninger hind-res i å benyttes av styreanordningen.
Ovennevnte formål oppnås med et gassturbinsystem
av den innledningsvis angitte type som ifølge oppfinnelsen er kjennetegnet ved at temperaturfølerne er anbrakt i en ringformet oppstilling i utblåsningskanalen, idet avstandene mellom tilstøtende temperaturfølere er i det vesentlige like og valgt slik at en temperaturstrime forårsaket av en forbrenningssystemfeil vil påvirke minst to tilstøtende temperatur-følere, og at det er sørget for en anordning for bestemmelse av gyldigheten av hver temperaturføleravlesning før .. den benyttes av den nevnte styreanordning, idet den gyldighets-bestemmende anordning er innrettet til å undersøke temperaturavlesningene for temperaturfølere som grenser til en spesiell temperaturføler med en avlesning som ligger utenfor første forutbestemte grenser, og for avvisning av avlesningen fra den nevnte spesielle temperaturføler når hver tilstøtende temperaturføler ligger innenfor andre forutbestemte grenser.
Ved at et antall temperaturfølere i det foreliggende system er anbrakt i en ringformet oppstilling i gassturbinens utblåsningskanal, med i hovedsaken lik avstand mellom tilstøtende temperaturfølere, oppnås at en temperaturstrime (temperature streak) forårsaket av en forbrenningssystemfeil påvirker minst to tilstøtende temperaturfølere. Gyldigheten av hver temperaturføleravlesning forut for benyttelse av gassturbinens styreanordning bestemmes ved å undersøke temperaturavlesningene for temperaturfølere som grenser til hvilken som helst føler som har en avlesning som ligger utenfor forutbestemte grenser, og enhver sådan avlesning som ligger utenfor forutbestemte grenser, avvises når avlesningene for de tilgrensende temperaturfølere ligger innenfor andre forutbestemte grenser. Hovedfordelen med systemet ifølge oppfinnelsen i forhold til den kjente teknikk er således evnen til å detektere ugyldige temperaturavlesninger i en gassturbins varmgass-strøm og å hindre anvendelse av sådanne ugyldige avlesninger av gassturbinens styreanordning.
Oppfinnelsen skal beskrives nærmere i det følgende
i forbindelse med et antall utførelseseksempler under henvis-ning til tegningene, der fig. 1 viser en skjematisk fremstilling av et gassturbinsystem med en temperaturfølergodkjen-ningsinnretning ifølge oppfinnelsen, fig. 2 viser et skjematisk blokkskjerna av et gassturbinsystem ifølge oppfinnelsen, fig. 3 viser et blokkskjema av en utførelse av sifferregnemaskinen i systemet på fig. 2, fig. 4 viser et flytskjema av programmet for sifferregnemaskinen på fig. 3, fig. 5 er en fortsettelse av flytskjemaet på fig. 4, fig. 6 er et liknende flytskjema som på fig. 4 og viser det foretrukne program for benyttelse i systemet ifølge oppfinnelsen, og fig. 7 er en fortsettelse av flytskjemaet på fig. 6.
Idet det nå henvises til tegningene og særlig til fig. 1, er et eksempel på en gassturbin 10 for sterk påkjen-ning vist å omfatte en kompressor 12, et forbrenningskammer 14 og en turbin 16. Luft tilføres til kompressoren 12 gjennom et passende innløp 18 og komprimeres og avgis til forbrenningskammeret 14 via passende kanaler vist skjematisk ved 20. Brennstoff tilføres til forbrenningskammeret 14 via et antall passende brennstoffdyser 22 og forbrennes i forbrenningskammeret for å generere en drivende eller varm gasstrøm for drift av turbinen 16.
Den varme gass trøm som genereres av forbrenningskammeret 14, avgis til turbinen 16 via passende kanaler som skjematisk vist ved 24. Turbinen 16 er ved hjelp av aksel-forbindelser 28 og 30 drivforbundet med kompressoren 12 og en belastning 26, såsom en generator.
En passende gassturbinstyreanordning for styring av brennstoffstrømmen til gassturbinen 10 er vist generelt ved 32 og er vist å reagere på et hastighetssignal på en leder
34 som genereres ved hjelp av en passende hastighetsføler
36, et flammedetektorsignal på en leder 38 som genereres av en passende flammedetektor 40, og et utblåsningsgasstempera-tursignal eller utblåsningsgasstemperatursignaler på ledere 42, 44, 46 og 48 som genereres ved hjelp av passende tempe-raturfølere 50 som er anbrakt i en ringformet oppstilling i gassturbinens utblåsningskanal 52. Slik som skjematisk vist ved lederen 54, regulerer gassturbinstyreanordningen 32 brennstoffstrøm til dysene 22 via en passende brennstoffpum-pe med variabel tilførsel eller en gassventil 56.
For en mer detaljert beskrivelse av gassturbin-styreanordningen 32 henvises til US-patent nr. 3 520 133. Man bør imidlertid være klar over at også andre gassturbinstyreanordninger kan benyttes og at oppfinnelsen ikke er begrenset til anvendelse i forbindelse med enten det oven-for angitte eksempel på en gassturbinstyreanordning eller med forbrenningskammerets overvåknings- eller kontrollenhet. Selv om gassturbinen 10 er blitt,>. vist og beskrevet som om den er av typen med enkel rotor, kan likeledes den foreliggende temperaturføler-godkjenningsanordning med fordel an-vendes på gassturbiner som benytter mer enn én rotor.
Idet det fortsatt henvises til fig. 1, er den med 58 betegnede forbrenningskammer-kontrollenhet vist å motta et temperatursignal på lederne 60, 42, 44, 46 og 48. Signa-let på lederen 60 genereres ved hjelp av en passende føler 6 2 som overvåker temperaturen på trykkluften som forlater kompressoren 12. Signalene på lederne 42 - 48 indikerer utblåsningsgasstemperaturen. Slik som senere nærmere for-klart, opererer forbrennings-kontrollenheten på disse inn-gangssignaler for å bestemme om forbrenningssystemet (omfattende brennstoffdysene 22, forbrenningskammeret 14 og kana-lene 24) arbeider på riktig måte. I tilfelle av en detek-tert feilaktig funksjon sender forbrenningskammer-kontrollenheten et passende avstengningssignal på en leder 64 eller et alarmsignal på lederne 66 eller 68 til styreanordninqen 32.
Selv om bare fire utblåsningstemperaturfølere 50 er blitt vist på fig. 1, bør man være klar over at en sådan fremstilling er forenklet og at i virkelig praksis så mange som tolv eller flere, vanligvis likt fordelte temperatur-følere vil bli benyttet i en ringformet oppstilling. Av-standen mellom tilstøtende følere er fortrinnsvis lik og velges slik at en varm eller kald strime i den varme gass-strøm, som frembringes ved en feilaktig funksjon i forbrenningssystemet, vil påvirke mer enn én temperaturføler.
Selv om følerne 50 er blitt vist å være beliggende i forskjellige aksiale posisjoner i forhold til den varme gasstrøm, bør det være klart at alle følere 50 i praksis vil være anbrakt i tilnærmet samme aksiale beliggenhet, eller uttrykt på en annen måte, i stort sett samme avstand fra turbinen 16.
Idet det nå henvises til fig. 2, er forbrennings-kontrollenheten 58 i én form blitt vist å omfatte en sifferregnemaskin 70, en temperaturfølerinngangskrets 72, en tem-peraturf ølervelgerkrets 74 og en fremvisningskrets 76. Alarm- og avstengnings-signallederne 64, 66 og 68 omfatter fortrinnsvis en passende fotoisolator 78 for å beskytte gassturbin-styreanordningen mot eventuelle falske signaler fra sifferregnemaskinen 70.
Selv om to utblåsningsgasstemperaturfølere 50 er blitt skjematisk vist ved 80, bør det være klart at opp til tolv eller flere følere vil bli benyttet i praksis. Hver føler 50 er koplet til gassturbinstyreanordningen 32 og tem-peraturf ølerinngangskretsen 72 via passende bryteranordnin-ger, såsom normalt lukkede kontakter 82 og normalt åpne kontakter 84 på et relé 86, og via ledere 88, 90, 92 og 94.
Kompressorutløpstemperaturføleren 62 er også koplet til inngangskretsen 72 via lederne 92, 94 og via bryteran-ordninger, såsom normalt åpne kontakter 96 på et relé 98.
Temperaturfølervelgerkretsen 74 omfatter en adresse-dekoderanordning 100 for mottagelse av et 4-bits binært signal på en leder 102 fra sifferregnemaskinen 70 og for selektiv energisering av ett av reléene 86, 98 som reaksjon på et slikt signal via en passende drivenhet eller forsterker 104. Dekoderanordningen 100 kan være en l-av-16 dekoder.
Temperaturfølerinngangskretsen 72 er blitt vist å omfatte en signalforsterker 106 for mottagelse og forsterk-ning av temperatursignalet på lederne 92, 94, en begrenser-anordning 108 og en analog-digital-omformeranordning 110. Begrenseranordningen 108 er innrettet til å motta utgangs-signalet fra forsterkeren 106 på en leder 112 og begrense inngangssignalet til omformeranordningen 110 på en leder 114, og kan omfatte en diodebegrenser og en forsterker med en for-sterkning på 1. Omformeranordningen 110 er tilpasset til å omforme temperatursignalet som mottas på lederen 114, til et passende 8-bits binærsignal for behandling av regnemaskinen 70 som reaksjon på et "beregningsstarfr-signal som mottas fra regnemaskinen 70 på en leder 116. Omformeranordningen 110 er også tilpasset til å tilveiebringe et signal til regnemaskinen 70 via en leder 118 for å indikere når en spesiell analog-til-digital-omforming er blitt utført. Det digitale temperatursignal som genereres av omformeranordningen 110, avgis til regnemaskinen 70 via en passende 8-bits binærleder 120.
Fremvisningskretsen 76 omfatter en omformeranordning 122 for omforming fra binærkode til binært kodet desi-malkode, for mottagelse av et 8-bits binært temperaturspred-ningssignal fra sifferregnemaskinen 70 på en leder 124 og for omforming av dette signal til et 10-bits binært kodet desimalsignal. Dette binært kodede desimalsignal avgis deretter til en passende digitalindikator 126 via ledere 128.
En fotoisolator 78 kan som nevnt være anordnet mellom forbrenningskontrollenheten og gassturbinstyreanordningen 32 for lederne 64, 66 og 68 og for lederen 69. Lederen 69 har som funksjon å tilføre et åpnings- eller innkoplings-signal fra gassturbinstyreanordningen 32 som bevirker at regnemaskinen 70 slås på.
En passende nullstillingsbryter er anordnet ved 130 for selektivt å jorde en leder 132 og derved nullstille regnemaskinen 70 eller nullstille eller omkople programmet for regnemaskinen 70 til dettes "0"-stilling.
Idet det nå henvises til fig. 3, er sifferregnemaskinen 70 i blokkskjemaform vist å inneholde en inngangs-anordning 140, en sentral behandlingsenhet 142 (heretter betegnet som VCPU"), en klokke 14 4 for CPU, en minnedekoder 146, en tilstandsdekoder 14 8, et minne 150, en inngangs/ utgangs-dekoder 152 og en utgangsanordning 154.
Inngangsanordningen 140 er innrettet til selektivt
å motta et inngangssignal fra en av lederne 69, 118, 120
som reaksjon på et ordresignal som mottas på en av lederne 160, og avgir dette signal på en leder 162 til CPU 142 for videre behandling.
Som man vil forstå, har klokkeanordningen 144 som funksjon å tidsstyre de fortløpende operasjoner av CPU for å sikre at en ny operasjon ikke startes før den foregående operasjon er blitt fullført.
Når informasjonen skal lagres eller utleses fra minnet 150, genereres et minneadressesignal av CPU og til-føres til minnedekoderen 146 på en leder 164. Basert på minneadressesignalet tilveiebringer minnedekoderen 146 et minnevalgsignal til minnet 150 på 'en leder 166.
Som reaksjon på et signal på en leder 168 fra CPU 142 virker tilstandsdekoderanordningen 148 slik at den selektivt energiserer inngangs- og utgangsanordningene 140 og 154 via ledere 170 hhv. 172, og meddeler minnet 150 om dette skal fungere i en minneutlesnings- eller minneinnskrivnings-modus. Når minneutlesningsmodusen energiseres ved hjelp av en leder 174, blir den informasjon som er lagret på det sted som utvelges av minnedekoderen 146, avgitt til CPU 142 på lederen 176. Når minneinnskrivningsmodusen energiseres ved hjelp av en leder 178, tilføres likeledes informasjon på en leder 180 ved hjelp av CPU 142 og lagres i den minneadresse som velges av minnedekoderen 146.
Som reaksjon på et signal på en leder 182 fra CPU avgir inngangs/utgangs-dekoderanordningen 152 et velgef-signal på en av lederne 160 til inngangsanordningen 140 og utgangsmultipleksanordningen 154, hvilket signal med-
deler disse anordninger hvilke av lederne 64, 66, 68, 69,
102, 118, 120 eller 124 som skal prøvetas. Når for eksem-
pel lederen 102 for temperaturfølervelgerkretsen 74
velges, blir det kodede binærsignal som indikerer hvilken temperaturføler 50 som skal prøvetas, tilført på en leder 184 fra CPU, og deretter avgitt via utgangsanordningen 154 og lederen 102.
Under drift blir de tolv temperaturfølere 50
og kompressorutløpstemperaturføleren 62 fortløpende prøve-tatt på kontinuerlig basis. Disses respektive temperaturavlesninger forsterkes, omformes til et 8-bits forskjøvet, binært digitalsignal og tilført til CPU av temperatur-følerinngangskretsen 72.
I overensstemmelse med oppfinnelsen, og slik som senere beskrevet mer detaljert, bestemmer regnemaskinen 70 først, i det minste på foreløpig basis, om hver føler 50, 62 arbeider på riktig måte. Dersom dette ikke er til-fellet, blir det ikke tatt hensyn til temperatursignalet fra den defekte føler, og et alarmsignal kan avgis på
lederen 64.
Dersom sifferregnemaskinen 70 bestemmer at en utblåsningsgasstemperaturføler arbeider på riktig måte, sammenliknes temperatursignalet fra denne føler med de så langt observerte maksimums- og minimus-utblåsningsgasstemperaturavlesninger. Dersom den nye temperaturavlesning er større enn det tidligere observerte maksimum, eller mindre enn det tidligere observerte minimum, blir den nye temperaturavlesning innsatt i stedet for dette. En eller flere temperatur avvikelser eller temperatursprednin-
ger mellom temperaturavlesningene beregnes. Dersom temperaturspredningen overskrider et forutbestemt beløp,
eller dersom endringshastigheten av temperaturspredningen overskrider en forutbestemt hastighet, avgis alarm- og avstengningssignaler til gassturbinstyreanordningen 32
på lederne 66, 68.
Selv om hver forbindelse mellom komponentene på
fig. 2 og 3 er blitt vist og beskrevet som en eneste led-ning,, vil det forstås at de ledninger som overfører digital informasjon, fortrinnsvis består av multippelledere.
Flytskjemaer for sifferregnemaskinen 70 er vist
på fig. 4, 5, 6 og 7 for et forbrenningsovervåknings-
system som benytter tolv utblåsningsgasstemperaturfølere.
I disse figurer representerer "Tcd" temperaturavlesningen
av kompressorutløpstemperaturføleren 62, "Ti" representerer temperaturavlesningen av en av utblåsningsgasstemperatur-følerne 50, "Hil" representerer en første forutbestemt eller beregnet størrelse, og "Hi2" representerer en andre, forutbestemt eller beregnet størrelse. "S" representerer spredningen mellom de maksimale og minimale, observerte utblåsningsgasstemperaturavlesninger, "As" representerer endringshastigheten av temperaturspredningen mellom de maksimale og minimale utblåsningsgasstemperaturfølerav-lesninger, "MAX" representerer den maksimale, observerte utblåsningsgasstemperatur, "MIN" representerer den minimale, observerte utblåsningsgasstemperatur og tAVq representerer gjennomsnittet av de observerte utblåsningsgasstemperaturavlesninger.
Idet det henvises til fig. 4 og 5, blir kompressor-utløpstemperaturen prøvetatt ved 200 etter innkopling og nullstilling av telleren ved 1. Deretter blir den første utblåsningsgasstemperaturføler 50 prøvetatt ved 202. Ved 204 blir kompressorutløpstemperaturen sammenliknet med en forutbestemt verdi, såsom 205°C. Dersom den avfølte kompressorutløpstemperatur ikke er større enn 205°C, sammenliknes utblåsningsgasstemperaturavlesningen med 205°C ved 206. Dersom avlesningen fra en spesiell utblåsningsgass-temperaturf øler 50 er mindre enn 205°C, betraktes avlesningen som ugyldig og blir ikke benyttet ved beregning av temperaturspredning. Der hvor kompressorutløpstemperaturen er større enn 205°C, blir den avfølte utblåsningsgasstemperatur sammenliknet med kompressorutløpsgasstemperaturen ved 208. Dersom den avfølte utblåsningsgasstemperatur ikke er større enn kompressorutløpstemperaturen, betraktes igjen den avfølte utblåsningsgasstemperatur som ugyldig og
benyttes ikke ved beregning av temperaturspredning.
Ved 210 blir hver gyldig utblåsningsgasstemperaturavlesning sammenliknet med den tidligere maksimale utblåsningsgasstemperaturavlesning og den tidligere minimale utblåsningsgasstemperaturavlesning. Dersom en temperaturavlesning er høyere enn den foregående høye avlesning, erstatter denne den gamle maksimumsavlesning ved 212. Dersom temperaturavlesningen er lavere enn den gamle lave avlesning, erstatter den likeledes den gamle minimumsavles-ning ved 212. Når hver av temperaturfølerne 50 er blitt fortløpende prøvetatt, blir spredningen eller differansen mellom de maksimale og minimale, avfølte temperaturer beregnet ved 214. I utførelsen ifølge fig. 4 og 5 blir temperaturspredningen "S" ved 216 først sammenliknet med en første forutbestemt størrelse Hil. Dersom S er større enn Hil, genereres et avstengnings- og alarmsignal ved 218. Dersom S er mindre enn Hil, blir denne størrelse ved 220 sammenliknet med en andre forutbestemt størrelse Hi2. Dersom S er mindre enn Hi2, gjentas syklusen. Dersom imidlertid S er større enn Hi2, kan en alarm avgis for eksempel ved 222 og den absolutte verdi av S lagres ved 224 over en passende tidsperiode, og endringen i temperaturspredning over denne periode beregnes, for eksempel ved 226. Dersom endringen i temperaturspredning overskrider en forutbestemt verdi, for eksempel 5,5°C pr. time, kan et avstengnings-og alarmsignal genereres ved 218. I de tilfeller hvor endringen i temperaturspredning ikke overskrider en sådan forutbestemt verdi, gjentas syklusen og hver av følerne 50 blir på nytt prøvetatt.
I flytskjemaet på fig. 6 og 7 blir kompressorut-løpstemperaturen prøvetatt ved 230 og sammenliknet med en øvre og nedre grense ved 232. Dersom denne temperatur ligger utenfor grensene, blir den tolket som et dårlig termoelement ved 234 og en på forhånd valgt verdi, såsom 205°C, benyttes i stedet for kompressorutløpstemperaturen. Dersom kompressorutløpstemperaturavlesningen ligger innenfor grensen for 232 , blir den første utblåsningsgasstemperatur*-føler 50 prøvetatt ved 236. Utblåsningsgasstemperaturføler-avlesningen blir foreløpig undersøkt med hensyn til gyldig-het ved 238 ved at den sammenliknes med en øvre og en nedre grense. Dersom avlesningen ligger innenfor disse grenser, sammenliknes den med de tidligere maksimale og minimale avlesninger ved 240, og dersom den er større enn det tidligere maksimum eller mindre enn det gamle minimum, erstatter denne en sådan tidligere avlesning ved 242. Dersom utblåsningsgasstemperaturføleravlesningen ikke ligger innenfor grensene for 238, avgis en alarm ved 244, og avlesningen forkastes for videre anvendelse idet den betraktes som ugyldig, og den neste føler prøvetas ved 236.
Når hver av følerne 50 er blitt fortløpende prøve-tatt, beregnes den gjennomsnittlige temperaturavlesning <T>AVGVe^ 246. Den høye spredning eller differanse mellom den maksimale, observerte temperaturføleravlesning og den midlere temperaturføleravlesning beregnes ved 248, og den lave spredning eller differanse mellom den midlere tempera-turf øleravlesning og den minimale temperaturføleravlesning beregnes ved 250.
Ved beregning av den gjennomsnittlige eller midlere temperaturføleravlesning ved 246 kan det være ønskelig å utelukke MAX- og/eller MIN-avlesningene når et sådant gjennomsnitt beregnes.
Ved 25 2 blir den høye spredning sammenliknet med en første forutbestemt eller beregnet grense, og dersom den overskrider denne grense avgis en alarm og gassturbinen avstenges ved 254. Dersom den høye spredning er lavere enn denne grenseverdi, blir den lave spredning sammenliknet med en andre grense ved 256, og dersom den er mindre enn denne grense og etter en passende forsinkelse, blir hele syklusen gjentatt.
I de tilfeller hvor den lave spredning overskrider grensen ved 256, kan det være ønskelig å bestemme med større nøyaktighet hvorvidt dette skyldes et feilaktig termoelement eller om det skyldes en lavtemperaturstrime i den varme gasstrøm som ville være en indikasjon på en forbrenningssystemfeil. En sådan prosedyre kan også benyttes i tilfelle av høytemperaturstrimer. Ved 258 blir termoelementene nær det termoelement på hvilket den minimale temperatur blir observert, undersøkt for å bestemme om de ligger innenfor forutbestemte grenser. Dersom de tilgrensende avlesninger er høye eller lave, vil en alarm bli aktivert og gassturbinen avstengt ved 254. Dersom de tilgrensende termoelementer ligger innenfor forutbestemte grenser, blir den minimale termoelementavlesning forkastet eller avvist som ugyldig ved 26 2, og den fullstendige syklus med prøvetagning av termoelementer gjentas. I en foretrukket utførelse og med følerne 50 anordnet i en ringformet oppstilling, blir de to tilgrensende følere 50
på hver side av den mistenkelige føler undersøkt. Det vil imidlertid forstås at det nøyaktige antall tilgrensende følere som skal undersøkes, vil variere avhengig av det totale antall benyttede følere og beskaffenheten av den forventede temperaturprofil med de postulerte forbrenningssystemfeil.
Forbrenningssystemproblemer kan vanligvis forventes å ytre seg ved enten varme eller kalde strimer i den ring-formede varmgasstrøm. For eksempel vil en gjentettet brenn-stoffdyse frembringe en kald strime mens et sperret eller sammenbrutt avkjølings- eller fortynningshull eller ventilasjonsgitter vil frembring en varm strime.
Temperaturfølerne eller termoelementene 50 er fortrinnsvis anordnet i tilstrekkelig antall slik at av-standen mellom termoelementene er slik at en kald eller varm strime frembrakt av et feilaktig fungerende forbrenningssystem, vil påvirke mer enn ett termoelement. Ved undersøkelse av tilstøtende termoelementer er det på denne måte mulig å detektere om en uvanlig lav eller høy temperaturavlesning skyldes et dårlig termoelement eller om det skyldes en kald eller varm strime forårsaket av en forbrenningssystemfeil.
Selv om den foreliggende oppfinnelse er blitt vist i forbindelse med forbrenningskontrollenheten, vil det være klart at den også kan benyttes eller integreres med andre gassturbinstyreanordninger, såsom styreanordningen 32, som opererer på et inngangssignal fra varmgasstrøm-temperaturen. Selv om oppfinnelsen videre er blitt vist å benytte en sifferregnemaskin 70, vil det innses av fag-folk på området at sifferregnemaskinen kan erstattes av passende analoge kretser.
Claims (1)
- Gassturbinsystem omfattende en kompressor (12), et forbrenningssystem (14) for mottagelse av brennstoff og trykkluft fra kompressoren og for generering av en ringformet varmgasstrøm, en turbin (16) som drives av varm-gasstrømmen og er innrettet til å drive kompressoren (12), en utblåsningskanal (52) for utblåsning av varmgasstrømmen, og en anordning (32) for styring av gassturbinens operasjon som reaksjon på forskjellige gassturbinoperasjonsparametre omfattende varmgasstrømmens temperatur slik den avføles av et antall temperaturfølere (50), karakterisert ved at temperaturfølerne (50) er anbrakt i en ringformet oppstilling i utblåsningskanalen (52) , idet avstandene mellom tilstøtende temperaturfølere er i det vesentlige like og valgt slik at en temperaturstrime forårsaket av en forbrenningssystemfeil vil påvirke minst to tilstøtende temperaturfølere, og at det er sørget for en anordning (70, 72, 74, 76, 78) for bestemmelse av gyldigheten av hver temperaturføleravlesning før den benyttes av den nevnte styreanordning (32), idet den gyldighets-bestemmende anordning er innrettet til å undersøke temperaturavlesningene for temperaturfølere som grenser til en spesiell temperaturføler med en avlesning som ligger utenfor første forutbestemte grenser, og for avvisning av avlesningen fra den nevnte spesielle temperaturføler når hver tilstøtende temperaturføler ligger innenfor andre forutbestemte grenser.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US05/638,852 US4058975A (en) | 1975-12-08 | 1975-12-08 | Gas turbine temperature sensor validation apparatus and method |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO764165L NO764165L (no) | 1977-06-09 |
| NO147962B true NO147962B (no) | 1983-04-05 |
| NO147962C NO147962C (no) | 1983-07-13 |
Family
ID=24561728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO764165A NO147962C (no) | 1975-12-08 | 1976-12-07 | Gassturbinsystem for bestemmelse av gyldigheten av temperaturavlesninger oppnaadd med foelere i en gassturbins varmgasstroem |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4058975A (no) |
| JP (1) | JPS5284307A (no) |
| DE (1) | DE2655121A1 (no) |
| FR (1) | FR2334827A1 (no) |
| GB (1) | GB1574835A (no) |
| NL (1) | NL7613671A (no) |
| NO (1) | NO147962C (no) |
Families Citing this family (124)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4455820A (en) * | 1976-09-09 | 1984-06-26 | General Electric Company | Control system and method for controlling a gas turbine in accordance with the temperature conditions thereof |
| US4161101A (en) * | 1976-09-09 | 1979-07-17 | General Electric Company | Control system for and method of zero error automatic calibration of gas turbine temperature control parameters |
| GB1533470A (en) * | 1976-09-30 | 1978-11-22 | Smiths Industries Ltd | Sensor-assemblies for engines |
| US4212161A (en) * | 1978-05-01 | 1980-07-15 | United Technologies Corporation | Simulated parameter control for gas turbine engine |
| US4228650A (en) * | 1978-05-01 | 1980-10-21 | United Technologies Corporation | Simulated parameter control for gas turbine engine |
| US4249238A (en) * | 1978-05-24 | 1981-02-03 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Apparatus for sensor failure detection and correction in a gas turbine engine control system |
| DE2841750A1 (de) * | 1978-09-26 | 1980-04-03 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren und einrichtung zum bestimmen der einzelnen stellgroessen einer brennkraftmaschine, insbesondere einer gasturbine |
| CA1191574A (en) * | 1981-07-14 | 1985-08-06 | Elo N. Vani | Turbine control with flameout protection |
| GB2126382B (en) * | 1982-08-10 | 1986-01-08 | Nissan Motor | Gas turbine engine control system |
| JPS5960364U (ja) * | 1982-10-15 | 1984-04-20 | 株式会社ボッシュオートモーティブ システム | 内燃機関用運転制御装置 |
| US4583360A (en) * | 1983-03-31 | 1986-04-22 | Dresser Industries, Inc. | Electronic fuel control system for gas turbine |
| US4722061A (en) * | 1984-12-20 | 1988-01-26 | United Technologies Corporation | Establishing synthesis validity between two signal sources |
| US4712372A (en) * | 1985-09-18 | 1987-12-15 | Avco Corporation | Overspeed system redundancy monitor |
| US4890619A (en) * | 1986-04-15 | 1990-01-02 | Hatschek Rudolf A | System for the measurement of the content of a gas in blood, in particular the oxygen saturation of blood |
| US4765133A (en) * | 1986-12-08 | 1988-08-23 | United Technologies Corporation | Fuel control with smooth mode transition |
| US4748804A (en) * | 1986-12-08 | 1988-06-07 | United Technologies Corporation | Inlet total temperature synthesis for gas turbine engines |
| US4756152A (en) * | 1986-12-08 | 1988-07-12 | United Technologies Corporation | Control for bleed modulation during engine deceleration |
| US4773213A (en) * | 1986-12-08 | 1988-09-27 | United Technologies Corporation | Engine control with smooth transition to synthesized parameter |
| US4916715A (en) * | 1988-04-13 | 1990-04-10 | General Electric Company | Method and apparatus for measuring the distribution of heat flux and heat transfer coefficients on the surface of a cooled component used in a high temperature environment |
| DE4005546A1 (de) * | 1990-02-22 | 1991-08-29 | Gutehoffnungshuette Man | Verfahren zur redundanten drehzahlregelung und vorrichtung zur durchfuehrung dieses verfahrens |
| US5165225A (en) * | 1991-02-19 | 1992-11-24 | Sundstrand Corp. | Turbine temperature exhaust monitoring system |
| GB9208704D0 (en) * | 1992-04-22 | 1992-06-10 | Foxboro Ltd | Improvements in and relating to sensor units |
| US5774378A (en) * | 1993-04-21 | 1998-06-30 | The Foxboro Company | Self-validating sensors |
| US5748656A (en) * | 1996-01-05 | 1998-05-05 | Cymer, Inc. | Laser having improved beam quality and reduced operating cost |
| US7949495B2 (en) | 1996-03-28 | 2011-05-24 | Rosemount, Inc. | Process variable transmitter with diagnostics |
| US6654697B1 (en) | 1996-03-28 | 2003-11-25 | Rosemount Inc. | Flow measurement with diagnostics |
| US7254518B2 (en) | 1996-03-28 | 2007-08-07 | Rosemount Inc. | Pressure transmitter with diagnostics |
| US7623932B2 (en) * | 1996-03-28 | 2009-11-24 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Rule set for root cause diagnostics |
| US7630861B2 (en) | 1996-03-28 | 2009-12-08 | Rosemount Inc. | Dedicated process diagnostic device |
| US8290721B2 (en) | 1996-03-28 | 2012-10-16 | Rosemount Inc. | Flow measurement diagnostics |
| US7085610B2 (en) | 1996-03-28 | 2006-08-01 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Root cause diagnostics |
| US6017143A (en) | 1996-03-28 | 2000-01-25 | Rosemount Inc. | Device in a process system for detecting events |
| US6539267B1 (en) | 1996-03-28 | 2003-03-25 | Rosemount Inc. | Device in a process system for determining statistical parameter |
| US6907383B2 (en) | 1996-03-28 | 2005-06-14 | Rosemount Inc. | Flow diagnostic system |
| EP0825506B1 (en) | 1996-08-20 | 2013-03-06 | Invensys Systems, Inc. | Methods and apparatus for remote process control |
| US5828567A (en) * | 1996-11-07 | 1998-10-27 | Rosemount Inc. | Diagnostics for resistance based transmitter |
| US6601005B1 (en) | 1996-11-07 | 2003-07-29 | Rosemount Inc. | Process device diagnostics using process variable sensor signal |
| US6449574B1 (en) | 1996-11-07 | 2002-09-10 | Micro Motion, Inc. | Resistance based process control device diagnostics |
| US5956663A (en) * | 1996-11-07 | 1999-09-21 | Rosemount, Inc. | Signal processing technique which separates signal components in a sensor for sensor diagnostics |
| US6434504B1 (en) | 1996-11-07 | 2002-08-13 | Rosemount Inc. | Resistance based process control device diagnostics |
| US6519546B1 (en) | 1996-11-07 | 2003-02-11 | Rosemount Inc. | Auto correcting temperature transmitter with resistance based sensor |
| US6754601B1 (en) | 1996-11-07 | 2004-06-22 | Rosemount Inc. | Diagnostics for resistive elements of process devices |
| WO1998029785A1 (en) * | 1996-12-31 | 1998-07-09 | Rosemount Inc. | Device in a process system for validating a control signal from a field device |
| WO1999019782A1 (en) | 1997-10-13 | 1999-04-22 | Rosemount Inc. | Communication technique for field devices in industrial processes |
| US6139180A (en) * | 1998-03-27 | 2000-10-31 | Vesuvius Crucible Company | Method and system for testing the accuracy of a thermocouple probe used to measure the temperature of molten steel |
| US6615149B1 (en) | 1998-12-10 | 2003-09-02 | Rosemount Inc. | Spectral diagnostics in a magnetic flow meter |
| US6611775B1 (en) | 1998-12-10 | 2003-08-26 | Rosemount Inc. | Electrode leakage diagnostics in a magnetic flow meter |
| US6298454B1 (en) | 1999-02-22 | 2001-10-02 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Diagnostics in a process control system |
| US6633782B1 (en) | 1999-02-22 | 2003-10-14 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Diagnostic expert in a process control system |
| WO2000070531A2 (en) | 1999-05-17 | 2000-11-23 | The Foxboro Company | Methods and apparatus for control configuration |
| US7089530B1 (en) | 1999-05-17 | 2006-08-08 | Invensys Systems, Inc. | Process control configuration system with connection validation and configuration |
| US6788980B1 (en) | 1999-06-11 | 2004-09-07 | Invensys Systems, Inc. | Methods and apparatus for control using control devices that provide a virtual machine environment and that communicate via an IP network |
| US6356191B1 (en) | 1999-06-17 | 2002-03-12 | Rosemount Inc. | Error compensation for a process fluid temperature transmitter |
| US7010459B2 (en) | 1999-06-25 | 2006-03-07 | Rosemount Inc. | Process device diagnostics using process variable sensor signal |
| EP1247268B2 (en) | 1999-07-01 | 2009-08-05 | Rosemount Inc. | Low power two-wire self validating temperature transmitter |
| US6505517B1 (en) | 1999-07-23 | 2003-01-14 | Rosemount Inc. | High accuracy signal processing for magnetic flowmeter |
| US6701274B1 (en) | 1999-08-27 | 2004-03-02 | Rosemount Inc. | Prediction of error magnitude in a pressure transmitter |
| US6556145B1 (en) | 1999-09-24 | 2003-04-29 | Rosemount Inc. | Two-wire fluid temperature transmitter with thermocouple diagnostics |
| US6735484B1 (en) | 2000-09-20 | 2004-05-11 | Fargo Electronics, Inc. | Printer with a process diagnostics system for detecting events |
| US6812586B2 (en) * | 2001-01-30 | 2004-11-02 | Capstone Turbine Corporation | Distributed power system |
| US6970003B2 (en) | 2001-03-05 | 2005-11-29 | Rosemount Inc. | Electronics board life prediction of microprocessor-based transmitters |
| US6535124B1 (en) * | 2001-04-03 | 2003-03-18 | Abb Automation Inc. | Method and apparatus for digital analysis and signal conditioning in a turbine generator silo combustor |
| GB2374904A (en) * | 2001-04-26 | 2002-10-30 | Bowman Power Systems Ltd | Controlling temperature in gas turbine apparatus during startup or shutdown |
| US6629059B2 (en) | 2001-05-14 | 2003-09-30 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Hand held diagnostic and communication device with automatic bus detection |
| US6859755B2 (en) | 2001-05-14 | 2005-02-22 | Rosemount Inc. | Diagnostics for industrial process control and measurement systems |
| KR100431352B1 (ko) * | 2001-07-11 | 2004-05-12 | 삼성전자주식회사 | 온도센서 불량감지장치 및 그 방법 |
| US6772036B2 (en) | 2001-08-30 | 2004-08-03 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Control system using process model |
| WO2003067055A1 (de) * | 2002-02-04 | 2003-08-14 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zum betrieb einer gasturbine mit mehreren brennern |
| US6725665B2 (en) | 2002-02-04 | 2004-04-27 | Alstom Technology Ltd | Method of operation of gas turbine having multiple burners |
| DE10210131A1 (de) * | 2002-03-08 | 2003-09-18 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zur Datenübertragung von einem Sensor zu einer Steuereinheit, Sensor und Steuereinheit |
| US7275425B2 (en) | 2002-10-23 | 2007-10-02 | Robert Bosch Gmbh | Method for testing at least three sensors, which detect a measurable variable for an internal combustion engine |
| US6983603B2 (en) * | 2002-10-24 | 2006-01-10 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Detection of gas turbine engine hot section condition |
| US6976351B2 (en) * | 2003-04-04 | 2005-12-20 | General Electric Company | Methods and apparatus for monitoring gas turbine combustion dynamics |
| JP4624351B2 (ja) | 2003-07-18 | 2011-02-02 | ローズマウント インコーポレイテッド | プロセス診断法 |
| EP1500915B1 (de) * | 2003-07-25 | 2017-12-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Auswertung der Signale von Temperatursonden |
| US7018800B2 (en) | 2003-08-07 | 2006-03-28 | Rosemount Inc. | Process device with quiescent current diagnostics |
| US6942450B2 (en) * | 2003-08-22 | 2005-09-13 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Differential pressure sensing system for airfoils usable in turbine engines |
| US6804600B1 (en) | 2003-09-05 | 2004-10-12 | Honeywell International, Inc. | Sensor error detection and compensation system and method |
| US7627441B2 (en) | 2003-09-30 | 2009-12-01 | Rosemount Inc. | Process device with vibration based diagnostics |
| US7523667B2 (en) | 2003-12-23 | 2009-04-28 | Rosemount Inc. | Diagnostics of impulse piping in an industrial process |
| US7761923B2 (en) | 2004-03-01 | 2010-07-20 | Invensys Systems, Inc. | Process control methods and apparatus for intrusion detection, protection and network hardening |
| US6920799B1 (en) | 2004-04-15 | 2005-07-26 | Rosemount Inc. | Magnetic flow meter with reference electrode |
| US7046180B2 (en) | 2004-04-21 | 2006-05-16 | Rosemount Inc. | Analog-to-digital converter with range error detection |
| EP1591627A1 (de) * | 2004-04-27 | 2005-11-02 | Siemens Aktiengesellschaft | Regeleinrichtung für einen Kompressor sowie Verwendung eines Bragg-Gitter-Sensors bei einer Regeleinrichtung |
| JP4513426B2 (ja) * | 2004-06-15 | 2010-07-28 | トヨタ自動車株式会社 | 温度センサの異常検出方法、および電源装置 |
| US7826954B2 (en) * | 2004-06-25 | 2010-11-02 | Honda Motor Co., Ltd. | System for monitoring sensor outputs of a gas turbine engine |
| EP1655590B1 (de) * | 2004-11-09 | 2016-02-03 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zur Bestimmung einer über einen Strömungsquerschnitt massengemittelten Temperatur einer Gasströmung in einer Gasturbine |
| US8321982B2 (en) * | 2005-03-25 | 2012-12-04 | Lg Electronics Inc. | Operating method of the laundry machine |
| US7383745B2 (en) * | 2005-04-18 | 2008-06-10 | General Electric Company | Heated sampling hose assembly and related method |
| US7412320B2 (en) * | 2005-05-23 | 2008-08-12 | Siemens Power Generation, Inc. | Detection of gas turbine airfoil failure |
| US8112565B2 (en) | 2005-06-08 | 2012-02-07 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Multi-protocol field device interface with automatic bus detection |
| US20070068225A1 (en) | 2005-09-29 | 2007-03-29 | Brown Gregory C | Leak detector for process valve |
| WO2007123753A2 (en) | 2006-03-30 | 2007-11-01 | Invensys Systems, Inc. | Digital data processing apparatus and methods for improving plant performance |
| US7953501B2 (en) | 2006-09-25 | 2011-05-31 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Industrial process control loop monitor |
| US8788070B2 (en) | 2006-09-26 | 2014-07-22 | Rosemount Inc. | Automatic field device service adviser |
| EP2074385B2 (en) | 2006-09-29 | 2022-07-06 | Rosemount Inc. | Magnetic flowmeter with verification |
| US7321846B1 (en) | 2006-10-05 | 2008-01-22 | Rosemount Inc. | Two-wire process control loop diagnostics |
| US8898036B2 (en) | 2007-08-06 | 2014-11-25 | Rosemount Inc. | Process variable transmitter with acceleration sensor |
| US7590511B2 (en) | 2007-09-25 | 2009-09-15 | Rosemount Inc. | Field device for digital process control loop diagnostics |
| CN104407518B (zh) | 2008-06-20 | 2017-05-31 | 因文西斯系统公司 | 对用于过程控制的实际和仿真设施进行交互的系统和方法 |
| US7921734B2 (en) | 2009-05-12 | 2011-04-12 | Rosemount Inc. | System to detect poor process ground connections |
| US8463964B2 (en) | 2009-05-29 | 2013-06-11 | Invensys Systems, Inc. | Methods and apparatus for control configuration with enhanced change-tracking |
| US8127060B2 (en) | 2009-05-29 | 2012-02-28 | Invensys Systems, Inc | Methods and apparatus for control configuration with control objects that are fieldbus protocol-aware |
| US8410946B2 (en) * | 2010-03-05 | 2013-04-02 | General Electric Company | Thermal measurement system and method for leak detection |
| US8702372B2 (en) | 2010-05-03 | 2014-04-22 | Bha Altair, Llc | System and method for adjusting compressor inlet fluid temperature |
| US8469588B2 (en) * | 2010-05-03 | 2013-06-25 | General Electric Company | System and method for compressor inlet temperature measurement |
| US9019108B2 (en) | 2010-08-05 | 2015-04-28 | General Electric Company | Thermal measurement system for fault detection within a power generation system |
| US9097182B2 (en) | 2010-08-05 | 2015-08-04 | General Electric Company | Thermal control system for fault detection and mitigation within a power generation system |
| US9207670B2 (en) | 2011-03-21 | 2015-12-08 | Rosemount Inc. | Degrading sensor detection implemented within a transmitter |
| WO2013077861A1 (en) | 2011-11-22 | 2013-05-30 | Electric Power Research Institute, Inc. | System and method for anomaly detection |
| US9052240B2 (en) | 2012-06-29 | 2015-06-09 | Rosemount Inc. | Industrial process temperature transmitter with sensor stress diagnostics |
| US9207129B2 (en) | 2012-09-27 | 2015-12-08 | Rosemount Inc. | Process variable transmitter with EMF detection and correction |
| US9602122B2 (en) | 2012-09-28 | 2017-03-21 | Rosemount Inc. | Process variable measurement noise diagnostic |
| FR3002284B1 (fr) * | 2013-02-18 | 2015-02-13 | Turbomeca | Procede de surveillance d'un degre de colmatage d'injecteurs de demarrage d'une turbomachine |
| US9790834B2 (en) | 2014-03-20 | 2017-10-17 | General Electric Company | Method of monitoring for combustion anomalies in a gas turbomachine and a gas turbomachine including a combustion anomaly detection system |
| US9791351B2 (en) | 2015-02-06 | 2017-10-17 | General Electric Company | Gas turbine combustion profile monitoring |
| EP3061944A1 (en) * | 2015-02-26 | 2016-08-31 | General Electric Technology GmbH | Method for controlling the operation of a gas turbine with sequential combustion |
| EP3168430B1 (en) * | 2015-11-13 | 2019-01-16 | Ansaldo Energia Switzerland AG | Method for controlling the operation of a gas turbine with an averaged turbine outlet temperature |
| EP3199781B1 (en) * | 2016-01-27 | 2019-05-01 | Ansaldo Energia IP UK Limited | A gas turbine and a corresponding method for controlling a gas turbine operation with seleceted turbine outlet temperature sensors |
| US10920675B2 (en) * | 2016-10-25 | 2021-02-16 | General Electric Company | Methods and systems for detection of control sensor override |
| US11867397B2 (en) | 2019-05-10 | 2024-01-09 | Electric Power Research Institute, Inc. | Gas turbine |
| EP4206538A1 (en) * | 2021-12-30 | 2023-07-05 | Ansaldo Energia Switzerland AG | Gas turbine engine with selected combustor outlet temperature measurements and a method of operating a gas turbine engine |
| DE102022104061A1 (de) | 2022-02-22 | 2023-08-24 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Überprüfung von Temperatursensoren einer elektrischen Komponente |
| CN116792209B (zh) * | 2023-06-25 | 2024-09-17 | 中国航发湖南动力机械研究所 | 涡轴发动机大气温度信号全故障的故障处理方法及系统 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1417661A (fr) * | 1964-12-16 | 1965-11-12 | Ultra Electronics Ltd | Système de commande pour moteurs |
| US3377848A (en) * | 1966-08-22 | 1968-04-16 | Gen Electric | Temperature indicating means for gas turbine engines |
| US3898439A (en) * | 1970-10-20 | 1975-08-05 | Westinghouse Electric Corp | System for operating industrial gas turbine apparatus and gas turbine electric power plants preferably with a digital computer control system |
| US3764785A (en) * | 1970-10-29 | 1973-10-09 | United Aircraft Corp | Turbine power plant control system |
| US3719071A (en) * | 1971-08-30 | 1973-03-06 | Avco Corp | Measurement of gas temperature variations in a gas turbine engine |
| US3789665A (en) * | 1972-02-22 | 1974-02-05 | Avco Corp | Inferred measurement of the turbine inlet temperature of a gas turbine engine |
| US3899878A (en) * | 1972-07-19 | 1975-08-19 | Int Harvester Co | Apparatus for indicating gas temperatures |
| US3829849A (en) * | 1973-03-26 | 1974-08-13 | Bendix Corp | Means for providing thermocouple failure detection in a multiple probe system |
| US3955359A (en) * | 1973-06-20 | 1976-05-11 | Westinghouse Electric Corporation | Bearing temperature system failure detection apparatus suitable for use in power plants and like apparatus |
| US3911260A (en) * | 1974-05-30 | 1975-10-07 | Nasa | Shock position sensor for supersonic inlets |
| US3938319A (en) * | 1974-08-13 | 1976-02-17 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Method of and apparatus for preventing compressor stall in a gas turbine engine |
-
1975
- 1975-12-08 US US05/638,852 patent/US4058975A/en not_active Expired - Lifetime
-
1976
- 1976-12-03 GB GB50470/76A patent/GB1574835A/en not_active Expired
- 1976-12-03 FR FR7636479A patent/FR2334827A1/fr active Granted
- 1976-12-04 DE DE19762655121 patent/DE2655121A1/de not_active Withdrawn
- 1976-12-07 NO NO764165A patent/NO147962C/no unknown
- 1976-12-08 NL NL7613671A patent/NL7613671A/xx not_active Application Discontinuation
- 1976-12-08 JP JP14664876A patent/JPS5284307A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO147962C (no) | 1983-07-13 |
| GB1574835A (en) | 1980-09-10 |
| FR2334827B1 (no) | 1982-10-22 |
| FR2334827A1 (fr) | 1977-07-08 |
| DE2655121A1 (de) | 1977-06-23 |
| US4058975A (en) | 1977-11-22 |
| NL7613671A (nl) | 1977-06-10 |
| JPS5284307A (en) | 1977-07-13 |
| NO764165L (no) | 1977-06-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO147962B (no) | Gassturbinsystem for bestemmelse av gyldigheten av temperaturavlesninger oppnaadd med foelere i en gassturbins varmgasstroem | |
| US4115998A (en) | Combustion monitor | |
| US4543565A (en) | Method and apparatus for monitoring an alarm system | |
| EP0322158B1 (en) | Engine monitoring | |
| US5172096A (en) | Threshold determination apparatus and method | |
| JPH0120284B2 (no) | ||
| JPS60256596A (ja) | ターボ圧縮機のサージの検出制御装置並びに方法 | |
| US20180347408A1 (en) | System and method for risk categorization | |
| WO1999005454A1 (en) | Burner control installation | |
| US6034610A (en) | Method and arrangement for monitoring the operation of a gas probe | |
| US4785284A (en) | Fire monitoring system | |
| EP0143976B1 (en) | Fire detector equipped with sensor | |
| US5012637A (en) | Method and apparatus for detecting stalls | |
| US4357300A (en) | Apparatus for process analysis | |
| CN110702421A (zh) | 一种涡喷发动机压力测量诊断方法及装置 | |
| EP3375982B1 (en) | Methods of detecting one failure in a burner of a combustor and turbine systems | |
| CA2928844A1 (fr) | Procede et dispositif de gestion de pannes avec un systeme de gestion d'un turbomoteur d'un aeronef | |
| JPH0926237A (ja) | 冷凍機の遠隔集中管理方法、および、同遠隔集中管理装置 | |
| JP3322939B2 (ja) | プロセス計装ラック | |
| NO156183B (no) | Innretning for overvaakning av driften av et gassturbinarrangement. | |
| AU679563B2 (en) | Process and device for imaging the operational condition of a turbine during the starting process | |
| KR100191643B1 (ko) | 통신구 집중 관리 방법 및 그 장치 | |
| US2793813A (en) | Measuring and controlling apparatus | |
| DK166109B (da) | Branddetektor udstyret med foeler | |
| JP2001165402A (ja) | 熱機器の運転監視方法およびその装置 |