NO145021B - Skyvedoerskarm. - Google Patents

Abstract

Skyvedørskarm.

Description

Hydraulisk drevet slagverktøy.

Denne oppfinnelse vedrører hydraulisk drevne slagverktøy bestående av et hus med fordelingsventilorganer anordnet til over passasjer å tilføre ikke sammentrykkbart trykkfluidum til en boring i huset for å påvirke et i boringen frem og tilbake bevegelig slagstempel, som bærer en stempelhals, mot hvilken en ringformet tetningsblokk i huset ved den ene ende av boringen er anordnet til å tette.

Formålet med oppfinnelsen er å tilveiebringe et hydraulisk drevet slagverktøy av denne art med en enkel og holdbar konstruk-sjon og effektiv tetning av de frem- og til-bakegående deler for å minske lekkasje og væsketap på tross av under drift oppstående trykktopper i det drivende ikke sammentrykkbare trykkfluidum. Videre skal oppfinnelsen muliggjøre anvendelsen av dempekammere ved de motsatte ender av den boring hvori slagstemplet beveger seg frem og tilbake av en sådan beskaffenhet at de dels hind-rer slagstemplet fra å slå mot verktøyets hus, dels utjevner dets bevegelse og eliminerer be-hovet for spesielle kompresjonsorganer ved stempelhalsendene, hvilket tidligere ofte ble benyttet ved konvensjonelle konstruksjoner for bevegelsesdempning.

Oppfinnelsen utmerker seg ved at et hydraulisk dempeorgan, bestående av et inntil tetningsblokken utformet ringformet dempekammer med en diameter som er noe større enn boringens diameter, er anordnet til å opp-fange slagstemplet ved slutten av dets slag i retning mot tetningsblokken, idet et mellom dempekammeret og boringen uttatt og til en av tilførselspassasjene tilsluttet ringspor er anordnet til å oppta det av slagstemplet av dempekammeret gjennom klaringen mellom slagstemplet og dempekammeret uttrengte ikke sammentrykkbare trykkfluidum.

Oppfinnelsen skal beskrives nærmere under henvisning til tegningene der som eksem-pel viser en utførelsesform og hvor fig. 1 viser et lengdesnitt av et hydraulisk drevet slag-verktøy ifølge oppfinnelsen, fig. 2 en del av et riss i større målestokk av sylinderseksjonen i fig. 1, fig. 3 et riss i større målestokk av akkumulatorseksjonen i fig. 1, fig. 4 et snitt i større målestokk av ventilhuset etter linjen 4—4 i fig. 5, fig. 5 et snitt etter linjen 5—5

i fig. 4, fig. 6 et snitt etter linjen 6—6 i fig. 4, fig. 7 et tverrsnitt gjennom tannhjulsmotoren for drift av ventilsystemet med trykkfluidets tilløp og avløp vist skjematisk, fig. 8 en del av et av tannhjulene i fig. 7 i perspektivriss, og fig. 9—12 deler av tverrsnitt gjennom ventilsystemet i fire ulike ventilstillinger under en full arbeidssyklus av slagverktøyet.

Slagverktøyet i fig. 1 er forsynt med et sammensatt hus som kan være portabelt eller, for matning med motorkraft, være montert på en hensiktsmessig matningsanordning. Huset innbefatter en midtseksjon 11 som har en sentralt gjennomgående sylinderboring 12 og som koaksialt bærer en bakre seksjon 13 og en forreste seksjon 14, hvilken siste bærer et fremadrettet holderparti 15. Delene 11, 13, 14 og 15 av huset er som vanlig festet sammen ved hjelp av ikke viste bolter.

I det indre av midtseksjonen 11 er anordnet et i sylinderboringen 12 glidbart stem-pelhode 16 som er forsynt med i motsatte retninger rettede stempelhalser 17 og 18. Halsen 18 har fortrinnsvis en mindre diameter enn stempelhalsen 17 hvorved flaten ved baksiden av hodet 16 for påvirkning av ikke-sammentrykkbart trykkfluidum blir større enn driv-flaten ved hodets 16 forreste ende. Stempelhodet 16 har fortrinnsvis maksimalt en diameter som er 1,3 ganger diameteren av stempelhalsen 18. Lekkasje langs stempelhalsene hindres av ringformede tetningsblokker 19, 20 av stål, som har tettende glidepasning mot stempelhalsene og er forsynt med ytre tet-ningsringer 21 ved den forreste resp. bakre del av yttermantelen av de resp. tetningsblokker, fig. 2. Tetningsblokkene er anordnet med en viss klaring i boringen 22 i midtseksjonen 11 med tetningsringene 21 tettende mot boringene 22.

Blokkene 19, 20 holdes på plass av egnede fremspring på den forreste resp. bakre seksjon 14, 13 og klaringen mellom blokkene og midtseksjonens boringer 22 muliggjør adgang for en mindre mengde av trykkfluidet fra sylinderboringen 12 til de ytre omkretser av blokkene 19, 20 helt frem til tetningsringene 21. Inntil hver tetningsblokk 19, 20 er anordnet et ringformet dempekammer 23, hvilke kammere er koaksiale med boringen 12 og anordnet til å oppta slagstemplets 16—18 energi ved enden av stempelslaget i retning mot de resp. tetningsblokker 19, 20. For til-veiebringelsen av denne dempning har kamrene en diameter som er noe større enn stempelhodet 16 eller boringens 12 diameter, f.eks. 0,2 mm større, slik at trykkfluidum som sten-ges inne i dempekamrene 23 av stemplet 16 under dettes bevegelse inn i dempekamrene kan trykkes ut gjennom den ringformede spalte som omgir stempelhodet. Denne virk-ning skjer under økende bevegelsesmotstand alt ettersom stempelhodet trenger dypere inn i dempekamrene. Mellom sylinderboringens 12 motsatte ender og blokkene 19 og 20 er utformet korte radiale passasjer 24 og 25 og passende ringspor for tilførsel av høytrykks-fluidum til sylinderboringens 12 arbeidsrom eller for tømning av lavtrykksfluidum fra disse.

Innenfor holderpartiet 15 er anordnet en dreibar chuck 26, som kan settes i omdreining av en motor, fortrinnsvis en konvensjo-nell hydraulisk tannhjulsmotor, antydet ved 27. Chucken 26 opptar borets 28 hals og ro-terer boret. En aksial kanal 29 for spyle-medium er anordnet i boret 28. Et spylerør 30 strekker seg fra den bakre seksjon 13 gjennom en aksial boring 30' i slagstemplet 16—18 og rager med sin forreste ende inn i spyle-kanalen 29. En tilkobling 31 for en slange for spylemediet er anordnet ved den bakre seksjon 13 og er forbundet med denne ved en inngjenget nippel 321.

Midtseksjonen 11 er forsynt med et radialt utskytende parti med en sylindrisk uttag-ning 32 hvori er innsatt et ventilhus 33. Dette holdes på plass av en tettende og med uttag-ningen 32 samvirkende ansats som utgjør en del av en akkumulatorseksjon 34, som er festet til det radielt utskytende parti av sylinderseksjonen 11 ved hjelp av ikke viste bolter. En tilkobling 35 for trykkmedium under høy-trykk og en tilkobling 36 for avgang av trykkmedium under lavt trykk er forbundet med akkumulatorseksjonen 34 og leder frem til en sylinderboring 38 i denne.

Et stempel 37 er bevegelig frem- og tilbake i sylinderboringen 38 og dets motsatte sider påvirkes på den ene side av høytrykks-fluidet, på den annen side av lavtrykksfluidet. Ringformede elastisk sammentrykkbare fjærplater 40 er gruppert belgformet mellem en endelukning 39 ved den ene ende av boringen 38 og lavtrykksflaten på stemplet 37 og anordnet til å balansere stemplet 37 mot over-trykket ved tilkoblingen 35. En bøyelig elastisk stopp-ring 41, fig. 3, er innskjøvet gjennom en tagential åpjning i mot hverandre anordnede ringformede spor i overflatene i endelukket 39 og sylinderboringen 38, hvorved endelukket 39 fastholdes på plass i boringen 38. Forspenningen og de elastiske egen-skaper hos f jærplatearrangementet kan velges slik at man får en konstant kompresjon av fjærplatenes 40 motvirkende fjærkraft. Pla-tene er anordnet om et hult aksialt forlenget parti 42 av stemplet 37 og det forlengede par-tiets ende som vender fra stemplet 37 er glidbart lagret i et lager 43 på endelukket 39. Lagret 43 tjener også som aksialt anslag for fjærplatene 40. Passende perforeringer er anordnet i det forlengede partis 42 mantel samt i lagret 43 for å sikre fri sirkulasjon av trykkfluidum.

Ved stemplets 37 høytrykkside er anordnet et fremspring 44 som samvirker med og hviler mot akkumulatorseksjonens 34 hus når trykket på begge sider av stemplet 37 er utjevnet.

Aggregatet av fjærplater 40 er oppdelt i to grupper som er adskilt av et sylindrisk avstandsstykke 45 ved tilkoblingen 36 for å lette strømningen av trykkfluidum tvers gjennom akkumulatorseksjonen 34. En høytrykks-kanal 46 og en lavtrykksreturkanal 47 er anordnet mellom sylinderboringen 38 og ventilhuset 33 og er forbundet med sylinderboringen 38 på motsatte sider av akkumulator-stemplet 37. Høytrykkskanalen 46 står stadig i forbindelse med det indre 48' av en roterende automatisk fordelingsventil 48 som strekker seg aksialt i ventilhuset 33. Det indre 49' av en lignende fordelingsventil 49 som er anordnet i avstand fra og parallelt med fordelingsventilen 48 står i stadig forbindelse med lavtrykkskanalen 47. Ventilene 48 og 49 er formet hule og sylindriske og er forsynt med diametralt motstående ventilslisser 50.

To tannhjul 51, 52, som står i inngrep med hverandre og som inngår i en tannhjulsmotor, er utført i ett stykke med hver sin av fordelingsventilene 48, 49. Hvert tannhjul 51, 52 støttes av og passer tett i en sylindrisk åpning 53 i fordelingsventilhuset 33 og er dreibart lagret om et sylindrisk, hult lager 54 som er konsentrisk med den sylindriske åpning 53. De hule lagre 54 danner passasjer mellom det indre av fordelingsventilene 48, 49 og høytrykks- resp. lavtrykkskanalene 46, 47. Radielle flenser 55 på lagrene 54 danner luk-ker for åpningene 53 og er fastholdt mellom akkumulatorseksjonen 34 og ventilhuset 33. Mellom hver flens 55 og bunnen av åpningene 53 dannes et arbeidsrom for tannhjulsmoto-rens to samvirkende tannhjul 51, 52. En kanal 56 fører fra høytrykkskanalen 46 til tann-hjulsmotorens høytrykksside mens dens lav-trykkside forbindes med lavtrykkskanalen 47 ved en kanal 57. Strømmen av trykkfluidum som passerer kanalen 56 for å drive tannhjulsmotoren er koblet parallelt i forhold til hoved-strømmen for drift av slagstemplet 16—18. En stempelevntil 58 er innsatt glidbart i kanalen 56 og har et antall aksiale perforeringer 59 for strupning av strømmen. Stempelventilen har dessuten en fremstikkende spiss 60 som samvirker med et redusert parti 62 av kanalen 56 og hindres i å stenge dette re-duserte parti 62 av en skruf jær 61 anbragt mellom ventilen 58 og en ansats ved det re-duserte parti 62. Når høytrykksfluidum ved igangsetning av tannhjulsmotoren 51, 52 kommer inn i kanalene 46 og 56 påvirkes stempelventilen 58 av den av strupevirkningen i perforeringene 59 oppståtte trykkforskjell. Herved forskyves stempelventilen i strømnings-retningen under sammentrykningen av skrufjæren 61. Mens trykkforskjellen bygges opp og forskyvningen foregår kan en forholdsvis stor mengde trykkfluidum passere gjennom perforeringene 59 på stempelventilen 58 og kanalen 62 for å påvirke og sette igang tannhjulsmotoren 51, 52. Med økende kompresjon av skrufjæren 61 begynner imidlertid stem-pelventilens 58 spiss 60 å utøve en strupning i forhold til kanalen 62 idet den trenger inn i denne i en sådan dybde at væske- og fjær-kreftene, som påvirker stempelventilen, ba-lanserer hverandre. Denne strupning økes med av strømmen forårsaket øket kompresjon av fjæren og minskes når fjæren utvider seg. Som resultat herav oppnåes praktisk talt konstant væskestrømning i motoren 51, 52 av en av spenningen i fjæren 61 og perforeringenes 59 diameter bestemt størrelse og uavhengig av det faktum at der i høytrykkskanalen 46 kan oppstå betydelige trykkfluktuasjoner. Følge-lig oppnåes så godt som konstant omdrei-ningshastighet for de to fordelingsventiler 48, 49 som er koblet sammen ved tannhjulene 51, 52.

For å muliggjøre en effektiv balansering av de i inngrep med hverandre stående tannhjul i forhold til de ulike trykk, som påvirker dem, er radielle boringer 63 anordnet ved bunnen mellom tannhjulenes tenner, hvilke boringer fører radialt gjennom tannhjulene til i retning mot lagrene 54 vendende uttagninger 64, fig. 4 og 8. Trykket som virker ved høy-trykksenden av motoren tenderer til å presse tannhjulene 51, 52 radialt mot lagrene 54 under tilveiebringelse av friksjonsmotstand mot rotasjonen. Samtidig virker imidlertid et mottrykk i uttagningene 64 og resulterer i en effektiv balansering av trykkene hvorved et minimum av kraft medgår for dreining av tannhjulsmotoren 51, 52. De i inngrep med hverandre stående tenner på tannhjulene 51, 52 utgjør effektive organer for synkronisering av de to fordelingsventilers 48, 49 rotasjon.

I ventilhuset 33 er anordnet to parallelle mot sylinderseksjonen 11 vendende aksiale kammere 24<1>, 25<1>. Kammeret 24l er forbundet med passasjen 24 i sylinderboringen 12 mens kammeret 25' er forbundet med den annen passasje 25. De roterende fordelingsventiler 48, 49 er dreibart lagret i ventilboringer 65, 66 anordnet ved motsatt side av ventilhuset 33 i forhold til kamrene 24<1>, 25<1>. For å mulig-gjøre jevn funksjon av fordelingsventilene 48, 49 mens fordeling av trykkfluidum til og av-ladning fra de resp. kammere 24<1>, 25<1> og passasjene 24, 25 foregår, er kanaler anordnet for å balansere de på disse ventiler virkende trykk, hvorved denne balansering er fullsten-dig i alle retninger og virker under hele ven-tilfunksjonen. Herfor er diametralt motsatte og innbyrdes forbundne fordelingsspor anordnet i par i ventilboringene 65 og 66 gjennom hvilke trykkbalansering tilveiebringes under fordelingsventilenes funksjon. Inntil fordelingsventilenes funksjon. Inntil fordelingsventilen 48, hvis indre 48<1> står stadig i forbindelse med høytrykkskanalen 46, er anordnet diametralt motsatte aksiale fordelingsspor 67 for tilførsel av trykkfluidum til kammeret 25<1> og passasjen 25, hvorved en trykkutjevning skjer mellom sporene 67 over et periferispor 68 i ventilhuset 33, fig. 5. Et annet par av diametralt motsatte fordelingsspor 69 er anordnet i ventilboringen 65 for til-førsel av høytrykksfluidum til kammeret 24<1 >og passasjen 24, idet likeledes et periferispor 70, fig. 6 er anordnet i ventilhuset 33 for ut-jevning av trykkene som virker i fordelings-sporet 69. I fordelingsventilens 49 ventil-boring 66, hvis indre 49<1> står i stadig forbindelse med lavtrykksreturkanalen 47 er i full analogi hermed anordnet diametralt motsatte fordelingsspor 71 bestemt til å forbinde kammeret 24<1> og passasjen 24 med returkanalen 47, hvorved trykkutjevning mellom sporene 71 tilveiebringes ved hjelp av et periferispor 72, fig. 5, mens et par diametralt motsatte fordelingsspor 73 er anordnet til å forbinde kammeret 25<1> og passasjen 25 med returkanalen 47. Trykkene i fordelingssporene 73 utjevnes herved ved hjelp av et periferispor 74, fig. 6. For å balansere endene av fordelingsventilene 48, 49 inn ved tannhjulene 51, 52 er anordnet perforeringer gjennom lagrene 54, fig. 4.

Innen verktøyet settes igang forbindes det ved tilkoblingene 35, 36 samt ved de tilkob-linger, som fører til bor-chuckens motor 27, med en hensiktsmessig hydraulisk kraftkilde innbefattende en kontinuerligt virkende hydraulisk trykkgenerator eller pumpe, som le-verer høytrykksfluidum med et vesentlig konstant trykk. Sådanne hydrauliske trykkgene-ratorer sammen med tilhørende hjelpeutstyr såsom et passende væskereservoar, væskefil-ter, trykkreguleringsventiler og disses innbyrdes arrangement er velkjent og skal ikke her beskrives. Likeledes utelates detaljbeskrivel-sen av den konvensjonelle pådragsventil, som kobles parallelt mellom innløpsledningen og returledningen ved passende sted og som i pådragsventilens upåvirkede stilling tilveiebringer en forbiledning av trykkfluidum for å føre den kontinuerlige trykkfluidumstrøm tilbake til reservoaret.

Så snart under drift pådragsventilen fø-res til påvirkningsstilling, tilføres høytrykks-fluidum gjennom tilkoblingen 35 til akkumu-latorstemplets 57 høytrykksflate i sylinderboringen 38 og derfra videre gjennom høy-trykkskanalen 46 til det indre av ventilen 48. Samtidig passerer høytrykksfluidum fra høy-trykkskanalen 46 inn i kanalen 56 til tannhjulsmotoren 51, 52, hvorved de synkroniserte fordelingsventiler 48, 49 begynner å rotere. Under fordelingsventilenes 48, 49 rotasjon til-føres høytrykksfluidum ved hjelp av ventilen 48 avvekslende ved en av passasjene 24, 25 til sylinderboringen 12 mens samtidig den annen av passasjene 24, 25 avvekslende forbindes med returkanalen 47 ved hjelp av den annen fordelingsventil 49. Ventilenes funksjon er vist mere i detalj i fig. 9—12, i hvilke en ven-tildreining på tilnærmet 180° av fordelingsventilene 48, 49 er avbildet. Under en lignende halv omdreining utfører stemplet 16, 17, 18 en full arbeidssyklus. Når stemplet befinner seg i stillingen ifølge fig. 1, som tilsvarer ventilstillingen i fig. 9, kommer høy-trykksfluidum som tilføres ventilen 48 til å flyte fra dens indre 48<1> gjennom ventilslissene 50 til de aksiale spor 69 og derifra dels gjennom balanseringssporet 70 og dels direkte inn i kammeret 24<1> og videre gjennom passasjen 24 til stempelhodets 16 forreste flate. Samtidig er stempelhodets bakre flate i forbindelse med returkanalen 47 over passasjen 25, kammeret 25<1>, balanseringssporet 74, fordelingssporene 73, slissene 50 og det indre 49<1> av ventilen 49. Fra returkanalen 47 passerer lavtrykksfluidet tvers gjennom sylinderboringen 38 i akkumulatorseksjonen 37 forbi avstandsringen 45 til lavtrykkstilkoblingen 36. Trykkfluidet som påvirker den forreste flate på stempelhodet 16 forskyver slagstemplet bakover og tilveiebringer returslaget. Under ventilenes 48, 49 kontinuerlige rotasjon passeres herefter den i fig. 10 viste stilling. Denne er omkastningsstillingen i hvilken omkretspartiene av ventilboringene 65, 66 passeres av ventilslissene 50 under disses bevegelse over til neste par aksiale spor 67, resp. 71, hvorved høytrykksstrømmen kastes over fra stempelhodets 16 forreste flate til dets bakre. Under dette forløp beveger slagstemplet 16—18 seg med meget stor hastighet bakover og komprimerer trykkfluidet ved stempelhodets 16 bakflate og tvinger herved, så snart omkastningen av fordelingsventilen 48 er fullbyrdet, det nevnte fluidum mot trykket av strømmen i fordelingsventilen 48 bakover gjennom det indre 48<1> av den nevnte ventil 48. I praksis pumper herved stemplet mens det retarderer trykkfluidum fra stempelhodets 16 bakre flate tilbake gjennom ventilen 48 til akkumulatorboringten 38. Gjennom kompresjon av f jærplatene 40 opptar akkumulatoren det over høytrykkskanalen 46 tilbakeven-dende trykkfluidum fra sylinderboringen 12 samt det trykkfluidum, som fra trykkgeneratoren kontinuerlig strømmer gjennom høy-trykkskoblingen 35. Etter hånd stanser slagstemplet 16—18, endelig bremset av det på stempelhodets 16 bakre flate virkende trykkfluidum og i den i fig. 11 viste ventilstilling påbegynnes en akselerasjon av stemplet i retning fremad for å tilveiebringe et anslag mot borets 28 hals. Som det fremgår kan trykkfluidum fra høytrykkstilkoblingen 35 samt fra høytrykkssiden av den fylte akkumulator nu passere gjennom ventilen 48 for gjennom sporene 67 å rettes mot passasjen 25 og stempelhodets 16 bakre flate hvorved samtidig stempelhodets forreste flate forbindes med lavtrykkskoblingen 36 gjennom passasjen 24, fordelingsventilen 49 og akkumulatorens lav-trykksside. I anslagsøyeblikket befinner fordelingsventilene 48, 49 seg i stilling ifølge fig. 12. Stemplet er nu praktisk talt stillestående etter at det har avgitt sin bevegelsesenergi til borhalsen og noen tilbakepumpning over ventilen 48 til akkumulatoren foregår således ikke i tilslutning hertil. I neste øyeblikk rote-rer fordelingsventilene 48 og 49 videre til en stilling som tilsvarer stillingen i fig. 9, hvilken innebærer begynnelsen av en ny arbeidssyklus. Det fremgår at trykkakkumulatoren under verktøyets drift absorberer høytrykks-topper og treghetstøter som skriver seg fra ventilene 48, 49 og stemplets 16—18 funksjon. Likeledes tar akkumulatoren opp og lagrer trykkfluidum fra trykkgeneratoren under den tid trykkfluidum ikke kan passere frem til slagstemplets drivflater. I stedet avgir akkumulatoren overskuddstrykkfluidet til sylinderboringen under fofdelingsventilens åpnings-tid da trykkgeneratoren alene ikke helt kan dekke det kvantum trykkfluidum som kreves.

Det er tydelig at den energi som fra begynnelsen mates gjennom fordelingsventilsystemet for gjennomføring av returslaget pumpes gjennom ventilhuset i form av trykkfluidum opptil tre ganger, dvs. først fra høy-trykkssiden til stempelhodets forreste flate under tilbakegangsakselerasjonen, deretter i tilslutning hertil fra bakflaten til trykkakkumulatoren under returslagets retardasjon og tilsist tilbake fra trykkakkumulatoren til stempelhodets bakre flate under stemplets akselerasjon for tilveiebringelse av et anslag. Følgelig er det viktig for å sikre en effektiv funksjon av et verktøy av den beskrevne type at liten strømningsmotstand foreligger i fordelingsventilsystemet. Det fremgår at fluid-umkanalene i ventilsystemet har stort tverrsnitt og er utformet så korte som mulig, hvilket tillater trykkfluidet å flyte med et minimum av forstyrrelser. Trykktoppene som frembringes utnyttes for oppladning av trykkakkumulatoren, som derpå tilbakefører den opplagrede energi til slagstemplet. Trykkakkumulatoren nedsetter i vesentlig utstrek-ning de ved høytrykkskanalen 46 virkende topptrykk slik at ingen skadelige trykkpulsa-sjoner kan reflekteres ut gjennom tilkoblingene 35, 36. Som følge av at trykkakkumulatoren er koblet parallelt med ventilsystemet kan skadelige trykktopper og pulsasjoner i utløpskanalen 47 også utjevnes av akkumulatoren.

Under verktøyets drift og likeledes under tomgang kan stempelhodet iblant tilfeldigvis kastes forbi sitt vanlige vendepunkt eller stoppepunkt. I disse tilfelle kommer dempekamrene 23 til å hindre at stemplet slår mot endene av verktøyhuset eller mot tetningsblokkene 19 og 20. Når stempelhodet trenger inn i dempekamrene 23 kommer trykket som frembringes i disse til å påvirke de ytre omkretser av tetningsblokkene gjennom klaringen mellom blokkene 19, 20 og sylinderseksjonen 11 og kommer til å trykke blokken sammen innad og øke tetningsblokkens 19, 20 tettende pasning mot stempelhalsene, hvorved tendensen hos det høye trykk i dempekamrene til å gi grunn til lekkasje motvirkes. Det i dempekamrene frembragte høytrykk er be-grenset til disse og er ikke i stand til å påvirke fordelingsventilsystemet.

Claims (7)

1. Hydraulisk drevet slagverktøy bestående av et hus med fordelingsventilorganer anordnet til over passasjer å tilføre ikke sammentrykkbart trykkfluidum til en boring i huset for å påvirke et i boringen frem og tilbake bevegelig slagstempel, som bærer en stempelhals, mot hvilken en ringformet tetningsblokk i huset ved den ene ende av boringen er anordnet til å tette, karakterisert ved at et hydraulisk dempeorgan, bestående av et inntil tetningsblokken (19 resp. 20) utformet ringformet dempekammer (23) med en diameter som er noe større enn boringens (12) diameter, er anordnet til å opp-fange slagstemplet (16) ved slutten av dets slag i retning mot tetningsblokken (19 resp. 20), idet et mellom dempekammeret (23) og boringen (12) uttatt og til en av tilførsels-passasjene (24, 25) tilsluttet ringspor er anordnet til å oppta det av slagstemplet (16) av dempekammeret (23) gjennom klaringen mellom slagstemplet og dempekammeret uttrengte ikke sammentrykkbare trykkfluidum.

2. Hydraulisk drevet slagverktøy ifølge påstand 1, karakterisert ved at en forbindelse foreligger mellom dempekammeret (23) og utsiden av tetningsblokken (19 resp. 20) fortrinnsvis dannet ved klaringen mellom tetningsblokkene og huset og anordnet til å skape adgang til trykkfluidum til den nevnte utside for tetningsøkende sammentryk-ning av tetningsblokkene innad i retning mot stempelhalsen (17, 18).

3. Hydraulisk drevet slagverktøy ifølge påstand 1, karakterisert ved at slagstemplet (16) bærer stempelhalser (17, 18) ved hver ende, hvorved ved boringens (12) motsatte ender et par tetningsblokker (19, 20) og dempekammere (23) inntil disse er anordnet i huset for tettende samvirkning med stempelhalsene (17, 18) respektiv for oppfangning av slagstemplet ved slutten av dettes begge slag.

4. Hydraulisk drevet slagverktøy ifølge påstand 3, karakterisert ved at stempelhalsene (17, 18) i aksial retning er frie for påvirkning av trykkfluidum, og at slagstemp-lene (16) har en maksimaldiameter, som er lik eller mindre enn 1,3 ganger minimaldia-meteren av stempelhalsene (17, 18).

5. Hydraulisk drevet slagverktøy bestående av et hus med fordelingsventilorganer anordnet til vekselvis å tilføre ikke sammentrykkbart trykkfluidum for påvirkning av motstående flater på et i en boring i huset frem og tilbake bevegelig slagstempel, idet et høytrykksinnløp og et lavtrykksutløp for trykkfluidet er anordnet i huset, karakterisert ved at en første helt balansert fordelingsventil (48), som stadig kommuniserer med innløpet, er anordnet i huset inntil boringen (12) samt er anordnet til vekselvis å til-føre fluidum under høyt trykk til slagstemplets (16—18) motsatte flater, at en annen helt balansert fordelingsventil (49), som stadig kommuniserer med utløpet, er anordnet i huset inntil boringen samt er anordnet til vekselvis å forbinde slagstemplets (16—18) motsatte flater med utløpet, samt at en eneste av trykkfluidet dreven motor (51, 52) er i drivforbindelse med fordelingsventilene og anordnet til å synkronisere deres bevegelse samt at på kjent måte tannhjulene av en av trykk-luft drevet tannhjulsmotor (51, 52) er i driv forbindelse med hver sin av fordelingsventilene for synkronisering av disses rotasjon.

6. Hydraulisk drevet slagverktøy ifølge påstand 5, karakterisert ved at hver ventil (48, 49) innbefatter et sentralt hulrom (48<1>, 49'), hvorav det ene er anordnet til å kommunisere med innløpet og det annet med utløpet.

7. Hydraulisk drevet slagverktøy bestående av et hus med fordelingsventilorganer anordnet til vekselvis å tilføre ikke sammentrykkbart trykkfluidum for påvirkning av motstående flater på et i en boring i huset frem og tilbakebevegelig slagstempel, idet et høytrykksinnløp og et lavtrykksutløp for trykkfluidet er anordnet i huset, karakterisert ved at en sylinderboring (38) er innkoblet direkte inn mellom innløpet (35) og utløpet (36) i hvilken sylinderboring (38) et akkumulatorstempel (37) er anordnet for bevegelse frem og tilbake, idet akkumulator-stemplets motstående flater er anordnet til å påvirkes vesentlig over hele sine flate dels av høytrykksfluidum og dels av lavtrykksfluidum, hvorhos fjærorganer (40) er innsatt i boringen (38) for å balansere akkumulator-stemplet (37) mot høytrykksfluidets trykk.