NO144230B

NO144230B - FALL COVER WITH NON-ELECTRICAL POWER AND RELEASE SYSTEM FOR MULTIPLE SUIT

Info

Publication number: NO144230B
Application number: NO744057A
Authority: NO
Inventors: Eldon Kenneth Hurley
Original assignee: Hercules Inc
Priority date: 1973-12-20
Filing date: 1974-11-11
Publication date: 1981-04-06
Also published as: MX155149A; YU340374A; FI59580C; ES433102A1; ZA748124B; FR2255571A1; IE40558L; JPS5095412A; GB1449560A; SU850026A3; FI336074A; AR204644A1; CA1028562A; ES433103A1; DE2457622A1; SE418855B; JPS5817156B2; IT1027845B; FI59580B; MY7700256A

Description

Foreliggende oppfinnelse angår fenghetter med ikke-elektrisk tenning. Slike fenghetter tennes av eksplosjons- The present invention relates to hoods with non-electric ignition. Such trap caps are ignited by explosive

energien fra detonering av en eksplosiv gassblanding, og dess- the energy from the detonation of an explosive gas mixture, and

uten angår oppfinnelsen et avfyringssystem for flere feng- but the invention relates to a firing system for several fang-

hetter av denne art. Avfyringssystemet omfatter innretninger for overføring av en eksplosiv gassblanding til et område så hoods of this kind. The firing system includes devices for transferring an explosive gas mixture to an area so

nær fenghettene at detonering av gassblandingen bevirker ten- near the catch caps that detonation of the gas mixture causes ignition

ning av fenghettene. ning of the fang caps.

Fenghetter for ikke-elektrisk tenning består vanlig- Catch caps for non-electric ignition usually consist of

vis av en hylse med en tennsats som antennes ved varmeenergi, show a sleeve with an igniter that is ignited by heat energy,

og i hylsen finnes det en bunnladning og en mellomladning med tennsatsen på toppen. Ofte kan man ha en forsinkelsesladning mellom mellomladningen og tennsatsen, tent ved hjelp av en lunte som går inn i hylsen i tenningsnærhet til tennings- and in the sleeve there is a bottom charge and an intermediate charge with the fuse on top. You can often have a delay charge between the intermediate charge and the igniter, ignited by means of a fuse that goes into the sleeve in the ignition vicinity of the ignition

systemet. Mellomladningen er detonerbar etter avbrenning av forsinkelsessatsen eller tennsatsen og bunnladningen er deto- the system. The intermediate charge is detonable after burning the delay charge or the ignition charge and the bottom charge is detonated

nerbar etter detonering av mellomsatsen. Forsinkelsessatsen er anordnet slik at den brenner i et bestemt tidsrom og for- nerbar after detonation of the intermediate charge. The delay rate is arranged so that it burns for a specific period of time and

sinker forbindelsen mellom tennsatsen og mellomsatsen før sistnevnte detonerer. Andre typer av ikke-elektriske feng- slows the connection between the primer and the intermediate charge before the latter detonates. Other types of non-electric feng-

hetter omfatter fyrverkeri eller forbrenningstyper der tenn- hoods include fireworks or combustion types where ignition

satsen kan være den eneste ladning i fenghetten eller den kan være forbundet eksplosivt med en eller flere ladninger. the charge may be the only charge in the cap or it may be explosively connected to one or more charges.

Ved bruk av fenghetter med detonasjonslunte til When using catch caps with a detonation fuse

tenning av fenghetter med forsinkelse vil detonasjonskraften gjøre at fenghettehylsen ofte blir brutt i stykker, noe som fører til at varme og trykk i tennområdet får avløp og derfor ikke antenner forsinkelsesladningen, noe som igjen fører til at skuddet ikke går av. Ofte vil valget av hovedladning som skal tennes med luntetenningsfenghette være begrenset til slike eksplosiver som ikke kan tennes direkte ved detonering av lunten. Videre vil en detonasjonsluntefenghette ofte virke slik at den setter eksplosivladningen under et fortrykk og der- ignition of fuze caps with a delay, the detonation force will cause the fuze cap sleeve to often be broken into pieces, which causes heat and pressure in the ignition area to drain away and therefore not ignite the delay charge, which in turn causes the shot not to go off. Often, the choice of main charge to be ignited with a fuse ignition catch cap will be limited to such explosives that cannot be ignited directly by detonating the fuse. Furthermore, a detonation fuze cap will often act in such a way that it puts the explosive charge under a pre-pressure and there-

ved fører til frigivelse av mindre energi fra hovedladningen. leads to the release of less energy from the main charge.

Videre er tenning med detonasjonsluntefenghette forbundet med Furthermore, ignition with a detonation fuse cap is connected with

et meget kraftig smell og er årsak til mange klager i for- a very strong bang and is the cause of many complaints in

bindelse med sprengningsoperasjoner, og endelig er detonasjons- connection with blasting operations, and finally detonation is

lunter fylt med PETN eller liknende detonerende stoff under-, lagt bestemmelser og forholdsregler som gjelder for behand-ling av eksplosiver og naturligvis utsatt for transport-restriksjoner . fuses filled with PETN or similar detonating substances subject to the provisions and precautions that apply to the handling of explosives and naturally subject to transport restrictions.

Formålet med foreliggende oppfinnelse er å oppheve disse ulemper, noe som er oppnådd ved en slik konstruksjon av fenghetten at tennsatsen kan tennes ved detonasjon av en eksplosiv gass. The purpose of the present invention is to eliminate these disadvantages, which has been achieved by such a construction of the catch cap that the igniter can be ignited by detonation of an explosive gas.

Oppfinnelsen er kjennetegnet ved de i kravene gjen-gitte trekk og vil i det følgende bli forklart nærmere under henvisning til tegningene der: Fig. 1 viser en fenghette med null forsinkelse, i henhold til oppfinnelsen, omfattende et par rørformede kanaler som er innlagt i en tetningsplugg for innløp og utløp av den eksplosive gassblanding under gassutdrivningen, og deretter for tilførsel av termisk detonasjonsenergi ved detonering av den eksplosive gassblanding, The invention is characterized by the features set out in the claims and will be explained in more detail in the following with reference to the drawings in which: Fig. 1 shows a catch cap with zero delay, according to the invention, comprising a pair of tubular channels which are embedded in a sealing plug for the inlet and outlet of the explosive gas mixture during gas expulsion, and then for the supply of thermal detonation energy when detonating the explosive gas mixture,

fig. 2 viser en fenghette med forsinkelse, for-øvrig med samme oppbygning som på fig. 1, fig. 2 shows a catch cap with a delay, otherwise with the same structure as in fig. 1,

fig. 3 viser det samme som fig. 1 og 2 bortsett fra at det i stedet for et utløpsrør er anordnet en utløpsåpning i sylinderens sidevegg for utløp av en eksplosiv gasblanding ved utdrivningsoperasjonen, fig. 3 shows the same as fig. 1 and 2 except that instead of an outlet pipe, an outlet opening is provided in the side wall of the cylinder for the outlet of an explosive gas mixture during the expulsion operation,

fig. 4 illustrerer oppsetning av flere fenghetter fig. 4 illustrates the arrangement of several catch caps

i henhold til fig. 1 eller 2 som elementer i et detonasjonssystem ifølge oppfinnelsen, according to fig. 1 or 2 as elements in a detonation system according to the invention,

fig. 5 viser det samme som fig. 4 bortsett fra at det er vist en rekke fenghetter i henhold til fig. 3 og fig. 5 shows the same as fig. 4 except that a number of catch caps are shown according to fig. 3 and

fig. 6 viser en utførelse av et tennsystem i fig. 6 shows an embodiment of an ignition system i

henhold til oppfinnelsen som omfatter en rekke fenghetter av den ene eller begge av typene vist på fig. 1 og 2, anordnet for detonering av en serie separate hovedladninger, hvor fig. 4-6 særlig according to the invention which comprises a number of catch caps of one or both of the types shown in fig. 1 and 2, arranged for detonating a series of separate main charges, where fig. 4-6 in particular

illustrerer fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen. Like deler på tegningene har samme henvisningstall. illustrates the method according to the invention. Like parts in the drawings have the same reference numbers.

Det vises til fig. 1 hvor den avlange sylinder 10 om-slutter en fenghette 9 med null forsinkelse, sylinderen er lukket med eget materiale i nedre ende 11 og lukket i den motsatte enden 12 ved hjelp av en tetningsplugg, også kallt tenningsplugg, 13. Reference is made to fig. 1 where the oblong cylinder 10 encloses a catch cap 9 with zero delay, the cylinder is closed with its own material at the lower end 11 and closed at the opposite end 12 by means of a sealing plug, also called an ignition plug, 13.

Bunnladningen 14, mellomladningen 16 og tennladningen (tennsatsen) The bottom charge 14, the intermediate charge 16 and the ignition charge (the ignition charge)

17 er anordnet i angitt rekkefølge inne i sylinderen 10 regnet fra 17 are arranged in the specified order inside the cylinder 10 counting from

bunnenden 11 og opp mot tetningspluggen 13, og tennsatsen 17 er anordnet i avstand fra den indre ende 13' tilhørende pluggen 13 under dannelse av et mellomliggende hulrom l8. the bottom end 11 and up towards the sealing plug 13, and the igniter 17 is arranged at a distance from the inner end 13' belonging to the plug 13, forming an intermediate cavity l8.

Et første rør 19 går fra utsiden av sylinderen 10 gjennom pluggen 13 og kommuniserer med ladningen 17 via hulrommet l8. Et andre rør 21 går gjennom pluggen 13 fra et område i forbindelse med hulrommet l8 og til et område utenfor hylsen 10. A first pipe 19 runs from the outside of the cylinder 10 through the plug 13 and communicates with the charge 17 via the cavity l8. A second pipe 21 passes through the plug 13 from an area in connection with the cavity 18 and to an area outside the sleeve 10.

Bunnladningen 14 antennes ved påvirkning av eksplosjons-energien fra mellomladningen 16, og mellomladningen 16 detoneres igjen som resultat av antenning av tennsatsen 17. Bunnladningen 14 er en hvilken som helst egnet type av eksplosiv, f.eks. PETN, RDX, Tetryl eller lignende, som ved détonering produserer eksplosjonsenergi som kan antenne hovedladningen som står i eksplosjonsnærhet til førstnenvnte. Eksempler på mellomladninger eller primere 16 er diazodinitrofenol, ofte et diazodinitrofenolsystem av velkjent type som inkluderer et øvre lag som antennes av tennsatsen 17 og et nedre lag med høyere tetthet som antennes ved hjelp av topplaget. Andre eksempler på mellomladning 16 er diazodinitrofenol/kaliumklorat, blyazid og kvikksølvfulminat. Tennsatsen 17 er en hvilken som helst tennladning som er kjent fra slike oppbygninger av tennsats/mellomladning/bunnladning i fenghetter, med eller uten forsinkelse mellom tennsats og mellomladning, detonerbar etter utviklet varme-eksplosjonsenergi fra en eksplosiv gassblanding, eksempler er bly-selen, bly-tinn/selen, tinn/selen, rødt bly/bor og blyoksyd/mangan. The bottom charge 14 is ignited by the impact of the explosive energy from the intermediate charge 16, and the intermediate charge 16 is detonated again as a result of ignition of the igniter 17. The bottom charge 14 is any suitable type of explosive, e.g. PETN, RDX, Tetryl or the like, which on detonation produces explosive energy that can ignite the main charge that is in the explosive vicinity of the first-mentioned. Examples of intermediate charges or primers 16 are diazodinitrophenol, often a diazodinitrophenol system of a well-known type which includes an upper layer which is ignited by the igniter 17 and a lower layer of higher density which is ignited by the top layer. Other examples of intermediate charge 16 are diazodinitrophenol/potassium chlorate, lead azide and mercury fulminate. The ignition charge 17 is any ignition charge known from such constructions of ignition charge/intermediate charge/bottom charge in trap caps, with or without a delay between ignition charge and intermediate charge, detonable after developed heat-explosive energy from an explosive gas mixture, examples are lead-selenium, lead -tin/selenium, tin/selenium, red lead/boron and lead oxide/manganese.

Røret 19 er vanligvis et plastrør, som eksempelvis har ytterdiameter 2,62 mm og innerdiameter 1,52 mm og kan være av polyetylen-, og avgrenser en strøm av eksplosiv gassblanding tilført hulrommet l8, og røret 21 er av samme eller lignende type og sammensetning. Røret 21 som står i forbindelse med hulrommet 18 avgrenser en strøm av eksplosiv gassblanding fra hulrommet l8 under utdriv-nings- eller utblåsningsoperasjonen, og inngår som et element i detonasjonssystemet i henhold til oppfinnelsen for fremføring av eksplosjonsenergi fra hulrommet 18. The tube 19 is usually a plastic tube, which for example has an outer diameter of 2.62 mm and an inner diameter of 1.52 mm and can be made of polyethylene, and delimits a flow of explosive gas mixture supplied to the cavity l8, and the tube 21 is of the same or similar type and composition . The tube 21 which is in connection with the cavity 18 delimits a flow of explosive gas mixture from the cavity 18 during the expulsion or blow-out operation, and is included as an element in the detonation system according to the invention for conveying explosive energy from the cavity 18.

Ved avfyring av en fenghette-enhet 9 føres en strøm When a trap cap unit 9 is fired, a current is supplied

av eksplosiv gassblanding, eksempelvis en blanding av oksygen med et brennstoff som syntesegass, acetylen, hydrogen eller hydrogen/metan, inn i hulrommet 18 gjennom røret 19 og vil ved detonering avgi varme-eksplosjonsenergi som utbrer seg til tenningskontakt med tennsatsen 17• Før tenning av tennsatsen 17 må i det vesentlige all gass som fra begynnelsen befinner seg i hulrommet l8 fortrenges av eksplosiv gassblandingen fra røret 19, og dette oppnås ved å føre en strøm av eksplosiv gass gjennom røret 19, det åpne rommet 18 og røret 21 for utdrivning (utblåsning) av denne forutgående gassen fra hulrommet l8. of explosive gas mixture, for example a mixture of oxygen with a fuel such as synthesis gas, acetylene, hydrogen or hydrogen/methane, into the cavity 18 through the tube 19 and will, upon detonation, emit heat-explosive energy that spreads to ignition contact with the igniter 17• Before ignition of the igniter 17, essentially all gas that is initially located in the cavity l8 must be displaced by the explosive gas mixture from the tube 19, and this is achieved by passing a stream of explosive gas through the tube 19, the open space 18 and the tube 21 for expulsion (blowout ) of this preceding gas from cavity l8.

Fig. 2 viser en annen utførelse som er identisk med Fig. 2 shows another embodiment which is identical to

■utførelsen på fig. 1 bortsett fra at fenghetten 9<*> er av forsinkel-sestypen og inneholder en forsinkelsessats 22 mellom tennsatsen 17 ■the embodiment in fig. 1 except that the catch cap 9<*> is of the delay type and contains a delay set 22 between the ignition set 17

og mellomladningen 16. Ofte skiller ladningen 17 på fig. 2 seg i sammensetning fra den på fig. 1 på en slik måte at det sikres en tilstrekkelig varm tenning av forsinkelsessatsen 23> hvilken sistnevnte vanligvis er anordnet som en kjerne 23 i et utstanset metall-rør 24, i tenningskontakt med tennsatsen 17 og i eksplosjonskontakt med mellomladningen l6. Det er ofte anordnet, i forsinkelsesfenghetter som vist på fig. 2, en kjeksladning (ikke spesielt vist) som har høyere reaksjonsvarme enn ladningen 17 og tjener som en ekstra tennvarmekilde for forsinkelsessatsen, og denne er anordnet inntil ladningen 17. Slike kjeksladninger brukes vanligvis i kombinasjon med forsinkelsessatser med lang brenntid og følgelig mindre tenn-følsomme forsinkelsessatser, f.eks. i henhold til U.S. 3*776.135*and the intermediate charge 16. Often the charge 17 in fig. 2 differs in composition from that in fig. 1 in such a way that a sufficiently hot ignition of the delay charge 23> is ensured, which latter is usually arranged as a core 23 in a punched metal tube 24, in ignition contact with the charge charge 17 and in explosive contact with the intermediate charge l6. It is often arranged, in delay trap caps as shown in fig. 2, a biscuit charge (not particularly shown) which has a higher heat of reaction than the charge 17 and serves as an additional ignition heat source for the delay charge, and this is arranged next to the charge 17. Such biscuit charges are usually used in combination with delay charges with a long burning time and consequently less ignition-sensitive delay rates, e.g. according to the U.S. 3*776,135*

Fig. 3 illustrerer en fenghette 8 som er identisk med fenghettene på fig. 1 og 2 bortsett fra at man i stedet for røret 21 har anordnet en rørstuss eller kanal 26 som strekker seg fra hulrommet l8 og igjennom sideveggen i sylinderen 10. Fig. 3 illustrates a catch cap 8 which is identical to the catch caps in fig. 1 and 2, except that instead of the pipe 21, a pipe connection or channel 26 has been arranged which extends from the cavity l8 and through the side wall in the cylinder 10.

Under henvisning til fig. 4 ser man ner en serie på With reference to fig. 4 you look down a series on

fem fenghetter A-E, hvor disse kan være av en av typene 9 eller 9' vist på fig. 1 og 2, og hvor hver.er anordnet i detonasjonsforbindelse five catch caps A-E, where these can be of one of the types 9 or 9' shown in fig. 1 and 2, and where each is arranged in detonation connection

med en større mellomladning eller hovedladning (ingen av disse er vist), og er koblet i serie fra en forsyningsledning utfra et gass-blandings- og tennsystem 27 som omfatter brenselgass-forrådet 28 gjennom ledning 29, gasstrømningsreguleringsmåler 31 °g ledning 30 med gassblanding/tennkammer 32> og oksydasjonsgass-forrådet 33 som går gjennom ledning 34 > strømningsregulator 36 og ledning 37 til gassblanding/tennkammer 32- with a larger intermediate charge or main charge (none of which is shown), and is connected in series from a supply line from a gas-mixing and ignition system 27 which comprises the fuel gas supply 28 through line 29, gas flow control meter 31 °g line 30 with gas mixture/ ignition chamber 32> and the oxidation gas supply 33 which passes through line 34> flow regulator 36 and line 37 to the gas mixture/ignition chamber 32-

Ved drift av systemet 27 blir en egnet brenselgass, vanligvis en syntetisert gass eller hydrogen, fremført fra forrådet 28 gjennom ledning 29, strømningsregulator 31 som igjen regulerer den ønskede strømningshastighet og brennstoffgass-trykk gjennom ledning 30 til blandekammeret 32 hvor gassen blander seg med oksy-derende gass fra forrådet 33* På lignende måte fremføres oksydasjonsgass fra forrådet 33 gjennom ledning 34» strømningsmåler 36 som regulerer strømningshastighet og trykk for oksydasjonsgassen gjennom ledning 37 i ønsket mengdeforhold, for blanding i kammeret 32• De relative mengdeforhold brenselgass og oksydasjonsgass bestemmes på forhånd slik at man får en eksplosiv gassblanding som deretter antennes i kammeret 32 ved hjelp av en gnist fra tennpluggen 39 som stikker inn i kammeret 32 i denne hensikt. When operating the system 27, a suitable fuel gas, usually a synthesized gas or hydrogen, is fed from the storage 28 through line 29, flow regulator 31 which in turn regulates the desired flow rate and fuel gas pressure through line 30 to the mixing chamber 32 where the gas mixes with oxy- oxidizing gas from the storage 33* In a similar way, oxidation gas is fed from the storage 33 through line 34» flow meter 36 which regulates the flow rate and pressure of the oxidation gas through line 37 in the desired quantity ratio, for mixing in the chamber 32 • The relative quantity ratios of fuel gas and oxidation gas are determined in advance as follows that you get an explosive gas mixture which is then ignited in the chamber 32 by means of a spark from the spark plug 39 which sticks into the chamber 32 for this purpose.

Rørledning 38 går fra kammeret 32 gjennom en egnet krave- eller hylseforbindelse j8a til innløpsrøret 19 inn i den første fenghetten 9 tilhørende serien A-E, for transport av eksplosiv gassblanding fra kammeret 32 gjennom røret 19, hulrommet l8 og utløpsrøret 21, og deretter i serie gjennom de påfølgende fenghetter B-E hvor gassen fortrenger all annen gass enn den som kommer gjennom ledning 38 fra alle hulrommene l8. Røret 21 i fenghettene 4A-D Pipe line 38 runs from the chamber 32 through a suitable collar or sleeve connection j8a to the inlet pipe 19 into the first trap cap 9 belonging to the series A-E, for the transport of explosive gas mixture from the chamber 32 through the pipe 19, the cavity l8 and the outlet pipe 21, and then in series through the subsequent trap caps B-E where the gas displaces all gas other than that which comes through line 38 from all the cavities l8. The pipe 21 in the catch caps 4A-D

står i forbindelse med røret 19 i den etterfølgende fenghetten i serien A-E på en eller annen egnet måte, f.eks. ved hjelp av en plasthylse eller mansjettforbindelse 20. is in connection with the pipe 19 in the subsequent catch cap in the series A-E in some suitable way, e.g. by means of a plastic sleeve or cuff connection 20.

Ved gassutdrivningen føres strømmen av eksplosiv gassblanding fra ledning 38 i serie.gjennom røret 19, det åpne rommet l8 og røret 21 i hver av fenghettene A-E, og strømmen av eksplosiv gass gjennom serien A-E opprettholdes i tilstrekkelig lang tid til at man oppnår utdrivning av i det vesentlige all tidligere gass fra hulrommene l8, vanligvis i minst et minutt og opptil fem eller ti minutter, avhengig av forskjellige strømningsvariabler. During the gas expulsion, the flow of explosive gas mixture from line 38 is passed in series through pipe 19, the open space 18 and pipe 21 in each of the trap caps A-E, and the flow of explosive gas through the series A-E is maintained for a sufficiently long time to achieve expulsion of i substantially all previous gas from the cavities 18, usually for at least one minute and up to five or ten minutes, depending on various flow variables.

Etter avsluttet gassfortrengning og når strømmen av eksplosiv gassblanding i ledning 38 har det ønskede trykk og den ønskede strømningshastighet sluttes gnisten over tennpluggen 39 °g den eksplosive gassblandingen bringes til eksplosjon. Ventilsystemet 35 i kammeret 32 hindrer tilbakeslag av eksplosjonsenergi til for-rådssystemet. Detonasjonsbølgen går da avgrenset av ledning 38 og rørene 19 og 21 gjennom alle hulrommene l8 i serien A-E. Den eksplosive gassblandingsstrøm fortsettes vanligvis gjennom ledning 38} After the gas displacement has ended and when the flow of explosive gas mixture in line 38 has the desired pressure and the desired flow rate, the spark over the spark plug 39 is stopped and the explosive gas mixture is brought to an explosion. The valve system 35 in the chamber 32 prevents blowback of explosive energy to the supply system. The detonation wave then passes, bounded by line 38 and pipes 19 and 21, through all the cavities l8 in the series A-E. The explosive gas mixture flow is usually continued through line 38}

men strømmen kan også stanses før detonering. but the current can also be stopped before detonation.

I enkelte tilfelle kan en eller flere av rørene 19 og 21 klikke og ikke overføre eksplosjonsenergi, men i slike tilfelle In some cases, one or more of the tubes 19 and 21 may click and not transfer explosive energy, but in such cases

vil detonasjonshastigheten for den valgte eksplosive gass være tilstrekkelig høy til å bringe detonasjonsbølgefronten til å passere rørbruddet slik at et eventuelt rørbrudd da ikke vil hindre bølge-fronten i å passere alle fenghettene. the detonation speed for the selected explosive gas will be sufficiently high to bring the detonation wave front to pass the pipe break so that a possible pipe break will not prevent the wave front from passing all the trap caps.

Fig. 5 viser en annen utførelse av detonasjonssystem Fig. 5 shows another embodiment of the detonation system

. i henhold til oppfinnelsen, som er det samme som på fig. 1 bortsett fra at fenghettene 8 på fig. 3 er anordnet i stedet for fenghettene vist på fig. 1-eller 2. I utførelsen på fig. 5 føres en kontinuerlig strøm av eksplosiv gassblanding fra kammeret 32 gjennom ledning 38 . according to the invention, which is the same as in fig. 1 except that the catch caps 8 in fig. 3 is arranged instead of the catch caps shown in fig. 1-or 2. In the embodiment in fig. 5, a continuous flow of explosive gas mixture is fed from the chamber 32 through line 38

i form av en "manifold" eller parallellkobling ved hjelp av egnede koblingsorganer som f.eks. hylser eller koblingsmansjetter 25 til hver av fenghettene A-E, respektivt, slik at strømmen av eksplosiv gassblanding går gjennom hvert rør 19, inn i tilhørende hulrom l8A-E, og i stedet for serie-gassfortrengningen som er vist på fig. 4 vil den eksplosive gassblanding fra hvert hulrom l8 gå ut gjennom åpningen 26 i fenghettenes sidevegg. Som vist på fig. 4 blir den eksplosive gassblanding etter tilstrekkelig gass-fortrengning detonert ved hjelp av en gnist i kammeret 32 og detonasjonsfronten går gjennom ledning 38 inn i hvert rør 19 og avgir varme-eksplosjonsenergi under tennkontakt med tennsatsen. in the form of a "manifold" or parallel connection using suitable connecting means such as e.g. sleeves or coupling cuffs 25 to each of the catch caps A-E, respectively, so that the flow of explosive gas mixture passes through each tube 19, into associated cavities 18A-E, and instead of the series gas displacement shown in fig. 4, the explosive gas mixture from each cavity l8 will exit through the opening 26 in the side wall of the catch caps. As shown in fig. 4, the explosive gas mixture after sufficient gas displacement is detonated by means of a spark in the chamber 32 and the detonation front passes through line 38 into each tube 19 and emits heat-explosive energy during ignition contact with the igniter.

Det vises til fig. 6 hvor hvert av de separate borehull 41 i jordformasjonen 40, fig* 6A-C, fyllt med en egnet hoved-eksplosivladning 42 som er ufølsom for fenghettetenningen, f.eks. Reference is made to fig. 6 where each of the separate boreholes 41 in the soil formation 40, fig* 6A-C, is filled with a suitable main explosive charge 42 which is insensitive to the trap cap ignition, e.g.

en vandig gel-eksplosiv, dynamitt, eksplosivperler/brenselolje eller lignende. Et par egnede mellomladninger 43 er innleiret i hver av hovedeksplosivladningene. Mellomladningene er følsomme for fenghettedetonasjon og står i detonasjonskontakt med hovedladningen, og førstnevnte tennes ved hjelp av fenghettesystemet i henhold til an aqueous gel explosive, dynamite, explosive beads/fuel oil or similar. A pair of suitable intermediate charges 43 are embedded in each of the main explosive charges. The intermediate charges are sensitive to cap detonation and are in detonation contact with the main charge, and the former is ignited by the cap system according to

oppfinnelsen, eksempelvis som vist på fig. 4« the invention, for example as shown in fig. 4"

Således inneholder hvert borehull 41A vist på fig. 6 to mellomladninger 43 som f«eks. inneholder hver 500 g PETN, tetryl eller lignende, anbragt i avstand fra hverandre i hovedeksplosiv-massen 42 for å sikre detonasjon i hele massen. Hver mellomladning 43 inneholder en fenghette 9 eller 9' i henhold til fig. 1 eller 2. Den eksplosive gassblandingen fra kammeret 32 tilføres gjennom ledning 38 og føres i serie gjennom hele rekken av fenghetter 9 og/eller 9' i de separate mellomladninger i de tre viste borehull, gjennom rørene 19 og 21 tilhørende hver fenghette som vist på fig. 4* Strøm-ningen av eksplosiv gassblanding fra ledning jQ og i serie gjennom rekken av fenghetter i borehullene 41A-C fortsettes inntil hvert hulrom l8 er i det vesentlige fritt for utgangsgass hvoretter strømmen av eksplosiv gassblanding avsluttes eller opprettholdes som ønsket og man detonerer gassen i kammeret 32 slik at det dannes en detona-sjonsbølgefront i serie gjennom hver fenghette i tennkontakt med tennsatsen. Avhengig av om hovedladningen kan betraktes som sikkert følsom for fenghettedetonasjon kan nevnte mellomladninger eventuelt utelates og da vil en eller flere fenghetter innleires direkte i hovedladningen, gassutblåses og detoneres. Thus, each drill hole 41A shown in fig. 6 two intermediate charges 43 such as each contains 500 g of PETN, tetryl or the like, placed at a distance from each other in the main explosive mass 42 to ensure detonation in the entire mass. Each intermediate charge 43 contains a catch cap 9 or 9' according to fig. 1 or 2. The explosive gas mixture from the chamber 32 is supplied through line 38 and is fed in series through the entire series of trap caps 9 and/or 9' in the separate intermediate charges in the three boreholes shown, through the pipes 19 and 21 belonging to each trap cap as shown in fig. 4* The flow of explosive gas mixture from line jQ and in series through the series of trap caps in boreholes 41A-C is continued until each cavity l8 is substantially free of output gas, after which the flow of explosive gas mixture is terminated or maintained as desired and the gas is detonated in the chamber 32 so that a detonation wave front is formed in series through each catch cap in ignition contact with the igniter. Depending on whether the main charge can be regarded as certainly sensitive to trap cap detonation, said intermediate charges can possibly be omitted and then one or more trap caps will be embedded directly in the main charge, gas blown out and detonated.

Systemet på fig. 6 inneholdende forsinkelseshetter The system of fig. 6 containing delay caps

vil regulere brenntiden for hver forsinkelsessats og regulerer således oppholdstiden mellom skuddene i hvert borehull, idet man om ønsket kan . anordne stadig lengere forsinkelsestider gjennom hele serien av tennladninger i borehullene på fig. 6. will regulate the burning time for each delay rate and thus regulates the residence time between the shots in each borehole, as one can if desired. arrange increasingly longer delay times throughout the series of ignition charges in the boreholes of fig. 6.

Selv om oppfinnelsen er spesielt illustrert i forbindelse med fenghetter med og uten forsinkelse og med tennsats kombinert med mellomladning og .bunnladning, med og uten mellomliggend< forsinkelsessats vil man forstå at oppfinnelsen kan anvendes på fenghettesystemer hvor tennsatsen er den eneste ladning i fenghetten, eller kan brukes med en'eller flere ekstra ladninger, eksempler er forbrennings- eller fyrverkerifenghetter. Selv om således tennsatser av den tidligere beskrevne type i forbindelse med tegningene vanligvis brukes under utførelse av oppfinnelsen i praksis, har det ofte vært brukt andre tennsatser med hell, eksempelvis diazodinitrofenol, blyazid, tetrazin, HMX og RDX. Although the invention is particularly illustrated in connection with arrestor caps with and without delay and with an ignition charge combined with an intermediate charge and bottom charge, with and without an intermediate delay charge, it will be understood that the invention can be applied to arrestor cap systems where the ignition charge is the only charge in the arrestor cap, or can are used with one or more additional charges, examples are combustion or firework caps. Thus, although primers of the previously described type in connection with the drawings are usually used when carrying out the invention in practice, other primers have often been used successfully, for example diazodinitrophenol, lead azide, tetrazine, HMX and RDX.

Oppfinnelsen skal illustreres videre ved hjelp av de følgende eksempler. The invention shall be further illustrated by means of the following examples.

Eksempel 1 Example 1

En strøm syntesegass type B som på volumbasis inneholder 24 f° metan, 3 % etan, l8 % karbonmonoksyd og 55 f° hydrogen ble i en hastighet på 1,5 liter pr. minutt og ved et trykk på A flow of synthesis gas type B which, on a volume basis, contains 24% methane, 3% ethane, 18% carbon monoxide and 55% hydrogen was at a rate of 1.5 liters per minute and by pressing

3j5 atmosfærer, sammen med en separat oksygenstrøm i en mengde på 1,5 liter pr. minutt og et trykk 3,5 atmosfærer tilført et blande-kammer under dannelse av en eksplosiv gassblanding som deretter fra blandekammeret ble ført gjennom en ledning 30 m lang, ytterdiameter 6,3 mm x 3>1 mm innerdiameter av polyetjienrør, og deretter i serie gjennom 108 fenghetter av den typen som spesielt er illustrert på fig. 1 og 2. I hver fenghette hadde rørene 19 og 21 målene 2,6 mm ytterdiameter x 1,5 mm innerdiameter, av polyetylen, og strakk seg ca. 60 cm ut fra tetningspluggen. Hver rørforbindelse, dvs. forbindelsen for hvert rør 21-19, var en polyetylen-mansjett av den typen som er vist på fig. 4«3j5 atmospheres, together with a separate flow of oxygen in an amount of 1.5 liters per minute and a pressure of 3.5 atmospheres supplied to a mixing chamber during the formation of an explosive gas mixture which was then passed from the mixing chamber through a line 30 m long, outer diameter 6.3 mm x 3>1 mm inner diameter of polyethylene pipe, and then in series through 108 catch caps of the type particularly illustrated in fig. 1 and 2. In each trap cap, the tubes 19 and 21 had the dimensions 2.6 mm outer diameter x 1.5 mm inner diameter, made of polyethylene, and stretched approx. 60 cm from the sealing plug. Each pipe connection, ie the connection for each pipe 21-19, was a polyethylene sleeve of the type shown in fig. 4"

Av de 108 fenghettene var 20 fenghetter med null forsinkelse (midlere tenningstid 12 millisekunder), med sammensetning som vist på fig. 1, og resten av fenghettene hadde oppbygning som vist på fig. 2 bortsett fra at en kjeksladning mellom tennsatsen og forsinkelsessatsen ble brukt som en ekstra varmekilde for tenning av forsinkelsessatsen. Brenntidene for kjerne-forsinkelsesladningene i de gjenværende 88 fenghettene ble variert slik at fenghettene i tenningsrekkefølge fordelte seg som følger: 21 fenghetter hadde en midlere brenntid på 1 sekund, 21 fenghetter hadde en midlere brenntid på 2,9 sekunder, 21 hadde en midlere brenntid på 4»5 sekunder og 25 hadde en midlere brenntid på 9 sekunder. Etter gassutdrivning i fenghetteserien som illustrert i forbindelse med fig. 4» i løpet av 2 l/2 minutt, ble den innførte eksplosive gassblanding tent øverst ved hjelp av en gnist som vist på fig. 4« Alle fenghettene i serien eksploderte i den angitte tidsrekkefølge. Of the 108 fang caps, 20 were fang caps with zero delay (average ignition time 12 milliseconds), with a composition as shown in fig. 1, and the rest of the catch caps had a structure as shown in fig. 2 except that a biscuit charge between the firing unit and the delay unit was used as an additional heat source for igniting the delay unit. The burn times of the core delay charges in the remaining 88 fuze caps were varied so that the fuze caps in firing order were distributed as follows: 21 fuze caps had a mean burn time of 1 second, 21 fuze caps had a mean burn time of 2.9 seconds, 21 had a mean burn time of 4.5 seconds and 25 had an average burning time of 9 seconds. After gas expulsion in the trap hood series as illustrated in connection with fig. 4" during 2 l/2 minutes, the introduced explosive gas mixture was ignited at the top by means of a spark as shown in fig. 4« All the fang caps in the series exploded in the specified time order.

I hver av de 108 fenghettene var bunnladningen 0,40 g PETN og mellomladningen (primeren) var 0,30 g diazodinitrofenol hvorav 0,06 g var presset på en kapsel med åpen ende med en egen-vekt på l,6g pr. cm^ og resten befant seg i kapselen med en egen-vekt på ca. 1,10 g pr. cm^. I alle fenghettene var tennsatsen PbSn-Se 72/28 hvorav fenghettene med null forsinkelse inneholdt In each of the 108 capture caps, the bottom charge was 0.40 g PETN and the intermediate charge (the primer) was 0.30 g diazodinitrophenol, of which 0.06 g was pressed onto an open-ended capsule with a specific weight of 1.6 g per cm^ and the rest was in the capsule with a specific weight of approx. 1.10 g per cm^. In all the catch caps the ignition ratio was PbSn-Se 72/28 of which the catch caps with zero delay contained

ca. 0,6 g og hver forsinkelsesfenghette inneholdt 0,4 g. I alle forsinkelseshettene var kjeksladningen Fe20^/Al/PbSn/Se/snøfnugg about. 0.6 g and each delay trap cap contained 0.4 g. In all delay caps the biscuit charge was Fe20^/Al/PbSn/Se/snowflake

(15,0/12,0/2,5/48,6/18,9/3.0), 0,20 g, og forsinkelsessatsen besto av Ba02/Te/Se (40/40/20) i en mengde og en lengde som ga de respek-tive midlere brenntider på 1, 2,9, 4>5°S 9 sekunder. (15.0/12.0/2.5/48.6/18.9/3.0), 0.20 g, and the delay rate consisted of Ba02/Te/Se (40/40/20) in one amount and one length which gave the respective mean burning times of 1, 2.9, 4>5°S 9 seconds.

Eksempel 2 Example 2

En rekke forskjellige eksplosive gassblandinger ble som avdrivningsgass ført gjennom 30 meter polyetylenrør med målene 6 mm ytterdiameter x 3 mm innerdiameter og gjennom to fenghetter med null forsinkelse, som i fig. 1, anbragt i en avstand fra hverandre på 1,5 meter ved hjelp av samme 3 111111 rØr som vist på fig. 4* Etter gassavdrivningen ble gassblandingen detonert foran fenghettene som illustrert på fig. 4 °g "tiden mellom antenning av de to fenghettene utgjorde grunnlag for beregning av detonasjons- eller eksplosjonshastigheten for den eksplosive gassblanding. Resultatene av disse forsøk er oppsatt som følger: A number of different explosive gas mixtures were passed as stripping gas through 30 meters of polyethylene pipe with dimensions 6 mm outer diameter x 3 mm inner diameter and through two trap caps with zero delay, as in fig. 1, placed at a distance from each other of 1.5 meters using the same 3 111111 pipes as shown in fig. 4* After the gas stripping, the gas mixture was detonated in front of the trap caps as illustrated in fig. 4 °g "the time between ignition of the two fang caps formed the basis for calculating the detonation or explosion speed of the explosive gas mixture. The results of these tests are set up as follows:

Detonasjonshastighet for forskjellige gassblandinger Detonation velocity for different gas mixtures

Eksempel Example

Fremgangsmåten fra eksempel 1 ble gjentatt bortsett fra at man benyttet en oksygen-strømningshastighet på 0,2 liter pr. minutt og en strømningshastighet for syntesegasstypen B på 0,2 liter pr. minutt, i seriekobling med 99 forsinkelsesfenghetter som vist på fig. 2, hver forsinkelseshette hadde en midlere brenntid på 9 sekunder. 98 av skuddene gikk og det manglende skudd viste seg å skyldes brudd i forsinkelsesladningen. The procedure from Example 1 was repeated except that an oxygen flow rate of 0.2 liters per minute was used. minute and a flow rate for synthesis gas type B of 0.2 liters per minute, in series connection with 99 delay trap caps as shown in fig. 2, each delay cap had an average burning time of 9 seconds. 98 of the shots fired and the missing shot turned out to be due to a breach in the delay charge.

Selv om alle typer av egnede eksplosive gassblandinger kan brukes til praktisk utførelse av oppfinnelsen, foretrekkes slike med relativt høye eksplosjo.nshastigheter, minst lik ca. 2000 meter pr. sekund, og når man bruker en gnistdanner som vist på fig. 4 er den foretrukne eksplosive gassblanding en type som danner karbonmonoksyd og karbondioksyd ved detonering og som derved medvirker til å drive ut vann fra blande- og tennsystemet som ellers ville korro-dere tennpluggen. Følgelig kan man bruke alle typer egnet organisk brennstoff/oksygen/hydrogen som en foretrukket eksplosiv gassblanding, deriblant gassblandinger av syntesegasstype B og oksygen/ metan/hydrogen-blandinger. Although all types of suitable explosive gas mixtures can be used for the practical implementation of the invention, those with relatively high explosion velocities, at least equal to approx. 2000 meters per second, and when using a spark generator as shown in fig. 4, the preferred explosive gas mixture is a type which forms carbon monoxide and carbon dioxide upon detonation and which thereby contributes to expelling water from the mixing and ignition system which would otherwise corrode the spark plug. Consequently, one can use all types of suitable organic fuel/oxygen/hydrogen as a preferred explosive gas mixture, including gas mixtures of synthesis gas type B and oxygen/methane/hydrogen mixtures.

Det skal forstås åt når man i beskrivelsen har brukt uttrykket "termisk detonasjonsenergi" menes den varme og flamme som dannes ved detonering av den eksplosive gassblanding. It must be understood that when the term "thermal detonation energy" is used in the description, it means the heat and flame that are formed when the explosive gas mixture is detonated.

Claims

1. Catch cap with non-electric ignition, comprising a sleeve with an igniter which is ignited by heat energy, characterized in that in the sleeve (9, 9/8) above the igniter (17) there is a free space (18) for explosive gas, as in detonation ignites the fuse, and that the room has two openings (19 and 21 or 26) leading out of the sleeve (9, 9', 8), of which one opening (19) is intended for the introduction of explosive gas into the room (18) and the other opening (21 or 26) is intended for the release of air or other gases to make room for the explosive gas or intended for the continuation of the explosive gas to other trap caps.

2. Trap cap as specified in claim 1, comprising an elongated sleeve with a sealing plug, a weak explosive charge as a detonator, possibly a delay charge placed between the detonator and a first intermediate charge and a detonator below this, characterized in that the detonator (17) which forms an open space located at a distance from the sealing plug (13) in the sleeve (10), and in that an opening (19) is shaped like a tube through the plug (13) and is open to the inner space (18).

3. Trap cap as stated in claim 2, characterized in that another opening (26) is located in the wall of the sleeve (10) (fig. 3 and 5).

4. Trap cap as specified in claim 2, characterized in that another opening (21) is in the form of a pipe line which protrudes through the sealing plug (13) and is open to the free internal space (18).

5. Firing system with several trap caps according to any one of the preceding claims, characterized in that the trap caps (9, 9'* 8) are connected together with one of their openings (19) which opens into the free internal space ( 18), by means of a line (38) which can carry a limited flow of an explosive gas mixture and that there is a device (39) for igniting the gas in the pipeline (38).

6. Firing system with several trap caps as specified in claim 5, characterized in that the trap caps (9, 9') are connected to an open chain, so that one of the openings (21) for each trap cap (A) (fig. 4) is connected to one of the openings (19) of the adjacent trap cap (B) (fig. 4) by means of a pipe, and that one of the free ends of the chain is connected to a pipe (38) and a device (39) for ignition of the gas the pipeline (38) contains.

7. Firing system as stated in claim 5 or 6, characterized in that the ignition device (39) is arranged in the gas stream above the catch caps (A to E).

8. Firing system as specified in one of claims 5-7, characterized in that the explosive gas mixture consists of a fuel and an oxygen-releasing substance.