NO144048B - Fremgangsmaate til stabilisering av stroemningen av arbeidsmedium i stroemningsmaskiner og kompressor- og turbinmaskineri for utfoerelse av fremgangsmaaten - Google Patents
Fremgangsmaate til stabilisering av stroemningen av arbeidsmedium i stroemningsmaskiner og kompressor- og turbinmaskineri for utfoerelse av fremgangsmaaten Download PDFInfo
- Publication number
- NO144048B NO144048B NO780010A NO780010A NO144048B NO 144048 B NO144048 B NO 144048B NO 780010 A NO780010 A NO 780010A NO 780010 A NO780010 A NO 780010A NO 144048 B NO144048 B NO 144048B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- procedure
- reaction
- reactor
- urea
- flow
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- RLQJEEJISHYWON-UHFFFAOYSA-N flonicamid Chemical compound FC(F)(F)C1=CC=NC=C1C(=O)NCC#N RLQJEEJISHYWON-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 title 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 35
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 claims description 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 16
- 229920000877 Melamine resin Polymers 0.000 claims description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 12
- JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N melamine Chemical compound NC1=NC(N)=NC(N)=N1 JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 10
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims description 7
- 239000000376 reactant Substances 0.000 claims description 5
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000001788 irregular Effects 0.000 claims description 4
- 239000007769 metal material Substances 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 6
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 6
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 4
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000012811 non-conductive material Substances 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 2
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000005995 Aluminium silicate Substances 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000012211 aluminium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 239000011231 conductive filler Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010431 corundum Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 1
- NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N kaolin Chemical compound O.O.O=[Al]O[Si](=O)O[Si](=O)O[Al]=O NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 1
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009972 noncorrosive effect Effects 0.000 description 1
- 239000012429 reaction media Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 239000011232 storage material Substances 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/30—Exhaust heads, chambers, or the like
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B39/00—Component parts, details, or accessories relating to, driven charging or scavenging pumps, not provided for in groups F02B33/00 - F02B37/00
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
- F02C3/32—Inducing air flow by fluid jet, e.g. ejector action
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D27/00—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
- F04D27/02—Surge control
- F04D27/0207—Surge control by bleeding, bypassing or recycling fluids
- F04D27/0215—Arrangements therefor, e.g. bleed or by-pass valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2260/00—Function
- F05D2260/60—Fluid transfer
- F05D2260/601—Fluid transfer using an ejector or a jet pump
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S415/00—Rotary kinetic fluid motors or pumps
- Y10S415/914—Device to control boundary layer
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Sewing Machines And Sewing (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Air Blowers (AREA)
Description
Fremgangsmåte til fremstilling av melamin.
Det er kjent å fremstille melamin ved oppvarmning av urinstoff under trykk. Det foregår vanligvis således at man innfører urinstoff fortrinnsvis i form av en smelte i en trykkbærende reaktor, hvori det ved oppvarmning utenifra samtidig med tryk-
ket som utvikler seg autogent bibringes reaksjonsbetingelsene. Temperaturene lig-
ger vanligvis omkring ca. 400° C. For tilstrekkelig omsetninger er det nødvendig med oppholdstider på ca. 30 minutter til 2 timer. For å stabilisere reaksjonen anven-
des vanligvis trykk på ca. 100 atm. Det er videre kjent at reaksjonen lar seg påvirke ved tilsetning av forskjellige katalysatorer. Således er det f. eks. kjent tilsetninger som katalysatorer av metaller, spesielt jern, i form av rene metaller av oksyder eller sal-
ter osv.
Hittil har det imidlertid ikke lykkes
med de beskrevne fremgangsmåter å frem-
stille melamin i storteknisk målestokk.
Det foreligger i det vesentlige to hoved-vanskeligheter, korrosjonsproblemet og i nær tilknytning hertil problemet med ener-gitilførsel. (Reaksjonsenergi A <Hi>|0(l° <=><+ >70 Kcal/formelomsetning for reaksjons-ligningen 6 NH2CONH2 1 melamin + 3 CO -f 6 NH;!). For urinstoff ets oppvarmning og for å dekke reaksjonsvar-
men er det altså nødvendig med betrakte-
lige energier som må tilføres til urinstof-
fet. Det må selvfølgelig fremstilles en me-
get god varmeutveksler som spesielt på grunn av de herskende trykkforhold bare kan foregå på grunnlag av metalliske ma-
terialer, dessuten må det være tilstede til-strekkelige utvekslingsrater. Det er imidlertid et kjent faktum at under melamin-dannelsesbetingelsene angripes denne ma-terialtype meget sterkt ved korrosjon. Det-
te gjelder spesielt for jern. Man har riktignok forsøkt å skaffe en korrosjonsbe-skyttelse såvel ved anvendelse av rene metaller for reaktorutforingen som f. eks.
gull, sølv, titan eller tantal eller også høy-legert stål som f. eks. inneholder nikkel, krom, vanadium, molybden og bare dess-
uten spor av jern, imidlertid uten det for en storteknisk fremgangsmåte nødvendige resultat. Dessuten forbys anvendelsen av disse metaller av økonomiske grunner. Det er også blitt foreslått å anvende appara-turer som er utforet med glass. For en tek-
nisk fremgangsmåte skiller selvsagt slike utførelser seg ut. Sammenfattende kan det fastslås at de tallrike forslag som søker å
løse problemet med å gjennomføre reaksjonen ved å anvende spesielle ikke-korro-
sive materialer, hittil ikke har ført til noe som helst resultat. Anvendelsen av ikke-metalliske materialer strandet lenge på at det ikke gas noen mulighet til å tilføre den for omsetningen samlet nødvendige energi på en tilstrekkelig virksom måte. Det er riktignok allerede blitt foreslått å utfore reaksjonskaret, som er fylt med et mela-mindannende stoff, med grafitt. Den nød-vendige varme tilføres da samtidig med at reaksjonskaret ifylles ammoniakk, idet ammoniakken er foroppvarmet til en temperatur mellom ca. 500 og 550° C. Det er
nærliggende at problemet med en mest mulig jevn tilstrekkelig varmetilførsel ik-ke kan løses på denne måte. De oppnåelige omsetninger er meget lave. Ammoniakkens foroppvarmning til slike temperaturer er forøvrig forbundet med faren for en spalt-ning.
I henhold til oppfinnelsen er oppgaven å løse problemet med energitilførselen på en slik måte at det samlede korrosjonspro-blem prinsipielt kan elimineres. Dette kan i praksis bare skje ved at energien tilføres elektrisk. Oppfinnelsen vedrører følgende fremgangsmåte til fremstilling av melamin av urinstoff under trykk under anvendelse av ikke metalliske materialer for reaksjonskarets utforing, og fremgangsmåten er karakterisert ved at tilførselen av den for oppvarmning av reaksjonsgod-set og/eller for reaksjonens gjennomfør-ing nødvendige energi foregår i det minste delvis ved frembringelse av varme på elektrisk måte ved hjelp av vekselstrøm under anvendelse av ikke metallisk korrosjons-ufølsomme strømførende varmeelementer i reaksjonskarets indre. Ved den praktiske; gjennomførelse av oppfinnelsen foregår! oppvarmning ved adskilte elektriske ikke) metalliske varmeelementer som i egnet! form anordnes i reaktoren. Eksempelvis! kan dette skje ved at det i reaktoren an-, ordnes ikke metalliske varmeelementer som; f. eks. kan bestå av karbon, silit, grafitt, eller lignende, og som ved anlegg av en,1 spenning på de isolerte utadførte enkelte! varmeelementer frembringer den nødven-! dige energi, som deretter overføres på re-j aksjonsmediet. Det er imidlertid også mu-j lig å utføre motstanden av materialene avj ovennevnte type i form av en uregelmessig fylling eller ved regelmessige anordninger av partikler, og å bringe den nødvendige spenning til materialet ved hjelp av eg-nede elektroder. Herunder kan den regelmessige anordning eksempelvis utføres ij form av et gitterverk eller i en (eventueltj bare sonevis) regelmessig anordning av dej enkelte (regelmessig formede) partikler avj det ledende materiale. i
Ved hjelp av den spesielle form for; varmefrembringelse, er det muliggjort å se; bort fra en metallisk utforing av reaktorens indre vegger. Derved muliggjøres det ikke bare å utfore reaktorveggene med ik-: ke korrosjonsfølsomt materiale, men også å fjerne en under vanlige omstendigheter nødvendig vesentlig mere følsom varmeutveksler. Denne utforingstype for reakto-.-ren avhenger, når det anvendes en uregelmessig fylling eller regelmessig anordning av partikler, i det vesentlige av om reak-1 torindreveggen benyttes som elektrode eller ikke. I førstnevnte tilfelle anvender man fortrinnsvis slike materialer som leder strømmen godt, som spesielt karbon, grafitt, karbonholdige stoffer eller lignende.
I sistnevnte tilfelle finner hensiktsmessig bare slike materialer anvendelse som ikke
leder den elektriske strøm bedre enn de
strømledende varmeelementer, hensiktsmessig er det isolatorer som siliciumholdige (kaolin eller lignende) aluminiumholdige (korund eller lignende) magnesiumholdige
(magnesit eller lignende) materialer.
Ved foreliggende oppfinnelse er for første gang åpnet en vei for å tilveiebringe forutsetninger for gjennomføring av en storteknisk fremgangsmåte under omgå-else av alle korrosjonsvanskeligheter. Spesielt er energitilførselen meget elegant og enkel å styre. Varmeoverføringen er mulig i vesentlig mere homogen form enn ved oppvarmning over reaktorens ytre vegger eller en vanlig varmeutveksler. Videre kan eksempelvis ved anvendelse av bunnlignende innbygninger som f. eks. selv tjener som varmemotstander reaksjonen gjen-nomføres etter motstrøm-prinsippet, idet ikke bare hurtigere og høyere omsetninger oppnås, men også en separat utførelse av væske- og gassfasen kan foregå. Eksempelvis kan man innføre urinstoff i den øvre del av reaktoren idet urinstoffet på grunn av dets tyngde kan bevege seg nedad over de f. eks. bunnlignende innbygninger. I motsatt retning strømmer de gasser som danner seg oppad, eventuelt under en tilsetning som foretas over utløpsbunnen av ammoniakk til stabilisering og kan fjernes over reaktorsøylen som gass uten konden-serte bestanddeler. Eventuelt består også den mulighet å bringe denne urinstoff- og melaminfrie, i det vesentlige av ammoniakk og karbondioksyd bestående gassblan-ding under mellomavkjølmg, eksempelvis med flytende ammoniakk til en for urinstoff syntesen egnet reaksjonstemperatur, idet denne reaksjon da kan gjennomføres i et separat system som imidlertid hensiktsmessig er trykk-veis forbundet med det første reaksjonssystem tilhørende me-lamintrinnet. Det således dannede urinstoff tilbakeføres da i melaminreaktoren.
Ved den foran nevnte utførelsesform av fremgangsmåten er bunnene i reaksjonskaret fremstillet av ikke-metallisk ledende materiale, eksempelvis karbon. De enkelte bunner er ledende forbundet med hverandre, eksempelvis ved forskjøvede broer, mens reaksjonskarets indre vegg består av ikke-metallisk ikke-ledende materiale. Den nedre og den øvre bunn for-bindes med isolert innførte elektroder. Det er også mulig å utforme de enkelte bunner som klokker- eller sinkbunner eller lignende.
Ved fylling eller regelmessig anordning av det ledende materiale må det skilles mellom en slik anordning hvor elektrodene ligger i reaksjonskarets øvre og nedre del. d.v.s. de elektriske feltlinjer forløper parallelt til reaksjonsgodsets strømnings-retning, og en slik anordning av elektrodene hvor de elektriske feltlinjer forløper loddrett til reaksjonsgodsets strømnings-retning. Sistnevnte er f. eks. tilfelle når reaktorveggen tjener som elektrode. Med sistnevnte mulighet er det spesielt fordel-aktig når det ledende materiale i fyllingen (tilsvarende også ved den regelmessige anordning) blandes med ikke- eller mindre ledende materialer, således at i reaksjonsgodsets strømningsretning frembringes en økende eller synkende ledningsevne. Man kan på denne meget enkle måte tilveiebringe en trinnvis energitilførsel til reaksjonskaret, altså spesielt tilføre mere energi, hvor mere energi blir nødvendig for reaksjonens gjennomføring, d.v.s. der hvor det er foregått mindre omsetning.
Reaksjonsbetingelsene for melamin-syntesen tilsvarer de kjente fremgangsmåter, d.v.s. det arbeides ved temperaturer mellom ca. 300 og 500° C, fortrinnsvis mellom ca. 350 og 450° C. Trykkene ligger i området på ca. 50 til 300 atm., fortrinnsvis omkring ca. 100 atm. Oppholdstidene retter seg etter de eventuelle betingelser, og ligger mellom ca. 2 minutter til 2 timer. Kontinuerlig drift er uten videre mulig. Eventuelt kan reaksjonen dessuten gunstig inn-virkes ved tilsetning av katalysatorer, slik de f. eks. er beskrevet i tysk patent nr. 955 685.
Tegningen viser forskjellige apparative utførelsesformer for gjennomføring av foreliggende fremgangsmåte i henhold til oppfinnelsen. Fig. 1 viser et reaksjonskar uten innbygninger. I den øvre del av reaksjonskaret innføres urinstoff, mens ammoniakk inntrer nedenifra. Karet er ut-rustet med en oppvarmning som består av et ovenifra i karet innført hårnålformet ikke-metallisk materiale. Fig. 2 viser et reaksjonskar som er utstyrt med en fylling av et ledende materiale (karbon), hvori elektrodene er innført oventil og nedentil. På fig. 3 er det antydet muligheten av en avtrinnet energitilførsel. Det ledende fyll-materiale er blandet med ikke ledende materiale, således at det i reaksjonsgodsets strømningsretning har en synkende ledningsevne. Ifølge fig. 4 inneholder reaksjonskaret, flere i forhold til hverandre forskjøvet anordnede bunner som er forbundet med hverandre ved hjelp av broer. Den nedre og øvre bunn er forbundet med en elektrode.
Eksempler.
1) Ved hjelp av en trykkreaktor på 21 ltr.'s innhold av V,A ekstra, som først er utforet med et titanbelegg og videre på innsiden er utmuret med 5 cm tykke silit-stener, pumpes pr. time 6 kg smeltet urinstoff av 200° C inn i underdelen. I reaktoren befinner det seg 6 parallelt koblede over den samlede lengde fordelte varmeelementer av karbonholdig materiale, som er isolert mot reaktorens lokk, og som kan belastes ved en spenning på 12 volt veksel-strøm maksimalt med 200 Ampere. Strøm-tilførselen reguleres således, at ved den foran nevnte belastning opptrer det en maksimal temperatur på 450° C i reaktoren Under disse betingelser omsettes til 96 pst. melamin ved kontinuerlig drift. Trykkav-lastningen foregår over en drosselventil således, at det kan holdes et autogent trykk på 105 atm. 2) Istedenfor varmemotstandene vel-ges det ved forøvrig lik apparatur denne gang en lagring av karbonholdig materiale med kornstørrelse mellom 1,5—2 cm, med en lagringshøyde på 1,80 m. Reaktorens utforingsform er den samme som angitt under eksempel 1. Gjennom reaktorens to flenser innføres de stavformede elektroder av elektrografitt som dypper ned omtrent 10 cm i lagringen. Ved en belastning pr.
time på 10 kg urinstoff under ellers like betingelser som under eksempel 1 frem-kommer det en omsetning på 94 pst. melamin. 3) I en reaktor av den type som er beskrevet i eksempel 1, hvis indre side imidlertid er utmuret med grafittsten av 5 cm tykkelse, som er tilsluttet til en elektrode, er det nedenifra innført konsentrisk en karbonelektrode, således at den strek-ker seg over lagringsmaterialets hele lengde. Den nødvendige spenning anlegges i dette tilfelle mellom reaktorveggen og midtelektroden. Lagringen som består av ledende materiale (koksgrus) er blandet således med et ikke-ledende materiale (kiselstener) at med avtagende lagrings-høyde oppnås en økende motstand, (sml. fig. 3). Urinstoffet innføres ovenifra i reaksjonskaret. Den sterkeste varmetilførsel foregår da i karets øvre del, hvori omset-ningsgraden er forholdsvis lav. Ved en belastning pr. time på 10 kg urinstoff får man under betingelsene angitt i eksempel 1 en omsetning på 95 pst. melamin.
Claims (3)
1. Fremgangsmåte til fremstilling av melamin ved oppvarmning av urinstoff under trykk under anvendelse av ikke-metalliske materialer for reaksjonskarets utforing, karakterisert ved at til-førselen av den for oppvarmning av reak-sjonsgodset og/eller for reaksjonens gjen-nomføring nødvendige energi foregår i det minste delvis ved frembringelse av varme på elektrisk måte ved hjelp av vekselstrøm under anvendelse av ikke-metalliske, kor-rosjonsufølsomme, strømførende varmeelementer i reaksjonskarets indre.
2. Fremgangsmåte ifølge påstand 1, karakterisert ved at varmen til-føres urinstoff et ved hjelp av en uregelmessig fylling eller regelmessig anordning av ledende materiale.
3. Fremgangsmåte ifølge påstandene 1 og 2, karakterisert ved at den ure-gelmessige fylling av det ledende materiale er blandet med ikke- eller mindre ledende materiale, slik at det i retning av reaksjonsgodsets strømning frembringes en økende resp. synkende ledningsevne.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO780010A NO144048C (no) | 1978-01-02 | 1978-01-02 | Fremgangsmaate til stabilisering av stroemningen av arbeidsmedium i stroemningsmaskiner og kompressor- og turbinmaskineri for utfoerelse av fremgangsmaaten |
US05/973,609 US4308718A (en) | 1978-01-02 | 1978-12-27 | Bleedoff of gas from diffusers in fluid flow machines |
US06/309,239 US4459802A (en) | 1978-01-02 | 1981-10-06 | Bleedoff of gas diffusers in fluid flow machines |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO780010A NO144048C (no) | 1978-01-02 | 1978-01-02 | Fremgangsmaate til stabilisering av stroemningen av arbeidsmedium i stroemningsmaskiner og kompressor- og turbinmaskineri for utfoerelse av fremgangsmaaten |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO780010L NO780010L (no) | 1979-07-03 |
NO144048B true NO144048B (no) | 1981-03-02 |
NO144048C NO144048C (no) | 1981-06-10 |
Family
ID=19883962
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO780010A NO144048C (no) | 1978-01-02 | 1978-01-02 | Fremgangsmaate til stabilisering av stroemningen av arbeidsmedium i stroemningsmaskiner og kompressor- og turbinmaskineri for utfoerelse av fremgangsmaaten |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US4308718A (no) |
NO (1) | NO144048C (no) |
Families Citing this family (42)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NO144048C (no) * | 1978-01-02 | 1981-06-10 | Jan Mowill | Fremgangsmaate til stabilisering av stroemningen av arbeidsmedium i stroemningsmaskiner og kompressor- og turbinmaskineri for utfoerelse av fremgangsmaaten |
US4431374A (en) * | 1981-02-23 | 1984-02-14 | Teledyne Industries, Inc. | Vortex controlled radial diffuser for centrifugal compressor |
AT383396B (de) * | 1984-08-17 | 1987-06-25 | Proizv Ob Turbostroenia | Niederdruckzylinder einer dampfturbine |
US5018873A (en) * | 1985-04-22 | 1991-05-28 | General Electric Company | Air temperature measurement |
DE3529280C1 (de) * | 1985-08-16 | 1986-08-21 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Vorrichtung zur Erhoehung der Drehzahl eines Abgasturboladers an einer Brennkraftmaschine |
FR2592683B1 (fr) * | 1986-01-09 | 1989-10-06 | Alsthom | Installation de turbine a gaz a cycle ameliore. |
DE3627778A1 (de) * | 1986-08-16 | 1988-02-18 | Bbc Brown Boveri & Cie | Beruehrungsfreie zentrifugaldichteinrichtung fuer einen rotierenden maschinenteil |
US4902200A (en) * | 1988-04-25 | 1990-02-20 | Dresser-Rand Company | Variable diffuser wall with ribbed vanes |
US5224833A (en) * | 1989-02-28 | 1993-07-06 | Rolls-Royce Plc | Fan for a gas turbine engine air intake |
JPH03107529A (ja) * | 1989-09-21 | 1991-05-07 | Yoshiaki Tsunoda | ターボ過給機の駆動方法及び駆動装置 |
JPH03202629A (ja) * | 1989-12-28 | 1991-09-04 | Yoshiaki Tsunoda | ターボ過給機の駆動装置 |
US5211003A (en) * | 1992-02-05 | 1993-05-18 | General Electric Company | Diffuser clean air bleed assembly |
US5555721A (en) * | 1994-09-28 | 1996-09-17 | General Electric Company | Gas turbine engine cooling supply circuit |
US6035627A (en) * | 1998-04-21 | 2000-03-14 | Pratt & Whitney Canada Inc. | Turbine engine with cooled P3 air to impeller rear cavity |
DE59809488D1 (de) * | 1998-05-25 | 2003-10-09 | Abb Turbo Systems Ag Baden | Radialverdichter |
US8122724B2 (en) * | 2004-08-31 | 2012-02-28 | Honeywell International, Inc. | Compressor including an aerodynamically variable diffuser |
WO2007035698A2 (en) * | 2005-09-19 | 2007-03-29 | Ingersoll-Rand Company | Centrifugal compressor including a seal system |
WO2007035701A2 (en) * | 2005-09-19 | 2007-03-29 | Ingersoll-Rand Company | Stationary seal ring for a centrifugal compressor |
CN101268284A (zh) * | 2005-09-19 | 2008-09-17 | 英格索尔-兰德公司 | 离心压缩机的叶轮 |
US7562528B2 (en) * | 2006-12-20 | 2009-07-21 | International Engine Intellectual Property Company Llc | Low-restriction turbine outlet housing |
US8475124B2 (en) * | 2007-11-13 | 2013-07-02 | General Electric Company | Exhaust hood for a turbine and methods of assembling the same |
GB0804002D0 (en) * | 2008-03-04 | 2008-04-09 | Rolls Royce Plc | A flow control arrangement |
US8313286B2 (en) * | 2008-07-28 | 2012-11-20 | Siemens Energy, Inc. | Diffuser apparatus in a turbomachine |
US8235648B2 (en) | 2008-09-26 | 2012-08-07 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Diffuser with enhanced surge margin |
US8133017B2 (en) * | 2009-03-19 | 2012-03-13 | General Electric Company | Compressor diffuser |
DE102009014179B4 (de) * | 2009-03-20 | 2014-12-31 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Abgassystem |
US8474266B2 (en) * | 2009-07-24 | 2013-07-02 | General Electric Company | System and method for a gas turbine combustor having a bleed duct from a diffuser to a fuel nozzle |
US8381532B2 (en) * | 2010-01-27 | 2013-02-26 | General Electric Company | Bled diffuser fed secondary combustion system for gas turbines |
US8935926B2 (en) * | 2010-10-28 | 2015-01-20 | United Technologies Corporation | Centrifugal compressor with bleed flow splitter for a gas turbine engine |
US20130064638A1 (en) * | 2011-09-08 | 2013-03-14 | Moorthi Subramaniyan | Boundary Layer Blowing Using Steam Seal Leakage Flow |
US9651138B2 (en) | 2011-09-30 | 2017-05-16 | Mtd Products Inc. | Speed control assembly for a self-propelled walk-behind lawn mower |
US9851107B2 (en) * | 2014-07-18 | 2017-12-26 | Ansaldo Energia Ip Uk Limited | Axially staged gas turbine combustor with interstage premixer |
US20180135643A1 (en) * | 2015-05-19 | 2018-05-17 | Hitachi, Ltd. | Centrifugal Compressor |
US9926942B2 (en) | 2015-10-27 | 2018-03-27 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Diffuser pipe with vortex generators |
US10570925B2 (en) | 2015-10-27 | 2020-02-25 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Diffuser pipe with splitter vane |
US10830144B2 (en) | 2016-09-08 | 2020-11-10 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Gas turbine engine compressor impeller cooling air sinks |
US10823197B2 (en) | 2016-12-20 | 2020-11-03 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Vane diffuser and method for controlling a compressor having same |
US11525393B2 (en) | 2020-03-19 | 2022-12-13 | Rolls-Royce Corporation | Turbine engine with centrifugal compressor having impeller backplate offtake |
US20220136516A1 (en) * | 2020-11-03 | 2022-05-05 | Hamilton Sundstrand Corporation | Erosion mitigating two piece labyrinth seal mating ring |
US20230080766A1 (en) * | 2021-09-10 | 2023-03-16 | Hamilton Sundstrand Corporation | Turbomachinery rotor with variable lattice densities |
US11994141B2 (en) | 2021-09-10 | 2024-05-28 | Hamilton Sundstrand Corporation | Turbomachinery shaft with variable lattice densities |
US11773773B1 (en) | 2022-07-26 | 2023-10-03 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Gas turbine engine centrifugal compressor with impeller load and cooling control |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1199042A (fr) * | 1958-05-28 | 1959-12-10 | Bertin & Cie | Perfectionnements apportés à l'alimentation en énergie des appareils à circuits pneumatiques |
US3019736A (en) * | 1959-03-05 | 1962-02-06 | Edward A Stalker | Centrifugal pumping means |
US3761205A (en) * | 1972-03-20 | 1973-09-25 | Avco Corp | Easily maintainable gas turbine engine |
US3856430A (en) * | 1973-07-27 | 1974-12-24 | Gen Motors Corp | Diffuser with boundary layer removal |
US4152092A (en) * | 1977-03-18 | 1979-05-01 | Swearingen Judson S | Rotary device with bypass system |
NO144048C (no) * | 1978-01-02 | 1981-06-10 | Jan Mowill | Fremgangsmaate til stabilisering av stroemningen av arbeidsmedium i stroemningsmaskiner og kompressor- og turbinmaskineri for utfoerelse av fremgangsmaaten |
-
1978
- 1978-01-02 NO NO780010A patent/NO144048C/no unknown
- 1978-12-27 US US05/973,609 patent/US4308718A/en not_active Expired - Lifetime
-
1981
- 1981-10-06 US US06/309,239 patent/US4459802A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO780010L (no) | 1979-07-03 |
US4459802A (en) | 1984-07-17 |
US4308718A (en) | 1982-01-05 |
NO144048C (no) | 1981-06-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO144048B (no) | Fremgangsmaate til stabilisering av stroemningen av arbeidsmedium i stroemningsmaskiner og kompressor- og turbinmaskineri for utfoerelse av fremgangsmaaten | |
US3622493A (en) | Use of plasma torch to promote chemical reactions | |
US2214859A (en) | Process for production of hydrogen sulphide | |
US2491518A (en) | Generation of synthesis gas | |
NO162121B (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av titan, samt apparat forutfoerelse av fremgangsmaaten. | |
NO148443B (no) | Bremseinnretning for skip. | |
NO341453B1 (no) | Fremgangsmåte for forvarmer av et kar for aluminiumelektrolyseproduksjon | |
NO144049B (no) | Reguleringsanordning for ventilasjonsanlegg | |
EP0021601A1 (en) | Process for regenerating a reducing gas mixture from spent gas evolved in the production of sponge iron | |
US2091981A (en) | Method of and apparatus for carrying out chemical reactions | |
US6733738B1 (en) | Method and device for the continuous production of NaAlCl4 or NaFeCl4 | |
US1004632A (en) | Apparatus for treating hydrocarbon oils. | |
US559729A (en) | Renzj | |
US3230072A (en) | Production of aluminum by electro-thermal reduction | |
US1863661A (en) | Manufacture of fluorine | |
US578457A (en) | Carl kellner | |
CN113620775B (zh) | 一种连续制备间二氯苯的方法及其装置 | |
US2884370A (en) | Catalytic pressure refining of hydrocarbons of low boiling point in the presence of a mixture of co and hydrogen | |
US3021268A (en) | Electrolytic production of ticl4 and mg by means of a special anode | |
US1958648A (en) | Conversion of methane into liquid hydrocarbons | |
US2858189A (en) | Production of titanium tetrachloride | |
US1934031A (en) | Method of obtaining low boiling oils from higher boiling oils | |
US3507772A (en) | Anode support structure for electrolytic cells having a base of aluminum or magnesium and alloys thereof | |
SU559639A3 (ru) | Способ получени тетрахлорэтилена | |
WO2000037691A1 (en) | Method and apparatus for the production of aluminium from alumina ore by aluminiumsulfide process |