NO143032B - PROCEDURE FOR THE MANUFACTURING OF A MATERIAL OF DIVIDED FIBERS RELATING TO EACH OTHER - Google Patents
PROCEDURE FOR THE MANUFACTURING OF A MATERIAL OF DIVIDED FIBERS RELATING TO EACH OTHER Download PDFInfo
- Publication number
- NO143032B NO143032B NO750451A NO750451A NO143032B NO 143032 B NO143032 B NO 143032B NO 750451 A NO750451 A NO 750451A NO 750451 A NO750451 A NO 750451A NO 143032 B NO143032 B NO 143032B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- carrier gas
- dust
- exhaust gases
- gas
- filter
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 3
- 239000000835 fiber Substances 0.000 title abstract 2
- 239000000463 material Substances 0.000 title abstract 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 65
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 claims description 30
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 21
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 20
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 claims description 8
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 7
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 6
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 6
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 5
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 claims description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 17
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 13
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 8
- 238000013461 design Methods 0.000 description 6
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VSCWAEJMTAWNJL-UHFFFAOYSA-K aluminium trichloride Chemical compound Cl[Al](Cl)Cl VSCWAEJMTAWNJL-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 4
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 3
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910001510 metal chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 239000000161 steel melt Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
- D04H—MAKING TEXTILE FABRICS, e.g. FROM FIBRES OR FILAMENTARY MATERIAL; FABRICS MADE BY SUCH PROCESSES OR APPARATUS, e.g. FELTS, NON-WOVEN FABRICS; COTTON-WOOL; WADDING ; NON-WOVEN FABRICS FROM STAPLE FIBRES, FILAMENTS OR YARNS, BONDED WITH AT LEAST ONE WEB-LIKE MATERIAL DURING THEIR CONSOLIDATION
- D04H13/00—Other non-woven fabrics
- D04H13/02—Production of non-woven fabrics by partial defibrillation of oriented thermoplastics films
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
- D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
- D01D5/42—Formation of filaments, threads, or the like by cutting films into narrow ribbons or filaments or by fibrillation of films or filaments
- D01D5/423—Formation of filaments, threads, or the like by cutting films into narrow ribbons or filaments or by fibrillation of films or filaments by fibrillation of films or filaments
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
- D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
- D02G3/00—Yarns or threads, e.g. fancy yarns; Processes or apparatus for the production thereof, not otherwise provided for
- D02G3/02—Yarns or threads characterised by the material or by the materials from which they are made
- D02G3/06—Threads formed from strip material other than paper
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
- D04H—MAKING TEXTILE FABRICS, e.g. FROM FIBRES OR FILAMENTARY MATERIAL; FABRICS MADE BY SUCH PROCESSES OR APPARATUS, e.g. FELTS, NON-WOVEN FABRICS; COTTON-WOOL; WADDING ; NON-WOVEN FABRICS FROM STAPLE FIBRES, FILAMENTS OR YARNS, BONDED WITH AT LEAST ONE WEB-LIKE MATERIAL DURING THEIR CONSOLIDATION
- D04H13/00—Other non-woven fabrics
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Filtering Materials (AREA)
- Treatments For Attaching Organic Compounds To Fibrous Goods (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Abstract
Fremgangsmåte ved fremstilling åv et materiale av oppsplittede fibre som hefter til hverandre.Process for the production of a material of split fibers which adhere to each other.
Description
Fremgangsmåte til atskillelse av skadelig gass-, damp- og støvformede bestanddeler fra avgassene ved klorbehandling av metallsmelter. Procedure for the separation of harmful gas, vapor and dust-form components from the exhaust gases during chlorine treatment of metal melts.
Behandlingen av metallsmelter med The treatment of metal melts with
gasser for raffinasjonsformål har vært gases for refining purposes have been
kjent lenge. Således behandles stålsmelter known for a long time. This is how steel melts are processed
med luft eller oksygen, kobbersmelter med with air or oxygen, copper melts with
luft og aluminiumsmelter spesielt med air and aluminum melts especially with
klor eller kloravspaltende forbindelser. chlorine or chlorine-releasing compounds.
Disse gassers gjennomiføring tjener da til The introduction of these gases then serves
flere formål. På den ene side dreier det multiple purposes. On the one hand, it revolves
seg om å fjerne uønskede, i smeiten opp-løste gasser, f. eks. hydrogen, hvis partial-trykk er lavere i de innførte rensegasser about removing unwanted gases dissolved in the smelting, e.g. hydrogen, whose partial pressure is lower in the introduced cleaning gases
enn i smeiten, således at de i smeiten opp-løste gasser diffunderer inn i spylegassens than in the smelting, so that the gases dissolved in the smelting diffuse into the purge gas
oppadgående bobler og deretter unnviker upward bubbles and then dodges
sammen med disse ved smeltens overflate. together with these at the surface of the melt.
På den annen side fjernes skadelige eller On the other hand, harmful or
uønskede metalliske forurensninger ved unwanted metallic contaminants by
forbinidelsesdahnelse med de innførte gasser eller gassdannende stoffer. I smeiten formation of compounds with the introduced gases or gas-forming substances. In the forge
suspenderte slagglignende eller andre lig-nende forurensninger blir ved flotasjons-virkningen av de i smeiten finfordelt inn-førte eller her dannede gasser ført med til suspended slag-like or other similar contaminants are carried by the flotation effect of the gases finely distributed in the smelter or formed here
smeltens overflate. the surface of the melt.
I et hvert tilfelle er de ved smeltens In each case, they are at the melting point
overflate uttredende avgasser rike på skadelige gass-, damp- eller støvformede bestanddeler som ved bortføring gjennom en surface exiting exhaust gases rich in harmful gas, vapor or dust-form components such as when carried away through a
skorsten beskadiger hele omgivelsen og i the chimney damages the entire surroundings and i
fabrikasjonshallene kan føre til en betrak-telig sunnhetsmessig innflytelse på betjeningspersonalet. Undertiden er avgassene så aggresive at de ødelegger bort-førimgskanalen og skorstenen. Dette er the manufacturing halls can lead to a considerable health-related influence on the operating staff. Sometimes the exhaust gases are so aggressive that they destroy the exhaust duct and the chimney. This is
fremfor alt tilfelle når alumlniumssmel- above all the case when aluminum smelt-
ter behandles med klor, fordi de metall-kloridholdige avgasser spesielt ved et inn-hold av eventuelt ennu tilstedeværende fritt klor ikke bare i høy grad er giftige, men på grunn av deres aggressivitet og dannelsen av fri saltsyre ved adgang av fuktig luft ødelegger jernkonstruksjoner og bygningsverk og lagret halvfabrikata og beskadiger omgivelsene ved klorid- og salt-syreholdig tåke. are treated with chlorine, because the metal-chloride-containing exhaust gases, especially with a content of possibly still present free chlorine, are not only highly toxic, but due to their aggressiveness and the formation of free hydrochloric acid when moist air enters, destroys iron structures and buildings and stored semi-finished products and damages the environment with chloride and hydrochloric acid mist.
De gasser som trer ut fra smeiten har smeltens temperatur, dvs. ved metallsmelter en temperatur mellom 400 og 1400°C. Ved disse temperaturer foreligger de fleste av de ved smeltens reaksjon med de inn-førte behandlingsgasser dannede forbindelser i dampformet tilstand. Bortføres avgassene fra smeltens overflate og av-kjøles under de dampf ormede skadelige bestanddelers kondensasjonstemperatur, så kondenseres derved de fleste av de dannede forbindelser som f. eks. aluminium-klorid ikke i flytende, men i fast tilstand i form av et meget fint støv, som medføres av de resterende avgasser. The gases that emerge from the smelting have the temperature of the melt, i.e. in metal smelters a temperature between 400 and 1400°C. At these temperatures, most of the compounds formed by the reaction of the melt with the introduced processing gases are in vapor form. If the exhaust gases are removed from the surface of the melt and cooled below the condensation temperature of the vaporized harmful components, then most of the compounds formed, such as e.g. aluminum chloride not in liquid form, but in a solid state in the form of a very fine dust, which is carried by the remaining exhaust gases.
Er avgassene fri for gassformede bestanddeler, og inneholder de bare damp-og støvformede bestanddeler, så er det tilstrekkélig mied bortføring • av avgassen fra smeltens overflate og en etterfølgende avkjøling for kondensasjon av de dampformede bestanddeler. Kjøleinnretningen skal innrettes således at de støvformede bestanddeler etter avkjøling har mulighet til å utskille seg under innvirkning av . tyngdekraften eller av adhesjonskrefter. Da imidlertid en slik utskillelse på grunn av støvets finhet og molekylar friksjon til den luft som fyller kjøleinnretningen kre-ver store kjøleflater og lange oppholds-tider, påskyndes utfellingen av støvet hen-siktsmessig ved hjelp av en elektrisk støv-utskiillelse. Slike innretninger er imidlertid meget dyre. If the exhaust gases are free of gaseous constituents, and contain only vapor and dust-form constituents, then it is sufficient to remove • the exhaust gas from the surface of the melt and a subsequent cooling for condensation of the vapor-form constituents. The cooling device must be arranged in such a way that the dust-shaped components after cooling have the opportunity to separate under the influence of . gravity or by adhesion forces. However, since such separation due to the fineness of the dust and molecular friction with the air that fills the cooling device requires large cooling surfaces and long residence times, the precipitation of the dust is expediently accelerated by means of an electrical dust separation. However, such devices are very expensive.
Det er kjent til avgassene å blande en bæregass, som overtar avgassenes trans-port og transporten av de fra disse avgasser utskilte kondenserte, på forhånd dampformede skadelige bestanddeler. I et filter av vanlig type foregår da støvets adskillelse fra bæregassene. Denne bæregass kan tilføres til avgassene over smeltens overflate, eller ved et annet sted i anlegget. Man kan imidlertid også tilføre den alle-rede til smeltens gassformede behand-lingsmiddel. It is known to mix a carrier gas with the exhaust gases, which takes over the transport of the exhaust gases and the transport of the condensed, previously vapourised harmful components separated from these exhaust gases. In a filter of the usual type, the dust is then separated from the carrier gases. This carrier gas can be supplied to the exhaust gases above the surface of the melt, or at another place in the plant. However, it can also be added already to the melt's gaseous treatment agent.
Oppfinnelsen vedrører altså en fremgangsmåte til adskillelse av skadelige gass-, damp og støvformede bestanddeler fra avgassene ved klorbehandling av metallsmelter, hvor avgassene suges bort fra rommet over smeiten og opptas av en i avgassledningen innført bæregass og fordampede faste bestanddeler fortettes i en etterkoblet kjøleinnretning til støv som i en' filterinnretning skilles fra bæregassen, og fremgangsmåten er karakterisert ved at den fortørkede under trykk stående bæregass suges med en slik hastighet gjennom kjøle- og filterinnretningen at de fordampede faste bestanddeler i avgassene som er blandet med bæregassen, fortetter seg svevende i bæregasstrømmen uten å utskilles på kjøleinnretningens vegger, således at de ti! støv kondenserte klorider tilføres filteret svevende i bære-gasstrømmen. The invention therefore relates to a method for separating harmful gas, vapor and dust-like components from the exhaust gases during chlorine treatment of metal smelters, where the exhaust gases are sucked away from the space above the smelting and taken up by a carrier gas introduced into the exhaust gas line and vaporized solid components are condensed into dust in a downstream cooling device which is separated from the carrier gas in a filter device, and the method is characterized by the dried pressurized carrier gas being sucked at such a speed through the cooling and filter device that the vaporized solid components in the exhaust gases that are mixed with the carrier gas condense suspended in the carrier gas stream without to be secreted on the walls of the cooling device, so that the ten! dust condensed chlorides are supplied to the filter suspended in the carrier gas stream.
For å bortføre avgassene fra smeltens overflate og til å videreføre gassene gjennom anlegget må det. opprettholdes et transporttrykk, hvis størrelse retter seg etter anleggets strømningsmotstander i rørledningene eventuelt i kjøleinnretnin-gen og dens støvtuskillende innretning. Ifølge oppfinnelsen må dette overtrykk være så stort at de avgasshastigheter som fremkommer herved akselererer de damp-formlede bestanddeler i bæregasstrømmen så sterkt at disse svevende fortetter seg og således 'tilføres de til støv kondenserte klorider svevende i bæregasstrømmen til filteret. Dermed unngås at disse til støv kondenserte klorider utskiller seg og på-leirer seg på anleggets vegger, spesielt i kjøleinnretningen. Utskillelsen foregår da først i de støvutskillelsesinnretninger som er anordnet for adskillelse av disse støv-formede bestanddeler fra gassene. In order to remove the exhaust gases from the surface of the melt and to continue the gases through the plant, it must. a transport pressure is maintained, the size of which depends on the plant's flow resistance in the pipelines, possibly in the cooling device and its dust-separating device. According to the invention, this excess pressure must be so great that the resulting exhaust gas velocities accelerate the steam-formed constituents in the carrier gas stream so strongly that these suspended particles condense and thus the chlorides condensed to dust are supplied floating in the carrier gas stream to the filter. This prevents these chlorides, which have condensed into dust, from being secreted and deposited on the plant's walls, especially in the cooling device. The separation then takes place first in the dust separation devices which are arranged for the separation of these dust-shaped components from the gases.
Opprettholdelsen av en høy hastighet av gassblandingen medfører den ytterli-gere fordel med hensyn til kjøleprosessen at varmeovergangstallet forbedres og derved kan kjølef låtenes størrelse nedsettes. The maintenance of a high velocity of the gas mixture entails the further advantage with respect to the cooling process that the heat transfer coefficient is improved and thereby the size of the cooling vessels can be reduced.
Ved tilblanding av bæregassen i av-gasstrømmen, dvs. bak smeiten, har den vesentlige fordel at det dermed er mulig med en foravkjøling av avgassene. Ved tilsvarende dosering av bæregassen kan avgassenes avkjøling foregå under de skadelige dampformede bestanddelers kondensasjonstemperatur. En vesentlig tanke ved oppfinnelsen består spesielt deri å fortørke den bæregass som skal tilblandes for å hindre en sammenklebning av de støvformet kondenserte bestanddeler da disse bestanddeler for det meste er sterkt hygroskopiske. En slik sammenklebning ville hurtig gjøre anlegget funksjonsudyk-tig fordi dermed ville den tilstrebede svevende videreføring av det kondenserte støv vanskeliggjøres, og dessuten ville filteret hurtig tettes. By mixing the carrier gas into the off-gas stream, i.e. behind the smelter, the significant advantage is that it is thus possible to pre-cool the off-gases. With a corresponding dosage of the carrier gas, the cooling of the exhaust gases can take place below the condensation temperature of the harmful vapor-form components. An important idea of the invention consists in particular in drying the carrier gas to be mixed in order to prevent a sticking together of the dust-shaped condensed components, since these components are mostly highly hygroscopic. Such a sticking together would quickly render the system inoperable because the desired floating continuation of the condensed dust would thus be made difficult, and furthermore the filter would quickly clog.
For gjennomføring av fremgangsmåten er det viktig at behandlingskaret har et tettsluttende lokk for å hindre at avgasser trenger ut fra rommet over smeiten ved arbeide med overtrykk utad og be-laster betjeningspersonalet eller at ved arbeide med undertrykk trenger det friskluft utenifra og inn i anlegget. Inntreng-nin gav friskluft er uønsket fordi denne luft alltid har et visst fuktighetsinnhold og derfor ved den store hygroskopitet av det ved kondensasjon av de skadelige dam < per dannede støv og dannelsen av frie syrer kan føre til en sammenklebning av dette støy. Da det i behandlingsrommet hersker temperaturer mellom 400 og 1400 For the procedure to be carried out, it is important that the treatment vessel has a tight-fitting lid to prevent exhaust gases from seeping out from the room above the smelter when working with positive pressure to the outside and straining the operating staff, or that when working with negative pressure, it needs fresh air from outside into the facility. The intrusion of fresh air is undesirable because this air always has a certain moisture content and therefore due to its high hygroscopicity by condensation of the harmful dust formed by dust and the formation of free acids can lead to a sticking together of this noise. Since the temperature in the treatment room is between 400 and 1400
°C, er det for tetning av karlokket nød-vendig med spesielle forholdsregler. Hen-siktsmessig anvendes hertil gummitet-ninger mellom vannavkjølte tetningsseter, som er anordnet således at gummitetnin-gene ikke utsettes for den utstrålende varmje fra metallbadoverflaten. °C, special precautions are necessary to seal the lid. Appropriately, rubber seals are used for this purpose between water-cooled seal seats, which are arranged so that the rubber seals are not exposed to the radiating heat from the metal bath surface.
En innretning til utøvelse av fremgangsmåten kan i en fordelaktig utførelse bestå i at rommet over smeiten i behandlingskaret ved hjelp av en fra det tettsluttende lokk uttredende avgassledning, hvori det munner inn en ledning for tilførsel av bæregass, er forbundet med en som kjøler tjenende varmeutveksler og et filter som er etterkoblet dette, hvortil det som gasstransportelement er tilknyttet en radial-pumlpe, og/eller en injektor. I videre ut-formning av denne anordning kan det mellom filter og radialpumpe være innkoblet et vasketårn. An arrangement for carrying out the method can, in an advantageous embodiment, consist in the space above the melt in the treatment vessel by means of an exhaust gas line emerging from the tight-fitting lid, into which a line for the supply of carrier gas opens, is connected to one that cools the serving heat exchanger and a filter that is connected after this, to which a radial pump is connected as a gas transport element, and/or an injector. In a further design of this device, a washing tower can be connected between the filter and the radial pump.
Når det i steden for en radialpumpe anvendes en med væske drevet injektor, kan det oppnås en utmerket gjennom-blandinig av avgasser og væske. Herved består injektoren av en oppfangnings-trakt for opptak av tilsugede avgasser og en blandingsstrekning, såvel som en ut-videlse til omsetning av hastigheten i trykk. Spesielt muliggjøres ved under-trykket i injektorens tilsugningsrom en sikker bortføring av avgassene fra smeltens overflate. Den med væske drevne injektor byr ved vesentlig mindre byg-ningsmessige dimensjoner således omtrent den samme fordel som et vasketårn. When a liquid-driven injector is used instead of a radial pump, an excellent through-mixing of exhaust gases and liquid can be achieved. Hereby, the injector consists of a collection funnel for taking in sucked-in exhaust gases and a mixing section, as well as an extension for converting the speed into pressure. In particular, the low pressure in the injector's suction chamber enables a safe removal of the exhaust gases from the surface of the melt. The liquid-driven injector thus offers, with considerably smaller structural dimensions, roughly the same advantage as a washing tower.
En annen anordning til utøvelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan også bestå i at rommet over smeiten i behandlingskaret ved hjelp av en fra det tettsluttende lokk uttredende avgassledning hvori det munner inn en ledning for tilførsel av bæregassen er forbundet umid-delbart med et vasketårn. hvortil det som gasstransportelement er tilsluttet en radialpumpe eller/og en injektor. I en modifi-kasjon av denne anordning kan det også mellom behandlingskaret og vasketårnet være innkoblet en varmeutveksler som tjener som kjøler. En videreutformning av denne anordning er også mulig ved at det mellom vasketårnet og gasstransportinri-retningen dessuten er innkoblet en filterinnretning. Another device for carrying out the method according to the invention can also consist in the space above the melt in the treatment vessel being connected directly to a washing tower by means of an exhaust gas line emerging from the tight-fitting lid into which a line for supplying the carrier gas opens. to which a radial pump or/and an injector is connected as a gas transport element. In a modification of this device, a heat exchanger that serves as a cooler can also be connected between the treatment vessel and the washing tower. A further design of this device is also possible in that a filter device is also connected between the washing tower and the gas transport device.
På tegningen vises forskjellige utførel-seseksempler for behandlingsanordninger, hvormed fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan utøves. The drawing shows different design examples for treatment devices, with which the method according to the invention can be carried out.
Ved den på fig. 1 viste behandlingsinn-retning er det behandlingskar 1 som er lukket med et lokk 3 og som' tjener til å oppta smeiten 2 som skal behandles, forbundet med en som kjøler tjenende varme-veksler 6, gjennom en fra rommet over smeiten uttredende avgassledning 5. Be-handlingsmidlets tilførsel foregår gjennom gassinnførselsledning 4, som dypper langt ned i smeiten 2 og som ved sin nedre ende er utstyrt med dysestykker eller med en fordelingstallerken. Varmeutveksleren 6 er forbundet over en ledning med en filterinnretning 8 som tjener til å utfiltrere de kondenserte damper og støv. I avgassledningen 5 tilføres ved hj elp av en ledning 7 en bæregass i så store mengder at gasshas-tigheten i kjøleren holdes høyest mulig. Dermed tilstrebes at de kondenserte damper og det faste støv holdes svevende i gasstrømimen i fin fordeling — i suspen-' sjon — og ikke feller seg ut på ledningenes og kjølerens vegger. Ved bæregassens til-førsel til avgassledningen 5 kan avgassene undertiden avkjøles tilstrekkelig, således at i disse tilfelle kan det sees bort fra den spesielle kjøler 6. At the one in fig. 1 shown treatment device is the treatment vessel 1 which is closed with a lid 3 and which serves to receive the smelt 2 to be treated, connected to a cooling serving heat exchanger 6, through an exhaust pipe 5 exiting from the space above the smelt. The treatment agent is supplied through the gas inlet line 4, which dips far into the smelter 2 and which is equipped at its lower end with nozzle pieces or with a distribution plate. The heat exchanger 6 is connected via a line to a filter device 8 which serves to filter out the condensed vapors and dust. In the exhaust gas line 5, a carrier gas is supplied by means of a line 7 in such large quantities that the gas velocity in the cooler is kept as high as possible. In this way, an effort is made to ensure that the condensed vapors and the solid dust are kept suspended in the gas stream in a fine distribution — in suspension — and do not fall out on the walls of the lines and the cooler. When the carrier gas is supplied to the exhaust line 5, the exhaust gases can sometimes be sufficiently cooled, so that in these cases the special cooler 6 can be disregarded.
For å opprettholde tilstrekkelig høy avgasshastighet i avgassledningen 5 i kjø-leinnretningen 6 og i filteret 8 tjener den radialpumpe 12 som er koblet etter filteret 8, slik det fremgår av fig. 6. Det kan i be-hovstilfelle også være innkoblet flere slike transportpumper i avgassledningen. In order to maintain a sufficiently high exhaust gas velocity in the exhaust gas line 5 in the cooling device 6 and in the filter 8, the radial pump 12 which is connected after the filter 8, as can be seen from fig. 6. If necessary, several such transport pumps can also be connected in the exhaust gas line.
Som det fremgår av fig. 8, kan det ifølge oppfinnelsen i steden for en roterende gasspumpe også være anordnet en med vann eller en annen væske drevet injektor 13. Denne injektor suger ikke bare avgassen med den nødvendige hastighet gjennom kjøleren 6 og filteret 8, men den overtar også den ekstra oppgave å utfelle meget fint støv som undertiden dessuten kan passere filteret 8. Videre kan ved hjelp av den væskedrevne injektor 13 også gassformede bestanddeler utskilles fra avgassene som passerer kjøleren 6 og filteret 8. As can be seen from fig. 8, according to the invention, instead of a rotating gas pump, an injector 13 powered by water or another liquid can also be arranged. This injector not only sucks the exhaust gas at the required speed through the cooler 6 and the filter 8, but it also takes over the additional task to precipitate very fine dust which can sometimes also pass the filter 8. Furthermore, with the help of the liquid-driven injector 13, gaseous components can also be separated from the exhaust gases that pass the cooler 6 and the filter 8.
Ved det på fig 2 viste eksempel er kjøleren 6 og filteret 3 erstattet med el vasketårn, hvortil vaskevæsken eksempel-vis tilføres ved hjelp av en forstøvnings-dyse 10. Det oppstår imidlertid herved ved de skadelige bestanddeler forgiftet avvann som kontinuerlig må renses. Avvannene kan da føres i et kretsløp idet det passerer et spesielt kjølerenseanlegg 11, således at det heller ikke utad fremkommer foruren-set avvann. In the example shown in Fig. 2, the cooler 6 and the filter 3 are replaced with an electric washing tower, to which the washing liquid is supplied, for example, by means of an atomizing nozzle 10. This, however, results from the harmful components of poisoned waste water which must be continuously cleaned. The waste water can then be routed in a circuit as it passes through a special cooling treatment system 11, so that no contaminated waste water appears outside either.
Dasse vanskeligheter kan nedsettes sterkt når det ifølge utførelseseksemplene ifølge fig. 4 og 7 foran vasketårnet 9 kobles en varmeutveksler resp. -kjøler 6 og et filter 8, således at vaskevæskens forurens-ning unngås på grunn av utskilte bestanddeler. These difficulties can be greatly reduced when, according to the design examples according to fig. 4 and 7 in front of the washing tower 9, a heat exchanger or -cooler 6 and a filter 8, so that contamination of the washing liquid is avoided due to separated components.
Det er også mulig å kombinere anord-ningene ifløge fig. 1 og 2, således at det foran vasketårnet 9 er koblet en som kjøle-innretning tjenende varmeutveksler 6 slik det er vist på fig. 3. Ved en slik utførelse av innretningen tjener vasketårnet for-trinnsvis til utskillelse av i avgassene med-førte gassformede og ikke kondenserbare skadelige bestanddeler. En videreutformning av anordningen ifølge fig. 2 er vist på fig. 5, hvor det bak vasketårnet 9 dessuten er koblet et filter 8, som har den oppgave å oppfange fint støv som kommer ut av vasketårnet. It is also possible to combine the devices shown in fig. 1 and 2, so that a heat exchanger 6 serving as a cooling device is connected in front of the washing tower 9 as shown in fig. 3. With such a design of the device, the washing tower preferably serves for the separation of gaseous and non-condensable harmful components carried in the exhaust gases. A further design of the device according to fig. 2 is shown in fig. 5, where a filter 8 is also connected behind the washing tower 9, which has the task of capturing fine dust coming out of the washing tower.
Oppfinnelsens hovedtanke i området for ledningsstrekningen 5 og kjøleren 6 å opprettholde en tilstrekkelig høy hastighet for å holde det kondenserte støv i fin fordeling svevende i bæregasstrømmen kan The main idea of the invention in the area of the line section 5 and the cooler 6 to maintain a sufficiently high speed to keep the condensed dust in a fine distribution floating in the carrier gas stream can
undertiden gjøre det nødvendig å tilføre en sometimes making it necessary to add one
meget stor mengde bæregass gjennom ledning 7 til avgassledning 5. De for oppnåelse very large amount of carrier gas through line 7 to exhaust line 5. Those for achievement
og opprettholdelse av en tilstrekkelig, stor and maintaining a sufficient, large
hastighet av bæregasis-strømmen anordne-de transportinnretninger, som i behand-lingsinnretningen ifølge fig. 6 og 7 er valgt speed of the carrier gas flow arranged transport devices, as in the treatment device according to fig. 6 and 7 are selected
som roterende gasspumpe 12 i fig. 8 som as rotary gas pump 12 in fig. 8 which
injektor 13, må derfor dimensjoneres tilsvarende. Det kan når det er behov også injector 13, must therefore be dimensioned accordingly. It can when there is a need as well
være innkoblet flere slike transportinnretninger i avgassledningen. be connected to several such transport devices in the exhaust gas line.
Tilførselen av bæregass i forbindelse The supply of carrier gas in connection
med opprettholdelse av. en høy hastighet with the maintenance of. a high speed
ved hjelp av transportinnretningen be-virker at samtlige kondenserte bestanddeler ved behandlingen av lettmetallsmelter by means of the transport device causes all condensed components during the treatment of light metal melts
med klor, altså det dannede aluminium-klorid, medføres svevende i bæregasstrøm-men uten å felles ut og samle seg på kjøle-rens vegger. Dermed forblir alltid kjøleren with chlorine, i.e. the aluminum chloride formed, is entrained suspended in the carrier gas flow, but without being precipitated and collected on the walls of the cooler. Thus, the cooler always remains
funksjonsdyktig og det er ikke nødvendig functional and it is not necessary
kontinuerlig å rense den. Dette støv skilles continuously cleaning it. This dust is separated
fra bæregasstrømmen i en spesiell rense-innretning som er utformet således at from the carrier gas flow in a special cleaning device which is designed so that
filtrene er lett utvekselbare. the filters are easily exchangeable.
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB6857/74A GB1497540A (en) | 1974-02-14 | 1974-02-14 | Fibrous structures and process for the manufacture thereo |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO750451L NO750451L (en) | 1975-08-15 |
| NO143032B true NO143032B (en) | 1980-08-25 |
| NO143032C NO143032C (en) | 1980-12-03 |
Family
ID=9822029
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO750451A NO143032C (en) | 1974-02-14 | 1975-02-12 | PROCEDURE FOR THE MANUFACTURING OF A MATERIAL OF DIVIDED FIBERS RELATING TO EACH OTHER. |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| AR (1) | AR210989A1 (en) |
| BE (1) | BE825425A (en) |
| BR (1) | BR7500794A (en) |
| CA (1) | CA1055669A (en) |
| DE (1) | DE2505710B2 (en) |
| ES (1) | ES434656A1 (en) |
| FR (1) | FR2261128B1 (en) |
| GB (1) | GB1497540A (en) |
| HU (1) | HU174505B (en) |
| IE (1) | IE40637B1 (en) |
| IT (1) | IT1030126B (en) |
| NL (1) | NL7501632A (en) |
| NO (1) | NO143032C (en) |
| ZA (1) | ZA75889B (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL7909298A (en) * | 1979-12-22 | 1981-07-16 | Stamicarbon | METHOD FOR MANUFACTURING OBJECTS FROM WATER-HARDENED MATERIAL |
| NL7909299A (en) * | 1979-12-22 | 1981-07-16 | Stamicarbon | METHOD FOR MANUFACTURING NETWORK PACKAGES. |
| US5578373A (en) * | 1990-11-01 | 1996-11-26 | Nippon Oil Co., Ltd. | Split polyethylene stretched material and process for producing the same |
| JP3027225B2 (en) * | 1991-05-27 | 2000-03-27 | 日石三菱株式会社 | Manufacturing method of prepreg |
-
1974
- 1974-02-14 GB GB6857/74A patent/GB1497540A/en not_active Expired
-
1975
- 1975-01-28 CA CA218,863A patent/CA1055669A/en not_active Expired
- 1975-02-07 BR BR794/75A patent/BR7500794A/en unknown
- 1975-02-10 HU HU75SE1766A patent/HU174505B/en unknown
- 1975-02-12 AR AR257602A patent/AR210989A1/en active
- 1975-02-12 NO NO750451A patent/NO143032C/en unknown
- 1975-02-12 NL NL7501632A patent/NL7501632A/en unknown
- 1975-02-12 ES ES434656A patent/ES434656A1/en not_active Expired
- 1975-02-12 FR FR7504320A patent/FR2261128B1/fr not_active Expired
- 1975-02-12 ZA ZA00750889A patent/ZA75889B/en unknown
- 1975-02-12 IT IT67366/75A patent/IT1030126B/en active
- 1975-02-12 IE IE274/75A patent/IE40637B1/en unknown
- 1975-02-12 DE DE2505710A patent/DE2505710B2/en not_active Withdrawn
- 1975-02-12 BE BE1006452A patent/BE825425A/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE2505710A1 (en) | 1975-08-21 |
| IT1030126B (en) | 1979-03-30 |
| GB1497540A (en) | 1978-01-12 |
| ES434656A1 (en) | 1976-12-16 |
| CA1055669A (en) | 1979-06-05 |
| BE825425A (en) | 1975-08-12 |
| IE40637B1 (en) | 1979-07-18 |
| HU174505B (en) | 1980-01-28 |
| ZA75889B (en) | 1976-01-28 |
| NO143032C (en) | 1980-12-03 |
| DE2505710B2 (en) | 1979-11-22 |
| NO750451L (en) | 1975-08-15 |
| FR2261128B1 (en) | 1978-03-10 |
| IE40637L (en) | 1975-08-14 |
| AU7812575A (en) | 1976-08-12 |
| NL7501632A (en) | 1975-08-18 |
| FR2261128A1 (en) | 1975-09-12 |
| BR7500794A (en) | 1975-11-25 |
| AR210989A1 (en) | 1977-10-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1306957C (en) | Process for the reduction of the acid pollutant contenant in smoke and devicefor this process | |
| CA1336267C (en) | Process and device for the reduction, in smoke containing condensable substances, of the non-condensable substances content in condensable substances | |
| US4456479A (en) | Vacuum purification of liquid metals | |
| NO143032B (en) | PROCEDURE FOR THE MANUFACTURING OF A MATERIAL OF DIVIDED FIBERS RELATING TO EACH OTHER | |
| US1534737A (en) | Process of and apparatus for heating materials | |
| US3257777A (en) | Process for treating waste gases | |
| BRPI0604307B1 (en) | electrohydrometallurgical process in alkaline medium for zinc extraction of electric furnace powder | |
| US3435592A (en) | Process and apparatus for the purification of the gases generated in the chlorinating treatment of aluminous melts | |
| US2464262A (en) | Production of zinc | |
| US2681121A (en) | Recovery of suspended materials from gases | |
| FI69644C (en) | REFERENCE TO A FOLLOWING INSTRUMENT FOR SALE | |
| US3790448A (en) | Method of purifying waste fluid | |
| US2925145A (en) | Separation of metallic halides | |
| US5282880A (en) | Low pressure plasma metal extraction | |
| US6416567B1 (en) | Removal of mercury from waste materials | |
| GB2196881A (en) | Cleaning and cooling metallurgical exit gases | |
| KR102081310B1 (en) | System and method for aluminium melting and black dross recycling | |
| CA2969558A1 (en) | Electrolysis plant and method for treating cell gases | |
| US363952A (en) | Process of and apparatus for making sodium carbonate by ammonia | |
| EP0124635A1 (en) | Method and apparatus for liquid metal collection from vapor using molten pool of collecting metal | |
| JP2532636B2 (en) | Method and apparatus for cooling and dedusting high temperature coke | |
| WO2024047041A1 (en) | Facility for producing electrodes for batteries | |
| US805701A (en) | Process of recovering sulfur. | |
| US3356491A (en) | Purification of contaminated reactive metal products | |
| US877247A (en) | Method of making stannic chlorid. |