NO140066B

NO140066B - DEVICE FOR COOLING A HEATED PARTICULATE MATERIAL, ESPECIALLY COKE

Info

Publication number: NO140066B
Application number: NO742119A
Authority: NO
Inventors: Franklin H Welter
Original assignee: Great Lakes Carbon Corp
Priority date: 1973-06-28
Filing date: 1974-06-11
Publication date: 1979-03-19
Also published as: FR2235183A1; IT1016148B; CA1025766A; FR2235183B1; JPS5716154B2; GB1454328A; BR7405136A; US3896556A; DE2430145B2; NO140066C; JPS5611986A; NO742119L; DE2430145A1

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører styrt avkjøling, eventuelt i forbindelse med samtidig avstøving, av et opphetet partikkelmateriale, og særlig et opphetet materiale av karbonpar-tikkeltype med et høyt, prosentvis innhold av finstoff, som må avkjøles og dessuten fortrinnsvis avstøves, for å kunne videre-behandles og benyttes og/eller transporteres på bekvem måte. Nærmere bestemt vedrører oppfinnelsen avkjølingen og eventuelt dessuten avstøvingen av kalsinert "delayed coker"-petroleumskoks, The present invention relates to the controlled cooling, possibly in connection with simultaneous dedusting, of a heated particulate material, and in particular a heated material of the carbon particle type with a high, percentage content of fine matter, which must be cooled and, moreover, preferably dedusted, in order to be able to be further processed and used and/or transported in a convenient way. More specifically, the invention relates to the cooling and possibly also the dusting of calcined "delayed coker" petroleum coke,

dvs. petroleumskoks som er fremstilt i en "delayed coker" forut for kalsineringsprosessen. i.e. petroleum coke that is produced in a "delayed coker" prior to the calcination process.

Ved den vanlige fremgangsmåte for fremstilling av kalsinert, "delayed coker"-petroleumskoks blir "rå"-petroleums-koksen fra ovennevnte "delayed coker" under behandlingen frem- In the usual process for the production of calcined, "delayed coker" petroleum coke, the "raw" petroleum coke from the above-mentioned "delayed coker" during the treatment is produced

ført gjennom en svakt hellende, roterende tørkeovn (som vanlig- passed through a gently sloping, rotating drying oven (as usual-

vis er dimensjonert med en diameter av 3 meter og en lengde av 55 meter) hvori den opphetes til en temperatur av ca. 1090 til 1430°C, hvilket resulterer i en forandring av koksens innhold av flyktige stoffer (VM) fra et opprinnelig VM-innhold av normalt 10 til 20 % av et endelig VM-innhold av mindre enn 1 %. vis is dimensioned with a diameter of 3 meters and a length of 55 metres) in which it is heated to a temperature of approx. 1090 to 1430°C, which results in a change in the volatile matter (VM) content of the coke from an initial VM content of normally 10 to 20% to a final VM content of less than 1%.

i in

Den rå petroleumskoks fjernes vanligvis fra ovennevnte "delayed coker" ved hjelp av høytrykksvannstråler. Det vil ved innvirkning av disse vannstråler frembringes endel koks-"finstoff". Koksen avslipes ytterligere ved passeringen gjennom den lange, roterende tørkeovn, ikke bare på grunn av fremførings-lengden og tørkeovnens rotasjon, men også som følge av vanlig forekommende anvendelse av "løftere" av moderat høyde i ovnen, The crude petroleum coke is usually removed from the above-mentioned "delayed coker" using high-pressure water jets. Due to the impact of these water jets, some coke "fines" will be produced. The coke is further abraded as it passes through the long, rotary drying oven, not only because of the feed length and the rotation of the drying oven, but also as a result of the common use of "lifters" of moderate height in the oven,

som bevirker at kokspartiklene, samtidig med opphetningen, bibringes en stigende og fallende bevegelse i viss utstrekning un- which causes the coke particles, at the same time as the heating, to be given a rising and falling movement to a certain extent un-

der fremføringen gjennom tørkeovnen. Ved denne avsliping av kok- where the feed through the drying oven. During this grinding of the cook-

sen som finner sted i tørkeovnen, vil det likeledes frembringes endel koks-"finstoff" og dessuten koks-"støv". that takes place in the drying oven, some coke "fines" and also coke "dust" will also be produced.

Dat dannes videre "finstoff" og "støv" i visse mengder i de/, rocertr.de koks kjøler, hvo r .i. eten kalsinerte koks gjen-nomgår en lignende, mekanisk bevegelse som i den roterende tørke-ovn, og dessuten påvirkes av anselige vannmengder som forårsaker en viss, termisk betinget reduksjon av partikkelstørrelsen, som følge av temperaturdifferansen mellen; vannet og koksen (som, idet den innføres i kjøleren, har en temperatur som motsvarer, helt eller tilnærmelsesvis, den maksimaltemperatur hvortil koksen er opphetet i tørkeovnen). That is further formed "fines" and "dust" in certain quantities in the/, rocertr.de coke cooler, which r .i. the calcined coke undergoes a similar mechanical movement as in the rotary drying oven, and is also affected by considerable amounts of water which cause a certain, thermally conditioned reduction of the particle size, as a result of the temperature difference between; the water and the coke (which, as it is introduced into the cooler, has a temperature which corresponds, completely or approximately, to the maximum temperature to which the coke is heated in the drying oven).

Denne frembringelse av "finstoff" og "støv" i ikke helt uvesentlige mengder er således et nødvendig onde i forbindelse med fremstillingen av det ønskede, kalsinerte koksprodukt, slik det også ofte er tilfelle ved produksjon av annet partikkelmateriale enn kalsinert koks. This production of "fines" and "dust" in not entirely insignificant quantities is thus a necessary evil in connection with the production of the desired calcined coke product, as is also often the case in the production of particulate material other than calcined coke.

Uttrykket "finstoff" er i beskrivelsen benyttet om partikler av mindre størrelse enn det som vanligvis er ønsket av. forbrukeren eller avtakeren av koksen eller annet partikkelpro-dukt, mens "støv" betegner partikler av så liten størrelse at deres tilstedeværelse kan konstateres ved f.eks. ganske enkelt å la en håndfull av koksen eller partikkelmaterialet av annen type falle ned på en flate fra en høyde av ca. 60 cm. og observere en "sky" av støv eller partikler som derved utskilles av hovedmassen av det materiale som havner på flaten. The term "fines" is used in the description for particles of a smaller size than what is usually desired. the consumer or the purchaser of the coke or other particulate product, while "dust" denotes particles of such a small size that their presence can be ascertained by e.g. simply dropping a handful of the coke or other particulate matter onto a surface from a height of approx. 60 cm. and observe a "cloud" of dust or particles which are thereby separated from the main mass of the material that ends up on the surface.

Slike "finstoffer" har som regel en redusert, økonomisk verdi, sammenlignet med den øvrige del av den kalsinerte koks eller partikkelmaterialet av annen type, mens "støvet" foruten denne ulempe dessuten er årsak til et luftforurensningspro-blem, ikke bare på fremstillingstedet for den kalsinerte koks, men også på ethvert sted for den endelige anvendelse, eller på avsendelsesstedet for partikkelproduktet. Such "fines" usually have a reduced, economic value, compared to the other part of the calcined coke or the particulate material of another type, while the "dust" in addition to this disadvantage is also the cause of an air pollution problem, not only at the place of production of the calcined coke, but also at any point of final use, or at the point of dispatch of the particulate product.

Det er fra tidligere kjent mange typer av roterende kjølere eller roterende varmeveksleranordninger som er utformet slik at materialet som skal avkjøles, spyles av kjølegasser for å øke prosessens effektivitet. Materialet som skal avkjøles blir i kjølere av denne type spylt, i form av et vertikalt teppe eller forheng, av gasser som passerer aksielt gjennom kjøleren, paral-lelt med de to sider av materialteppet, men i slike kjølere vil bare en viss del av materialets samlede overflate berøres direkte av de gasser som tilføres på denne måte, mens varmevekslerflaten av partiklene i tilgrensning til- andre partikler som danner tep-pet, overhodet ikke påvirkes av direkte varmeveksling. There are previously known many types of rotary coolers or rotary heat exchanger devices which are designed so that the material to be cooled is flushed with cooling gases in order to increase the efficiency of the process. The material to be cooled is in coolers of this type flushed, in the form of a vertical blanket or curtain, by gases that pass axially through the cooler, parallel to the two sides of the material blanket, but in such coolers only a certain part of the material's overall surface is directly touched by the gases that are supplied in this way, while the heat exchanger surface of the particles in proximity to other particles that form the carpet is not affected by direct heat exchange at all.

US patent nr. 1 321 332 beskriver spesielt en tørkeanordning eller kjøler, hvori partikkelmaterialet, idet det passerer gjennom kjøleren, løftes og bringes i rotasjon ved hjelp av en rekke langsgående kjøleseksjoner, hvor hver av de innbyrdes påfølgende seksjoner er utstyrt med skovler i økende antall, hvorved materialet som passerer gjennom kjøleren, påfø-res en frittfall-bevegelse i økende grad. US Patent No. 1,321,332 particularly describes a drying device or cooler in which the particulate material, as it passes through the cooler, is lifted and brought into rotation by means of a series of longitudinal cooling sections, each of the successive sections being equipped with vanes in increasing numbers , whereby the material passing through the cooler is subjected to a free-fall movement to an increasing degree.

Avsnitt 1 og 2 i US patentskrift nr. 3 026 627 om-handler den kjennsgjerning at hvis materialet som avkjøles inne-holder vesentlige deler av finstoff, og hvis en betydelig gass-strøm passerer gjennom mitdpartiet av den sylinderformede kjøle-anordning, vil store mengder av finmaterialet oppfanges av gass-strømmen og derved føres ut av kjøleren, hvoretter disse finpartik-ler må fjernes fra gassene ved egnede midler, f.eks. syklonsepa-ratorer og lignende. Det uttales videre i dette patentskrift at slike separatorer er istand til å fjerne en stor del, men vanligvis ikke alt, av det faste finmateriale som medføres av gassene, Sections 1 and 2 of US patent document no. 3 026 627 deal with the fact that if the material being cooled contains substantial parts of fine matter, and if a significant gas flow passes through the central part of the cylindrical cooling device, large amounts of the fine material is collected by the gas stream and thereby carried out of the cooler, after which these fine particles must be removed from the gases by suitable means, e.g. cyclone separators and the like. It is further stated in this patent document that such separators are able to remove a large part, but usually not all, of the solid fine material carried by the gases,

og at resten (som kan inneholde en betydelig mengde "støv") vanligvis utspres i omegnen av det sted hvor anlegget drives, og derved representerer en ulempe og dessuten et materialtap under behandlingsprosessen. and that the rest (which may contain a significant amount of "dust") is usually spread in the vicinity of the place where the plant is operated, thereby representing an inconvenience and also a loss of material during the treatment process.

Anordningen ifølge ovennevnte patent har som for- The device according to the above-mentioned patent has as

mål å overvinne disse spesielle vanskeligheter (såvel som andre) aim to overcome these particular difficulties (as well as others)

og kjøleren er i dette øyemed forsynt med et antall innvendige plater med innbyrdes forskjøvne, gjennomgående kanaler eller åpninger som tvinger materialet til å strømme gjennom kjøleren langs en meget lengre bane, uten å passere over den indre peri-feri av noen av de ringformede plater, med det resultat at den mengde av finmateriale som oppfanges av gassene som strømmer gjennom kjøleren, er relativt liten som følge av at partikkelmaterialet som avkjøles ikke påføres noen frittfall-bevegelse av betydning. and the cooler is for this purpose provided with a number of internal plates with mutually offset, through channels or openings which force the material to flow through the cooler along a much longer path, without passing over the inner periphery of any of the annular plates, with the result that the amount of fine material captured by the gases flowing through the cooler is relatively small as a result of the particulate material being cooled not being subjected to any significant free-fall movement.

Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en anordning for avkjøling av et opphetet partikkelmateriale, særlig koks, omfattende en svakt hellende, roterende sylinderkjøler av betydelig lengde og tverrsnittsareal, innvendig i kjøleren anordnede midler hvorved partikkelmaterialet utsettes for påvirkning av flere væskestråler, samt minst ett likeledes innvendig i kjø-leren anordnet termoelement for måling av godstemperaturen på minst ett sted inne i kjøleren, hvilket element styrer utenfor kjøleren anordnede midler for væskelevering, og anordningen er karakterisert ved at termoelementets ledninger er ført frem til målestedet gjennom en stasjonær rørledning som er opplagret på The present invention provides a device for cooling a heated particulate material, in particular coke, comprising a gently sloping, rotating cylinder cooler of considerable length and cross-sectional area, means arranged inside the cooler whereby the particulate material is exposed to the influence of several liquid jets, as well as at least one likewise inside the cooler the thermocouple arranged for measuring the goods temperature at at least one place inside the cooler, which element controls means for liquid delivery arranged outside the cooler, and the arrangement is characterized by the fact that the thermocouple's wires are led to the measuring point through a stationary pipeline which is stored on

et roterende nav i den hellende sylinderkjøler. a rotating hub in the inclined cylinder cooler.

Ved en foretrukket utføringsform av anordningen følger en i avdelinger oppdelt hvirvelseksjon hvor materialet løftes og utsettes for fritt fall etter termoelementet i materialets strømningsretning, og ifølge et ytterligere fordelaktig trekk ved anordningen bærer det roterende nav en sentral stasjonær rørledning gjennom hvilken et støvoppsugingsmiddel kan inn-føres i et området beliggende ovenfor hvirvelseksjonen i mate-rialstrømningsretningen. In a preferred embodiment of the device, a vortex section divided into compartments follows where the material is lifted and exposed to free fall after the thermocouple in the material's flow direction, and according to a further advantageous feature of the device, the rotating hub carries a central stationary pipeline through which a dust suction agent can be introduced in an area located above the vortex section in the material flow direction.

I den etterfølgende beskrivelse av anordningen ifølge oppfinnelsen er det hovedsakelig henvist til kalsinert koks som det "partikkelmateriale" som skal avkjøles. Koksen blir videre avstøvet, hvorved det anvendes olje som "støvfjer-nermiddel". Det understrekes imidlertid at dette ikke begrenser oppfinnelsen. In the following description of the device according to the invention, reference is mainly made to calcined coke as the "particulate material" to be cooled. The coke is further dusted, whereby oil is used as a "dust remover". However, it is emphasized that this does not limit the invention.

Anordningen i sin helhet er i den foretrukne versjon vist skjematisk i fig. 1. Fig 2 viser et tverrsnitt langs linjen 3- 3 i fig. 1. Fig. 4 viser et forstørret sideriss lang linjen 4- 4 i fig. 1. Fig. 5 viser et forstørret tverrsnitt langs linjen 5- 5 i fig. 4. (I fig. 4 og 5 er imidlertid lednings- og dysetil-behøret utelatt, idet dette er vist og beskrevet i forbindelse med fig. 10). Fig. 6 viser et forstørret lengdesnitt langs linjen 6-6 i fig. 1. Fig. 7, 8 og 9 viser tverrsnitt av mindre foretrukne kjølerkonstruksjoner som kan erstatte dem som er vist i fig. 2 eller 3. Fig. 9 viser videre skjematisk et lednings-system for tilførsel av støvfjernermiddel eller olje til det indre av kjøleren. Fig. 10 viser et forstørret lengdesnitt av et parti av den rominndelte seksjon 11 ifølge fig. 3 og illustre-rer dessuten beliggenheten av den spesielle manifold ifølge fig. 4 i forhold til seksjonen, ved å vise en av de rørledninger og dyser som fører fra manifolden og som tjener for innsprøyting av olje eller støvfjerner- eller overtrekksmiddel i det indre av det ene av seks rom i seksjonen 11. Fig. 11 og 12 viser skjematisk riss av en kjøler i overensstemmelse med fig. 1, men i begge figurer er flere karakteristiske trekk fra fig. 1 utelatt, og figurene viser videre visse konstruksjonsmessige trekk i forbindelse med erstatning av enkelte komponenter ved kjøleren ifølge fig. 1. Konstruksjonen ifølge fig. 2 kan dessuten erstatte den som er vist i fig. 3, og omvendt. Av plasshensyn viser tverrsnittsrissene i figur 2, 3, 7 og 8 ikke forholdet mellom det roterende opplagringsnav eller -rør 13 i kjøleren og den av navet omsluttende ikke-roterende rørledning 14, men detal-jer ved denne konstruksjon er vist og beskrevet i forbindelse med figur 6. In the preferred version, the device as a whole is shown schematically in fig. 1. Fig 2 shows a cross-section along the line 3-3 in fig. 1. Fig. 4 shows an enlarged side view along the line 4-4 in fig. 1. Fig. 5 shows an enlarged cross-section along the line 5-5 in fig. 4. (In Fig. 4 and 5, however, the cord and nozzle accessories are omitted, as this is shown and described in connection with Fig. 10). Fig. 6 shows an enlarged longitudinal section along the line 6-6 in fig. 1. Figs. 7, 8 and 9 show cross-sections of less preferred cooler constructions which may replace those shown in Figs. 2 or 3. Fig. 9 also schematically shows a wiring system for supplying dust remover or oil to the interior of the cooler. Fig. 10 shows an enlarged longitudinal section of a part of the compartmentalized section 11 according to fig. 3 and also illustrates the location of the special manifold according to fig. 4 in relation to the section, by showing one of the pipelines and nozzles leading from the manifold and which serve to inject oil or dust remover or coating agent into the interior of one of six rooms in section 11. Figs. 11 and 12 show schematic view of a cooler in accordance with fig. 1, but in both figures several characteristic features from fig. 1 omitted, and the figures further show certain structural features in connection with the replacement of certain components at the cooler according to fig. 1. The construction according to fig. 2 can also replace the one shown in fig. 3, and vice versa. For reasons of space, the cross-sectional drawings in Figures 2, 3, 7 and 8 do not show the relationship between the rotating storage hub or tube 13 in the cooler and the non-rotating pipeline 14 surrounding the hub, but details of this construction are shown and described in connection with figure 6.

Selve kjøleren og anordningen for rotasjon av denne er av standardtype og utgjør ingen del av oppfinnelsen. Kjøle-ren 1 er beliggende nær ved og vanligvis under en roterende tørkeovn (ikke vist) hvori rå petroleumskoks fra en "delayed coker" opphetes til den nødvendige temperatur (f.eks. 1040 - 1430°C) for forbrenning av stort sett samtlige flyktige materialer eller flyktige stoffer (VM) i kjøleren, for derved å frem-stille kalsinert petroleumskoks. The cooler itself and the device for its rotation are of a standard type and form no part of the invention. Cooler 1 is located close to and usually below a rotary drying oven (not shown) in which raw petroleum coke from a "delayed coker" is heated to the required temperature (e.g. 1040 - 1430°C) for combustion of almost all volatile materials or volatile substances (VM) in the cooler, thereby producing calcined petroleum coke.

Som vist i fig. 1 blir den opphetede, kalsinerte koks (gjennomsnittstemperatur 1340°C) innført i kjøleren ved forenden Y via en renne fra den ovenforliggende tørkeovn, og forlater kjøleren ved den nedre ende Z, hvorfra koksen strømmer ut på en transportør (vanligvis en beltetransportør). Kjøleren er av betydelig lengde og tverrsnittsareal, f.eks. 24 m lang og 2,5 m i diameter. Umiddelbart etter innføringen i kjøleren, blir koksen påsprøytet vann ved A, hvorved det tilsettes en vannmengde As shown in fig. 1, the heated, calcined coke (average temperature 1340°C) is introduced into the cooler at the front end Y via a chute from the upper drying oven, and leaves the cooler at the lower end Z, from where the coke flows out onto a conveyor (usually a belt conveyor). The cooler is of considerable length and cross-sectional area, e.g. 24 m long and 2.5 m in diameter. Immediately after introduction into the cooler, the coke is sprayed with water at A, whereby a quantity of water is added

av ca. 470 til 510 liter pr. tonn. koksmateriale. of approx. 470 to 510 liters per ton. coke material.

I konvensjonalle k;j eiere er avkjølingen av koksen utelukkende avhengig av dette vann, hvis kjølende virkning utøves i inngangsområdet eller -sonen som har en lengde av ca. 3 meter, samt av berøringen med innerveggen av den roterende kjølermantel 1 under omkastingen av koksen ved hjelp av langsgående, L-formede knaster eller løftere av moderat høyde (som i typisk form er vist ved 3 i fig. 2) som er forankret eller fastsveiset til mantelen. In conventional k;j owners, the cooling of the coke is solely dependent on this water, whose cooling effect is exerted in the entrance area or zone, which has a length of approx. 3 meters, as well as of the contact with the inner wall of the rotating cooler jacket 1 during the transfer of the coke by means of longitudinal, L-shaped lugs or lifters of moderate height (which in typical form is shown at 3 in Fig. 2) which are anchored or welded to the mantle.

To krav er bestemmende ved avkjølingen av koksen, nemlig (1) at koksen som forlater kjøleren ved Z og strømmer ut på transportøren, må være avkjølt i tilstrekkelig grad til at svi-ing eller brenning av materialet i transportbeltet forhindres samt (2) forbruket av kjølevann er begrenset til en slik mengde, at den spesifikke fuktighet av det ferdige produkt ikke overstiger 0.5 (en halv) prosent. Vanskeligheten med å oppnå tilfredsstillende avkjøling uten anvendelse av overdrevne vannmengder, var et av de problemer som førte til flere av de nye trekk ved foreliggende oppfinnelse. Two requirements are decisive for the cooling of the coke, namely (1) that the coke that leaves the cooler at Z and flows out onto the conveyor must be sufficiently cooled to prevent scorching or burning of the material in the conveyor belt and (2) the consumption of cooling water is limited to such an amount that the specific humidity of the finished product does not exceed 0.5 (one and a half) percent. The difficulty of achieving satisfactory cooling without the use of excessive amounts of water was one of the problems that led to several of the new features of the present invention.

Som det fremgår av fig. 1, er kjølerens diameter utvidet ved en kjøletank 4 som er fastsveiset til mantelen 1 og forsterket av 12 vinkelplater 5 som er anbrakt med jevne mellomrom på hver side av tanken. Tanken 4 har en lengde av 1.47 m og en ytterdiameter av 3.35 n. Mr kjøleren roterer, vil det nedre parti av tanken 4 avkjøles ved kontinuerlig nedsenkning i vann i et kar 6. Vinkelplatene på den nedre eller bakre side av tanken 4 er forsynt med påsveisede "øser" av 50 mm diameter, (ikke vist) som er plassert med jevne mellomrom og som fylles med vann idet de passerer gjennom karet 6, hvoretter vannet faller ned på den øvre del av mantelen og derved bevirker ytterligere avkjøling. As can be seen from fig. 1, the cooler's diameter is expanded by a cooling tank 4 which is welded to the casing 1 and reinforced by 12 angle plates 5 which are placed at regular intervals on each side of the tank. The tank 4 has a length of 1.47 m and an outer diameter of 3.35 n. As the cooler rotates, the lower part of the tank 4 will be cooled by continuous immersion in water in a vessel 6. The angle plates on the lower or rear side of the tank 4 are provided with welded on "buckets" of 50 mm diameter, (not shown) which are placed at regular intervals and which are filled with water as they pass through the vessel 6, after which the water falls on the upper part of the mantle and thereby causes further cooling.

Por å oppnå ytterligere, kontrollert avkjøling Por to achieve additional, controlled cooling

blir det, fra utsiden, innført en luftstrøm i kjøleren gjennom fire rør av 254 mm diameter (som vist ved 8) som er anordnet med jevne mellomrom i mantelperiferien og forsynt med 90° bend som munner ut i retning mot kjølerens utløpsende Z. Det er anordnet skyvedeksler (ikke vist) for avstengning eller regulering av den innstrømmende luftmengde. Hvert rør er avstivet ved hjelp av fire vinkelplater 9. an air flow is introduced, from the outside, into the cooler through four tubes of 254 mm diameter (as shown at 8) which are arranged at regular intervals in the casing periphery and provided with 90° bends opening in the direction towards the cooler outlet Z. It is arranged sliding covers (not shown) for shutting off or regulating the inflowing amount of air. Each tube is braced using four angle plates 9.

Anordningens avstøversoner omfatter midler som oppfyller nedenstående krav, nemlig (l) midler for påsprøyting The device's dusting zones include agents that meet the requirements below, namely (l) agents for spraying

av olje på koksen, (2) midler for øking av kokspartiklenes om-hvirvlende bevegelse mens kjøleren roterer, for å oppnå en ensartet blanding av olje og koks samt (3) tilveiebringelse av sikkerhetsutstyr som forhindrer at koks av høy temperatur trenger inn i den sone, hvori koksen besprøytes med olje» of oil on the coke, (2) means for increasing the swirling motion of the coke particles as the cooler rotates to achieve a uniform mixture of oil and coke and (3) providing safety equipment to prevent high temperature coke from entering that zone , in which the coke is sprayed with oil"

Kjøleren omfatter seksjoner 10 og 11 (fig. 1) The cooler comprises sections 10 and 11 (fig. 1)

begge av vesentlig lengde, for utskilling av koksen (d.v.s. at koksen utsettes for mekanisk påvirkning, hvorved "støvet" adskilles fra partiklene) og for å bringe koksen i hvirvelbevegelse og be-røring med overflatearealer som er mange ganger større enn i de konvensjonelle kjølere. Denne støvavskilling og overføring av støvet og de mindre partikler eller finstoffet til "luftbåret" tilstand er særlig ønskelig i seksjonen 11, idet støvet og partiklene (særlig støvet) bringes i idealtilstand eller -posisjon for besprøyting. both of considerable length, for separation of the coke (i.e. that the coke is exposed to mechanical influence, whereby the "dust" is separated from the particles) and to bring the coke into swirling motion and contact with surface areas that are many times larger than in the conventional coolers. This dust separation and transfer of the dust and the smaller particles or fines to an "airborne" state is particularly desirable in section 11, as the dust and particles (especially the dust) are brought into an ideal state or position for spraying.

I seksjon 10 som er vist i tverrsnitt i fig. 2, In section 10 which is shown in cross-section in fig. 2,

er kjølerens tverrsnittsflate inndelt i fire avdelinger, ved installasjon-av fire plater (12). Ytterkantene av platene 12 er fastboltet til langsgående, L-formede skinner 3 som er fastsveiset til kjølermantelens innervegg. (Som det fremgår av tegningene, the cooler's cross-sectional area is divided into four sections, by installing four plates (12). The outer edges of the plates 12 are bolted to longitudinal, L-shaped rails 3 which are welded to the inner wall of the cooling jacket. (As can be seen from the drawings,

er kjølermantelens innervegg dessuten forsynt med andre, langsgående skinner eller løftere 3 som ikke er forbundet med plater). Platenes 12 innerkanter er likeledes fastboltet til langsgående skinner 3a som er fastsveiset til et midtrør eller nav 13 i form av et sylinderformet rør av 152,4 mm diameter, som tjener som et roterende nav for kjøleren, og som en kanal for en stasjonær rør-ledning 14 som er nærmere beskrevet i det etterfølgende i forbindelse med fig. 4, 5 og 6. Hver av platene 12 er på hver side forsynt med tre løftere 15 med en høyde av 101.6 mm. Det er lett å se, at denne rotasjon av mantelen 1 og av platene 12 i denne, the inner wall of the cooling jacket is also provided with other, longitudinal rails or lifters 3 which are not connected to plates). The inner edges of the plates 12 are likewise bolted to longitudinal rails 3a which are welded to a central tube or hub 13 in the form of a cylindrical tube of 152.4 mm diameter, which serves as a rotating hub for the cooler, and as a channel for a stationary tube- wire 14 which is described in more detail below in connection with fig. 4, 5 and 6. Each of the plates 12 is provided on each side with three lifters 15 with a height of 101.6 mm. It is easy to see that this rotation of the mantle 1 and of the plates 12 therein,

i forening med den løftevirkning som utøves av mantelens løftere in association with the lifting effect exerted by the lifters of the mantle

3 samt av platene 12 og de dermed forbundne løftere 15, vil med-føre en omfattende omrøring av partiklene, kombinert med fritt fall gjennom tomrommet, under fremføringen gjennom denne seksjon 10. 3 as well as of the plates 12 and the associated lifters 15, will entail an extensive stirring of the particles, combined with free fall through the void, during the advance through this section 10.

Por å lette monteringen, er seksjonen 10 som har In order to facilitate assembly, section 10 has

en gjennomsnittlig lengde av ca. 5 meter sammensatt av fire underseksjonen, a, b, c, og d, sou hver har en lengde av 1.25 an average length of approx. 5 meters composed of four subsections, a, b, c, and d, sou each has a length of 1.25

meter. meters.

I motsetning til seksjon 11 er seksjon 10 inn- Unlike section 11, section 10 is in-

rettet utelukkende med henblikk på avkjølingen av koksen innen oljen tilsettes i oljeinnsprøytningssonen mellom seksjonene 10 directed exclusively with a view to the cooling of the coke before the oil is added in the oil injection zone between the sections 10

og 11. I denne mellomliggende sone, hvori partiklene sprøytes med en olje eller et støvfjernermiddel, vil partiklene ikke, and 11. In this intermediate zone, in which the particles are sprayed with an oil or a dust remover, the particles will not,

eller i liten grad, bringes i hvirvlende frittfall-bevegelse, hvilket heller ikke forekommer i inngangssonen foran seksjon 10» Anordningen kan imidlertid være slik innrettet, at olje blandes or to a small extent, is brought into swirling free-fall motion, which also does not occur in the entry zone in front of section 10" The device can, however, be arranged such that oil is mixed

med koks ved forenden av seksjon 10»with coke at the front end of section 10"

Seksjon 11 som er vist i tverrsnitt i fig. 3, motsvarer på mange måter seksjon 10, bortsett fra at i seksjon 11 Section 11 which is shown in cross-section in fig. 3, corresponds in many ways to section 10, except that in section 11

er kjølerens tverrsnittsflate vist inndelt i seks avdelinger, istedenfor i fire, mens lengden utgjøres av fem underseksjoner, the cooler's cross-sectional area is shown divided into six sections, instead of four, while the length consists of five subsections,

e, f, g, li og i, hver med en lengde av 1„25 m. Foruten å tjene for utskilling av koksstøv samt for fortsatt avkjøling av koks- e, f, g, li and i, each with a length of 1-25 m. In addition to serving for separation of coke dust as well as for continued cooling of coke

en, ved at partiklene bibringes en løfte- og frittfallbevegelse one, in that the particles are imparted with a lifting and free-falling motion

på samme måte som i seksjon 10, har seksjonen 11 som hovedoppgave å tilveiebringe en grundig sammenblanding av oljen med samtlige kokspartikler, uansett størrelse (men særlig støvet) og for å in the same way as in section 10, the main task of section 11 is to provide a thorough mixing of the oil with all coke particles, regardless of size (but especially the dust) and to

oppnå maksimal effekt, er følgelig det totale koksvolum fordelt på seks rom eller partier, istedet for fire, og videre er hvirvel-banen forlengete achieve maximum effect, the total coke volume is therefore distributed over six rooms or sections, instead of four, and furthermore the vortex path is extended

Et midtre, roterende nav eller rør 13 omslutter A central, rotating hub or tube 13 encloses

en ikke-roterende rørledning 14. (Navet eller røret 13 kan be- a non-rotating pipeline 14. (The hub or pipe 13 can be

stå av rørstykker av betraktelig lengde, som i seksjonene 10 og 11 i fig. 1, eller kan stundom omfatte eller bestå av rørstykker 13' av kort lengde, slik det tydligere vil fremgå av beskrivelsen av den modifiserte kjøler ifølge fig. 11). De to rørledninger er adskilt fra hverandre ved bøssinger eller lagre 16 og 16a (fig. 6) som hver har en lengde av ca. 1.25 m og som tjener for opplagring av rørledningen 14 og dessuten som en støtpute som forhindrer at rørets 13 rotasjonskraft utøver en vesentlig innvirkning på rørledningen 14. (Eørledningen 14 er dessuten mekanisk forankret ved kjølerens utgangsende Z). Ytterrøret 13 er mekan- stand of pipe pieces of considerable length, as in sections 10 and 11 in fig. 1, or may sometimes include or consist of pipe pieces 13' of short length, as will become more clear from the description of the modified cooler according to fig. 11). The two pipelines are separated from each other by bushings or bearings 16 and 16a (fig. 6), each of which has a length of approx. 1.25 m and which serves for storage of the pipeline 14 and also as a shock cushion which prevents the rotational force of the pipe 13 exerting a significant impact on the pipeline 14. (The pipeline 14 is also mechanically anchored at the outlet end Z of the cooler). The outer tube 13 is mechanically

isk forankret til den ytre bøssing 16a, f.eks. ved hjelp av isk anchored to the outer bushing 16a, e.g. using

grupper på fire settskruer 60 som er anordnet i 90° vinkel samt ved heftsveiser 61, mens innerrøret 14 likeledes er forankret til den indre bøssing 16 ved hjelp av settskruer 60ao På grunn av de respektive dimensjoner (hvorved det tilveiebringes klaring mellom bøssingene) er videre fordi rørledningen 14 er forankret i stilling ved eller nær ved kjølerenden Z, vil bøss-ingen 16a utelukkende rotere om bøssingen 16, og ikke overføre noen dreiebevegelse til denne eller til rørledningen 14. Det er montert fire sett av disse bøssinganordninger i kjøleren ifølge fig. 1, i de soner som i figuren er betegnet med nummer 16b. groups of four set screws 60 which are arranged at a 90° angle as well as by tack welds 61, while the inner tube 14 is likewise anchored to the inner bushing 16 by means of set screws 60ao Due to the respective dimensions (through which clearance is provided between the bushings) is further because the pipeline 14 is anchored in position at or close to the cooler end Z, the bushing 16a will exclusively rotate about the bushing 16, and will not transfer any turning movement to this or to the pipeline 14. Four sets of these bushing devices are mounted in the cooler according to fig. 1, in the zones designated in the figure with number 16b.

Midtrøret eller stålrøret 14 strekker seg kontinuerlig fra et punkt utenfor kjølerens utgangsende Z til et punkt utenfor inngangsenden av seksjonen 10. En 76.2 mm flens (ikke vist) er installert i en ønsket posisjon mellom seksjonene 10 og 11, for tilkobling og frakobling av rørledningen. The center tube or steel tube 14 extends continuously from a point outside the cooler outlet end Z to a point outside the inlet end of section 10. A 76.2 mm flange (not shown) is installed in a desired position between sections 10 and 11, for connecting and disconnecting the piping.

Den fremre ende av en oljeledning 17 (vanlig dimensjon, 19 mm) er forbundet med et dobbelt bend 18 som ved 19 er inn-ført i oljespredermanifolden 20. Den bakre ende av ledningen 17 er ved et punkt umiddelbart utenfor kjølerens utgangsende Z forbundet med en oljetilførselsledning 35. 01jetilførselssystemets hovedkomponenter som er vist skjematisk i fig. 1, omfatter en oljelagertank 36, et opphetningselement 37, et filter 37a, en oljepumpe 38, en reguleringsventil 39, en overtrykksventil 40, The front end of an oil line 17 (usual dimension, 19 mm) is connected to a double bend 18 which at 19 is introduced into the oil spreader manifold 20. The rear end of the line 17 is connected at a point immediately outside the outlet end Z of the cooler to a oil supply line 35. The main components of the supply system which are shown schematically in fig. 1, comprises an oil storage tank 36, a heating element 37, a filter 37a, an oil pump 38, a control valve 39, an overpressure valve 40,

en temperaturmåler 41 en oljevolummåler 42 og en trykkmåler 43, som samtlige er av konvensjonelle, handelsførte typer. Oljetil-førselssystemet kan videre være forsynt med organer for automatisk regulering av volum og/eller trykk og/eller avstengning av oljestrømraen, f.eks. i tilfelle av at en eller flere av oljesprederdysene tettes. Rørledningen 14 og den spesialutformede olje-spredermanif old 20 er slik konstruert, at oljen kan tilføres sprederdysene, uten at dette er til hinder for videreføringen av andre ledninger i ledningsrøret 14» Seks, innvendige gjengede, rørkoblinger eller muffer 23 er med jevne mellomrom fastsveiset rundt partiet 22. Hver av koblingene opptar et motsvarende gjeng-et ledningsrør 28. Hvert av rørene 28 er utstyrt med 90° bend, hvis annen ende er fastskrudd i eller på nipler eller overgangs-stykker 29 som i sin tur er montert i eller på sprederdysene 30. Sprederdysene er rettet inn mot hvirvelsonen eller seksjonen 11 a temperature gauge 41, an oil volume gauge 42 and a pressure gauge 43, all of which are of conventional, commercial types. The oil supply system can also be provided with organs for automatic regulation of volume and/or pressure and/or shutting off the oil flow, e.g. in the event that one or more of the oil spreader nozzles become clogged. The pipeline 14 and the specially designed oil spreader manifold 20 are constructed in such a way that the oil can be supplied to the spreader nozzles, without this hindering the continuation of other lines in the pipeline 14". Six, internally threaded, pipe connections or sleeves 23 are welded around at regular intervals the part 22. Each of the connectors occupies a correspondingly threaded conduit pipe 28. Each of the pipes 28 is equipped with a 90° bend, the other end of which is screwed into or onto nipples or transition pieces 29 which in turn are mounted into or onto the spreader nozzles 30. The spreader nozzles are aimed at the vortex zone or section 11

på slik måte som vist i fig. 10. Sprededysene 30 består av konvensjonelle forstøverdyser' av rustfritt stål, som er konstruert for frembringelse av et spredningsmønster i form av en hul kjegle. Dysene leveres med åpninger av varierende diameter, og det er således mulig å variere hastigheten eller mengden (f.eks. liter pr. time) av væskene som avgis i forstøvet tilstand, avhengig av den valgte dysemunningsdimensjon samt av driftstrykk og -temperatur. in such a way as shown in fig. 10. The spreading nozzles 30 consist of conventional spray nozzles made of stainless steel, which are designed to produce a spreading pattern in the form of a hollow cone. The nozzles are supplied with openings of varying diameters, and it is thus possible to vary the speed or quantity (e.g. liters per hour) of the liquids emitted in atomized state, depending on the selected nozzle opening dimension as well as the operating pressure and temperature.

Den nedre del av 14 er forsynt med flere slisser eller åpninger 45 for innføring av vannledninger 24 og 26 og av termoelementtrådene 25 og 27. En hylse 21, hvis nedre del er uten slisser eller åpninger, danner innervegger av spredermani-folden 20 og muliggjør dessuten justering av manifolden 20 innenfor grensene av slissene 4 5 i røret 14. The lower part of 14 is provided with several slots or openings 45 for the introduction of water lines 24 and 26 and of the thermocouple wires 25 and 27. A sleeve 21, the lower part of which is without slots or openings, forms inner walls of the spreader manifold 20 and also enables adjustment of the manifold 20 within the limits of the slots 4 5 in the tube 14.

En ledning 24 er forbundet med en vanntilførselsled-ning 46 utenfor kjøleren, og munner ut i sonen mellom seksjonene 10 og 11. Ledningens endeparti er ført gjennom en sliss 45 i rø-ret 14, umiddelbart foran manifolden 20, og strekker seg nedad gjennom et 90° bend og en nippel. Nippelen er forbundet med en vannsprederdyse (eller to, ved anvendelse av et T-rør og nipler) som kan innstilles for spredning av vann på koksleiet, f.eks. i 45° vinkel mot kjølerens inngangsende eller forende. Dysene som er av ikke-tettende type og fremstilt i ett stykke, leverer en uforstøvet stråle av lavt trykk og med et meget bredt, flatt spredningsmønster av ensartet fordeling. A line 24 is connected to a water supply line 46 outside the cooler, and opens into the zone between sections 10 and 11. The end part of the line is led through a slot 45 in the pipe 14, immediately in front of the manifold 20, and extends downwards through a 90° bend and a nipple. The nipple is connected to a water spreader nozzle (or two, when using a T-tube and nipples) which can be set to spread water on the coke bed, e.g. at a 45° angle to the inlet end or front end of the cooler. The nozzles, which are of the non-clogging type and manufactured in one piece, deliver an unatomized jet of low pressure and with a very wide, flat dispersion pattern of uniform distribution.

Blyledninger eller -kabler av nøyaktig tilmålt lengde for termoelementer, er anbragt i en ytterledning 25. Termoelementkablene som omsluttes av et beskyttelseslag, innføres ved kjøler-enden Z og avsluttes i en målerstreng umiddelbart foran manifolden 20, men bak eller nedenfor vannledningens 24 fremre ende. Målerstrengen er isolert mot beskyttelseslaget og henger ca. 60 til 90 cm ned gjennom en 51 x 76 mm sliss 45 i ledningsrøret 14. De motsatte ender av termoelementkablene er forbundet med et skru-lokkhode utenfor kjølerenden Z. Ved dette arrangement vil termoelementet kunne måle nøyaktig den faktiske temperatur av koksleiet. Målerstrengen henger umiddelbart over koksoverflaten, men er i virkeligheten ikke i berøring med denne. Denne minimale av-stand mellom målerstrengen og koksleiet ansees imidlertid som en nyhet ved foreliggende oppfinnelse, i motsetning til tidligere partikkelkjøleprosesser, som, i forbindelse med vannreguleringsorganer i tilknytning til termoelementsystemet (og med ytterligere vannreguleringsorganer som er detaljert beskrevet i det etter-følgende) vil gi en grad av temperaturkontroll, som tidligere aldri har vært oppnådd på det felt som omfatter avkjøling av partikkelmaterialer. Lead wires or cables of precisely measured length for thermocouples are arranged in an outer conduit 25. The thermocouple cables, which are enclosed by a protective layer, are introduced at the cooler end Z and terminate in a meter string immediately in front of the manifold 20, but behind or below the front end of the water line 24. The meter string is insulated against the protective layer and hangs approx. 60 to 90 cm down through a 51 x 76 mm slot 45 in the conduit 14. The opposite ends of the thermocouple cables are connected by a screw-cap head outside the cooling channel Z. By this arrangement the thermocouple will be able to accurately measure the actual temperature of the coke bed. The measuring string hangs immediately above the coke surface, but is not actually in contact with it. This minimal distance between the meter string and the coke bed is, however, considered a novelty in the present invention, in contrast to previous particle cooling processes, which, in connection with water control devices connected to the thermocouple system (and with further water control devices which are described in detail in the following) will provide a degree of temperature control that has never before been achieved in the field of cooling particulate materials.

Foruten å overføre et signal, ved behov for kjøle-vann, (gjennom et kontrollinstrument i et kontrollrom) til en vanligvis lukket solenoideventil som er operativt forbundet med vannledningen 24, er termoelementet 25 dessuten styrbart forbundet med en annen solenoideventil av lignende type (men vanligvis åpen) for avstengning av oljepumpen 38 (og likeledes motoren som driver kjøleren). Arrangementet er vanligvis slik, at et alarmsignal vil lyde ved en temperatur av 175°C og varsle operatøren i kon-trollrommet, samtidig som vannledningens solenoideventil automatisk påvirkes og åpnes, dersom temperaturen av koksen i den angitte sone (d.v.s. oljespredersonen mellom seksjonene 10 og 11) ved noe tidspunkt overstiger ca. 205°C, mens oljeledningens solenoideventil vil påvirkes for å lukke kjøleren og stenge oljepumpen, slik at oljetilførselen avbrytes, hvis temperaturen av koksen i den angitte sone overstiger ca. 225°C. Operatøren i kontroll-rommet anvender et computeranlegg ("computer manual direct digital control station") for bestemmelse av kontrollpunkter for de ønskede temperaturer samt for tilveiebringelse av indikator for funk-sjonen av vann- og oljetilførselssystemene, slik at det oppnås sikkerhet for at solenoideventilene og de automatiske styreorgan-er fungerer tilfredsstillende. Besides transmitting a signal, in case of need for cooling water, (through a control instrument in a control room) to a normally closed solenoid valve which is operatively connected to the water line 24, the thermocouple 25 is also controllably connected to another solenoid valve of a similar type (but usually open) for shutting off the oil pump 38 (and likewise the engine that drives the cooler). The arrangement is usually such that an alarm signal will sound at a temperature of 175°C and alert the operator in the control room, at the same time that the water line's solenoid valve is automatically affected and opened, if the temperature of the coke in the specified zone (i.e. the oil spreader zone between sections 10 and 11 ) at any time exceeds approx. 205°C, while the oil line solenoid valve will be actuated to close the cooler and shut off the oil pump, so that the oil supply is interrupted, if the temperature of the coke in the specified zone exceeds approx. 225°C. The operator in the control room uses a computer system ("computer manual direct digital control station") to determine control points for the desired temperatures as well as to provide indicators for the function of the water and oil supply systems, so that it is ensured that the solenoid valves and the automatic governing bodies function satisfactorily.

Kontrollinstrumentene er utstyrt med et antall indi-katorer eller skalaer med inndeling fra 0 til 1000°F (-18 til + 538°C.) og videre fra 0 til 100 fi. "Innstilt temperatur" kan ligge hvor som helst innenfor området 0 til 1000°F (f.eks., ved 350°F, eller 177°C) og 0 til 100 ^-skalaen kan angi stillingen av styreventilen for modulasjonsvannet, som nærmere beskrevet i det etterfølgende. Hvis f.eks. ventilen er halvåpen, vil det på skalaen avleses 50 %. The control instruments are equipped with a number of indicators or scales with divisions from 0 to 1000°F (-18 to + 538°C.) and further from 0 to 100 fi. "Set temperature" may be anywhere within the range 0 to 1000°F (eg, at 350°F, or 177°C) and the 0 to 100 ^ scale may indicate the position of the modulation water control valve, as further described in what follows. If e.g. valve is half open, the scale will read 50%.

Ledningen 26 (av 19 mm rør) er også forbundet med vanntilførselsledningen 46, på utsiden av kjøleren, og er avslutt-et i sonen umiddelbart foran seksjon 10. Den sistnevnte ende av av ledningen 26 forlater rørledningen 14- gjennom en 51 x 76 mm sliss og er, i likhet med ledningen 24, også forbundet med en eller flere sprederdyser av samme type som tidligere beskrevet. Line 26 (of 19 mm pipe) is also connected to water supply line 46, on the outside of the cooler, and terminates in the zone immediately in front of section 10. The latter end of line 26 exits line 14 through a 51 x 76 mm slot and is, like the line 24, also connected to one or more spreader nozzles of the same type as previously described.

En ytterledning 27 som opptar blyledninger av nøy-aktig lengde for et termoelementsystem, identisk med det tidligere beskrevne, er innført i kjølerenden Z og ender umiddelbart bak forenden av ledningen 26„ Det er i denne sone av kjøleren anordnet.en sliss i røret 14, for termoelementets målerstreng, slik at det øvre parti av røret 14 kan beskytte ledningene 26 og 27 mot nedfallende koks. I likhet med det tidligere beskrevne termoelementsystem, vil termoelementet, hvis kokstemperaturen foran seksjon 10 øker i overdreven grad, eller overstiger ca. 260°C, avgi signaler til to solenoideventiler, hvorved den ene ventil, ved kjølerenden Z, åpnes for tilførsel av vann fra ledningen 26 umiddelbart foran seksjon 10, mens den annen ventil, ved kjølerenden Y, åpnes for vannstrømmen fra ledningen B. I en foretrukket versjon som er nærmere beskrevet i det etterfølgende, kan dette termoelementsystem likeledes tjene for påvirkning av modula-sjonsvannstyreventilen i hovedvannsystemet eller tilførselsled-ningen A ved kjølerenden Y. An outer line 27 which receives lead wires of the exact length for a thermocouple system, identical to that previously described, is inserted into the cooler end Z and ends immediately behind the front end of the line 26. In this zone of the cooler there is arranged a slot in the tube 14 for the thermocouple's measuring string, so that the upper part of the tube 14 can protect the lines 26 and 27 against falling coke. Like the previously described thermocouple system, the thermocouple, if the coke temperature in front of section 10 increases excessively, or exceeds approx. 260°C, give signals to two solenoid valves, whereby one valve, at the cooling end Z, is opened for the supply of water from the line 26 immediately before section 10, while the other valve, at the cooling end Y, is opened for the flow of water from the line B. In a preferred version which is described in more detail in the following, this thermocouple system can also serve to influence the modulation water control valve in the main water system or the supply line A at the cooler end Y.

En skjermplate 7 med en diameter av 762 mm, som er fastsveiset om røret 13, ved den nedre ende av midtrøret 13, nedenfor seksjon 10 men foran oljémanifolden 20, bevirker at koksstrømmen avbøyes ved inngangen til oljespredersonen, hvorved det oppnås sikkerhet for, at koksen i denne sone samles nær ved kjølermantelens 1 innervegg, og ikke kan opphopes eller innvirke forstyrrende på oljesprederdysenes funksjon. Mantelen er videre forbundet med seks sprederplater 55, en ved inngangen til hver av de seks avdelinger som danner seksjonen 11, som er fastsveiset i en vinkel av 45° med kjøleraksen. Disse 13 mm plater har en høyde av 254 mm og en lengde av 4572 mm. Platenes oppgave er å bidra til at totalmengden av partikkelmateriale fordeles jevnt på de seks avdelinger. A screen plate 7 with a diameter of 762 mm, which is welded around the pipe 13, at the lower end of the center pipe 13, below section 10 but in front of the oil manifold 20, causes the coke flow to be deflected at the entrance to the oil spreading zone, thereby ensuring that the coke in this zone collects close to the inner wall of the cooling jacket 1, and cannot accumulate or interfere with the function of the oil spreader nozzles. The mantle is further connected by six spreader plates 55, one at the entrance to each of the six compartments forming the section 11, which are welded at an angle of 45° to the cooling axis. These 13 mm plates have a height of 254 mm and a length of 4572 mm. The plates' task is to contribute to the total amount of particulate material being distributed evenly across the six departments.

Adkomst til kjølerens indre er tilveiebrakt som Access to the interior of the cooler is provided as

vist ved 31 og 32 i fig. 1. De blokker som er betegnet med disse tall, angir åpninger eller adkomstluker aom vanligvis er lukket av hengslede deksler (ikke vist) og som ved behov åpnes for inspek-sjon og/eller vedlikehold. Adkomstlukene er anordnet diametralt shown at 31 and 32 in fig. 1. The blocks designated by these numbers indicate openings or access hatches which are usually closed by hinged covers (not shown) and which can be opened for inspection and/or maintenance if necessary. The access hatches are arranged diametrically

motsatt av hverandre i kjølermahtelen, for avbalansering av tyngdene opposite each other in the cooler compartment, to balance the weights

Det fremheves, at foruten å tjene som et sikkerhetsutstyr i forbindelse med avstøverprosessen, er vannreguler-ingssystemet i henhold til oppfinnelsen av en slik art, at det ansees å tilveiebringe den mest pålitelige temperaturregulering under avkjøling av et opphetet partikkelmateriale, som noensinne er uttenkt» Det antas, at en slik regulering tidligere alltid har vært foretatt under anvendelse av kjølergasstemperaturen som kontrollkriterium. Et termoelement i denne sone ville påvirke en modulasjonsventil som i sin tur ville øke eller minske den vannmengde som av hovedvannledningen (ledning A) tilføres inngangssonen. Dette har aldri virket særlig pålitelig, selv ora det har vært gjort mange ulike forsøk på å gjøre systemet sikkert» Økning og minskning av materialmengden i kjøleren vil ikke alltid bevirke tilsvarende forandringer i kjølergasstemperaturen. Det har f.eks» forekommet tilfeller, hvor fremmatingshastigheten av den opphetede, kalsinerte koks som tilføres kjøleren, har øket, uten at dette har medført forhøyelse av kjølergasstemperaturen og automatisk øking av kjølevannsmengden fra ledningen A, hvilket har resultert i overopphetning av kjøleren på grunn av vannmangel, It is emphasized that, in addition to serving as a safety device in connection with the dedusting process, the water regulation system according to the invention is of such a nature that it is considered to provide the most reliable temperature regulation during cooling of a heated particulate material that has ever been devised. it is assumed that such regulation has previously always been carried out using the cooler gas temperature as a control criterion. A thermocouple in this zone would affect a modulation valve which in turn would increase or decrease the amount of water supplied to the entrance zone from the main water line (line A). This has never seemed particularly reliable, even though many different attempts have been made to make the system safe" Increasing and decreasing the amount of material in the cooler will not always cause corresponding changes in the cooler gas temperature. There have, for example, been cases where the feed rate of the heated, calcined coke fed to the cooler has increased, without this having resulted in an increase in the cooler gas temperature and an automatic increase in the amount of cooling water from line A, which has resulted in overheating of the cooler due to of lack of water,

slik at det utstrømmende produkt fra kjøleren likeledes har hatt en uønsket høy temperatur. so that the flowing product from the cooler has likewise had an undesirably high temperature.

Termoelementet 27 og vannledningen 26 foran sek- The thermocouple 27 and the water line 26 in front of the sec-

sjon 10 behøver, som nevnt, ikke utelukkende å tjene som sikker-hetssystem. Kjølevannet som tidligere ble tiIført gjennom ledningen A og regulert av et termoelement som målte kjølergasstempera-turen, ble istedet operativt forbundet med termoelementet 27»sion 10 need not, as mentioned, exclusively serve as a security system. The cooling water, which was previously introduced through line A and regulated by a thermocouple that measured the coolant gas temperature, was instead operatively connected to the thermocouple 27"

Dette termoelement ble derved anvendt for samtidig styring av vannventiler og spredere på to steder (og fra tre vannledninger) This thermocouple was thereby used for simultaneous control of water valves and spreaders in two locations (and from three water lines)

i kjøleren, nemlig hovedvannledningen A og overflømmer- eller reservevannledningen B i inngangssonen, samt spredervannledning- in the cooler, namely the main water line A and the overflow or reserve water line B in the entrance zone, as well as the spreader water line

en 26 umiddelbart foran seksjon 10. Istedet for å baseres på av-gassteraperaturen, er denne temperaturregulering derved basert stort sett på den virkelige temperatur av selve partikkelmaterialet, og er videre basert på koksens tilstedeværelse 1 en meget egnet sone i kjøleren, med henblikk på gjennomføring av en effektiv temperaturregulering, og således meget effektiv for a 26 immediately in front of section 10. Instead of being based on the off-gas treatment, this temperature regulation is thereby based largely on the real temperature of the particulate material itself, and is further based on the presence of the coke 1 a very suitable zone in the cooler, with a view to carrying out of an effective temperature regulation, and thus very effective for

opprettholdelse av meget snevre temperaturtoleranser. maintaining very tight temperature tolerances.

Hcvedvannregulerings- eller tilførselsledningen Hcved water regulation or supply line

A representerer den viktigste kilde eller måte for automatisk regulering av vanneb i kjøleren. (Denne ledning er normalt forsynt med 4 dyser for vannspredning, men antallet kan være større eller mindre). Termoelementet 27 avgir et signal til kontroll-rommet, og dette signal styrer en motordrevet, modulerende vann-reguleringsventil. Disse ventiler har en virkemåte som avviker fra solenoideventilenes snapp-bevegelse. Hvis den innstilte temperatur er 177°C og temperaturen i sonen for termoelementets 27 målerstreng likeledes er 177°C, vil ventilen ikke beveges. Hvis temperaturen i sonen for målerstrengen overstiger 177°C, vil ventilen langsomt åpnes, helt til temperaturen faller omtrent til, eller under, innstillingspunktet. Deretter vil ventilen atter lukkeso Ventilen vil med andre ord åpnes og lukkes langsomt, for å holde temperaturen i målerstrengsonen på innstillingspunktet. A represents the most important source or method for automatic regulation of water level in the cooler. (This line is normally equipped with 4 nozzles for water distribution, but the number may be greater or less). The thermocouple 27 emits a signal to the control room, and this signal controls a motor-driven, modulating water control valve. These valves have a way of working that deviates from the snapping movement of the solenoid valves. If the set temperature is 177°C and the temperature in the zone for the thermocouple's 27 gauge string is also 177°C, the valve will not move. If the temperature in the gauge string zone exceeds 177°C, the valve will slowly open until the temperature drops to approximately, or below, the set point. The valve will then close again. In other words, the valve will open and close slowly, in order to keep the temperature in the meter string zone at the set point.

("Innstillingspunktet" kan være enhver temperatur mellom 0 og 1000°F). (The "set point" can be any temperature between 0 and 1000°F).

Termoelementet 27 vil, som tidligere omtalt, åpne flomvannledningen B, dersom vannet fra hovedvannledningen A ikke er tilstrekkelig til å avkjøle koksen til ønsket temperatur. Termoelementet 27 er dessuten innstilt for å regulere kokstemperaturen i sonen umiddelbart foran seksjonen 10, og derved utløse et alarmsignal, hvis temperaturen av koksen går opp til 230°C, samt for å tilføre reservevann fra flomledningen B og vannledningen 26, i tilfelle kokstemperaturen i denne sone når en høyde av 260°C. The thermocouple 27 will, as previously mentioned, open the flood water line B, if the water from the main water line A is not sufficient to cool the coke to the desired temperature. The thermocouple 27 is also set to regulate the coke temperature in the zone immediately in front of the section 10, thereby triggering an alarm signal, if the temperature of the coke rises to 230°C, as well as to supply reserve water from the flood line B and the water line 26, in the event that the coke temperature in this zone reaches a height of 260°C.

Som vist i fig. 1, er det anordnet et ytterligere kontrollorgan ved kjølerens utgangsende, hvor et termoelement 33 er montert i rennen til transportøren, slik at dette termoelement, dersom temperaturen av materialet som passerer fra kjølerenden til transportbeltet, overstiger akseptable grenser, innkobler og opp-lader en solenoideventil, hvorved det, fra en dyse (eller flere) som er plassert ved kjølerens utløpsende, spredes vann ca. 4.5 m foran enden av kjøleren. (Kjøleren ifølge fig. 1 omfatter en ut-løpssone med en lengde av ca. 1.8 m, mens avdelingene i og h i seksjon 11 begge har en lengde av 1.2 m. Vannsprederstrålen vil således trenge vel inn i avdelingen h). Denne temperatur ligger normalt mellom 88 og 104°C. Termoelementet vil vanligvis innstilles slik at det bevirker innsprøyting av en tilstrekkelig vannmengde (som er regulert for å avkjøle koksen i nødvendig grad, uten at produktets fastsatte fuktighetsgrad derved overskrides) dersom kokstemperaturen av en eller annen grunn stiger til 163°C, samt stenger kjøleren og oljepumpen, i tilfelle av at temperaturen skulle stige til 204°Co As shown in fig. 1, a further control device is arranged at the outlet end of the cooler, where a thermocouple 33 is mounted in the channel of the conveyor, so that this thermocouple, if the temperature of the material passing from the cooler channel to the conveyor belt, exceeds acceptable limits, engages and charges a solenoid valve , whereby water is spread approx. 4.5 m in front of the end of the cooler. (The cooler according to Fig. 1 comprises an outlet zone with a length of approx. 1.8 m, while compartments i and h in section 11 both have a length of 1.2 m. The water spreader jet will thus penetrate well into compartment h). This temperature is normally between 88 and 104°C. The thermocouple will usually be set so that it causes the injection of a sufficient amount of water (which is regulated to cool the coke to the necessary extent, without the product's specified moisture content thereby being exceeded) if the coke temperature rises to 163°C for some reason, as well as closing the cooler and the oil pump, in the event that the temperature should rise to 204°Co

I en mindre foretrukket versjDn av oppfinnelsen kan vannkjøleanordningene 4, 5 og 6 ifølge fig. 1 være utelatt, og likeledes rørene 8 for tilførsel av luft. Videre kan seksjonen 10 være utelatt. Den konstruksjon og lengde som kjennetegner seksjonen 10 kan være innbefattet i seksjonen 11, In a less preferred version of the invention, the water cooling devices 4, 5 and 6 according to fig. 1 be omitted, and likewise the pipes 8 for the supply of air. Furthermore, section 10 may be omitted. The construction and length that characterize section 10 may be included in section 11,

Seksjonene 10 og 11 kan videre varieres eller modi-fiseres, for å bibringes den konstruksjotismessige utforming som er vist i tverrsnitt i fig. 7, 8 og 9, eller utforminger som vil .fungere på stort sett likeverdig måte i forbindelse med tilveiebringelse av en vesentlig øket grad av løfting og fritt fall gjennom tomrommet av partikkelmaterialet som behandles. The sections 10 and 11 can further be varied or modified, in order to obtain the construction-wise design which is shown in cross-section in fig. 7, 8 and 9, or designs which will function in a largely equivalent manner in connection with providing a substantially increased degree of lifting and free fall through the void of the particulate material being processed.

I konstruksjonen ifølge fig. 7 er det benyttet bare tre løfterplater 12, istedet for fire som i seksjon 10, eller seks som i seksjon 11. I fig» 8 er det anordnet bare to slike løfter-plater. Antallet av oljesprederdysene (f.eks. en dyse for hver av de tre avdelinger i fig. 7, eller en eller to for hver av avdelingene i fig» 8, o.s.Vo) kan justeres i overensstemmelse med den spesielle, modifiserte konstruksjon av den benyttede kjøler og behovene i forbindelse med det spesielle partikkelmateriale som avstøves. In the construction according to fig. 7, only three lifting plates 12 are used, instead of four as in section 10, or six as in section 11. In fig. 8, only two such lifting plates are arranged. The number of oil spreader nozzles (e.g. one nozzle for each of the three compartments in Fig. 7, or one or two for each of the compartments in Fig. 8, etc.Vo) can be adjusted in accordance with the special, modified construction of the used cooler and the needs in connection with the particular particulate material being dusted.

I versjonen ifølge fig. 9 er oljesprederdysene 53 rettet mot det indre parti av fire sylindre 50, hvis innervegger er forbundet med samme antall løftere 3. Ytterveggen av hver av sylindrene er ved 51 forankret til kjølermantelen 1. Toraroramene 52 mellom sylindrene er lukket ved sylindrenes innløpende, for å forhindre at partikkelmateriale trenger inn i disse rom. Selv om tomrommene, ved denne konstruksjon, ikke utnyttes i forbindelse med omrøringen av partiklene, bør det bemerkes, at det fremdeles tilveiebringes en i vesentlig grad øket, hvirvlende frittfall-bevegelse av partiklene, sammenlignet med kjøleren i umodifisert f orm. In the version according to fig. 9, the oil spreader nozzles 53 are directed towards the inner part of four cylinders 50, whose inner walls are connected by the same number of lifters 3. The outer wall of each of the cylinders is anchored at 51 to the cooling jacket 1. The Toraro frames 52 between the cylinders are closed at the inlet of the cylinders, to prevent that particulate matter penetrates into these spaces. Although, by this design, the voids are not utilized in connection with the agitation of the particles, it should be noted that a substantially increased, swirling free-fall movement of the particles is still provided, compared to the cooler in unmodified form.

Kjølerkonstruksjonen ifølge fig. 11 har mange trekk bilfelles med kjøleren i fig. 1, men har en mer forenklet og økonomisk utforming. Seksjonen Ila i denne kjøler er i konstruksjon og lengde identisk med seksjon 10 i kjøleren ifølge fig. 1, d.v.s. at den har en tverrsnittsform som vist i fig. 2. Videre har kjølerens utløpssone en lengde av 3 m, istedenfor The cooler construction according to fig. 11 has many features in common with the cooler in fig. 1, but has a more simplified and economical design. Section 11a in this cooler is identical in construction and length to section 10 in the cooler according to fig. 1, i.e. that it has a cross-sectional shape as shown in fig. 2. Furthermore, the cooler's outlet zone has a length of 3 m, instead

1.8 m som i fig. 1. Kjøleren er utstyrt med et roterende rør og et ikke-roterende rør, stort- sett på samme måte som i fig. 1, men med noe modifisert bøssingarrangementer, sammenlignet med fig. 6. Rørene er opplagret innenfor seksjon lia, stort sett på samme måte som i fig. 6„ Nær kjølerens midtparti er imidlertid rørene understøttet av styreplater 55 og 55a son erstatter seksjonen 10 i fig. 1. Platene 55 og 55a er forsynt med fire avstiverarmer som hver er fastsveiset til kjølerveggen og til det roterende midtrør 13', og derved avgrenser 90°-kvadranter. Platen-55 er beliggende ca 3 m foran inngangspartiet av seksjon lia, mens platen 55a er plassert ca. 3 m ovenfor platen 55- Røret 14, med en innvendig diameter av ca. 76 mm, har en lengde av ca. 15 m og er, ved platene, understøttet og adskilt fra røret 13' ved hjelp av bøssinger, stort sett identisk med bøssingene 16 og 16a i fig. 1.8 m as in fig. 1. The cooler is equipped with a rotating tube and a non-rotating tube, largely in the same way as in fig. 1, but with somewhat modified bushing arrangements, compared to fig. 6. The pipes are stored within section lia, largely in the same way as in fig. 6„ Near the middle part of the cooler, however, the tubes are supported by guide plates 55 and 55a which replace section 10 in fig. 1. The plates 55 and 55a are provided with four stiffening arms, each of which is welded to the cooler wall and to the rotating central tube 13', thereby delimiting 90° quadrants. Platen-55 is located approx. 3 m in front of the entrance of section lia, while plate 55a is located approx. 3 m above the plate 55- The pipe 14, with an internal diameter of approx. 76 mm, has a length of approx. 15 m and is, at the plates, supported and separated from the pipe 13' by means of bushings, largely identical to the bushings 16 and 16a in fig.

6. Som vist ved 56, er ledningen 14 fortrinnsvis splittet eller 6. As shown at 56, the wire 14 is preferably split or

delt ca. 1.5 m nedenfor platen 55, og hver ende er forsynt med en påsveiset flens av ca. 38 mm diameter, med gjennomgående åpninger for forankringsbolter, hvorved det tilveiebringes en svak "klaring" eller bevegelighet. Slik som i fig. 1 er røret 14 fastgjort eller forankret i stilling nær ved kjølerens utgangsende Z, hvorved røret forhindres i å rotere„ shared approx. 1.5 m below plate 55, and each end is provided with a welded-on flange of approx. 38 mm diameter, with through openings for anchor bolts, thereby providing a slight "clearance" or mobility. As in fig. 1, the tube 14 is fixed or anchored in position close to the outlet end Z of the cooler, whereby the tube is prevented from rotating.

De modifiserte kjølerkonstruksjoner av denne art vil muliggjøre en optimal plassering av termoelement- og vann-spredersystemene og videre en høyeffektiv avstøverprosess under anvendelse av olje, i forening med nødvendige sikkerhetsforholds-regler. Den høyere grad av hvirvlende, fritt fall av partiklene med derav følgende avkjøling av disse, som oppnås i anordningen ifølge fig. 1, kan imidlertid ikke tilveiebringes i den foran-nevnte versjon, og heller ikke den betraktelige avkjøling av partiklene, som skyldes luftstrømmen fra luftledningene ifølge fig. 1. Det vil følgelig, ved anvendelse av anordningen ifølge fig. 11 som regel kreves et større vannforbruk for å oppnå den ønskede avkjøling av partiklene, enn ved benyttelse av anordningen ifølge fig. 1 (hvis hegge anordninger benyttes for avkjøling av sa;ime materialemengde med samme utgangs temperatur). The modified cooler constructions of this kind will enable an optimal placement of the thermocouple and water spreader systems and further a highly efficient dedusting process using oil, in conjunction with the necessary safety regulations. The higher degree of swirling, free fall of the particles with consequent cooling of these, which is achieved in the device according to fig. 1, however, cannot be provided in the above-mentioned version, nor the considerable cooling of the particles, which is due to the air flow from the air ducts according to fig. 1. Consequently, when using the device according to fig. 11, as a rule, a greater consumption of water is required to achieve the desired cooling of the particles, than when using the device according to fig. 1 (if similar devices are used for cooling the same amount of material with the same output temperature).

Kjølerversjonen ifølge fig. 12 tillater gjennomføring av en inngående temperaturregulering, men mangler en hvirvelsone, som følge av at styreplatene 55b og 55c erstatter seksjonen lia i fig. 11. Selv om den representerer en mindre fordelaktig konstruksjon enn de kjøleranordninger som er vist i fig. 1 og 11, er versjonen ifølge fig. 12 vist for å påpeke, at den betraktes såvel som en i høy grad anvendbar som patentberettiget utførelsesform av foreliggende oppfinnelse» The cooler version according to fig. 12 allows implementation of an input temperature regulation, but lacks a vortex zone, as a result of the control plates 55b and 55c replacing the section 11a in fig. 11. Although it represents a less advantageous construction than the cooling devices shown in fig. 1 and 11, the version according to fig. 12 shown to point out that it is considered as well as a highly applicable and patent-eligible embodiment of the present invention"

I beskrivelsen av oppfinnelsen er kjølerpartiene foran den første omkastersone i kjølerversjonene ifølge fig. 1 og 11 for letthets skyld betegnet som "inngangssonen". I kjøler-anordningen ifølge fig. 1 har inngangssonen som ender ved forsiden av seksjonen 10, en relativt liten lengde, sammenlignet med inngangssonen i kjøleren ifølge fig. 11 (hvor kjølerens inn-gangssone ender ved forsiden av seksjonen lia). In the description of the invention, the cooler parts in front of the first diverter zone in the cooler versions according to fig. 1 and 11 for the sake of convenience designated as the "entry zone". In the cooler device according to fig. 1, the entry zone that ends at the front of the section 10 has a relatively small length, compared to the entry zone in the cooler according to fig. 11 (where the cooler's entry zone ends at the front of section lia).

Den spesielle kjøleranordning som benyttes, og omfanget av den foretatte modifikasjon varierer og er avhengig av en rekke faktorer, så som utgangstearperaturen av det partikkelmateriale som skal avkjøles, "støvgraden", hastigheten ved og/ eller omfanget av den ønskede eller nødvendige avkjøling, materialets gjennomgangshastighet, produktets spesifikasjoner (f.eks. dets maksimale, tillatelige fuktighetsgrad) o.s.v. Den foretrukne kjøleranordning som er mest egnet for utøvelse av oppfinnelsen, ved behandling, av kalsinert petroleumskoks, er, som tidligere nevnt, den versjon som omfatter samtlige trekk som vist i fig. 1. The particular cooling device used, and the extent of the modification made, varies and is dependent on a number of factors, such as the outlet temperature of the particulate material to be cooled, the "dust degree", the rate at which and/or the extent of the desired or required cooling, the material's throughput rate , the product's specifications (e.g. its maximum allowable moisture content) etc. The preferred cooling device which is most suitable for practicing the invention, when treating calcined petroleum coke, is, as previously mentioned, the version which includes all the features shown in fig. 1.

Nedenstående eksempler tjener for ytterligere be-lysning av de fremgangsmåter som er beskrevet og referert til i forbindelse med avstøving av kalsinert petroelumskoks. The examples below serve to further elucidate the methods described and referred to in connection with the dusting of calcined petroleum coke.

Eksempel Example

Kalsinert petroelumskoks med en temperatur av 1316°C ble innført i kjøleren 1 ved Y i en mengde av 23-24 tonn pr. time, og ble besprøytet med vann i inngangssonen, ved et for-bruk av 475-510 liter vann pr. tonn koks. Kjøleren roterte med en hastighet av 240 omdreininger pr. time. Vannsprederstrålen i Calcined petroelum coke with a temperature of 1316°C was introduced into the cooler 1 at Y in an amount of 23-24 tonnes per hour, and was sprayed with water in the entrance zone, at a consumption of 475-510 liters of water per hour. tons of coke. The cooler rotated at a speed of 240 revolutions per minute. hour. The water spreader jet i

inngangssonen strak be seg tilnærmelsesvis over de første 3 the entrance zone stretches approximately over the first 3

meter av kjøleren. Kjøleren ble understøttet av samt dreiet om stålringer "A" og "B" (se fig. 1) som var monterb i konvensjonelle lagre (ikke vist). meters of the cooler. The cooler was supported by and revolved around steel rings "A" and "B" (see fig. 1) which were mounted in conventional bearings (not shown).

Idet koksen nådde, sonen ved ringen "A", mellom 4 As the coke reached, the zone at ring "A", between 4

og 8, var kokstemperaturen redusert til 232°C, og størstedelen av vannet var forvandlet til damp og fordunstet,, and 8, the coke temperature had reduced to 232°C, and most of the water had turned into steam and evaporated,,

Etter innmatingen i seksjon 10 hadde koksen en temperatur av 191°C, og et ber å ha forlatt seksjon 10 var koksens temperatur under 138°0 men over 121°C, slik at det fortsat t ble avgitt fuktighet på grunn av denne temperatur over 100°C. After being fed into section 10, the coke had a temperature of 191°C, and when it left section 10, the coke's temperature was below 138°0 but above 121°C, so that moisture was still released due to this temperature above 100 °C.

Like innen innføringen i seksjon 11 ble koksen be-sprøytet gjennom dyser av slik dimensjon, at det med sikkerhet ville dannes en tåke eller et slør av olje, idet det'derved ble anvendt utstyr som tidligere beskrevet. Oljen som ble anvendt for spredning, var Atlantic Richfiels Tufflo 491 (hvis egenskaper er angitt i det etterfølgende). 01jetemperaturen var 143°C, olje-trykket var 24.6 kg/cm (350 psig) , oljetilførselsmengden var 151 liter pr. time og vekten av den tilsatte olje var 0.7 til 0.8 <fo av koksvekten. De anvendte trykk, temperaturer og dyser ga sikkerhet for en relativt lav oljeviskositet og en høy grad av oljeforstøvning (d.v.s. oljepartikler av dimensjoner 5 til 50 ^ffli). Dette, i tilknytning til den kontinuerlige til-førsel av ny koks for besprøytning garantert ved utformingen av seksjon 11, hvori det ble tilveiebrakt et konstant "tqppe" av koks, fallende gjennom oljespredningsmønstret) ga sikkerhet for, at den angitte tilsetning av relativt små oljemengder ga et stort sett støvfritt koksmateriale. Avhengig av det materiale som behandles, dets opprinnelige "støvgrad" og produktsspesifikasjoner samt andre faktorer, så som krav om luftforurensningskontroll, kan vekten av den olje som kreves eller anvendes som "støv-f jernermiddel" iblant gå helt ned til ca. 0.05 i<> av koksvekten, Just before the introduction into section 11, the coke was sprayed through nozzles of such a size that a mist or a veil of oil would certainly form, equipment as previously described being used. The oil used for dispersion was Atlantic Richfield's Tufflo 491 (whose properties are set out below). The engine temperature was 143°C, the oil pressure was 24.6 kg/cm (350 psig), the oil supply quantity was 151 liters per hour and the weight of the added oil was 0.7 to 0.8 <fo of the coke weight. The pressures, temperatures and nozzles used ensured a relatively low oil viscosity and a high degree of oil atomization (i.e. oil particles of dimensions 5 to 50 µm). This, in connection with the continuous supply of new coke for spraying guaranteed by the design of section 11, in which a constant "tqppe" of coke was provided, falling through the oil dispersion pattern) gave assurance that the specified addition of relatively small amounts of oil gave a largely dust-free coke material. Depending on the material being treated, its original "dust level" and product specifications as well as other factors, such as air pollution control requirements, the weight of the oil required or used as a "dust remover" can sometimes go as low as approx. 0.05 i<> of the coke weight,

og vil på den annen side sjelden eller aldri overstige 2 fi. and, on the other hand, will rarely or never exceed 2 fi.

(Anordningen kan imidlertid selvsagt også benyttes på effektiv måte, for å belegge eller blande det partikkelmateriale som av-kjøles, med vesentlig større prosentdeler av olje, dekkm.i dier eller væskebindere, dersom dette av en eller annen grunn er ønskelig). Etter å ha forlatt seksjonen 11, transporteres den avstøv- (However, the device can of course also be used in an effective way, to coat or mix the particulate material that is being cooled, with significantly larger percentages of oil, coating materials or liquid binders, if this is desirable for one reason or another). After leaving section 11, the deduster is transported

ede koks gjennom en utløpssone av ca. 1.8 m lengde, hvori partiklene i liten eller ingen utstrekning bringes i hvirvlende frittfall bevegelse. ede coke through a discharge zone of approx. 1.8 m length, in which the particles are brought to little or no extent in a swirling free-fall motion.

Etter utgangen fra kjølerenden Z har koksen en temperatur av 93 til 121°C, oljeinnholdet motsvarte stort sett den tilsatte oljemengde og fuktighetsgraden var under 0.5 %. Koksen var dessuten praktisk talt støvfri. Produktet var således After exiting the cooling duct Z, the coke has a temperature of 93 to 121°C, the oil content largely corresponded to the added amount of oil and the moisture content was below 0.5%. The coke was also practically dust-free. The product was thus

i særlig grad egnet for videre håndtering, lasting o.s.v. og var nødvendigvis, som følge av den forutgående behandlingsprosess, be-fridd for tidligere forekommende, uønskede egenskaper, f.eks. particularly suitable for further handling, loading, etc. and was necessarily, as a result of the preceding treatment process, freed from previously occurring, undesirable properties, e.g.

støv og/eller fuktighet i overdrevne mengder og/eller "lommer" av koks som ikke var avkjølt til de temperaturer som var ønsket, dust and/or moisture in excessive amounts and/or "pockets" of coke that was not cooled to the desired temperatures,

for å unngå brannfare og/eller beskadigelse av transportørutstyret, etc. to avoid the risk of fire and/or damage to the conveyor equipment, etc.

Ek sempel 2 Oak sample 2

Eksempel 1 ble gjentatt, med unntakelse av at pro-sessbetingelsene og den benyttede olje ble variert. Det ble anvendt olje av type "Texaco Text raet 2202" (hvis egenskaper er angitt i det etterfølgende), og data ved prosessen var følgende: Example 1 was repeated, with the exception that the process conditions and the oil used were varied. Oil of the type "Texaco Text raet 2202" was used (whose properties are stated below), and the data for the process were as follows:

Som i eksempel 1, var produktet ved eksempel 2 stort sett støvfritt og fortreffelig egnet for videre håndtering, As in example 1, the product in example 2 was largely dust-free and excellently suitable for further handling,

lasting etc. loading etc.

Det ble, såvel i eksempel 1 som i eksempel 2, anvendt aromatiske prosessoljer, hvis egenskaper er angitt i det etterfølgende. Both in example 1 and in example 2, aromatic process oils were used, the properties of which are stated below.

De ønskede hovedspesifikasjoner for oljer som anvendes ved avstøving av opphetede, karbonholdige materialer i den foretrukne versjon av oppfinnelsen, er følgende: The desired main specifications for oils used when dedusting heated, carbonaceous materials in the preferred version of the invention are the following:

1. Flammepunkt ved 221°C, eller høyere, 1. Flash point at 221°C, or higher,

2. Fravær av sand eller sedimenter, 2. Absence of sand or sediments,

3. Viskositet av 100 til 300 centipois ved 3. Viscosity of 100 to 300 centipois wood

98.9°C (motsvarende en viskositet av ca. 15 til 30 centipois ved en temperatur av 121 til 204°C, hvilket er det vanligste temperaturområde ved anvendelse av disse oljer) samt 98.9°C (corresponding to a viscosity of approx. 15 to 30 centipois at a temperature of 121 to 204°C, which is the most common temperature range when using these oils) and

4. Mer aromatisk enn parafinsk, basert på utført karbontypeanalyse o 4. More aromatic than paraffinic, based on carried out carbon type analysis etc

Ved utvidede versjoner av oppfinnelsen, eller ved anvendelse av de beskrevne anordninger innenfor et videre område, f.eks. dersom' spesifikasjonene for produktets fuktighetsinnhold er mindre restriktive, kan det videre benyttes andre støvfjerner-midler enn oljer med de tidligere beskrevne egenskaper. Av slike midler kan nevnes olje- eller voksemulsjoner, vandige dispersjoner av forskjellige stoffer, f.eks. av natriumsilikat, sort mel-asse samt ulike terpenharpikser. Det kan iblant også benyttes tjærer, asfalter, magerkullbek og jordoljebek, enten i smeltet tilstand eller som bestanddel i vandige dispersjoner eller emulsjoner. Trykkluftforstøving kan ofte være fordelaktig ved anvendelse av disse stoffer. In the case of extended versions of the invention, or when using the described devices within a wider area, e.g. if the specifications for the product's moisture content are less restrictive, dust removers other than oils with the previously described properties can also be used. Examples of such agents include oil or wax emulsions, aqueous dispersions of various substances, e.g. of sodium silicate, black flour ash and various terpene resins. Tars, asphalts, lean coal pitch and petroleum pitch can sometimes also be used, either in a molten state or as a component in aqueous dispersions or emulsions. Compressed air atomization can often be advantageous when using these substances.

Som tidligere nevnt, kan det enkelte ganger dessuten være ønskelig å anvende slike materialer som belegnings-middel og/eller bindemiddel istedet for utelukkende i forbindelse med avstøving, og i slike tilfeller kan disse materialer', om ønskelig, tilsettes i større mengder enn 2. vektprosent. As previously mentioned, it may sometimes also be desirable to use such materials as a coating agent and/or binder instead of exclusively in connection with dusting, and in such cases these materials can, if desired, be added in larger quantities than 2. weight percent.

Som eksempler på andre materialer som, uten be-grensning . av oppfinnelsen, med fordel kan avkjøles og/eller av-avstøves ved anvendelse av anordningen i henhold til oppfinnelsen, kan nevnes kalsinert antrasitt og kalsinert gilsonitt. As examples of other materials such as, without limitation . of the invention, can advantageously be cooled and/or de-dusted using the device according to the invention, calcined anthracite and calcined gilsonite can be mentioned.

Det fremheves at anordningen i henhold til oppfinnelsen gjør det unødvendig at partikkelmaterialet som behandles, først må avkjøles og deretter avstøves ved en påfølgende, separat prosess. Derved unngås dette ekstra prosesstrinn, og samtidig elimineres det støv som først og fremst gjør dette prosesstrinn nødvendig. Som følge av at alt mikrostøv og finstoff tilbakeholdes og opptas i utgangsproduktet fra kjøleren, vil således anordningen i henhold til oppfinnelsen gi en høyere produktavkastning, sammenlignet med partikkelbehandlingsteknikk som f.eks. omfatter anvendelse av en "våtvasker" for utskilling av støvet og sannsynligvis også finstoff fra den øvrige del av det materiale som behandles. It is emphasized that the device according to the invention makes it unnecessary that the particulate material being treated must first be cooled and then dusted in a subsequent, separate process. Thereby, this extra process step is avoided, and at the same time the dust that primarily makes this process step necessary is eliminated. As a result of all micro dust and fine matter being retained and taken up in the output product from the cooler, the device according to the invention will thus provide a higher product yield, compared to particle processing techniques such as e.g. includes the use of a "wet washer" to separate the dust and probably also fines from the rest of the material being processed.

Claims

1. Device for cooling a heated particulate material, in particular coke, comprising a gently sloping, rotating cylinder cooler (1) of considerable length and cross-sectional area, means (24, 26) arranged inside the cooler whereby the particulate material is exposed to the influence of several jets of liquid, as well as at least a thermocouple (25, 27) also arranged inside the cooler for measuring the goods temperature at at least one place inside the cooler, which element controls means for liquid delivery arranged outside the cooler, characterized in that the thermocouple's (25, 27) wires are led to the measuring point through a stationary pipeline (14) which is supported on a rotating hub in the inclined cylinder cooler (1).

2. Device according to claim 1, characterized in that a vortex section (10, 11) divided into compartments where the material is lifted and exposed to free fall follows the thermocouple (25, 27) in the material's flow direction.

3. Device according to claim 1 or 2, characterized in that the rotating hub (13) carries a central stationary pipeline (17) through which a dust suction agent can be introduced into an area located above the vortex section (11) in the direction of material flow.