NO139659B

NO139659B - SEMI-MOISTURE PROTEIN-CONTAINING ANIMAL FEED

Info

Publication number: NO139659B
Application number: NO751235A
Authority: NO
Inventors: Keith Buckley; David Barker
Original assignee: Mars Ltd
Priority date: 1974-04-11
Filing date: 1975-04-09
Publication date: 1979-01-15
Also published as: LU72267A1; ES436526A1; DK158975A; CH614353A5; NO139659C; DE2515762A1; JPS59130165A; FR2279341A1; NL7504373A; JPS50142755A; AU8008175A; IT1049405B; CA1087018A; IE41232L; IE41232B1; FR2279341B1; SE7504195L; DK144355B; ATA277675A; BE827848A

Description

Fremgangsmåte til overvåkning og vedlikeholdskontroll av avsnitt av koaksialledninger i koaksialkabelanlegg for telefoni samt måleanordning til gjennom-førelse av fremgangsmåten. Procedure for monitoring and maintenance control of sections of coaxial lines in coaxial cable systems for telephony as well as measuring device for carrying out the procedure.

Den foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte til overvåking og vedlikeholdskontroll av avsnitt av felles over-føringsledninger (koaksialledninger) i et koaksialkabelanlegg for telefoni samt på en måleanordning til gjennomførelse av fremgangsmåten. The present invention relates to a method for monitoring and maintenance control of sections of common transmission lines (coaxial lines) in a coaxial cable system for telephony and to a measuring device for carrying out the method.

Ved moderne koaksial-systemer for bærefrekvenstelefoni blir tusenvis av tele-fonsamtaler overført over en koaksialkabel med koaksialledninger — i de mest moderne systemer opp til 2 700 bærefrekvente samtaler pr. koaksialkabel. Koaksialkabe-len består da for hver overføringsretning av en koaksialkabel med tilhørende forsterkere. Forsterkerne er anordnet i innbyrdes avstander av f. eks. 5 km eller der-omkring og inneholder flere, f. eks. seks, elektronrør hver. Forsterkerne er utført med motkobling for at der skal oppnås en nødvendig stabilitet og linearitet av forsterkningen. Normalt er disse forsterkere anbragt i ubemannede stasjoner som til-ses med regelmessige mellomrom. Over-våkingen av koaksialledningene skjer fra bemannede kontrollstasjoner som f. eks. er plasert i avstander på omkring 150 km. i gjennomsnitt. I en koaksialledning mellom to kontrollstasjoner, d.v.s. i et såkalt reguleringsavsnitt finnes der altså omtrent 60 forsterkere (30 i hver overføringsret-ning) og tilsammen flere hundre elektron-rør. Både av økonomiske grunner og av hensyn til trafikksikkerheten er det vik-tig at disse elektronrør kan overvåkes og kontrolleres på enkel og effektiv måte. With modern coaxial systems for carrier frequency telephony, thousands of telephone calls are transmitted over a coaxial cable with coaxial lines — in the most modern systems up to 2,700 carrier frequency calls per coaxial cable. The coaxial cable then consists for each transmission direction of a coaxial cable with associated amplifiers. The amplifiers are arranged in mutual distances of e.g. 5 km or thereabouts and contains several, e.g. six, electron tubes each. The amplifiers are designed with feedback to achieve the necessary stability and linearity of the amplification. Normally, these amplifiers are placed in unmanned stations which are inspected at regular intervals. The monitoring of the coaxial cables takes place from manned control stations such as are placed at distances of around 150 km. on average. In a coaxial line between two control stations, i.e. in a so-called regulation section there are therefore approximately 60 amplifiers (30 in each transmission direction) and a total of several hundred electron tubes. Both for economic reasons and out of consideration for traffic safety, it is important that these electron tubes can be monitored and controlled in a simple and effective way.

Der har vært foreslått forskjellige metoder for overvåking og kassering av rør, men disse metoder har enten vært meget omstendelige å utføre eller ikke vært tilstrekkelig pålitelige. Various methods have been proposed for monitoring and discarding pipes, but these methods have either been very cumbersome to carry out or have not been sufficiently reliable.

Ved moderne rørtyper opptrer der ba-re ytterst sjelden noe brudd på glødetrå-den. Rørenes levetid er derimot i regelen begrenset ved at steilheten og/eller anode-strømmen synker, med derav følgende stig-ende intermodulasjon og forstyrrelser i telefonkanalene. Størstedelen av de feil som opptrer i en koaksialledning, forårsakes altså av rørenes elde, lav rørsteilhet og/eller svak anodestrøm. Den tid rørene er brukbare, er således i regelen lik det antall brenntimer hvorunder rørene kan anvendes innen steilheten og/eller anode-strømmen synker under en viss verdi. Noen entydig avhengighet mellom steilhet og anodestrøm som funksjon av et rørs driftstid eksisterer ikke. Det forekommer til og med meget ofte at steilheten er sunket til vrakningsgrensen mens anodestrømmen stadig ligger innenfor toleransegrensene, With modern tube types, there is only extremely rarely any breakage of the filament. The life of the tubes, on the other hand, is generally limited by the fact that the steepness and/or the anode current decreases, with the consequent increasing intermodulation and disturbances in the telephone channels. The majority of faults that occur in a coaxial line are therefore caused by the age of the pipes, low pipe steepness and/or weak anode current. The time the tubes are usable is thus, as a rule, equal to the number of burning hours during which the tubes can be used within the steepness and/or the anode current drops below a certain value. An unambiguous dependence between steepness and anode current as a function of a tube's operating time does not exist. It even happens very often that the steepness has sunk to the breakdown limit while the anode current is still within the tolerance limits,

og omvendt. Målingene av disse egenskaper ved rør som befinner seg i drift, tolir også and vice versa. The measurements of these properties of pipes that are in operation are also tolerated

kompliserte og unøyaktige da de enkelte rør får likestrøm-motkobling over katodemotstandene hvorved anodestrømmen blir complicated and inaccurate as the individual tubes receive direct current counter-connection across the cathode resistors whereby the anode current becomes

holdt mest mulig konstant. Ofte anvende; kept as constant as possible. Often apply;

den metode å ta rørene ut av forsterkerne og måle steilheten og anodestrømmen i e; the method of taking the tubes out of the amplifiers and measuring the steepness and anode current in e;

separat rørprøvningsapparat. Denne metode forårsaker imidlertid lett driftsfor-styrrelser, og dessuten kan den lett føre til at rør og rørsokler blir skadet. separate pipe testing apparatus. However, this method easily causes operational disturbances, and moreover it can easily lead to pipes and pipe sockets being damaged.

På forskjellige områder blir rørene kassert etter en viss driftstid, vanligvis etter ett år. Men denne metode betyr et stort sløseri med rør og er heller ikke tilfredsstillende med hensyn til driftssikkerheten For det tidsrum da de enkelte rør i en rørgruppe er brukbare, er slett ikke den samme, men viser meget stor variasjon. In various areas, the pipes are discarded after a certain period of operation, usually after one year. But this method means a great waste of pipes and is also not satisfactory with regard to operational reliability. For the period of time when the individual pipes in a pipe group are usable is not at all the same, but shows a very large variation.

Man har også forsøkt å måle rørenes katodeaktivitet, som blir definert som ano-destrømmens variasjon i avhengighet av opphetningsstrømmens. Riktignok foreligger der en viss gjensidig sammenheng mellom et rørs katodeaktivitet og steilhet. Men anvendelse av denne sammenheng som kri-terium for overvåkningen vil ikke gi tilfredsstillende resultater. Som følge av den ovennevnte likestrøm-motkobling ved hjelp av katodemotstandene blir målingen komplisert og lar seg bare vanskelig gjen-nomføre med tilstrekkelig nøyaktighet ved rør som er i drift. Ville man utelukkende anvende denne metode, måtte man bl. a. av disse grunner trekke toleransegrensene meget snevert. Men man risikerer da at og-så upåklagelige rør blir kassert og metoden uøkonomisk. For de rør som anvendes ved koaksialforsterkere, er forholdsvis dyre. Attempts have also been made to measure the cathode activity of the tubes, which is defined as the variation of the anode current depending on the heating current. Admittedly, there is a certain reciprocal relationship between a tube's cathode activity and steepness. But application of this relationship as a criterion for monitoring will not give satisfactory results. As a result of the above-mentioned direct current feedback using the cathode resistors, the measurement becomes complicated and can only be carried out with sufficient accuracy with tubes that are in operation. If you wanted to use this method exclusively, you would have to, among other things, a. for these reasons draw the tolerance limits very narrowly. But you then run the risk that even impeccable pipes will be discarded and the method uneconomical. Because the tubes used in coaxial amplifiers are relatively expensive.

Alle de ovennevnte metoder er upå-litelige og/eller uøkonomiske. Man har All of the above methods are unreliable and/or uneconomical. One has

derfor forsøkt seg på å supplere noen av dem, men hittil har man ikke oppnådd noen tilfredsstillende metode. Ett av supp-leringsforsøkene besto i å måle klirrdemp-ningen for hele reguleringsavsnittet for dermed å få et mål for lineariteten. Man sender da et signal med frekvens f gjennom reguleringsavsnittet og måler nivået for overtonene 2f og 3f ved endepunktet Ved et annet forsøk ble to signaler med frekvensene f, og £, sendt gjennom reguleringsavsnittet og nivået av Intermodulasjonsproduktene f, ± f„ målt ved endepunktet, og av praktiske grunner valgte man da frekvensene slik at størsteparten av dem svarte til noen av de mellomrums-Dilotfrekvenser som anbefales av CCITT. Det var herved mulig å gjennomføre målingen mens koaksialledningen var i drift. therefore attempts have been made to supplement some of them, but so far no satisfactory method has been achieved. One of the supplementary tests consisted of measuring the chatter damping for the entire regulation section in order to obtain a measure of the linearity. One then sends a signal with frequency f through the regulation section and measures the level of the harmonics 2f and 3f at the end point. In another experiment, two signals with frequencies f, and £, were sent through the regulation section and the level of the Intermodulation products f, ± f„ measured at the end point, and for practical reasons the frequencies were then chosen so that the majority of them corresponded to some of the space Dilot frequencies recommended by the CCITT. It was thus possible to carry out the measurement while the coaxial line was in operation.

Ved mellomrus-piloter forstås i denne In this context, mid-flight pilots are understood

forbindelse målesignaler som ved behov sendes gjennom reguleringsavsnittet for å gjøre det mulig å få kontroll av drifts-dempnlngen, og hvis frekvenser ble valgt connection measurement signals which, if necessary, are sent through the regulation section to make it possible to control the operating damping, and whose frequencies were chosen

3 slik at de lå i frekvensavsnitt som ikke ble 3 so that they were in frequency sections that were not

i anvendt for overføringen, altså i frekvens-t mellomrum. Med unntagelse av de to som - ligger lavest med hensyn til frekvens, har - disse mellomrumspiloter f. eks. ved et 4-; MHz-koaksialsystem innbyrdes avstander i used for the transmission, i.e. in frequency-t space. With the exception of the two which - are lowest in terms of frequency, - these space pilots have e.g. at a 4-; MHz coaxial system mutual distances

på 248 kHz. Bredden av frekvensmellom-rummet er 8 kHz. I et 4-MHz-koaksialsy-stem er de øverste av disse mellomrums-; pilotfrekvenser 2792, 3040, 3288, 3536 og at 248 kHz. The width of the frequency space is 8 kHz. In a 4-MHz coaxial system, the uppermost of these are space-; pilot frequencies 2792, 3040, 3288, 3536 and

3784 kHz. I et 12-MHz-system er de øver-. ste mellomrumspilotfrekvenser 8472 9792 og 11 112 kHz. 3784 kHz. In a 12-MHz system, they are over-. th space pilot frequencies 8472 9792 and 11 112 kHz.

Det har imidlertid vist seg at disse klirr-resp. intermodulasjonsmålinger ikke gir noen sikre indikasjoner om lineariteten av reguleringsavsnittet ved andre fre-kvenskombinasjoner. Hvis ett eneste rør er meget dårlig, eller, sagt mer generelt, én eneste forsterker er meget ulineær, kan dette riktignok indikeres på denne måte, men hvis flere forsterkere er ikke-lineære samtidig, noe som ofte er tilfellet i praktisk drift når mange rør lider av elde samtidig, kan disse forsterkere i stor utstrek-ning kompensere sine gjensidige virkninger både med hensyn til kombinasjonsfre-kvensene f,±f2 og også til overtonene. Dette kan forårsakes ved at både overtonene og de nevnte kombinasjonsfrekvenser f,±f2 for de forskjellige forsterkere som befinner seg på koaksialledningen, ankommer i forskjellig fasestilling til endepunktet av reguleringsavsnittet (jfr. TELE, Nr. 3, 1959, side 180 og følgende, S. Janson — V. Stendig, «Einige Probleme tiber Stor-ungen im Breitbandsystem», spesielt side 186, nedre kurve i Abbildung 10, som angir addisjonen av A + B-produktene langs en 4-MHz-koaksialledning). Der foreligger således stor fare for at flere dårlige rør i et reguleringsavsnitt på denne måte ikke blir oppdaget. However, it has been shown that these clinks or intermodulation measurements do not give any reliable indications about the linearity of the regulation section at other frequency combinations. If a single tube is very bad, or, more generally, a single amplifier is very non-linear, this can indeed be indicated in this way, but if several amplifiers are non-linear at the same time, which is often the case in practical operation when many tubes suffer from aging at the same time, these amplifiers can to a large extent compensate their mutual effects both with regard to the combination frequencies f,±f2 and also to the harmonics. This can be caused by the fact that both the harmonics and the aforementioned combination frequencies f,±f2 for the different amplifiers located on the coaxial line arrive in different phase positions at the end point of the regulation section (cf. TELE, No. 3, 1959, page 180 et seq., S Janson — V. Stendig, "Einige Probleme tiber Stor-ungen im Breitbandsystem", especially page 186, lower curve in Abbildung 10, which indicates the addition of the A + B products along a 4-MHz coaxial line). There is thus a great danger that several bad pipes in a regulation section will not be detected in this way.

Det kan også i praktisk drift forekom-me at en forringelse av et rør eller en forsterker blir indikert som en forbedring av resultatet av en måling av hele reguler-igsavsnittet, noe som beror på at denne forsterkers intermodulasjonsprodukt kan motvirke de øvrige forsterkeres. Omvendt kan også en forbedring av en dårlig forsterker (f. eks. ved innsetning av nye rør) gi en forverrelse av resultatet for det sam-lede reguleringsavsnitt ved vedkommende frekvenskombinasjon. Denne måling er altså heller ikke hensiktsmessig. Hittil har der i det hele tatt ikke vært kjent noen It can also happen in practical operation that a deterioration of a tube or an amplifier is indicated as an improvement in the result of a measurement of the entire regulation section, which is because this amplifier's intermodulation product can counteract that of the other amplifiers. Conversely, an improvement of a bad amplifier (e.g. by inserting new tubes) can also lead to a worsening of the result for the overall regulation section for the frequency combination in question. This measurement is therefore not appropriate either. So far, none have been known at all

pålitelig og enkel metode for det viktige reliable and simple method for the important

vedlikehold av rørene til tross for det store antall rør som er i drift. Tvertimot går maintenance of the pipes despite the large number of pipes in operation. On the contrary goes

dette vedlikehold stadig mer eller mindre etter skjønn. this maintenance increasingly more or less at discretion.

Den foreliggende oppfinnelse går ut på en fremgangsmåte til overvåking og vedlikeholdskontroll av avsnitt, fortrinnsvis reguleringsavsnitt, som inngår i koaksialkabelanlegg for telefoni og består av et koaksialrør for hver overføringsretning, forsynt med forsterkere som er innføyet i omtrent like avstander og inneholder elektroniske elementer som elektronrør, transistorer e. 1., og hvis linearitet innen avsnittet kontrolleres ved utsendelse av minst 2 signalfrekvenser (f,, f2 og eventuelt f.,) over avsnittet og gjentatte målinger, ved mottagningsenden, av nivået av ett eller flere intermodulasjonsprodukter som dannes av de nevnte signaler i de forskjellige forsterkere. Fremgangsmåten er i første rekke karakterisert ved at der velges slike signalfrekvenser og slike typer av intermodulasjonsprodukter av ulike orden (f. eks. 2f, — f„ og/eller f,-f-f2—f.,) at bidragene fra de enkelte forsterkere i avsnittet til vedkommende totale intermodulasjonsprodukt ankommer til mottagningsenden i tilnærmelsesvis samme fase. uavhengig av variasjoner i forsterkersek-sionenes lengde. En unormal intermodulasjon i én eller flere forsterkere vil ved denne metode uvegerlig bli oppdaget. The present invention concerns a method for monitoring and maintenance control of sections, preferably control sections, which are part of coaxial cable systems for telephony and consist of a coaxial tube for each direction of transmission, equipped with amplifiers which are inserted at approximately equal distances and contain electronic elements such as electron tubes, transistors e. 1., and whose linearity within the section is checked by sending at least 2 signal frequencies (f,, f2 and possibly f.,) over the section and repeated measurements, at the receiving end, of the level of one or more intermodulation products formed by the aforementioned signals in the different amplifiers. The procedure is primarily characterized by selecting such signal frequencies and such types of intermodulation products of various orders (e.g. 2f, — f„ and/or f,-f-f2—f.,) that the contributions from the individual amplifiers in the section until the respective total intermodulation product arrives at the receiving end in approximately the same phase. regardless of variations in the length of the amplifier sections. An abnormal intermodulation in one or more amplifiers will inevitably be detected by this method.

Ett eller flere av de utsendte signalers og/eller intermodulasjonsproduktets frekvens kan velges slik at de tilsvarer frekvenser av fastlagte mellomromspiloter. hvorved de utsendte signaler sendes ut ved et nivå av 0 eller 10 dbmo. One or more of the frequencies of the transmitted signals and/or the intermodulation product can be selected so that they correspond to frequencies of fixed space pilots. whereby the emitted signals are emitted at a level of 0 or 10 dbmo.

Oppfinnelsen vil bli beskrevet nærmere under henvisning til tegningen. Fig. 1 viser skjematisk den ene over-føringsretning for et reguleringsavsnitt. Fig. 2 viser et utførelseseksempel på intermodulasjonsmåling mellom to bemannede kontrollstasjoner i henhold til oppfinnelsen, og The invention will be described in more detail with reference to the drawing. Fig. 1 schematically shows one transfer direction for a regulation section. Fig. 2 shows an embodiment of intermodulation measurement between two manned control stations according to the invention, and

fig. 3 viser et utførelseseksempel på en måleinnretning til utførelse av den ovennevnte metode. fig. 3 shows an exemplary embodiment of a measuring device for carrying out the above-mentioned method.

På fig. 1 betegner K, og K,2 bemannede kontrollstasjoner, A„ og A.,, "henholdsvis sende- og mottagningsforsterkere, P, og P„ innmatning av piloter for regulerings-formål (disse reguleringspiloter må ikke forveksles med de tidligere nevnte mellomrumspiloter) resp. pilotsperringer for reguleringspiloter, C et antall koaksialforsterkere anordnet i omtrent like avstander i koaksialrøret B, og RS et helt reguleringsavsnitt. In fig. 1 denotes K, and K,2 manned control stations, A„ and A.,, "respectively transmitting and receiving amplifiers, P, and P„ input of pilots for regulation purposes (these regulation pilots must not be confused with the previously mentioned space pilots) resp .pilot barriers for regulation pilots, C a number of coaxial amplifiers arranged at approximately equal distances in the coaxial tube B, and RS a complete regulation section.

I det følgende skal man ta for seg en koaksialledning mellom to på hinannen In the following, a coaxial cable between two on top of each other will be considered

følgende kontrollstasjoner. Over et reguleringsavsnitt blir der stadig i begge over-føringsretninger sendt ett eller flere signaler med bestemte frekvenser (f. eks. 4092 kHz i 4-MHz-system og 308, 4287 og 12 435 kHz i 12-MH-system), såkalte reguleringspiloter. Disse reguleringspiloter styrer au-tomatiske reguleringsinnretninger som har til oppgave å regulere inn forsterkningen ved de enkelte forsterkere til den riktige verdi. Reguleringspilotene mates inn like foran sendeforsterkeren A., og sperres straks etter mottagningsforsterkeren Am. Et reguleringsavsnitt RS er således en koaksialledning som blir å betrakte som en enhet i reguleringsmesig henseende, derav navnet reguleringsavsnitt. the following control stations. Over a regulation section, one or more signals with specific frequencies are constantly sent in both transmission directions (e.g. 4092 kHz in a 4-MHz system and 308, 4287 and 12 435 kHz in a 12-MH system), so-called regulation pilots . These regulation pilots control automatic regulation devices whose task is to regulate the gain at the individual amplifiers to the correct value. The control pilots are fed in just before the transmitting amplifier A., and blocked immediately after the receiving amplifier Am. A regulation section RS is thus a coaxial line which is to be regarded as a unit in terms of regulation, hence the name regulation section.

Fig. 2 viser skjematisk et utførelses-eksempel på måling av et intermodulasjonsprodukt 2f, — f2 i den ene overførings-retning for et reguleringsavsnitt RS. På figuren betegner T, og T2 bærefrekvens-ende-innretninger på de bemannede kontrollstasjoner henholdsvis K, og K0 og A^Fig. 2 schematically shows an embodiment of the measurement of an intermodulation product 2f, — f2 in one transmission direction for a regulation section RS. In the figure, T, and T2 denote carrier frequency end devices at the manned control stations K, and K0 and A^ respectively

og Am henholdsvis sende- og mottagningsforsterkere. and Am respectively transmit and receive amplifiers.

C betegner koaksialforsterkerne, som er anordnet i omtrent like avstander i C denotes the coaxial amplifiers, which are arranged at approximately equal distances i

koaksialrøret B, og P; og Ps betegner pilot-innmatning resp. pilotsperring. the coaxial tube B, and P; and Ps denotes pilot input resp. pilot lockout.

De to signaler f, og f2 frembringes ' generatorene G, og G2. Disse generatorer The two signals f, and f2 are produced by the generators G, and G2. These generators

er på den sendende kontrollstasjon, i dette is at the sending control station, in this

tilfelle K,, tilsluttet koaksialledningen på hensiktsmessig måte, f. eks. ved hjelp av filtere, differensialtransformatorer eller dempninger (på fig. 2 betegnet med N,). case K,, connected to the coaxial cable in an appropriate way, e.g. by means of filters, differential transformers or attenuations (in Fig. 2 denoted by N,).

En måle anordning MA, som vil bli beskrevet nærmere i forbindelse med fig. 3. er i den mottagende kontrollstasjon, i dette tilfelle K2, på hensiktsmessig måte, f. eks. ved hjelp av differensialtransformatorer eller dempninger (på fig. 2 betegnet med N2) tilsluttet samme koaksialledning og samme overføringsretning som sendeut-rustningen på kontrollstasjonen K,. A measuring device MA, which will be described in more detail in connection with fig. 3. is in the receiving control station, in this case K2, in an appropriate manner, e.g. by means of differential transformers or attenuators (in Fig. 2 denoted by N2) connected to the same coaxial line and the same transmission direction as the transmitting equipment at the control station K,.

Forskjellen mellom nivåene av de intermodulasjonsdannende signaler og av selve intermodulasjonsproduktene er normalt meget stor. For at den fra ledningen stammende støy, den termiske støy og in-termodulasjonsstøyen ikke skal influere på måleresultatene, er det nødvendig å velge både et relativt høyt nivå av 0 eller -)-10 dbmO for intermodulasjonsdannende signaler og en stor selektivitet for måleanordningens mottagningsdel. Når mellomrums-pilotene tas som intermodulasjonsdannende signaler, er det således nødvendig at disse under målingene sendes med 10—20 db høyere nivå enn anbefalt etter CCITT. The difference between the levels of the intermodulation forming signals and of the intermodulation products themselves is normally very large. So that the noise originating from the line, the thermal noise and the intermodulation noise do not influence the measurement results, it is necessary to choose both a relatively high level of 0 or -)-10 dbmO for intermodulation-forming signals and a high selectivity for the receiving part of the measuring device. When the space pilots are taken as intermodulation forming signals, it is thus necessary that these are sent during the measurements at a level 10-20 db higher than recommended according to CCITT.

Som nevnt ovenfor måtte måleanordningen være i høyeste grad selektiv (bånd-bredde i størrelsesorden 10 Hz). Ved er utførelse som er normal for selektive må-leutrustninger, ville der derfor måtte stil-les uforsvarlige krav til frekvensnøyaktig-heten av generatorene G, og G, (tillatelige frekvensavvikelser fra nominell verdi måtte være vesentlig mindre enn 10 Hz). Ved at man utfører måleutrustningen på en spesiell måte, kan man imidlertid lettvint omgå denne vanskelighet, idet det intermodulasjonsprodukt som skal måles, i ett eller flere trinn demoduleres med de signaler som har dannet intermodulasjonsproduktet, eller ved signaler sammensatt av disse. As mentioned above, the measuring device had to be highly selective (band width in the order of 10 Hz). With a design that is normal for selective measuring equipment, unreasonable demands would therefore have to be made on the frequency accuracy of the generators G, and G, (permissible frequency deviations from the nominal value would have to be substantially less than 10 Hz). By carrying out the measuring equipment in a special way, however, this difficulty can easily be circumvented, as the intermodulation product to be measured is demodulated in one or more steps with the signals that have formed the intermodulation product, or with signals composed of these.

Et utførelseseksempel på den måleanordning som egner seg til måling av intermodulasjonsproduktene i henhold til den foreliggende oppfinnelse, fremgår av fig. 3. Oppbyggingen av måleanordningen er an-tydet ved et blokkskjema hvor man gjen-finner punktet x på fig. 2, d.v.s. punktet for måleanordningens tilslutning til den mottagende kontrollstasjon Kn til venstre på fig. 3. I dette punkt inntreffer fra den sendende stasjon de målesignaler som frembringes av generatorene G, og G„ og hvis frekvenser antas om f, og f:„ samt dessuten intermodulasjonsprodukter av forskjellig art, bl. a. 2f,—f2. An exemplary embodiment of the measuring device which is suitable for measuring the intermodulation products according to the present invention is shown in fig. 3. The structure of the measuring device is indicated by a block diagram where you find the point x in fig. 2, i.e. the point for the measuring device's connection to the receiving control station Kn on the left in fig. 3. In this point, the measuring signals produced by the generators G, and G„ and whose frequencies are assumed to be f, and f:„, as well as intermodulation products of various kinds, also arrive from the transmitting station. a. 2f,—f2.

Måleanordningens inngangskretser består i det viste eksempel av tre parallelt tilsluttede forholdsvis smale båndpassfiltre BF,, BFa og BF.,. Disse båndpassfiltere er oppbygget slik at BF, bare slipper frem signaler med en frekvens omtrent lik f,, filter BF0 bare slipper frem signaler med frekvens omtrent lik f, og filter BF, bare slipper frem signaler med frekvens omtrent lik 2f,—d.v.s. det intermodulasjonsprodukt hvis nivå man ønsker å måle. I filteret BF, skjer der derfor en utfiltrerinp av signalet med frekvens f,, og dette signal blir deretter tilført en såkalt overtone-danner D, hvorfra man får signalet med frekvens 2f,, som i sin tur tilføres den før-ste modulator M,. Det utfUtrerte siernal med frekvens f3 fra filteret BF„ blir likeledes tilført denne modulator M,. Fra modulatoren M, får man så et signal med dif-feransefrekvensen 2f,—f„ som tilføres en ny modulator M,. I en lokal generator G blir der i måleanordningen frembragt et signal med en egnet fast frekvens f, som likeledes tilføres modulatoren M:>. I modulatoren M, adderes signalfrekvensene, op man får et signal med frekvens 2f,—f;)+f. Dette signal styrer så en generator G, med egenfrekvens 2f,—f2+f. Det sistnevnte signal blir tilført en tredje modulator M:i. Denne modulator mottar også intermodulasjonsproduktet 2f,—f, utfiltrert fra bånd-passfilteret BF.( og forsterket i en forsterker F,. Fra modulatoren M., får man deretter et signal med den konstante frekvens f, som blir forsterket i en forsterker F^ og så filtrert i et meget smalt selektivitetsbe-stemmende båndpassfilter BF4. Det signal som fås bak BF, blir så på vanlig måte målt i et måleinstrument I, som f. eks. kan være et vanlig viserinstrument eller et skrivende instrument. In the example shown, the measuring device's input circuits consist of three relatively narrow bandpass filters BF,, BFa and BF., connected in parallel. These bandpass filters are constructed so that BF only releases signals with a frequency approximately equal to f, filter BF0 only releases signals with a frequency approximately equal to f, and filter BF only releases signals with a frequency approximately equal to 2f,—i.e. the intermodulation product whose level you want to measure. In the filter BF, the signal with frequency f is therefore filtered out, and this signal is then supplied to a so-called overtone generator D, from which the signal with frequency 2f is obtained, which in turn is supplied to the first modulator M, . The filtered signal with frequency f3 from the filter BF„ is likewise supplied to this modulator M,. From the modulator M, one then obtains a signal with the difference frequency 2f,—f„ which is fed to a new modulator M,. In a local generator G, a signal with a suitable fixed frequency f is produced in the measuring device, which is likewise supplied to the modulator M:>. In the modulator M, the signal frequencies are added, resulting in a signal with frequency 2f,—f;)+f. This signal then controls a generator G, with natural frequency 2f,—f2+f. The latter signal is supplied to a third modulator M:i. This modulator also receives the intermodulation product 2f,—f, filtered out from the band-pass filter BF.( and amplified in an amplifier F,. From the modulator M, one then obtains a signal with the constant frequency f, which is amplified in an amplifier F^ and then filtered in a very narrow selectivity-determining bandpass filter BF 4. The signal obtained behind BF is then measured in the usual way in a measuring instrument I, which can, for example, be a normal indicating instrument or a writing instrument.

Måleanordningen kan hensiktsmessig kombineres med en alarminnretning som automatisk gir alarm når signalnivået t~ overstiger en viss fastlagt grenseverdi. Alarminnretningen kan da f. eks. bestå av et spenningsfølsomt relé eller lignende The measuring device can suitably be combined with an alarm device which automatically gives an alarm when the signal level t~ exceeds a certain determined limit value. The alarm device can then e.g. consist of a voltage-sensitive relay or similar

Der kan selvsagt tenkes andre modu-lasjonsmetoder. Vesentlig er at de modu-lasjonsdannende signaler som kommer fra ledningen, kan komme til anvendelse. Ge-neratoren G.( er således ikke avgjørendr for prinsippet. Det er også tenkelig i en modulator å blande signalet med frekvens 2f,—f2 som kommer fra modulatoren M.. direkte med det intermodulasjonsprodukt likeledes med frekvens 2f,—f2 som dannes på ledningen, og etter filtreringen å måle den fremkomne likestrøm. Of course, other modulation methods can be thought of. It is essential that the modulation-forming signals coming from the line can be used. The generator G.( is thus not decisive for the principle. It is also conceivable in a modulator to mix the signal with frequency 2f,—f2 coming from the modulator M.. directly with the intermodulation product likewise with frequency 2f,—f2 which is formed on the line, and after filtering to measure the resulting direct current.

Oppfinnelsen skal videre ikke være begrenset til koaksialsystemer for bærefrekvenstelefoni og heller ikke til forsterkere med elektronrør. F. eks. lar oppfinnelsen seg også med fordel anvende ved rettede radiostrekninger (radio relé-sambands-systemer). Likeledes kan overføringssy-stemene inneholde forsterkere som helt eller delvis er utført med transistorer. Furthermore, the invention shall not be limited to coaxial systems for carrier frequency telephony, nor to amplifiers with electron tubes. For example the invention can also be advantageously used for directed radio links (radio relay communication systems). Likewise, the transmission systems can contain amplifiers that are made entirely or partially with transistors.

Under anvendelse av den ovenfor be-skrevne oppfinnelse får man en sikker og pålitelig indikasjon på om én eller flere av de forsterkere som inngår i et reguleringsavsnitt, har dårlig linearitet. Disse forsterkere kan så, når slike forverrelser oppstår, lokaliseres nærmere, noe som kan skje på forskjellig måte. Eksempelvis kan man suksessivt foreta en utbytning mot reserveforsterkere og på denne måte loka-lisere hvilken eller hvilke forsterkere det er som har influert på lineariteten. Man kan også måle hvorledes intermodulasjonsproduktet ved de forskjellige forsterkere stiger langsetter koaksialledningen. Videre kan man måle overtonedannelser (2f og 3f) i hver enkelt forsterker eller foreta ettermåling av en eller annen passen-de egenskap av rørene. By applying the invention described above, a safe and reliable indication is obtained as to whether one or more of the amplifiers included in a regulation section have poor linearity. These amplifiers can then, when such deteriorations occur, be localized closer, which can happen in different ways. For example, one can successively replace spare amplifiers and in this way localize which amplifier(s) it is that has influenced the linearity. One can also measure how the intermodulation product at the various amplifiers rises along the coaxial line. Furthermore, one can measure overtone formations (2f and 3f) in each individual amplifier or carry out post-measurement of one or another appropriate characteristic of the tubes.

Tilsyn og måling av de enkelte forsterkere og rør bør foretas regelmessig selv om intermodulasjonsmålingen ifølge oppfinnelsen viser tilfredsstillende resultater. Vea disse regelmessige målinger av rørene kan der dog tillates relativt store toleranser sa lenge intermodulasjonsmålingene gir tilfredsstillende resultat, og man kan dervec. unngå unødig vrakning av funksjonsdyK tige rør. Den vesentlige betydning vea denne oppfinnelse er foruten at man unn-går unødig vrakning av kostbare rør, ai det blir mulig på pålitelig og effektiv måc<. å overvåke overtøringsledningen, som er ielies for tusenvis av viktige telefonforbindelser, så man kan unngå unødige drifts-forstyrrelser og få en god kvalitet av dt enkelte telefonforbindelser. Inspection and measurement of the individual amplifiers and tubes should be carried out regularly even if the intermodulation measurement according to the invention shows satisfactory results. Via these regular measurements of the pipes, however, relatively large tolerances can be allowed as long as the intermodulation measurements give satisfactory results, and one can therefore. avoid unnecessary scrapping of functional pipes. The essential importance of this invention is, besides, that unnecessary wrecking of expensive pipes is avoided, and this becomes possible in a reliable and efficient way. to monitor the overdrying line, which is ielies for thousands of important telephone connections, so that you can avoid unnecessary operational disturbances and get a good quality of dt individual telephone connections.

Claims

1. Procedure for monitoring and maintenance control of sections, preferably control sections, which are included in coaxial cable systems for telephony and consist of a coaxial cable for each direction of transmission, equipped with amplifiers which are inserted at approximately equal distances (amplifier sections) and contain electronic elements such as electron tubes, transistors or the like, and whose linearity within the section is checked by sending out at least 2 signal frequencies (f1( f2 and possibly f3) over the section and repeated measurements at the receiving end, of the level of one or more intermodulation products formed by the mentioned signals in the different amplifiers, characterized by choosing such signal frequencies and such types of intermodulation products of different orders (e.g. of 3rd order: 2fx—f2 and/or ft-\-f2—f,t) that the contributions from the individual amplifiers in the section of the respective total intermodulation product arrives at the receiving end in approximately the same phase, unav subject to variations in the lengths of the amplifier sections.

2. Method as stated in claim 1, characterized in that both the frequencies of the signals (f,, f2 and possibly f:j) and the frequencies of the intermodulation products (2f,—f2 or f, + f2—f3) are chosen so that they are relatively close to each other , e.g. within half an octave.

3. Method as stated in claim 1 or 2, characterized in that one or more of the frequencies of the transmitted signals and/or the intermodulation product are selected so that they correspond to frequencies of fixed space pilots whereby the transmitted signals are sent out at a level of 0 or 10 dbmO.

4. Measuring device for carrying out a method with a receiving device with high selectivity for measuring the intermodulation product as stated in one of claims 1-3, characterized in that the bandwidth of the selectivity-determining networks included in the receiving device is less than the frequency deviation of the intermodulation-forming signals from the nominal value, and that the intermodulation product to be measured in the measurement direction is demodulated in one or more steps with the signals that have formed the intermodulation product, or with signals composed of these.

5. Measuring device for carrying out a method for monitoring and maintenance control with a receiving device with high selectivity for measuring the intermodulation products according to claim 1-3, characterized by a number, e.g. three bandpass filters (BF^BF., in Fig. 3) which are connected in parallel to the measuring circuit and dimensioned in such a way that they filter out each of the intermodulation-forming signals f,, resp. the intermodulation product 2f{- f„ forming on the coaxial line, whose amplitude is to be measured, and by an overtone generator (D) which is fed with one (f,) of the thus filtered out, on the coaxial line intermodulation forming signals, and from which a overtone signal (with frequency 2f 1) which in turn is supplied to a first modulator (Mj) with an associated filter, in which modulator it is mixed with the second (f2) of the filtered out intermodulation-forming signals on the coaxial line to produce a combination frequency signal (2f1-f2) which has the same frequency as the intermodulation product filtered out from the coaxial line, and which is fed to another modulator (M2) with associated filter in which modulator it is mixed with a signal produced by a local generator (G;1) with fixed frequency (f) to produce a sum frequency signal (2il—f?+f) of the two signals which are supplied to the modulator (M,), which sum frequency signal is supplied to a third modulator (M;i) with an associated selective band pass filter (BF4 with center frequency f), which modulator is also fed with the intermodulation product (2f,-f2) filtered out from the coaxial line and amplified in an amplifier (F,), during which the aforementioned sum-frequency signal is supplied to the modulator in a manner known per se that in the output from the selective bandpass filter an output signal is obtained with the aforementioned fixed frequency (f) and with an amplitude that is approximately proportional to the amplitude of the aforementioned intermodulation product, which output signal is supplied to a measuring instrument (I), where the amplitude is measured.