NO137983B

NO137983B - DEVICE FOR ADDITION OF ANTICOAGULATING AGENT TO BLOOD

Info

Publication number: NO137983B
Application number: NO760262A
Authority: NO
Inventors: A Boyd Hansen; Gordon S Reynolds
Original assignee: Sorenson Research Co
Priority date: 1976-01-27
Filing date: 1976-01-27
Publication date: 1978-02-27
Also published as: NO760262L; NO137983C

Description

Fremgangsmåte og apparat for gjenvinning av varme og kjemikalier fra gass inneholdende varmt støv. Method and apparatus for the recovery of heat and chemicals from gas containing hot dust.

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte og et apparat for gjenvinning av The invention relates to a method and an apparatus for the recycling of

varme og faste bestanddeler fra en varm heat and solids from a warm

gass som inneholder medførte støvpartik-ler eller kjemisk røk. Mere spesielt angår gas containing entrained dust particles or chemical fumes. More particularly concerning

oppfinnelsen en fremgangsmåte og et the invention a method and a

apparat for å øke støvfjernelsen effektivt device to increase dust removal effectively

uten å øke kravene til energi for slik gjenvinning. without increasing the energy requirements for such recycling.

I mange industrielle prosesser inneholder de frembragte gasser kjemikalier i In many industrial processes, the produced gases contain chemicals

form av støv eller røk som det er ønskelig form of dust or smoke as desired

å skille ut for å gjenvinne flyktige verdier to separate out to recover volatile values

og/eller å eliminere støvplagen. Når gassene dertil inneholder varme, er det også and/or to eliminate the dust nuisance. When the gases therefor contain heat, it is also

av økonomisk betydning å nyttiggjøre i det of economic importance to utilize in it

minste noe av gassenes varmeinnhold. at least some of the heat content of the gases.

Ønskeligheten av såvel varme- som kjemi-kaliegj en vinning forekommer f. eks. i tre-masse- og papirindustrien, hvor de ut-strømmende gasser fra forbrenning av The desirability of both thermal and chemical potassium gain occurs e.g. in the wood pulp and paper industry, where the out-flowing gases from combustion of

masseavlut fra f. eks. sulfatprosesser inneholder kjemikalier og varme. pulp waste from e.g. sulfate processes involve chemicals and heat.

Det er kjent at støv eller røk i gasser It is known that dust or smoke in gases

som avgår fra en smelteovn anvendt for which departs from a melting furnace used for

kjemisk gjenvinning av avfallsvæske, kan chemical recycling of waste liquid, can

fjernes fra gassene ved bruk av en ven-turiskrubbersyklon, slik som vist i U. S removed from the gases using a venturi scrubber cyclone, as shown in U.S

patent 2.879.838. Det er også kjent at patent 2,879,838. It is also known that

støvet kan fjernes fra de varme gasser ved the dust can be removed from the hot gases by

intim kontakt mellom de varme gasser og intimate contact between the hot gases and

en væskedusj av vann eller saltlake. Den a liquid shower of water or brine. It

intime kontakt oppnåes ved aksellerasjor intimate contact is achieved by acceleration

av gassene til en høy hastighet, f. eks. ca of the gases at a high speed, e.g. about

50 m pr. sekund, hvor gassene med denne 50 m per second, where the gases with this

høye hastighet forstøver den relativt grove high speed atomizes it relatively coarse

dusj av den innførte væske. Når gassene shower of the introduced liquid. When the gases

tommer i kontakt med væsken ved en relativt høy temperatur, vil betydelige mengder iv den forstøvede væske bli fordampet. Under disse forhold vil væskedråpene som ;r fordampet i venturiskrubberanordnin-leia løpe sammen og absorbere stoffene i jassene. Derpå kan de således sammen-slumpede partikler adskilles fra gassene ; syklonseparatoren. Det er også kjent at stoffer kan fjernes fra titstrømmende gasser ved bruk av avfallsvæske som kontakt-medium. Under disse forhold blir således ikke bare stoffer fjernet fra de med-følgende gasser, men avfallsvæsken blir også konsentrert ved fordampning av fuktighet fra gassene, slik at væsken derpå kan anvendes direkte i forbrenningsovnen. Bruken av avfallsvæske som et dusj-medium nødvendiggjør imidlertid økning av strømningshastigheten og trykkfallet for gassene som passerer gjennom strupen for venturiskrubberanordningen. Det øke-de trykkfall er nødvendig på grunn av væskens viskositet, hvor høyere hastigheter er nødvendig for passende forstøvning av væskedusj en. Som et resultat av anvendel-sen av væske, nærmer trykkfallet for de gasser som passerer gjennom strupen, seg de økonomiske grenser for vifter når høy-effektiv støvutskillelse er ønskelig. inches in contact with the liquid at a relatively high temperature, significant amounts of the atomized liquid will be vaporized. Under these conditions, the liquid droplets that are evaporated in the venturi scrubber device will run together and absorb the substances in the coats. The particles that have thus clumped together can then be separated from the gases; the cyclone separator. It is also known that substances can be removed from co-flowing gases by using waste liquid as a contact medium. Under these conditions, not only are substances removed from the accompanying gases, but the waste liquid is also concentrated by evaporation of moisture from the gases, so that the liquid can then be used directly in the incinerator. However, the use of waste liquid as a shower medium necessitates an increase in the flow rate and pressure drop of the gases passing through the throat of the venturi scrubber device. The increased pressure drop is necessary due to the viscosity of the liquid, where higher velocities are required for adequate atomization of the liquid shower. As a result of the use of liquid, the pressure drop of the gases passing through the throat approaches the economic limits of fans when high-efficiency dust removal is desired.

Ifølge oppfinnelsen har det vist seg at fordelaktig konsentrasjon av avfallsvæske og effektiv fjernelse av støvet i de utstrøm-mende gasser kan opnåes ved anvendelse av en avfallsvæske med forskjellige kon-sentrasjoner innført i strupen i en venturiskrubber på steder med en viss innbyrdes avstand fra hverandre. Ifølge oppfinnelsen kan støvoppsamlingseffekten for en venturistkrubber økes uten å øke trykkfallet i gassene som strømmer gjennom denne, slik som tilfellet var med tidligere kjente anlegg. Trykkfallet kan tvertimot reduseres for de gasser som passerer gjennom skrubberanordningen, samtidig som støvoppsamlingseffekten for anlegget kan bibeholdes. According to the invention, it has been shown that advantageous concentration of waste liquid and effective removal of the dust in the outgoing gases can be achieved by using a waste liquid with different concentrations introduced into the throat of a venturi scrubber at places with a certain distance from each other. According to the invention, the dust collection effect of a venturi scrubber can be increased without increasing the pressure drop in the gases flowing through it, as was the case with previously known facilities. On the contrary, the pressure drop can be reduced for the gases that pass through the scrubber device, while the dust collection effect for the plant can be maintained.

På tegningene er: In the drawings are:

Fig. 1 et skjematisk oppriss av en ven-turiskrubbersyklonseparator, konstruert og anordnet ifølge oppfinnelsen. Fig. 2 viser i større målestokk en del av anordningen ifølge fig. 1. Fig. 3 viser, sett fra siden, det samme strupeparti som for anordningen vist i fig. 2, og Fig. 1 is a schematic elevation of a venturi scrubber cyclone separator, constructed and arranged according to the invention. Fig. 2 shows on a larger scale part of the device according to fig. 1. Fig. 3 shows, seen from the side, the same throat part as for the device shown in fig. 2, and

fig. 4 er et snitt i større målestokk gjennom strupepartiet ifølge fig. 2, tatt efter linjen 4—4. fig. 4 is a section on a larger scale through the throat part according to fig. 2, taken after the line 4-4.

I fig. 1 vises skjematisk en venturi-skrubbersyklonseparator av den vanlige type som er vist i U. S. patent nr. 2.879.838. De varme gasser som mottaes, f. eks. fra forbrenningsovnen for en avfallsgjenvin-ningsenhet, går inn i venturiskrubberen gjennom en kanal 10. Gassene passerer gjennom en konvergerende innløpsport 11, hvor de aksellererer før de går inn i strupepartiet 12 for skrubberen. Efter å ha forlatt strupepartiet 12, passerer gassene med medført væske og faste partikler gjennom en divergerende del 13 og et rørbend 14, og når tangentialt inn i en syklonsepara-tor 15. Inne i syklonene 15 hvirvler gassene i en oppovergående retning for å passere gjennom en sentral gassutløpskanal 16 i en øvre ende av syklonen. Gassenes hvirvling under passasje gjennom syklonen bevirker en sentrifugalseparasjon av de medførte faste og væskeformede partikler, hvilke partikler treffer veggen for syklonen og går, på grunn av tyngdekraften, til den omvendt avkortet konisk formede dobbeltbunn 17 i syklonen. Denne dobbeltbunn er forsynt med et sentralt utløp 18 som munner ut i en sump 20, utformet mellom den avkortede kjegleformede bunn og den nedre like-ledes avkortede kjeglef ormede platebunn 21 for syklonen 15. In fig. 1 schematically shows a venturi scrubber cyclone separator of the conventional type shown in U.S. Patent No. 2,879,838. The hot gases that are received, e.g. from the incinerator for a waste recovery unit, enters the venturi scrubber through a channel 10. The gases pass through a converging inlet port 11, where they accelerate before entering the throat section 12 of the scrubber. After leaving the throat section 12, the gases with entrained liquid and solid particles pass through a diverging part 13 and a pipe bend 14, and reach tangentially into a cyclone separator 15. Inside the cyclones 15, the gases swirl in an upward direction to pass through a central gas outlet channel 16 at an upper end of the cyclone. The swirling of the gases during passage through the cyclone causes a centrifugal separation of the entrained solid and liquid particles, which particles hit the wall of the cyclone and go, due to gravity, to the inverted truncated conical shaped double bottom 17 in the cyclone. This double bottom is provided with a central outlet 18 which opens into a sump 20, formed between the truncated cone-shaped bottom and the lower similarly truncated cone-shaped plate bottom 21 for the cyclone 15.

Da partiklene som utskilles i syklonen kan ha en tendens til å samle seg opp på innsiden av syklonen, er det anordnet vaskemidler for å fjerne disse partikler fra syklonens vegger. Som vist blir avfallsvæsken fra en pumpe 22 gjennom røret 23 og grenrøret 24 levert til en rekke dyser 25, anbragt umiddelbart ved topp-platen 26 i syklonseparatoren 15. En avkortet kjegleformet skjerm eller et skjørt 27 ligger rundt kanalen 16 og danner gassutløpet fra separatoren med det nedre kantparti anbragt på en viss avstand innover fra innsiden av syklonens vegg. Munnstykkene 25 sender ut vaskevæsker inn i det ringfor-mede rom over det kjeglef ormede skjørt 27, hvorved væsken bringes til å bevege seg nedover langs veggen av syklonen med den blandning som går ned i sumpen gjennom den sentrale åpning 18 i dobbeltbunnen 17. As the particles that are secreted in the cyclone can tend to accumulate on the inside of the cyclone, detergents are provided to remove these particles from the walls of the cyclone. As shown, the waste liquid from a pump 22 is delivered through the pipe 23 and the branch pipe 24 to a series of nozzles 25, located immediately at the top plate 26 in the cyclone separator 15. A truncated cone-shaped screen or a skirt 27 lies around the channel 16 and forms the gas outlet from the separator with the lower edge part placed at a certain distance inwards from the inside of the cyclone's wall. The nozzles 25 send out washing liquids into the ring-shaped space above the cone-shaped skirt 27, whereby the liquid is caused to move downwards along the wall of the cyclone with the mixture going down into the sump through the central opening 18 in the double bottom 17.

Som vist i fig. 1 går avfallsvæsken som er levert til venturistrupen 12, til dysene 28 i strupen gjennom røret 23 fra pumpens As shown in fig. 1, the waste liquid delivered to the venturi throat 12 goes to the nozzles 28 in the throat through the pipe 23 from the pump's

22 avløpsside. Pumpen mottar igjen væsken 22 drain side. The pump receives the liquid again

fra sumpen 20 i syklonseparatoren. Et an-net grenrør 30 fører fra røret 23 til for-bruksstedet, som i tilfelle det dreier seg om et massegjenvinningssystem, ville være de sprøytemunnstykker som mater forbrenningsovnene for varme- og kjemikalie-gjenvinningsenheten. (Ikke vist). Den væske som taes ut fra sumpen i bunnen av syklonseparatoren og leveres til sprøyte-munnstykkene i en forbrenningsovn, vil vanligvis ha en konsentrasjon i størrelses-orden 60—65 pst. faste bestanddeler for selvunderholdende forbrenning av væsken i forbrenningsovnen. from the sump 20 in the cyclone separator. Another branch pipe 30 leads from pipe 23 to the point of consumption, which in the case of a mass recovery system would be the spray nozzles that feed the incinerators for the heat and chemical recovery unit. (Not shown). The liquid which is taken out from the sump at the bottom of the cyclone separator and delivered to the spray nozzles in an incinerator, will usually have a concentration in the order of 60-65 percent solids for self-sustaining combustion of the liquid in the incinerator.

Når den væske som leveres til strupen, har et innhold av faste bestanddeler i stør-relsesorden 60 pst., er væskens tetthet i størrelsesorden 1,31 kg/dm<2>, og viskositeten vil være omkring 600 Saybolt Universal seconds ved 93,33° C. Under disse forhold vil tilfredsstillende forstøvning av væsken forekomme med en gasshastighet på ca. When the liquid delivered to the throat has a content of solids in the order of 60 percent, the density of the liquid is in the order of 1.31 kg/dm<2>, and the viscosity will be about 600 Saybolt Universal seconds at 93.33 ° C. Under these conditions, satisfactory atomization of the liquid will occur with a gas velocity of approx.

50 m pr. sekund (eller større) gjennom 50 m per second (or greater) through

strupen 12, og 85 pst. til 90 pst. av støvet eller røken i den gass som tilføres separatoren vil bli fjernet med et trykkfall i gass-strømmen som passerer gjennom enheten i størrelsesorden 840 mm til 879 mm vanntrykk. throat 12, and 85 percent to 90 percent of the dust or smoke in the gas fed to the separator will be removed with a pressure drop in the gas stream passing through the unit of the order of 840 mm to 879 mm water pressure.

Stort sett samme støvfjerningseffekt kan oppnåes når gassene føres gjennom enheten under anvendelse av en dusj væske som har en viskositet lik vannets. I dette tilfelle kan gass-strømningshastigheten reduseres meget med en tilsvarende reduk-sjon i trykkfallet til størrelsesordenen 481 mm vanntrykk. Det er imidlertid økonomisk ønskelig å anvende avfallsvæske eller tilsetningsvæske som dusj medium, da var-men da vil anvendes til å konsentrere væsken, og således sparer omkostninger ved dam som er nødvendig for å konsentrere opp væsken til et tørrstof f innhold som gjør den brukbar i forbrenningsovnen. Much the same dust removal effect can be achieved when the gases are passed through the unit using a shower liquid that has a viscosity similar to that of water. In this case, the gas flow rate can be greatly reduced with a corresponding reduction in the pressure drop to the order of 481 mm water pressure. It is, however, economically desirable to use waste liquid or additive liquid as a shower medium, as heat will then be used to concentrate the liquid, and thus save on the costs of a dam which is necessary to concentrate the liquid to a dry matter content that makes it usable in the incinerator.

Effekten av støv- eller røkfjernelse i skrubberseparatoren er avhengig av den intime kontakt mellom væskedråpene og støv- eller røkpartiklene, og av finheten av væskedråpene som er til stede i venturistrupen. Siden høye gasshastigheter er nødvendig for å forstøve den væske som føres inn i venturien, skal man være opp-merksom på at økning av hastigheten av væsken gir en tilsvarende økning i gass-trykkfallet. The effectiveness of dust or fume removal in the scrubber separator depends on the intimate contact between the liquid droplets and the dust or fume particles, and on the fineness of the liquid droplets present in the venturi throat. Since high gas velocities are necessary to atomize the liquid fed into the venturi, attention must be paid to the fact that increasing the velocity of the liquid results in a corresponding increase in the gas pressure drop.

Tilsetningsvæske tilført skrubberseparatoren fåes i tilfelle det gjelder masse-eller papiranlegg fra en multippeleffektfor-damper, hvor væsken konsentreres til et innhold av faste partikler på mellom 40 og 50 pst. Mengden av væske som anvendes som tilsetningsvæske fra multippeleffekt-fordamperen, vil være avhengig av mengden av væskeutmatning gjennom røret 30 til forbrenningsovnene. Ifølge oppfinnelsen blir tilsetningsvæsken, ved f. eks. en konsentrasjon av faste partikler på 45 pst., gjennom et rør 31 tilført munnstykkene 32 som er anbragt i venturistrupen i retning nedover i gasstrømmens retning fra dysene 28. Det vil forståes at jo høyere viskositeten eller tettheten for væsken som leveres til venturistrupen er, jo større er den hastighet av gasstrømmen som er nødvendig for å oppnå forstøvning av væsken gjennom strupen og utskillelse av de finere støvpartikler i gassen. Med den tilsetningsvæske som mottas fra multippel-effekt-fordamperen, og som har en konsentrasjon av faste partikler på 45 pst. f. eks., vil tettheten for denne væske være i størrelses-orden 1,21 kg/dm<:!> ved 93,33° C. Tettheten for 60 pst. tørrstof f konsentrasjon og 45 pst. tørrstof f konsentrasjon for væskene er der-imot ikke særlig forskjellige, d. v. s. 1,31 og 1,21 kg/dm'<!>, henholdsvis. Viskositeten for de to væsker vil være av størrelsesorden henholdsvis 600 Saybolt Universal seconds og 50 Saybolt Universal seconds. Additive liquid supplied to the scrubber separator is obtained in the case of pulp or paper plants from a multiple effect evaporator, where the liquid is concentrated to a content of solid particles of between 40 and 50 percent. The amount of liquid used as additive liquid from the multiple effect evaporator will depend on the amount of liquid output through pipe 30 to the incinerators. According to the invention, the additive liquid, by e.g. a concentration of solid particles of 45 per cent, through a pipe 31 supplied to the nozzles 32 which are placed in the venturi throat in a downward direction in the direction of the gas flow from the nozzles 28. It will be understood that the higher the viscosity or density of the liquid delivered to the venturi throat, the greater is the speed of the gas flow that is necessary to achieve atomization of the liquid through the throat and separation of the finer dust particles in the gas. With the additive fluid received from the multiple-effect evaporator, which has a concentration of solid particles of, for example, 45 percent, the density of this fluid will be in the order of 1.21 kg/dm<:!> at 93.33° C. The density for 60% dry matter f concentration and 45% dry matter f concentration for the liquids are, on the other hand, not very different, i.e. 1.31 and 1.21 kg/dm'<!>, respectively. The viscosity of the two liquids will be of the order of 600 Saybolt Universal seconds and 50 Saybolt Universal seconds, respectively.

Da effekten av væskeforstøvningen i venturistripen stort sett er avhengig av viskositeten av væsken som føres inn i strupen, kan tilsetningsvæske med lav tetthet anvendes i nærværende oppfinnelse for å oppnå effektiv fjernelse av røk eller støv fra gassen, mens det samtidig fåes effektiv konsentrasjon av væsken ved fordampning til en brukbar verdi for på-følgende anvendelse i forbrenningsovnen. As the effect of the liquid atomization in the venturi strip largely depends on the viscosity of the liquid that is fed into the throat, low density additive liquid can be used in the present invention to achieve effective removal of smoke or dust from the gas, while at the same time effective concentration of the liquid is obtained by evaporation to a usable value for subsequent use in the incinerator.

Det vil forståes at væskestrømnings-hastigheten til venturiskrubberen vil være så meget som ti eller flere ganger hastigheten av væskestrømmen til forbrenningsovnen for å oppnå den nødvendige grad av støvfjernelse og væskefordampning for det beskrevne øyemed. Væske/gass forholdet i skrubberen kan f. eks. være av størrelses-orden 2,771/m<;i>, mens hastigheten for til-setningsstrømmen til munnstykkene 32 kan være 0,271/m<:1>. Selv om tilsetningsvæsken, d. v. s. væske med lav viskositet, kan inn-føres i skrubberen ovenfor det sted hvor munnstykkene for den resirkulerte høy-hastighetsvæske er plasert, er den fore-trukne anordning som vist på tegningene, hvor munnstykkene 32 ligger nedenfor munnstykkene 28. Sistnevnte anordning-er å foretrekke for å hindre munnstykker med lav strømningshastighet fra å tettes igjen på grunn av berøring med de gasser som strømmer inn med høye temperaturer. It will be understood that the liquid flow rate to the venturi scrubber will be as much as ten or more times the rate of liquid flow to the incinerator to achieve the required degree of dust removal and liquid evaporation for the purpose described. The liquid/gas ratio in the scrubber can e.g. be of the order of magnitude 2.771/m<;i>, while the speed of the addition flow to the nozzles 32 may be 0.271/m<:1>. Although the additive liquid, i.e. liquid of low viscosity, can be introduced into the scrubber above the place where the nozzles for the recycled high-speed liquid are placed, the preferred arrangement is as shown in the drawings, where the nozzles 32 are located below the nozzles 28. The latter device-is preferred to prevent low flow rate nozzles from clogging due to contact with the high temperature inflowing gases.

Det skal også bemerkes at blanding av høy- og lavviskøse væsker i de beskrevne forhold vil ha en mindre virkning på viskositeten av blandingen og i nedsettelse av gass-strømningshastigheten ved opprett-holdelse av støvfjerningseffekten. It should also be noted that mixing high- and low-viscosity liquids in the conditions described will have a smaller effect on the viscosity of the mixture and in reducing the gas flow rate when maintaining the dust removal effect.

Det forstørrede bilde av venturistrupe-porten som er vist i fig. 2 og 3, gjengir en foretrukket konsruksjon av strupen. Som vist i fig. 2 konvergerer veggene 34 og 35 for innløpsporten 11 som fører til strupen 12, hvorved dimensjonene av strupen reduseres til en verdi som bare er en liten brøkdel av den tilsvarende dimensjon for den dermed forbundne kanal 10. Som vist i fig. 3 fremgår det av sideopprisset av strupen at denne har stort sett samme bredde som kanalen 10, henholdsvis ut-løpsportene 11 og 13 og venturistrupen 12. Munnstykkene 28 for innføring av væske med høy tetthet til strupen 12, tilføres gjennom samlerørene 36 som mottar væske fra røret 23. Hvert samlerør 36 er forsynt med mindre samlerør 37 ved forbindelser 38, hver av hvilke er forsynt med en elas-tisk forbindelse 40 og en avstengnings-ventil 41. Hvert av de mindre samlerør 37 er forsynt med en rekke med innbyrdes lik avstand anbragte åpninger og en tilhør-ende dyse for utmatning av væske inn i skrubberen. For å bidra til forstøvningen av den resirkulerte væske med høy viskositet, er hver av væskestrømmene i en in-dividuell dyse forsynt med en dampstråle som sendes inn i en retning som skjærer væskestrømmens. Som vist i fig. 3 og 4 passerer damp fra et tilløpsrør 42 gjennom et ventil forsynt rør 43 til en dampsamle-ledning 44 festet til, og med utmunning i, hvert munnstykke. The enlarged view of the venturi throat port shown in Fig. 2 and 3, shows a preferred construction of the throat. As shown in fig. 2, the walls 34 and 35 of the inlet port 11 leading to the throat 12 converge, thereby reducing the dimensions of the throat to a value which is only a small fraction of the corresponding dimension of the associated channel 10. As shown in fig. 3, it can be seen from the side view of the throat that this has roughly the same width as the channel 10, respectively the outlet ports 11 and 13 and the venturi throat 12. The nozzles 28 for introducing liquid with a high density to the throat 12 are supplied through the collecting pipes 36 which receive liquid from the pipe 23. Each collecting pipe 36 is provided with smaller collecting pipes 37 at connections 38, each of which is provided with an elastic connection 40 and a shut-off valve 41. Each of the smaller collecting pipes 37 is provided with a series of equally spaced placed openings and an associated nozzle for dispensing liquid into the scrubber. In order to contribute to the atomization of the high viscosity recycled liquid, each of the liquid streams in an individual nozzle is provided with a steam jet which is sent in a direction intersecting that of the liquid stream. As shown in fig. 3 and 4, steam passes from an inlet pipe 42 through a valved pipe 43 to a steam collection line 44 attached to, and opening into, each nozzle.

Som vist i fig. 4 er den korte samle-ledning 37 montert direkte på yttersiden av platen 35 (eller 34) ved hjelp av braketter 45 med hver av ledningene 46 for-bundet med et hull 46' utboret og gjenget inn i en stang 47, som er festet til det korte samlerør, og på de ytre kantpartier har en åpning A, utformet i platen 35. En åpningsplugg 48 er gjenget inn i stangen 47 med åpningen 46 koaksial med åpnin- As shown in fig. 4, the short bus conductor 37 is mounted directly on the outside of the plate 35 (or 34) by means of brackets 45 with each of the conductors 46 connected to a hole 46' drilled and threaded into a rod 47, which is attached to the short collecting pipe, and on the outer edge portions has an opening A, formed in the plate 35. An opening plug 48 is threaded into the rod 47 with the opening 46 coaxial with the opening

gen 50 for pluggen 48. Stangen 47 er for- gene 50 for the plug 48. The rod 47 is for-

synt med boring for å forbinde samlerøret 44 med hullet 46', og pluggen er også for- seen with drilling to connect the collector pipe 44 with the hole 46', and the plug is also pre-

synt med boring for å tilveiebringe en pas- synt with drilling to provide a pas-

sasje 51 til åpningen 50 slik at dampen kan gies anledning til å komme i berøring med væsken, før denne går inn i strupen 12. bag 51 to the opening 50 so that the steam can be given the opportunity to come into contact with the liquid, before it enters the throat 12.

Når damp anvendes til forstøvning, kan dampmengden være tilnærmet 2 pst. av den høyviskose væske som leveres til skrubberen. God forstøvning kan oppnåes ved å anvende damp med et trykk i størrel- When steam is used for atomisation, the amount of steam can be approximately 2 per cent of the highly viscous liquid delivered to the scrubber. Good atomization can be achieved by using steam with a pressure of

sesorden 1,054 kg pr. cm- større enn væske- order of magnitude 1.054 kg per cm- larger than liquid-

trykket i samlerøret 37. Den lavviskose væske som passerer gjennom røret 31 leve- the pressure in the collection pipe 37. The low-viscosity liquid that passes through the pipe 31 lives

res til samlerørene 52, hvert av hvilke er montert ved hjelp av braketter 53 på side- res to the header pipes 52, each of which is mounted by means of brackets 53 on the side

veggen i strupen 12 og nedenfor denne, the wall of the throat 12 and below this,

sett i retning av gasstrømmen til munnstykkene 28. Samlerørene 52 er hvert for- seen in the direction of the gas flow to the nozzles 28. The collecting pipes 52 are each

synt med en rekke i innbyrdes lik avstand anbragte munnstykkeåpninger 54 i side- seen with a series of evenly spaced nozzle openings 54 in the side

veggen med åpningene omsluttet av rib- the wall with the openings enclosed by rib-

ber 55 og 56, som er festet til samlerøret og ligger mot kantpartiene av en åpning i veggen i strupen 12. En sprutplate 57 er festet til samlerøret umiddelbart under munnstykkeåpningen 54, og strekker seg på skrå oppover i forhold til gass-strøm-ningsbanen i strupen. Sprutplaten er for-trinnsvis slik at den forreste kant ikke rager inn i banene for den gass som beveger seg gjennom strupen. bers 55 and 56, which are attached to the collecting pipe and lie against the edge portions of an opening in the wall of the throat 12. A splash plate 57 is attached to the collecting pipe immediately below the nozzle opening 54, and extends obliquely upwards in relation to the gas flow path in the throat. The splash plate is preferably such that the front edge does not protrude into the paths for the gas moving through the throat.

I den konstruksjon som er vist i fig. In the construction shown in fig.

4 er hver av dysene 28, 32 anordnet slik at de kan fjernes for rengjøring eller utskift- 4, each of the nozzles 28, 32 is arranged so that they can be removed for cleaning or replacement

ning. I vanlig montasje er hvert sett av dyser anordnet i rekke med avstanden mellom munnstykkene 28 i størrelsesorden 50,8—12,7 mm, mens munnstykkene 32 er anordnet med 101,6 mm avstand, slik at det fåes adekvat og fullstendig fordeling av væsken over hele gass-strømmens pas- nothing. In normal assembly, each set of nozzles is arranged in a row with the distance between the nozzles 28 in the order of 50.8-12.7 mm, while the nozzles 32 are arranged at a distance of 101.6 mm, so that adequate and complete distribution of the liquid over the entire gas flow pas-

sasje. Andre typer dyser kan anvendes for enkelte installasjoner uten å endre virk- sash. Other types of nozzles can be used for certain installations without changing the

ning på skrubberens effekt, forutsatt at alle deler av gass-strømmen som passerer gjennom strupen 12 kommer i berøring med både den høy- og den lavviskose væske. ning on the scrubber's effect, provided that all parts of the gas flow passing through the throat 12 come into contact with both the high and the low viscosity liquid.

Claims

1. Procedure for recovering heat and chemicals from gases containing

dend hot dust, which method comprises the steps of accelerating the dust-containing gases at the passage of the gases through a venturi scrubber, introducing atomized liquid in the accelerated, hot gases for intimate gas/liquid contact to concentrate said liquid by evaporation of moisture as well as to lump together the dust in the gases, pass said gases through a separation zone to purify them by removing solid components and liquid , remove the purified gases from said separation zone, separately collect liquid and absorbed solid particles that have been separated from the gases in a storage zone, characterized in that the atomized liquid is partly produced by a high-viscosity liquid, and the other atomized liquid is produced by a low-viscosity liquid , these atomized liquid jets being arranged at a certain distance from each other in the direction of flow.

2. Method as stated in claim 1, characterized in that the high-viscosity liquid comes from the storage zone.

3. Method as stated in claim 1 or 2, characterized in that the low-viscosity liquid is originally a partially concentrated liquid, and has a lower viscosity than the liquid that passes through a venturi scrubber.

4. Method as stated in claim 3, characterized by removal of part of said collected liquid from the storage zone and regulation of the amount of liquid introduced into the accelerated gas to correspond to the part of the collected liquid that has been removed.

5. Method as stated in claim 4, characterized by regulation of the part of the collected liquid which has been removed from the process, in order to maintain the density of the liquid at a selected value.

6. Apparatus for carrying out a method as stated in claims 1-3, consisting of a scrubber having a throat portion with converging inlet and divergent outlet for the passage of gas, a separator arranged to receive the liquid-gas mixture leaving said scrubber, and to separate liquid and solid particles from said gas for separate discharge from the cyclone separator, characterized by a nozzle (28) for introducing a first atomized liquid into said throat portion, and a separate nozzle (32) for introducing a second atomized liquid into said throat portion at a location located at a certain distance from the introduction of the first atomized liquid, in that the second atomized liquid has a lower viscosity than the first liquid.

7. Apparatus as stated in claim 6, characterized in that the second nozzle (32), seen in the direction of gas flow, is placed after the first nozzle (28).

8. Apparatus as stated in claim 6-7, characterized by a device for supplying atomized steam at the nozzle (28) for the highly viscous liquid.