NO137492B - Fremgangsm}te ved fremstilling av hydrogen- og/eller carbonmonoxyd-holdige gasser - Google Patents
Fremgangsm}te ved fremstilling av hydrogen- og/eller carbonmonoxyd-holdige gasser Download PDFInfo
- Publication number
- NO137492B NO137492B NO740633A NO740633A NO137492B NO 137492 B NO137492 B NO 137492B NO 740633 A NO740633 A NO 740633A NO 740633 A NO740633 A NO 740633A NO 137492 B NO137492 B NO 137492B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- gas
- point
- water
- stream
- solid particles
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims description 97
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical class [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 3
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 title claims description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 title claims description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 title claims description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 57
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 39
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 34
- 239000004071 soot Substances 0.000 claims description 9
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 claims description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims description 5
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 4
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 claims description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 3
- 239000011343 solid material Substances 0.000 claims description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 15
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 15
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 5
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 5
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 4
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 4
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 3
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 241000238876 Acari Species 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000012736 aqueous medium Substances 0.000 description 1
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910021645 metal ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
- C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0465—Composition of the impurity
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0465—Composition of the impurity
- C01B2203/0485—Composition of the impurity the impurity being a sulfur compound
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Cyclones (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en prosess for fremstilling av hydrogen- og/eller carbonmonoxydholdige gasser, ved hvil-
ken
(a) et utgangsmateriale inneholdende carbon og/eller ett eller
flere hydrocarboner underkastes ufullstendig forbrenning i en
tom reaktor, resulterende i en strøm av uren produktgass,
(b) den urene produktgass erholdt ifølge punkt (a) kjøles i en indirekte varmeveksler til en temperatur ikke lavere enn
200°C,
(c) faste partikler slik som aske og/eller sot fjernes fra den
urene produktgass erholdt ifølge punkt (b), hvorefter om øn-sket, produktgassen underkastes ytterligere rensning og be-arbeidelse.
I en gassfremstillingsprosess som ovenfor beskrevet må spesielle trin utføres for å befri den urene produktgass for biprodukter slik som sot, aske, flyktige svovelforbindelser, spor av HCN og lignende, hvilke biprodukter kan foreligge i varierende mengder, avhengig av prosessbetingelsene og arten av utgangsmati-riale for gassfremstillingsprosessen.
Der er kjent flereprosesser for fjerning av disse biprodukter fra den urene gass. Hvis dette gjøres ved vasking av gas-
sen med vann, erholdes en vannstrøm i hvilken en stor mengde biprodukter foreligger. Dette vann kan ikke anvendes pånytt uten rensning, da konsentrasjonen av faste partikler og oppløste gas-
ser vil bli større og større. Ennvidere vil vannmengden øke kon-tinuerlig på grunn av kondensasjonen av vanndamp dannet under gassfremstillingsprosessen og på grunn av tilførsel av damp i denne prosess. Det er derfor nødvendig at vann fjernes fra prosessen, og det er særlig dette vann som bør være fritt for uønske-
de bestanddeler. Hvis der for separasjon av faste partikler fra
den urene gass gjøres bruk av cykloner, støter man på de samme problemer, fordi vasking av den gass som forlater cyklonene er nødvendig for å fjerne de gjenværende faste partikler fra gassen. Dette vann inneholder også oppløste gasser.
Selvsagt må igjen vann fjernes fra prosessen. Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en løsning på disse problemer.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er kjennetegnet ved at fjerning av de faste partikler ifølge punkt (c) utføres ved at (d) den urene produktgass erholdt ifølge punkt (a) eller (b) kombineres med en vandig suspensjon erholdt ifølge punkt (f),
hvilket resulterer i at alt vann fordamper, og vanndampen fø-res sammen med gasstrømmen,
(e) Den erholdte gass ifølge punkt (d) føres gjennom minst én
gassfastmateriale-cyklon for separering av faste partikler, (f) den erholdte gass ifølge punkt (e) bringes i direkte kontakt med vann, idet vannet har en temperatur som er minst lik duggpunktet til den urene produktgass erholdt i punkt (a), hvilket resulterer i en vandig suspensjon av faste partikler,
og en gass som er fri for faste partikler,
(g) en delstrøm av den vandige suspensjon erholdt ifølge punkt (f) resirkuleres til gass-væskekontakttrinnet ifølge (f), og den annen delstrøm anvendes for kombinasjonen ifølge punkt (d).
Fjerning av faste .partikler, aske og/eller sot fra den urene produktgass utføres i to trin. Ved hjelp av én eller flere cykloner er det mulig å fjerne ca. 90 % av de faste partikler som foreligger i den urene produktgass erholdt i trin (a) eller trin (b). De gjenværende faste partikler i gassen fjernes ved vasking med vann. Denne vaskebehandling tjener også til å fjerne en del av de gassformige biprodukter slik som svovelforbindelser og spor av HCN. Vaskevannet øker ikke i volum, fordi vaskevannets temperatur ved begynnelsen av vaskeprosessen er minst lik duggpunktet til gassen erholdt fra gassfremstillingen, slik at der ikke kan finne sted noen kondensasjon av vanndamp fra gassfremstillingsprosessen. Alt vaskevann forblir i prosessen. Da en delstrøm av den resirkuleres til den urene produktgass, kan den annen delstrøm som resirkuleres til vaskeprosessen, nå en likevektskonsentrasjon av
faste partikler. Fortrinsvis er den delstrøm som resirkuleres
til trin (f) 5-25 ganger større enn den delstrøm som resirkuleres til trin (d). De faste partikler føres bort.med den førstnevnte delstrøm og føres til gasstrømmen i oppstrømsretning av cyklonen, slik at alle de faste partikler i likevektstilstand fjernes av cyklonen eller cyklonene.
Vannet av den første delstrøm føres til en gasstrøm som har en temperatur på minst 200°C, og fortrinsvis minst 250°C. Den-
ne temperatur er meget høyere enn gassens duggpunkt, som ved for-gasning av hydrocarboner med luft er ca. 70°C. Vannet fordamper fullstendig, gassens duggpunkt stiger, og en mengde vann lik den■ fordampede mengde vil kondensere i vaskeprosessen hvis vannets temperatur ved innløpet er lik det førstnevnte duggpunkt. Kondensasjonen av vanndamp under vaskingen er avgjørende for en effektiv fjerning av faste partikler fra gassen.
Hvis forgasningen utføres med oxygen, kan duggpunktet
til den urene produktgass være 170 - 180°C. Det foretrekkes derfor å føre den ovenfor angitte første delstrøm inn i strømmen av uren produktgass i oppstrømningsretning av varmeveksleren angitt under (b) ("spillvarmekjele") , fordi gassens temperatur er kon-stant høy nok (1300 - 1400°C) der til å fordampe alt det tilsatte vann. Hvis temperaturen på den gass som forlater spillvarmekjelen er minst 250°C, inneholder denne gass da nok til fullt å fordampe vannet i den inngående delstrøm uten avkjøling til duggpunktet.
Også i vaskeprosessen fordampes vann av den resirkulerte delstrøm, og fordampningen vil øke hvis delstrømmens temperatur, er langt over gassens duggpunkt. Det fordampede vann føres bort med gasstrømmen. Det er derfor nødvendig å tilsette vann til vaskeprosessen utenfra for å kompensere for fordampet vann.
På denne måte har man oppnådd at alle faste partikler
fra gassen erholdes i tørr tilstand, og at ikke noe vann behøver å fjernes i væskeform fra vaskevannet.
Den delstrøm som resirkuleres i vaskeprosessen kan kjø-les til den temperatur som er angitt under (f). Dette vil være mer nødvendig når gassens temperatur langt overskrider delstrøm-mens temperatur.
Volumforholdet mellom delstrømmene ifølge.punkt (g) kan velges innen meget vide grenser og bestemmes i særdeleshet av arten og mengden av de faste partikler i den gass som forlater cyklonen eller cyklonene. Eftersom innholdet av faste partikler i denne gass er høyere, vil følgelig delstrømmen for kombinasjonen ifølge punkt (d) velges større.
Generelt er det ønskelig at den gass som erholdes ifølge (f) skal avkjøles til en temperatur under duggpunktet, angitt under (f), og at det vann som dannes i dette trinn, skal separeres fra gasstrømmen. Før avkjølingsbehandlingen vil gassen vanligvis ha en temperatur på 250°C, og det avhenger av den videre behandlings-metode eller av anvendelsen av denne gass til hvilken temperatur gassen skal kjøles. Avkjølingsbehandlingen resulterer i kondensasjon av vanndamp. Det dannede kondensat' inneholdér oppløste gasser slik som svovelforbindelser, spor av HCN og lignende. Dette kondensat kan befries for oppløste gasser ved stripping og/eller oxydasjon med oxygen eller en oxygenholdig gass. Som oftest vil det være mulig å anvende luft. Da man her. har å gjøre med vanndamp kondensert in situ, kan ingen metallioner eller metallforbindelser foreligge i det vann som føres bort. Dette er meget vik-tig, .fordi særlig HCN kan danne komplekse metallforbindelser som er vanskelig å oxydere i vandig medium.
Komplekse metallforbindelsser av HCN vil selvsagt foreligge i delstrømmen ifølge punkt (g), men også her nåes en likevektskonsentrasjon i den vandige fase på grunn av resirkulasjon av en delstrøm til gassen i oppstrømsretni.ng av cyklonen eller cyklonene. Tilslutt oppfanges metallforbindelsene i det feiste materiale som separeres fra av cyklonen eller cyklonene. Det volum som separeres, fra gassen efter avkjølingsbehandlingen som ovenfor angitt, er maksimalt like stort som vannmengden som forlater reaktoren med den urene produktgass. Det vann som eir separert fra og derefter befridd for oppløste gasser er tilstrekkelig rent til å uttappes eller anvendes pånytt. Endel av dette vann kan særlig anvendes for å opprettholde den nødvendige mengde vaskevann i prosessen ifølge (f) om nødvendig.
Separasjon av de faste partikler ifølge (e) kan utføres med mer enn en cyklon. De faste partikler som separeres fra kan føres til reaktoren med en trånsportgass. Denne transportgass kan være damp. Det er også mulig å bruke komprimert produktgass. På denne måte omdannes utgangsmaterialet fullt ut til gass. Bare askepartikler, hvis disse foreligger, vil være istand til å akku-mulere i reaktoren fra hvilken de kan føres bort.
Ved bruk av forskjellige cykloner er det også mulig å se-parere de faste partikler i aske- og sotpartikler hvis askepar-tiklenes art tillater dette. I dette tilfelle vil bare sot resirkuleres for å forhindre akkumulering av aske i reaktoren. Soten - fraskilt eller ikke fra askepartiklene - kan også anvendes for andre formål enn resirkulering til reaktoren. Den kan tjene som
brennstoff. Den kan også bearbeides til aktiv-carbonpreparater.
Oppfinnelsen vil ytterligere belyses ved hjelp av de vedlagte tegninger som angir blokkdiagrammer for enkelte utførel-sesformer, av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.
I fig. 1 angir 1 en reaktor til hvilken der tilføres en utgangsmaterialstrøm 2 inneholdende carbon og/eller ett eller flere hy.drocarboner og en strøm 3 av oxygenholdig gass. Damp eller en forskjellig gassformig moderator kan likeledes tilsettes. Den urene produktgass 4 som forlater reaktoren 1 føres til en. indirekte varmeveksler 5, i hvilken en strøm av vann 6 omdannes til damp 7. Avkjølt uren gass 8 kombineres i en fordamper 9 med en strøm 10 som vil bli beskrevet i detalj senere, og som består av en suspensjon av faste partikler i vann. Fordamperen 9 kan være-en venturifordamper. Varmeinnholdet i gassen 8 anvendes delvis for fordampning av vannet i strøm 10. Gassen 11 fra fordamperen 9 fø-res til en cyklon 12. Denne cyklon 12 produserer en strøm 13 av separert fast materiale og en gasstrøm 14 som fremdeles inneholder enkelte faste partikler. Denne gasstrøm 14 føres til en vasker 15 som kan bestå av en kolonne med gass-væskekontaktskiver, eller en eller flere venturi. Vaskeren 15 produserer en suspensjon 16 av faste partikler i vann. En delstrøm 17 av denne føres via en kjøler 18 tilbake til vaskeren 15, og den annen delstrøm er den tidligere angitte strøm 10. Ved innløpet til vaskeren 15 har del-strømmen 17 en temperatur som er minst lik gasstrømmens 4 duggpunkt, eller, i foreliggende eksempel, gasstrømmens 2. Strømmene 4 og 8 har det samme duggpunkt. Hele det vannvolum som fordampes i fordamperen 9 kondenseres i vaskeren 15 hvis vannets 17 temperatur efter kjøleres.. 1& er lik duggpunktet til gasstrøitmen 4 eller 8. Kondensasjonen aktiverer opptagelse av faste partikler fra gassen av vannet.
Strømmen 13 av faste partikler - sot og eventuelt aske- føres til
en blander 19 hvor de dispergeres i en gasstrøm 20 og føres som en strøm 21 til reaktoren 1.o
Vaskeren 15 produserer en gasstrøm 22 som er fri for
faste partikler. Denne gass kjøles i kjøleren 23, hvilket resul-
terer i en tørr gasstrøm 24 og en vannstrøm 25. Den sistnevnte strøm inneholder oppløste gasser slik som svovelforbindelser og spor av HCN, som kan fjernes i en stripper 26, f«eks. med en gass-
strøm 27 (luft eller damp). De skadelige komponenter i den resul-
terende gasstrøm 28 kan omdannes til ufarlige forbindelser ved å
brenne disse, eller de kan omdannes på annen måte. Vannstrømmen 29 er fri for oppløste gasser og kan uttappes.
I fig. 2 har de referansetall som er anvendt i fig. 1
de samme betydninger. Her er fordamperen 9 plasert mellom reakto-
ren 1 og varmeveksleren 5, slik at der ved meget høy temperatur dannes en gasstrøm 30 i hvilken delstrømmen har fordampet og er blitt tatt opp. Figuren viser ennvidere to cykloner. Cyklon 31
separerer fra askepartikler som fjernes som en strøm 33. Fortrins-
vis er de faste partikler inneholdt i gasstrømmen 34 bare sotpar-
tikler som i stor grad separeres fra i cyklonen 32 og fjernes som en strøm 35. Delstrømmens 17 temperatur ved inngangen til vaske-
ren 15 er nu minst lik gasstrømmens 4 duggpunkt. Hvis noe vann må
tilsettes, kan en delstrøm 36 tatt fra vannstrømmen 37 fra strip-
peren 26 anvendes, resten av vannet føres bort fra stripperen som strøm 38.
Ennvidere er flere andre kombinasjoner av fig. 1 og 2
mulige.
Claims (5)
1. Fremgangsmåte ved fremstilling av hydrogen- og/eller carbonmonoxydholdige gasser, ved hvilken
(a) et utgangsmateriale inneholdende carbon og/eller ett eller flere hydrocarboner underkastes ufullstendig forbrenning i en tom reaktor, resulterende i en strøm av uren produktgass, (b) den urene produktgass erholdt ifølge punkt (a) kjøles i en indirekte varmeveksler til en temperatur ikke lavere enn 200°C, (c) faste partikler slik som aske og/eller sot fjernes fra den urene produktgass erholdt ifølge punkt (b), hvorefter om øn-sket, produktgassen underkastes ytterligere rensning og be-arbeidelse, karakterisert ved at fjerning av de faste partikler ifølge punkt (c) utføres ved at (d) den urene produktgass erholdt ifølge punkt (a) eller (b) kombineres med en vandig suspensjon erholdt ifølge punkt (f), . hvilket resulterer i at alt vann fordamper og vanndampen fø-res sammen med gasstrømmen, (e) den erholdte gass ifølge punkt (d) føres gjennom minst én gass-fastmateriale-cyklon for separering av faste partikler, (f) den erholdte gass ifølge punkt (e) bringes i direkte kontakt med vann, idet vannet har en temperatur som minst er lik duggpunktet til den urene produktgass erholdt i punkt (a), hvilket resulterer i en vandig suspensjon av faste partikler, og en gass som er fri for faste partikler, (g) en delstrøm av den vandige suspensjon erholdt ifølge punkt (f) resirkuleres til gass-væskekontakttrinnet ifølge (f), og den annen delstrøm anvendes for kombinasjonen ifølge punkt (d) .
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den delstrøm som resirkuleres ifølge punkt (g) kjøles til den temperatur som er angitt under (f).
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at gassen erholdt ifølge (f) kjøles til en temperatur under duggpunktet som angitt under (f), hvilken gass dannet i dette trinn separeres fra vannstrømmen.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at den separerte vannstrøm befries for oppløste gasser ved stripping og/eller oxydasjon med oxygen eller en oxygenholdig gass.
5. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 1 -.4, karakterisert ved at alle de faste partikler separert fra gassen ifølge punkt (e) føres til reaktoren med en transportgass.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NLAANVRAGE7302626,A NL171691C (nl) | 1973-02-26 | 1973-02-26 | Werkwijze voor de bereiding van waterstof en/of koolmonoxide bevattende gassen door onvolledige verbranding van brandstoffen en afscheiding van de daarbij gevormde vaste stofdeeltjes. |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO740633L NO740633L (no) | 1974-08-27 |
| NO137492B true NO137492B (no) | 1977-11-28 |
| NO137492C NO137492C (no) | 1978-03-08 |
Family
ID=19818305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO740633A NO137492C (no) | 1973-02-26 | 1974-02-25 | Fremgangsmaate ved fremstilling av hydrogen- og/eller carbonmonoxyd-holdige gasser |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5749078B2 (no) |
| BE (1) | BE811058A (no) |
| CA (1) | CA1018328A (no) |
| CS (1) | CS192509B2 (no) |
| DD (1) | DD110050A5 (no) |
| DE (1) | DE2409008C2 (no) |
| FR (1) | FR2219112B1 (no) |
| GB (1) | GB1458448A (no) |
| IN (1) | IN141160B (no) |
| IT (1) | IT1008944B (no) |
| NL (1) | NL171691C (no) |
| NO (1) | NO137492C (no) |
| SE (1) | SE386143B (no) |
| SU (1) | SU659071A3 (no) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL7600481A (nl) * | 1976-01-19 | 1977-07-21 | Shell Int Research | Werkwijze voor het afscheiden van droge vaste stofdeeltjes van een warm gas. |
| GB1544002A (en) * | 1976-10-21 | 1979-04-11 | Shell Int Research | Process for the separation of dry particulate matter from a hot gas |
| US4219402A (en) * | 1978-05-30 | 1980-08-26 | Exxon Research & Engineering Co. | Integration of stripping of fines slurry in a coking and gasification process |
| US4189307A (en) * | 1978-06-26 | 1980-02-19 | Texaco Development Corporation | Production of clean HCN-free synthesis gas |
| DE2947222A1 (de) * | 1979-11-23 | 1981-05-27 | Carbon Gas Technologie GmbH, 4030 Ratingen | Verfahren zur vergasung von festem, staubfoermig bis stueckigem kohlestoffhaltigem material |
| NL8203582A (nl) * | 1982-09-16 | 1984-04-16 | Shell Int Research | Werkwijze voor het bereiden van synthesegas. |
| DE3837587C1 (no) * | 1988-11-05 | 1990-05-23 | Krupp Koppers Gmbh, 4300 Essen, De | |
| DE4004874A1 (de) * | 1990-02-16 | 1991-08-29 | Krupp Koppers Gmbh | Verfahren zum betrieb einer anlage fuer die vergasung fester brennstoffe |
| JPH04191184A (ja) * | 1990-11-27 | 1992-07-09 | Honda Motor Co Ltd | 車体のフロントコンポーネント組立方法 |
| DE10049227B4 (de) * | 2000-09-28 | 2007-02-01 | Bu Bioenergie & Umwelttechnik Ag | Verfahen zur Gasreinigung von Prozeßgas aus Vergasungsverfahren |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT205010B (de) * | 1956-08-10 | 1959-08-25 | Bataafsche Petroleum | Verfahren zum gleichzeitigen Kühlen und Reinigen heißer Gase |
| DE1247281B (de) * | 1957-12-31 | 1967-08-17 | Bataafsche Petroleum | Verfahren zum Abscheiden von Russ aus Gasgemischen |
-
1973
- 1973-02-26 NL NLAANVRAGE7302626,A patent/NL171691C/xx not_active IP Right Cessation
-
1974
- 1974-01-16 CA CA190,252A patent/CA1018328A/en not_active Expired
- 1974-01-16 IN IN110/CAL/1974A patent/IN141160B/en unknown
- 1974-02-15 BE BE1005726A patent/BE811058A/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-02-25 DE DE2409008A patent/DE2409008C2/de not_active Expired
- 1974-02-25 NO NO740633A patent/NO137492C/no unknown
- 1974-02-25 SU SU742001184A patent/SU659071A3/ru active
- 1974-02-25 IT IT48723/74A patent/IT1008944B/it active
- 1974-02-25 JP JP49021555A patent/JPS5749078B2/ja not_active Expired
- 1974-02-25 GB GB837574A patent/GB1458448A/en not_active Expired
- 1974-02-25 SE SE7402502A patent/SE386143B/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-02-25 CS CS741371A patent/CS192509B2/cs unknown
- 1974-02-25 FR FR7406322A patent/FR2219112B1/fr not_active Expired
- 1974-02-26 DD DD176821A patent/DD110050A5/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2219112B1 (no) | 1977-06-10 |
| GB1458448A (en) | 1976-12-15 |
| FR2219112A1 (no) | 1974-09-20 |
| NL171691B (nl) | 1982-12-01 |
| IT1008944B (it) | 1976-11-30 |
| NL7302626A (no) | 1974-08-28 |
| NO740633L (no) | 1974-08-27 |
| IN141160B (no) | 1977-01-29 |
| JPS5749078B2 (no) | 1982-10-20 |
| AU6595874A (en) | 1975-08-28 |
| DD110050A5 (no) | 1974-12-05 |
| DE2409008A1 (de) | 1974-08-29 |
| NO137492C (no) | 1978-03-08 |
| SE386143B (sv) | 1976-08-02 |
| JPS49118702A (no) | 1974-11-13 |
| CS192509B2 (en) | 1979-08-31 |
| CA1018328A (en) | 1977-10-04 |
| SU659071A3 (ru) | 1979-04-25 |
| NL171691C (nl) | 1983-05-02 |
| DE2409008C2 (de) | 1985-05-30 |
| BE811058A (nl) | 1974-08-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2838135A (en) | Process for the recovery of heat from hot gases | |
| US5059405A (en) | Process and apparatus for purification of landfill gases | |
| US4273620A (en) | Process for reconcentrating moist glycol | |
| NO137492B (no) | Fremgangsm}te ved fremstilling av hydrogen- og/eller carbonmonoxyd-holdige gasser | |
| US2284662A (en) | Process for the production of krypton and xenon | |
| JPS63104633A (ja) | メタンを含む湿潤ガスの水除去を目的とする総合的処理方法 | |
| US2770295A (en) | Concentrating process and apparatus | |
| US3363428A (en) | Hydrogen recovery with condensate wash in heat exchanger path | |
| JPS61502540A (ja) | コ−クス化プロセスにおいて生じる水を塩濃度の高い小さい画分と塩濃度の低い大きい画分とに分ける方法 | |
| US1989267A (en) | Production of nitric acid and liquid nitrogen tetroxide | |
| CN110678242B (zh) | 从多种气体中连续除去蒸气的方法和装置 | |
| US9511323B2 (en) | Dehydration of gases with liquid desiccant | |
| US2943703A (en) | Acetylene recovery | |
| US4419334A (en) | Process for cooling and separating chlorides and fluorides from gas mixtures | |
| US4007129A (en) | Partial combustion process for manufacturing a purified gas containing hydrogen and carbon monoxide | |
| US10549229B2 (en) | Combined condensing direct-contact exchange and separations | |
| US2996142A (en) | Method and apparatus for dehydrating hydrocarbon condensate | |
| CN109963810B (zh) | 使用酸性气体洗涤和低温分离工艺进行合成气分馏的方法和装置 | |
| US2762453A (en) | Separation of acetylene gases | |
| US2715947A (en) | Chemical purification process for acetylenes | |
| US1885059A (en) | Process for producing practically pure hydrogen | |
| US2540559A (en) | Recovery of phthalic and maleic acid | |
| US2981370A (en) | Method of recovering heat and chemical products in flue gases from the combustion of liquors from the manufacture of cellulose pulp | |
| JPS6245320A (ja) | 気体乾燥方法 | |
| US2967588A (en) | Soot recovery |