NO136422B

NO136422B -

Info

Publication number: NO136422B
Application number: NO724471A
Authority: NO
Inventors: Olav Mo
Original assignee: Olav Mo
Priority date: 1972-05-02
Filing date: 1972-12-05
Publication date: 1977-05-23
Also published as: US3879952A; GB1424446A; NO136422C

Abstract

Marin plattformkonstruksjon.Marine platform construction.

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører en marin plattformkonstruk- The present invention relates to a marine platform construction

sjon beregnet på å fløtes til operasjonsstedet i opprett stil- tion intended to be floated to the site of surgery in an upright stil-

ling for der å senkes ned på sjøbunnen. Plattformkonstruksjon- ling to be lowered to the seabed. Platform Construction-

en omfatter en nedre seksjon av betong som i operasjonsstilling er fullstendig neddykket og som i denne stilling hviler på one comprises a lower section of concrete which in the operating position is completely submerged and which in this position rests on

sjøbunnen, hvilken nedre seksjon omfatter et flertall monoli- the seabed, which lower section comprises a majority monoli-

tisk sammenstøpte celler. Plattformkonstruksjonen omfatter videre en opp fra den nedre seksjon og opp over havflaten ra- densely fused cells. The platform construction further comprises an up from the lower section and up above the sea surface ra-

gende øvre, slankere seksjon som understøtter en dekkskonstruk- ging upper, slimmer section that supports a tire construc-

sjon og som i det minste i området ved operasjonsvannlinjen har et mindre tverrsnitt enn den nedre seksjon. tion and which, at least in the area of the operational waterline, has a smaller cross-section than the lower section.

Konstruksjonen i henhold til foreliggende oppfinnelse omfatter The construction according to the present invention comprises

en marin konstruksjon som fortrinnsvis er beregnet på å benyt- a marine structure which is preferably intended to use

tes på store dyp, for eksempel på dyp som overstiger ca. 100 m, are tested at great depths, for example at depths exceeding approx. 100 m,

og på å operere i farvann hvor særdeles grov sjø kan forekomme. and on operating in waters where particularly rough seas can occur.

Den marine konstruksjon er således beregnet for å utsettes for ekstremt store miljøbelastninger. Det fordres derfor en konstruksjon som har optimalt lagringsvolum og som samtidig oppfanger et minimum av bølgekrefter. Videre fordres en konstruksjon som har en nedre avstivende del som tilveiebringer tilstrekkelig oppdrift både ved tauing ut av dokk og ved tauing ut til operasjonsstedet. Dessuten fordres en konstruksjon som er praktisk å bygge og som samtidig er statisk egnet til å bære de bølgekrefter som opptrer. Det skal i denne sammenheng pre-siseres at det bør være den samme uforandrede konstruksjon som skal oppfylle disse krav, idet en hver form for bevegelige de- The marine construction is thus designed to be exposed to extremely large environmental loads. A construction is therefore required which has optimal storage volume and which at the same time absorbs a minimum of wave forces. Furthermore, a construction is required which has a lower bracing part which provides sufficient buoyancy both when towing out of the dock and when towing out to the operation site. In addition, a structure is required which is practical to build and which is at the same time statically suitable to bear the wave forces that occur. In this context, it must be specified that it should be the same unchanged construction that must meet these requirements, as each form of movable de-

ler på så store konstruksjoner som marine oljeplattformer er uhensiktsmessige. Likeledes er det uheldig med omfattende byggearbeider i åpen sjø. laughing at such large constructions as marine oil platforms is inappropriate. Likewise, extensive construction work in the open sea is unfortunate.

Mens plattformen i henhold til foreliggende oppfinnelse fortrinnsvis er-beregnet på å benyttes på dybder som overstiger ca. 100 m, har den marine utvinning av hydrokarboner inntil slutten av 60-årene i det vesentlige foregått i områder nær land hvor dybden er mindre enn 30-40 m og hvor plattformene således er beskyttet mot grov sjø og ekstreme værforhold. De konvensjonelle plattformer er således ikke konstruert og formet for å kunne motstå på langt nær så store krefter som de som forekommer for eksempel i Nordsjøen. Videre er bølgekreftene i de beskyttede havområder av en sådan liten størrelse.at de konvensjonelle plattformer kan motstå dem selv med stortvolum og tverrsnitt i vannlinjeområdet. Men i og med at oljeaktivi-teten nå foregår på mer utsatte og dypere havområder og lengre fra land hvor bølgekreftene kan bli vesentlig større, er det blitt nødvendig å dimensjonere og å gi plattformene en form-som resulterer i minst mtilig oppfangede bølgekrefter, størst mulig lagringsvolum samt optimale dimensjoner og armeringer. While the platform according to the present invention is preferably designed to be used at depths that exceed approx. 100 m, the marine extraction of hydrocarbons until the end of the 60s essentially took place in areas close to land where the depth is less than 30-40 m and where the platforms are thus protected against rough seas and extreme weather conditions. The conventional platforms are thus not designed and shaped to be able to withstand nearly as great forces as those occurring, for example, in the North Sea. Furthermore, the wave forces in the protected sea areas are of such a small magnitude that the conventional platforms can withstand them even with large volumes and cross-sections in the waterline area. But as the oil activity now takes place in more exposed and deeper sea areas and farther from land where the wave forces can be significantly greater, it has become necessary to dimension and give the platforms a shape that results in the least mtile intercepted wave forces, the greatest possible storage volume as well as optimal dimensions and reinforcements.

I tråd med dette har det tidligere vært foreslått, blant annet fra U.S. patentskrift nr. 2.667.038, å benytte en marin plattformkonstruksjon som er beregnet på å fløtes til operasjonsstedet i opprett stilling for der å senkes ned på sjøbunnen. Plattformen omfatter en nedre seksjon, for eksempel av betong, som i operasjonsstilling er fullstendig neddykket og som i denne stilling hviler på sjøbunnen. Den nedre seksjon er dannet av et flertall ved siden av hverandre liggende horisontale celler. Cellene ligger i avstand fra hverandre og er innbyrdes forbundet med tverrgående bjelker for dannelse av én enhet. Plattformen omfatter videre en opp fra den nedre seksjon og oppe over havflaten ragende øvre, slankere seksjon som understøtter en dekkskonstruksjon over havflaten og som i det minste i området ved operasjonsvannlinjen har et mindre tverrsnitt enn den nedre seksjon. Den øvre seksjon er dannet av et flertall vertikale, sylindriske tårn. Hvert tårn består av en nedre sylinder som er innspent i en øvre og nedre plate på den nedre seksjon, samt en øvre sylinder med mindre diameter enn den nedre sylinder. Den øvre sylinder er beregnet på å slepes separat ut til. operasjonsfeltet for der å plasseres telesko-pisk i den nedre sylinder. Tårnene ligger i avstand fra hverandre og ikke alle på linje. Videre er tårnene koniske i området for operasjonsvannlinjen med større nedre diameter og en mindre øvre diameter. In line with this, it has previously been proposed, among other things from the U.S. patent document no. 2,667,038, to use a marine platform construction which is intended to be floated to the site of operation in an upright position and then lowered to the seabed. The platform comprises a lower section, for example made of concrete, which in the operational position is completely submerged and which in this position rests on the seabed. The lower section is formed by a plurality of adjacent horizontal cells. The cells are spaced apart and interconnected by transverse beams to form one unit. The platform further comprises an upper, slimmer section projecting up from the lower section and up above the sea surface, which supports a deck structure above the sea surface and which, at least in the area of the operational waterline, has a smaller cross-section than the lower section. The upper section is formed by a plurality of vertical, cylindrical towers. Each tower consists of a lower cylinder clamped in an upper and lower plate on the lower section, as well as an upper cylinder with a smaller diameter than the lower cylinder. The upper cylinder is intended to be towed out separately. operating field to place the telescopic whip in the lower cylinder. The towers are spaced apart and not all aligned. Furthermore, the towers are conical in the area of the operating water line with a larger lower diameter and a smaller upper diameter.

Fra U.S. patentskrift nr. 3-456.720 er det kjent en boreplatt-form bestående av en nedre seksjon som i operasjonstilling er fullstendig neddykket og som i denne stilling hviler på sjø-bunnen. Den nedre seksjon er dannet av en rekke konsentrisk oppdelte ballastkamre. Plattformen omfatter videre ett opp fra den nedre seksjon og opp over havflaten ragende øvre, slankere tårn som understøtter et boligkvarter over havflaten. Tårnet har et mindre tverrsnitt enn den nedre seksjon. En vesentlig- del av både den nedre seksjon og tårnets neddykkede volum er luftfylt. From the U.S. patent no. 3-456,720, a drilling platform form is known consisting of a lower section which in the operating position is completely submerged and which in this position rests on the seabed. The lower section is formed by a series of concentrically divided ballast chambers. The platform further comprises an upper, slimmer tower rising from the lower section and up above the sea level, which supports a residential quarter above the sea level. The tower has a smaller cross-section than the lower section. A substantial part of both the lower section and the submerged volume of the tower is filled with air.

Hensikten med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en forbedret plattformkonstruksjon som er stabil både under ut-tauingen til feltet, nedsenkningen og i operasjonsstillingen. Videre er hensikten å tilveiebringe en plattformkonstruksjon som er i stand til å motstå de opptredende krefter. The purpose of the present invention is to provide an improved platform construction which is stable both during the towing to the field, the immersion and in the operating position. Furthermore, the purpose is to provide a platform construction that is able to withstand the forces occurring.

I henhold til foreliggende oppfinnelse er det derfor foreslått å kombinere følgende trekk: den øvre seksjon er dannet av tårn som fremkommer ved å forlenge veggene i minst tre, men ikke alle cellene i den nedre seksjon, opp over havflaten for understøttelse av dekket, According to the present invention, it is therefore proposed to combine the following features: the upper section is formed by towers which are created by extending the walls of at least three, but not all the cells in the lower section, up above sea level to support the deck,

at tårnene ligger i avstand fra hverandre og ikke alle på linje, that the towers are spaced apart and not all aligned,

at tårnene er koniske i det minste over en del av sin lengde med en større nedre diameter og en mindre øvre diameter, og that the towers are conical over at least part of their length with a larger lower diameter and a smaller upper diameter, and

at høyden på aammenstøpingen mellom cellene, hvis vegger er forlenget til tårn, og de tilgrensende, ikke forleng--ede celler er større enn nevnte nedre diameter. that the height of the junction between the cells, whose walls are extended into towers, and the adjacent, non-extended cells is greater than the mentioned lower diameter.

For klarere å illustrere størrelser osv., henvises det til To more clearly illustrate sizes, etc., reference is made to

den "Condeep" plattformen som er plassert på Beryl-feltet i Nordsjøen. Denne plattformen står på et dyp på ca. 120 m. the "Condeep" platform located on the Beryl field in the North Sea. This platform stands at a depth of approx. 120 m.

Ved modellforsøk ble horisontalkreftene, forårsaket av bølger, målt til 30.000 - 40.000 t mens momentene i foten av et tårn, dvs. overgangen mellom den nedre seksjon og et tårn, i praksis vil kunne bli 300.000 - 400.000 tm. Hvis vi tenker oss en horisontal stang, innspent i Oslo og med en last på 1 tonn i den andre enden, så må stangen rekke fra Oslo til f.eks. Sta-vanger for at innspenningsmomentet i Oslo skal bli ca. 300.000 tm. Man vil således forstå at størrelsen på momentene er langt utenfor vanlige begreper, og at det må helt spesielle konstruksjoner til for å kunne ta dem. Den forlengede celle har vist seg å være en slik konstruksjon, med en enestående evne til å ta momentene og til å "bygge dem av" nedover i den nedre seksjon. Forutsetningen for dette er imidlertid at cellene i den nedre seksjon har tilstrekkelig høyde. In model tests, the horizontal forces, caused by waves, were measured at 30,000 - 40,000 t, while the moments at the foot of a tower, i.e. the transition between the lower section and a tower, in practice could be 300,000 - 400,000 tm. If we imagine a horizontal rod, clamped in Oslo and with a load of 1 ton at the other end, then the rod must reach from Oslo to e.g. Sta-vanger for the tightening torque in Oslo to be approx. 300,000 tm. One will thus understand that the size of the moments is far beyond normal concepts, and that very special constructions are needed to be able to take them. The extended cell has proven to be such a construction, with a unique ability to take the moments and to "build them off" downwards in the lower section. However, the prerequisite for this is that the cells in the lower section have sufficient height.

I og med at den øvre del utgjøres av en avtagende konisk for-lengelse av cellene.i den nedre del, oppnås en rekke fordeler, så som: Overgangen mellom den øvre del og den nedre del, samt hele den As the upper part consists of a decreasing conical extension of the cells in the lower part, a number of advantages are achieved, such as: The transition between the upper part and the lower part, as well as the whole

■øvre del er kontinuerlig uten skarpe hjørner eller lignende, hvorved store stresskonsentrasjoner og tilsvarende ekstra armering og dimensjonering unngås. ■the upper part is continuous without sharp corners or the like, whereby large stress concentrations and corresponding additional reinforcement and dimensioning are avoided.

I praksis må tårnene forspennes med kabler vertikalt helt fra bunnen av cellekonstruksjonen til over havflaten. Av denne grunn er det ønskelig med slake overganger slik at kablenee får minst mulig knekker. Et konisk tårn oppfyller dette krav meget godt. In practice, the towers must be prestressed with cables vertically all the way from the bottom of the cell structure to above the sea surface. For this reason, it is desirable to have smooth transitions so that the cables get as few breaks as possible. A conical tower fulfills this requirement very well.

Et konisk tårn kan p.g.a. sine slake kurver, fremstilles kontinuerlig ved hjelp av glideforskaling. Andre lignende tårn-typer som f.eks. pyramideformede eller avtrappede, kan ikke framstilles på denne måte. Glideforskaling er andre forska-lingsmetodér fullstendig overlegen. A conical tower can, due to its gentle curves, are produced continuously using sliding formwork. Other similar tower types such as e.g. pyramidal or stepped, cannot be produced in this way. Sliding formwork is completely superior to other formwork methods.

Momentene i tårnet avtar mot toppen. Det samme gjør tårntverr— snittet og- motstandsmomentet i henhold til foreliggende opp- . finnelse. The moments in the tower decrease towards the top. The same applies to the tower cross-section and the moment of resistance according to the present report. invention.

Bølge-kreftene er størst i vannlinjeområdet hvor tårntverrsnitt-et i henhold til foreliggende oppfinnelse er minst. Plattformen oppfanger derved et minimum av bølgekrefter. The wave forces are greatest in the waterline area where the tower cross-section according to the present invention is smallest. The platform thereby absorbs a minimum of wave forces.

Når plattformen flyter, byr den koniske form på store fordeler. Det store problem er som regel å forhindre plattformen i å When the platform floats, the conical shape offers great advantages. The big problem is usually preventing the platform from

kantre. Det ses umiddelbart at et konisk tårn får tyngdepunktet lavere enn et tilsvarende sylindrisk tårn, og stabiliteten i flytende tilstand blir dermed bedret. capsize. It is immediately seen that a conical tower has a lower center of gravity than a corresponding cylindrical tower, and the stability in the floating state is thus improved.

I flytende tilstand vil også vannlinjetreghetsmomentet bidra In the liquid state, the waterline moment of inertia will also contribute

til stabiliteten. Det kritiske punkt er som regel under ned-' senkningen når den nedre seksjon er kommet såvidt under vann. to the stability. The critical point is usually during the lowering, when the lower section has come under water.

På dette kritiske tidspunkt har tårnet et relativt stort vannlinjetreghetsmoment og vil følgelig bidra effektivt til å At this critical moment, the tower has a relatively large waterline moment of inertia and will consequently contribute effectively to

beholde stabiliteten. Etter hvert som nedsenkningen går vi- maintain stability. As the immersion goes we-

dere (i praksis ved at vann slipper inn i cellene) vil vannlinjetreghetsmomentet på grunn av denkøneformen minske, men samtidig flytter plattformens tyngdepunkt seg nedover og opp-driftspunktet oppover. Alt i alt blir derved stabiliteten forbedret og igjen ser man hvordan den koniske form på en glim-rende måte bidrar til å gjøre prosjektet optimalt ved at den utøver maksimal effekt når det trengs og mindre effekt etter-hvert som det ikke lenger trengs. you (in practice by allowing water to enter the cells) the waterline moment of inertia due to the shape of the tank will decrease, but at the same time the platform's center of gravity moves downwards and the buoyancy point upwards. All in all, the stability is thereby improved and once again you can see how the conical shape contributes in an excellent way to making the project optimal by exerting maximum effect when needed and less effect gradually when it is no longer needed.

Effekten av vannlinjetreghetsmomentet blir mangedoblet der- The effect of the waterline moment of inertia is multiplied there-

som man opererer med tre tårn som ligger i avstand fra hveran- which is operated with three towers located at a distance from each

dre og ikke på linje. Hvis vi ser på figur 1 og 2, så vil ett tårn, like over den nedre seksjon, ha et vannlinjetreghetsmoment på 16 000 m\ forutsatt at cellediameteren er 24 m. dre and not aligned. If we look at Figures 1 and 2, one tower, just above the lower section, will have a waterline moment of inertia of 16,000 m\ assuming the cell diameter is 24 m.

Tre tårn på linje vil ha 16 000 nA x 3 = 48 000 nA. Tre tårn Three towers in line would have 16,000 nA x 3 = 48,000 nA. Three towers

som vist på figur 2 vil resultere i et vannlinjetreghetsmoment på ca. 460 000 nA. Effekten av å operere med minst tre tårn spredd ut til siden er altså meget stor. as shown in Figure 2 will result in a waterline moment of inertia of approx. 460,000 nA. The effect of operating with at least three towers spread out to the side is therefore very large.

I praksis vil det alltid være slik at det tilføyes en rekke vegger og dekk som ikke har noe med det statiske bæremåte av tårnene å gjøre, men som f.eks. har sammenheng med utstyrs-plasseringen. Slike vegger og dekk er selvsagt uten betydning for foreliggende oppfinneriske tanker. In practice, it will always be the case that a number of walls and decks are added which have nothing to do with the static bearing of the towers, but which e.g. is related to the equipment location. Such walls and decks are of course without significance for the present inventive thoughts.

For bedre å forstå og for å vise hvordan plattformkonstruk-, sjonen kan utføres i praksis skal en utførelsesform av denne beskrives nærmere under henvisning til tegningene hvor: Figur 1 viser et vertikalriss delvis i snitt av en særlig fore-trukket utførelsesform; og In order to better understand and to show how the platform construction can be carried out in practice, an embodiment of this shall be described in more detail with reference to the drawings where: Figure 1 shows a partial vertical view in section of a particularly preferred embodiment; and

figur 2 viser et horisontalsnitt langs linjen 1-1 på figur 1. figure 2 shows a horizontal section along the line 1-1 in figure 1.

Figur 1 viser et vertikalriss delvis i snitt av en plattform i henhold til foreliggende oppfinnelse. Plattformen består av en caisson 1 som er fundamentert på sjøbunnen 2 og som un-derstøtter en dekkskonstruksjon 3 over havflaten 4. Caissonen 1 består av en nedre del bestående av en rekke vertikale, sylindriske celler 5 som henger monolitisk sammen langs berø-ringsflatene 6. Cellene 5 vil dermed utsettes for trykkkref-ter i ringretningen. Cellene 5 vil praktisk talt virke uav-hengig av hverandre noe som er av stor betydning dersom en vegg ved et uhell bryter sammen. Dersom antall celler er stort nok, som f.eks. vist på tegningen, vil det si at konstruksjonen er funksjonsdyktig selv ved lokale sammenbrudd. Hvis en ser på de enkelte operasjoner, kommer en til følg-ende resultat: Figure 1 shows a vertical view, partially in section, of a platform according to the present invention. The platform consists of a caisson 1 which is founded on the seabed 2 and which supports a deck structure 3 above the sea surface 4. The caisson 1 consists of a lower part consisting of a number of vertical, cylindrical cells 5 which hang monolithically together along the contact surfaces 6. The cells 5 will thus be exposed to compressive forces in the ring direction. The cells 5 will practically work independently of each other, which is of great importance if a wall accidentally collapses. If the number of cells is large enough, such as shown in the drawing, this means that the construction is functional even in case of local collapse. If you look at the individual operations, you come to the following result:

Under produksjonen vil sammenbrudd av en celle bare føre til During production, the breakdown of a cell will only lead to

at konstruksjonen får en viss slagside. Det samme gjelder un-. der tauing forutsatt at en har et rimelig stort fribord. that the construction gets a certain impact side. The same applies to un-. where towing provided that one has a reasonably large freeboard.

Caissonen 1 består videre av en øvre del bestående av tårn 7 som er fremkommet ved å forlenge veggene i enkelte, men ikke alle, cellene i den nedre del.. Som vist på figur 1 er tårnene i det minste koniske ved hver sin nedre del med en større nedre diameter og en mindre øvre diameter. Den del av tårnene 7 som The caisson 1 further consists of an upper part consisting of towers 7 which have been created by extending the walls of some, but not all, cells in the lower part. As shown in figure 1, the towers are at least conical at each lower part with a larger lower diameter and a smaller upper diameter. The part of the towers 7 which

ligger i vannlinjeområdet 4 har i henhold til utførelseseksem- located in the waterline area 4 has, according to the design exam-

plet vist på figur 1 en sylindrisk del 8. spot shown in figure 1 a cylindrical part 8.

Som vist på figur 2 ligger tårnene ikke på linje. Høyde på sammenstøpningen mellom cellene, hvis vegger er forlenget til tårn og de tilgrensede, ikke forlengede celler er større enn den nedre diameter av tårnet. Dette fordi en viss sammenstøp-ningslengde er nødvendig for å kunne bygge av momentene fra tårnene. As shown in Figure 2, the towers are not aligned. The height of the joint between the cells whose walls are extended into towers and the adjacent, non-extended cells is greater than the lower diameter of the tower. This is because a certain joining length is necessary to be able to build off the moments from the towers.

Ved sin nedre ende er caissonen utstyrt med et fundament be- At its lower end, the caisson is equipped with a foundation be-

stående av en rekke skjørt 9 som under installasjonen presses ned i sjøbunnen. Vekt for å muliggjøre nevnte nedpressing til-veiebringes for eksempel av plattformkonstruksjonens egenvekt, ballastsand 10 samt ballastvann 11 som pumpes inn i cellene 5 consisting of a number of skirts 9 which during installation are pressed into the seabed. Weight to enable the aforementioned compression is provided, for example, by the own weight of the platform structure, ballast sand 10 and ballast water 11 which is pumped into the cells 5

under nedsenking. during immersion.

Cellene kan avsluttes med et kuleskall 12 i hver ende som vist The cells can be terminated with a ball shell 12 at each end as shown

på tegningene. Derved blir også endestykkene trykk-konstruk- on the drawings. Thereby, the end pieces are also pressure-constructed

sjoner. Dersom kantvinkelen på kuleskallet er for liten vil det dog oppstå strekkspenninger i endene av sylinderen. Disse må opptas med spennarmering dersom konstruksjonen ikke skal få sprekker. tions. If the edge angle of the ball shell is too small, however, tensile stresses will occur at the ends of the cylinder. These must be taken up with tension reinforcement if the construction is not to develop cracks.

Ved bruk av ballast kan tyngdepunktet på caissonen bringes så By using ballast, the center of gravity of the caisson can be brought so

langt ned at caissonen er stabil i seg selv under tauing og nedsenkning. Flere tårn i god avstand fra hverandre vil også bidra til stabilitet. far down that the caisson is stable in itself during towing and submersion. Several towers at a good distance from each other will also contribute to stability.

En caisson iflg. oppfinnelsen vil være meget enkel å forspenne, dersom dette skulle være ønskelig. P.g.a. formen vil imidlertid vanntrykket virke som forspenning og normalt vil derfor^ forspenning være unødvendig. A caisson according to the invention will be very easy to prestress, should this be desired. Because of. the shape, however, the water pressure will act as prestressing and normally prestressing will therefore be unnecessary.

Forspenning pga. strekk kan tenkes på følgende steder: Preload due to stretches can be thought of in the following places:

a) tårnene i vertikalretning pga. bølge-, vind og strømkrefter. a) the towers in the vertical direction due to wave, wind and current forces.

b) caissonen som helhet dersom indre trykk blir større enn ytre, noe som kan tenkes dersom den benyttes f.eks. til oljelager b) the caisson as a whole if internal pressure becomes greater than external, which is conceivable if it is used e.g. for oil storage

og man sørger for å holde oljespeilet lavere enn vannspeilet. and care is taken to keep the oil level lower than the water level.

c) bunnseksjonen ved vannfylt caisson pga. vekt fra ballast. c) the bottom section in the case of a water-filled caisson due to weight from ballast.

d) cellevegg oppe og nede dersom kuleskallene er for flate. d) cell wall above and below if the spherical shells are too flat.

Ved å holde indre trykk permanent lavere enn ytre vil samtlige By keeping internal pressure permanently lower than external, everyone will

ovennevnte tilfelle av strekk kunne unngås. the above case of stretching could be avoided.

Sylinderveggene trekkes opp med glideforskaling, og det samme gjelder tårnet. Denne fremgangsmåte gjør det meget enkelt å fremstille cellene monolitisk sammenhengende, noe som er av stor betydning for caissonens styrke. The cylinder walls are pulled up with sliding formwork, and the same applies to the tower. This method makes it very easy to manufacture the cells monolithically, which is of great importance for the strength of the caisson.

Det vil umiddelbart forståes at de på tegningene vis"te og foran beskrevne utforminger av oppfinnelsen bare er ment å skulle illustrere oppfinnelsestanken, og at denne kan varieres på en rekke måter innenfor oppfinnelsens idé. It will immediately be understood that the designs of the invention shown in the drawings and described above are only intended to illustrate the inventive idea, and that this can be varied in a number of ways within the idea of the invention.

Claims

1. Marine platform structure intended to be floated to an operating location in an upright position and then lowered to the seabed, comprising a lower section of concrete which in the operational position is completely submerged and which in this position rests on the seabed, which lower section comprises a a plurality of monolithically molded cells, an upper, slimmer section projecting upwards from the lower section and above the sea level, which supports a deck structure and which, at least in the area of the waterline at the site of operation, has a smaller cross-section than the lower section, characterized by the combination of the following features : the upper section is formed by towers which appear by extending the walls of at least three, but not all the cells in the lower section, above sea level to support the deck, that the towers are spaced apart and not all aligned, that the towers are conical at least over part of their length with a larger lower diameter and a smaller upper diameter, and that the height of said the joint between the cells, the walls of which are extended into towers, and the adjacent, non-extended cells is greater than the mentioned lower diameter.

2. Marine platform construction as stated in claim 1, characterized in that the part of the cells in the upper slimmer section which is located in the waterline area has a cylindrical shape.

3. Marine platform construction as stated in claims 1 and 2, characterized in that the cells in the upper, slimmer section have a circular cross-section.

4. Marine platform construction as specified in claim 1, characterized in that said lower diameters are at least twice as large as said upper diameters.