NO135739B

NO135739B -

Info

Publication number: NO135739B
Application number: NO2501/68A
Authority: NO
Inventors: N G Petzeakis
Original assignee: Hellenic Plastics Rubber
Priority date: 1967-07-01
Filing date: 1968-06-24
Publication date: 1977-02-14
Also published as: YU33667B; DK135445B; BE717454A; NL162588B; DK135445C; ES355631A1; GB1235915A; DE1778967C3; DE1778967B2; IE32134B1; NL6809300A; PL70434B1; NL162588C; FI51918C; RO59897A; NO135739C; YU154168A; DE1778967A1; FI51918B; IE32134L

Abstract

Apparat til bruk ved kontinuerlig fremstilling av baneformet polymert skum.Apparatus for continuous production of web-shaped polymeric foam.

Description

Koplingsanordning i en fjernsynsmottaker. Coupling device in a television receiver.

Oppfinnelsen angår en koplingsanord- The invention relates to a coupling device

ning i en fjernsynsmottaker med automa- in a television receiver with automatic

tisk linjesynkroniseringsinnretning som består av en linjefasedetektor og en linjeinnfangningskopling, og med automatisk bildesynkroniseringsinnretnirig som består av en bildefastedetektor og en bildeinnfangningskopling. Ved moderne fjernsyns-motterteknikk tilstrebes fullstendig auto-matisering av såvel anordningen for synkronisering av linjeoscillatoren som av anordningen for synkroniseringen av bildeoscillatoren. Hertil er det i mottakeren nødvendig med 4 koplinger: technical line synchronization device consisting of a line phase detector and a line capture coupling, and with automatic image synchronization device consisting of a frame rate detector and an image capture coupling. With modern television receiver technology, the aim is to completely automate both the device for synchronizing the line oscillator and the device for synchronizing the image oscillator. For this, 4 connections are required in the receiver:

1. En linjefasedetektor som hovedsake- 1. A line phase detector which mainly

lig er virksom under synkroniseringstilstanden. 2. En linjeinnfangningskopling, som under alle forhold endrer en usynkron tilstand til en synkron tilstand. lig is active during the synchronization state. 2. A line capture coupling, which under all conditions changes an asynchronous state to a synchronous state.

3. En bildefastedetektor som fortrins- 3. An image fixed detector that preferably

vis er således utført at den direkte under-støtter synkroniseringen. 4. En bildeinnfangningskopling som under alle forekommende forhold endrer en usynkron tilstand til en synkron tilstand. view has been implemented in such a way that it directly supports the synchronization. 4. An image capture link which, under all applicable conditions, changes an asynchronous state to a synchronous state.

Det er kjent i ikke fullstendig automatisk virkende koplinger å montere to potensiometere for regulering av frekven- It is known in non-fully automatic couplings to mount two potentiometers for regulating the frequency

sen av linje- og bildeoscillatoren på en fel- sen of the line and image oscillator on a fe-

les aksel slik at ved dreining av denne akse endres såvel bildeoscillatorens som linjeoscillatorens frekvens. read axis so that when this axis is rotated, the frequency of both the image oscillator and the line oscillator changes.

Dette beror på den erkjennelse at på sendersiden avledes bilde- og linjesynkro-niseringssignalene fra oscillatorer som er This is based on the recognition that on the transmitter side the image and line synchronization signals are derived from oscillators which are

koplet med hverandre over delkoplinger. connected to each other via partial connections.

Hvis derfor frekvensen av linjesynkroniseringssignalet endrer seg så endres også frekvensen av bildesynkroniseringssignalet seg tilsvarende. Det er da ikke tatt hensyn til den omstendighet at oscillatorene i mottakeren kan ha en viss frekvensdrift. Sær- If therefore the frequency of the line synchronization signal changes, then the frequency of the picture synchronization signal also changes accordingly. The circumstance that the oscillators in the receiver may have a certain frequency drift has not been taken into account. So are-

lig når linjeoscillatoren er utformet som sinus-oscillator og bildeoscillatoren som kipposcillator, kan driften av den sistnevn- like when the line oscillator is designed as a sine oscillator and the image oscillator as a flip oscillator, the operation of the latter can

te være mange ganger større enn ved den førstnevnte. te be many times larger than with the former.

Ved betjening ved hjelp av bare én When operating using only one

aksel er det da ikke mulig, som følge av driftsf or skjell i de to oscillatorer, å gjen-opprette den opprinnelige innstilling av de to potensiometere, idet driftsf orskj ellen beror på en proposjonalitets-faktor som er betinget av sendersignalet, særlig i grense-tilfellene mellom synkron og usynkron tilstand for i alle opptredende tilfeller å inn- axle, it is then not possible, as a result of operational differences in the two oscillators, to restore the original setting of the two potentiometers, as the operational difference depends on a proportionality factor which is conditioned by the transmitter signal, particularly in limit the cases between synchronous and asynchronous state in order in all occurring cases to in-

stille den riktige frekvens såvel av linje- set the correct frequency as well as of line

som av bildeoscillatoren. as of the image oscillator.

Ved fullstendig automatisk synkronise-ringsanordninger av ovenfor nevnte art lar imidlertid dette prinsipp seg anvende med godt resultat og koplingsanordningen ifølge oppfinnelsen er karakterisert ved at en likespenning som utledes av linjefase-detektoren, enten direkte eller over bildefasedetektoren tilføres bildeoscillatoren. In the case of completely automatic synchronization devices of the above-mentioned kind, however, this principle can be applied with good results and the switching device according to the invention is characterized in that a direct voltage derived from the line phase detector is supplied to the image oscillator either directly or via the image phase detector.

Koplingsanordningen ifølge oppfinnelsen byr dessuten på den fordel at ved hjelp av denne kan man oppnå en propor-sjonal frekvensendring av bildeoscillatoren når linjesynkroniseringsfrekvensen (end- The coupling device according to the invention also offers the advantage that with the help of this one can achieve a proportional frequency change of the image oscillator when the line synchronization frequency (end

ring på sendesiden) endres. Driften av bil- ring on the sending side) is changed. The operation of car-

deoscillatoren kompenseres da av den egne fasedetektor. Bildesynkroniseringssystemet blir derved opprettholdt med hensyn til den direkte synkronisering i det gunstigste faseområde (ca. 1/4—1/3 av den maks. faseendring), slik at i alle opptredende tilfelle oppnåes maksimal støyufølsomhet og såkalt «rulling» av bildet i vertikal retning hindres hvis ett eller flere bildesynkroniseringspulser faller bort. En mulig utførelses-form av en koplingsanordning ifølge oppfinnelsen skal beskrives nærmere under henvisning til tegningen. Fig. 1 viser et blokkskjema for en koplingsanordning ifølge oppfinnelsen. Fig. 2 viser et koplingsskjema for en koplingsanordning ifølge oppfinnelsen. Fig. 3 og 4 viser kurver til bedre for-ståelse av virkemåten. the deoscillator is then compensated by its own phase detector. The image synchronization system is thereby maintained with regard to the direct synchronization in the most favorable phase range (approx. 1/4—1/3 of the maximum phase change), so that in all possible cases maximum noise insensitivity and so-called "rolling" of the image in the vertical direction is achieved is prevented if one or more image sync pulses are missed. A possible embodiment of a coupling device according to the invention will be described in more detail with reference to the drawing. Fig. 1 shows a block diagram for a coupling device according to the invention. Fig. 2 shows a connection diagram for a connection device according to the invention. Fig. 3 and 4 show curves for a better understanding of the way it works.

På fig. 1 blir linjesynkroniseringspul-sene 1 tilført linjefasedetektoren som er betegnet med 2. Sistnevnte leverer over ledningen 3 et referansesignal som avledes fra linjeoscillatoren 4 slik at størrelsen av utgangsspenningen fra fasedetektoren 2, som i utjevningsnettverket 5 utjevnes til en tilnærmet likespenning, er et mål for av-vikelsen av oscillatorsignalet fra linjesynkroniseringssignalet. Den fra nettverket 5 utledede likespenning tilføres regulerings-koplingen 6 ved hjelp av hvilken linjeoscillatoren kan reguleres. Når oscillatoren 4 er en sinusoscillator, kan der for koplingen 6 anvendes en reaktanskopling. In fig. 1, the line synchronization pulses 1 are supplied to the line phase detector, denoted by 2. The latter delivers over the line 3 a reference signal which is derived from the line oscillator 4 so that the magnitude of the output voltage from the phase detector 2, which is equalized in the equalization network 5 to an approximate direct voltage, is a measure of - the deviation of the oscillator signal from the line synchronization signal. The direct voltage derived from the network 5 is supplied to the regulation connection 6 by means of which the line oscillator can be regulated. When the oscillator 4 is a sinusoidal oscillator, a reactance coupling can be used for the coupling 6.

Linjesynkroniseringssignalet 1 blir likeledes tilført linjeinnfangningskoplinger som er betegnet med 7. Koplingen 7 består av en portkopling 8 som på i og for seg kjent måte styres av en koinsidenslikeretter 9. Denne styring skjer på den måte at portkretsen 8 er åpen i usynkron tilstand og sluttet i synkron tilstand, slik at i usynkron tilstand tilføres linjesynkroniserings-pulsene 1 over ledningen 10 for direkte synkronisering av oscillatoren 4. Koinsi-denslikeretteren 9 tilføres linjesynkronise-ringspulsen 1 og. ved hjelp av ledningen 11 referansesignalet som avledes fra oscillatoren 4. The line synchronization signal 1 is likewise supplied to line capture couplings which are designated by 7. The coupling 7 consists of a gate coupling 8 which is controlled in a manner known per se by a coincidence rectifier 9. This control takes place in such a way that the gate circuit 8 is open in an asynchronous state and closed in synchronous state, so that in an asynchronous state the line synchronization pulses 1 are supplied over the line 10 for direct synchronization of the oscillator 4. The coincidence rectifier 9 is supplied with the line synchronization pulse 1 and. by means of the wire 11 the reference signal which is derived from the oscillator 4.

Samtidig blir på fig. 1 de sagtannformede bildesynkroniseringspulser 12 tilført bildefasedetektoren som er betegnet med 13. Detektoren 13 mottar et referansesignal som avledes fra bildeoscillatoren 14 og som i fasevenderen 15 vendes slik at utgangsspenningen fra 13 etterat den er utjevnet i utjevningsnettverket 16 til tilnærmet likespenning, tilføres som styrespenning til oscillatoren 14. I foreliggende utførelseseksempel er oscillatoren 14 utformet som Miller-Transitron-oscillator som tilføres en negativ styrespenning. Ut-gangssignalet fra 13 er derfor en negativ puls hvis varighet er avhengig av fasefor-skj ellen mellom synkroniseringssignalet og oscillatorsignalet. At the same time, in fig. 1 the sawtooth-shaped image synchronization pulses 12 supplied to the image phase detector which is denoted by 13. The detector 13 receives a reference signal which is derived from the image oscillator 14 and which is reversed in the phase inverter 15 so that the output voltage from 13, after it has been equalized in the equalization network 16 to approximately direct voltage, is supplied as a control voltage to the oscillator 14. In the present embodiment, the oscillator 14 is designed as a Miller-Transitron oscillator which is supplied with a negative control voltage. The output signal from 13 is therefore a negative pulse whose duration depends on the phase difference between the synchronization signal and the oscillator signal.

Bildesynkroniseringspulsene blir samtidig tilført bildeinnfangningskoplingen som er betegnet med 17. Miller-Transitron-oscillatoren må tilføres negative synkroniseringspulser slik at også fortegnet av de til 17 tilførte bildesynkroniseringspulser 18 må være negative. Bildesynkroniserings-pulsene 18 blir tilført integreringsnettver-ket 19 som er tilforordnet bildeinnfangningskoplingen 17 slik at man i utgangen får de trekantformede synkroniseringspulser 20 som er nødvendige for god virk-ning. Disse blir over et dempningsledd 21 som danner en del av 17, tilført bildeoscillatoren 14 for direkte synkronisering. The image synchronization pulses are simultaneously supplied to the image capture coupling denoted by 17. The Miller-Transitron oscillator must be supplied with negative synchronization pulses so that the sign of the image synchronization pulses 18 supplied to 17 must also be negative. The image synchronization pulses 18 are supplied to the integration network 19 which is assigned to the image capture coupling 17 so that the triangular synchronization pulses 20 which are necessary for good effect are obtained at the output. These are supplied to the image oscillator 14 for direct synchronization via a damping link 21 which forms part of 17.

Det er innlysende at når der i stedet for Miller-Transitron-oscillator anvendes en annen kipposcillatortype, behøver hver-ken de fra 13 avledede pulser eller synkroniseringspulsene 18 være negative. It is obvious that when, instead of the Miller-Transitron oscillator, another type of tilt oscillator is used, neither the pulses derived from 13 nor the synchronization pulses 18 need be negative.

I synkroniseringstilstanden blir synkroniseringspulsene 20 svekket, idet der fra den tilforordnede koinsidenslikeretter 22 tas ut en utgangsspenning som styrer dempningskretsen 21. Dertil blir koinsi-denslikeretteren 22 tilført bildesynkroniseringspulsene 12 og et referansesignal som tas fra oscillatoren 14. In the synchronization state, the synchronization pulses 20 are weakened, as an output voltage is taken from the assigned coincidence rectifier 22 which controls the damping circuit 21. In addition, the coincidence rectifier 22 is supplied with the image synchronization pulses 12 and a reference signal which is taken from the oscillator 14.

Ved prinsippet ifølge oppfinnelsen blir utgangsspenningen fra linjefasedetektoren 2 tilført bildesynkroniseringsanordningens utjevningsnettverk 16. In the principle according to the invention, the output voltage from the line phase detector 2 is supplied to the equalization network 16 of the image synchronization device.

Til forklaring av de oppnådde fordeler skal virkemåten av den beskrevne bilde-synkroniseringsanordning forklares under henvisning til kurvene fig. 3 og 4. To explain the advantages achieved, the operation of the described image synchronization device will be explained with reference to the curves fig. 3 and 4.

På fig. 3 angir kurven 23 det sagtannformede signal som frembringes av^ oscillatoren 14. Kurven 24 angir det inte- ' grerte bildesynkroniseringssignal som ville være virksomt uten virkningen av dempningskretsen 21. Kurven 25 angir det integrerte bildesynkroniseringssignal, når dempningskretsen 21 er i drift. In fig. 3, the curve 23 indicates the sawtooth-shaped signal produced by the oscillator 14. The curve 24 indicates the integrated image synchronization signal which would be effective without the action of the attenuation circuit 21. The curve 25 indicates the integrated image synchronization signal, when the attenuation circuit 21 is in operation.

Synkroniseringspulsene 24 og 25 er for enkelhets skyld tegnet positive for å vise at begynnelsen av et tilbakeløp av det sagtannformede signal alltid innledes når kurven 24 eller kurven 25 skjærer kurven 23. I virkeligheten er som allerede nevnt ovenfor, de integrerte bildesynkroniseringspulser negativt rettet. The sync pulses 24 and 25 are drawn positive for simplicity to show that the beginning of a retracement of the sawtooth signal is always initiated when the curve 24 or the curve 25 intersects the curve 23. In reality, as already mentioned above, the integrated image sync pulses are negatively biased.

Når frekvensen av bildesynkroniseringssignalet har nominal verdi blir begynnelsen av tilbakeløpet av den sagtannformede spenning innledet ca. midt mellom tidspunktene t, og t2, idet t2 t, angir varigheten av en bildesynkroniseringspuls. Hvis det f. eks. antas at denne nominelle frekvens er 50 Hz, kan der imidlertid opptre avvikelser fra 48—52 Hz. Begynnelsen av tilbakeløpet blir da forskjøvet desto mer mot tidspunktet t, jo mer frekvensavvikelsen av bildesynkroniseringssignalet nærmer seg 48 Hz og om så mer mot tidspunktet t2 jo mer frekvensavvikelsen nærmer seg 52 Hz. When the frequency of the image synchronization signal has a nominal value, the beginning of the return of the sawtooth-shaped voltage is initiated approx. midway between the times t, and t2, where t2 t denotes the duration of an image synchronization pulse. If it e.g. it is assumed that this nominal frequency is 50 Hz, however deviations from 48-52 Hz may occur. The beginning of the return is then shifted the more towards time t, the more the frequency deviation of the image synchronization signal approaches 48 Hz and the more towards time t2 the more the frequency deviation approaches 52 Hz.

På fig. 3 er det tilfelle vist hvor frekvensen av.bildesynkroniseringssignalet er nøyaktig 50 Hz og begynnelsen av tilbake-løpet ligger altså midt mellom tidspunktene t, og t2. Egenfrekvensen av oscillatoren 14 må for at direkte synkronisering skal være mulig alltid være mindre enn bildesynkroniseringssignalet og må altså være lavere enn 48 Hz. Denne egenfrekvens blir på fig. 3 angitt ved linjen 26, dvs. det potensial til hvilket anodespenningen i Miller-Transitron-oscillatorens pentoderør kan synke før tilbakeløpet begynner. In fig. 3, the case is shown where the frequency of the image synchronization signal is exactly 50 Hz and the beginning of the return run is therefore midway between the times t and t2. For direct synchronization to be possible, the natural frequency of the oscillator 14 must always be less than the image synchronization signal and must therefore be lower than 48 Hz. This natural frequency is shown in fig. 3 indicated by line 26, i.e., the potential to which the anode voltage in the Miller-Transitron oscillator pentode tube can drop before reflow begins.

Hvis dempningskretsen 21 ikke er virksom, f. eks. kort etterat en usynkron tilstand er endret til synkron tilstand, er de usvekkede pulser 24 virksomme og disse svinger om en middelverdi som er angitt ved linjen 26. Avhengig av tiden bygges der over utjevningsnettverket 16 en utgangsspenning som forskyver linjen 26 til et ni-vå som er angitt med linjen 27, slik at uten synkroniseringspulser ville begynnelsen av tilbakeløpet ikke lenger innledes i tidspunktet t,, men på et tidspunkt t4. Med andre ord økes øyensynlig egenfrekvensen av oscillatoren 14 slik at samtidig kan synkroniseringspulsene svekkes av dempningskretsen 21 inntil der oppstår en likevekts-tilstand på pulsene 25 som svinger om en middelverdi som er angitt ved linjen 27. På fig. 4 er tegnet opp kurver og linjer med samme henvisningstall som på fig. 3, og her er vist en tilstand i hvilken frekvensavvikelsen er større enn i det tilfelle som er angitt på fig. 3 og hvor frekvensen av bildesynkroniseringssignalet er f. eks. 51,9 Hz. Dette har til følge at linjen 26 er forskjøvet til et høyere nivå enn det som er angitt ved linjen 27, nemlig til et nivå som er angitt med linjen 28 slik at den øyensynlige egenfrekvens på oscillatoren 14 blir ytterligere øket da tilbakelø-pet uten synkroniseringspulsene da opptrer på tidspunktet t5 som ligger foran tidspunktet t4. If the damping circuit 21 is not active, e.g. shortly after an asynchronous state has changed to a synchronous state, the unattenuated pulses 24 are active and these oscillate about a mean value indicated by the line 26. Depending on the time, an output voltage is built up across the equalization network 16 which shifts the line 26 to a level which is indicated by the line 27, so that without synchronizing pulses the beginning of the return would no longer be initiated at time t1, but at a time t4. In other words, the natural frequency of the oscillator 14 is apparently increased so that at the same time the synchronization pulses can be weakened by the damping circuit 21 until an equilibrium condition occurs on the pulses 25 which oscillate about a mean value indicated by line 27. In fig. 4 curves and lines are drawn with the same reference number as in fig. 3, and here is shown a state in which the frequency deviation is greater than in the case indicated in fig. 3 and where the frequency of the image synchronization signal is e.g. 51.9 Hz. This has the result that line 26 is shifted to a higher level than that indicated by line 27, namely to a level indicated by line 28 so that the apparent natural frequency of the oscillator 14 is further increased when the return without the synchronization pulses then occurs at time t5 which is before time t4.

For å kunne forskyve linjen 26 til et nivå høyere enn 28, må begynnelsen av til-bakeløpet som enten innledes av de usvekkede pulser 24 eller av de svekkede pulser In order to be able to shift the line 26 to a level higher than 28, the beginning of the to-back run which is either preceded by the unattenuated pulses 24 or by the attenuated pulses

25, være forskjøvet mer mot tidspunktet t2, da ellers varigheten av utgangspulsen fra 13 ikke øker og der således ikke kan bygges opp en høyere spenning over ut-gangsklemmene på 16. 25, be shifted more towards time t2, as otherwise the duration of the output pulse from 13 does not increase and thus a higher voltage cannot be built up across the output terminals on 16.

Derav følger at ved svært store frekvensavvikelser begynner tilbakeløpet alltid tilnærmet ved toppunktet av synkroniseringspulsene. It follows that in the case of very large frequency deviations, the backflow always begins approximately at the peak of the synchronization pulses.

Faller som følge av ytre forstyrrelser en eller flere synkroniseringspulser bort, så kan ved en frekvensavvikelse den gjenopptredende synkroniseringspuls ikke straks tilveiebringe synkronisering, men det vil vare noen perioder før den direkte synkronisering igjen kan settes inn. If, as a result of external disturbances, one or more synchronizing pulses are lost, then in the event of a frequency deviation the re-occurring synchronizing pulse cannot immediately provide synchronization, but it will take some time before the direct synchronization can be introduced again.

Dette er vist tydeligere på den høyre halvdel av fig. 4 hvor den 3. puls av puls-rekken 25 er utelatt. Amplituden av den 4. puls har ikke noe skjæringspunkt med kurven 23 slik at heller ingen direkte synkronisering kan komme i stand. Den 5. puls er ennå mer faseforskjøvet i forhold til det sagtannformede signal og først etter noen perioder skjærer en puls 25 igjen kurven 23 slik at den direkte synkronisering kan komme istand igjen. Det reproduserte bilde ruller derfor samtidig over bilde-skjermen fra det øyeblikk en puls faller bort inntil synkroniseringen setter inn igjen. This is shown more clearly in the right half of fig. 4 where the 3rd pulse of the pulse series 25 is omitted. The amplitude of the 4th pulse has no point of intersection with the curve 23 so that no direct synchronization can be established either. The 5th pulse is even more phase-shifted in relation to the sawtooth-shaped signal and only after a few periods a pulse 25 intersects the curve 23 again so that the direct synchronization can be restored. The reproduced image therefore scrolls simultaneously across the image screen from the moment a pulse falls away until the synchronization starts again.

Hvis derimot tilbakeløpet ble innledet av den direkte synkronisering midt mellom tidspunktene t, og t2, eller i et tidspunkt som er forskjøvet mer mot t,, ville ved manglende synkroniseringspuls den mulig-het at den først opptredende puls ikke kan bringe i stand synkronisering være meget mindre, da den til rådighet stående reserve er meget større. Dette fremgår blant annet av den høyre halvdel av fig. 3 hvor likeledes en synkroniseringspuls er falt bort og den første gjenopptredende puls straks bringer den direkte synkronisering i stand. If, on the other hand, the return was initiated by the direct synchronization in the middle between the times t, and t2, or at a time which is shifted more towards t,, in the absence of a synchronization pulse, the possibility that the first occurring pulse cannot bring about synchronization would be very less, as the available reserve is much larger. This is evident, among other things, from the right half of fig. 3, where likewise a synchronization pulse has fallen away and the first reappearing pulse immediately enables direct synchronization.

I prinsippet kan denne ulempe av-hjelpes ved liten sviktning av pulsene 25. Derved .vil imidlertid ved en liten frekvensavvikelse mellom synkroniseringssignalet og oscillatorsignalet (f. eks. egenfrekvens av oscillatoren på 47 Hz og frekvensen av synkroniseringssignalet på 48 Hz) den av synkroniseringspulsen innledede begynnelse av tilbakeløpet forskyves mer mot tidspunktet t1 enn tilfellet ville være ved en mindre amplitude. In principle, this disadvantage can be remedied by a slight failure of the pulses 25. Thereby, however, in the event of a small frequency deviation between the synchronization signal and the oscillator signal (e.g. natural frequency of the oscillator of 47 Hz and the frequency of the synchronization signal of 48 Hz) the one initiated by the synchronization pulse the beginning of the backflow is shifted more towards the time t1 than would be the case with a smaller amplitude.

Da tilbakeløpsøyeblikket i dette tilfelle kommer ganske nær den oppover forskjøv-ne linje 26, kan også en liten forstyrrelse (f. eks. bruskomponenter) for hvilke nivå av den forskjøvne linje 26 likeledes be-traktes som en middelverdi, innlede til-bakeløpet før den direkte synkroniseringspuls er i stand til det. As the return moment in this case comes quite close to the upwardly displaced line 26, a small disturbance (e.g. soda components) for which the level of the displaced line 26 is also considered as a mean value, can also initiate the return before the direct sync pulse is capable of that.

Av det foregående følger at det er ønsket at tilbakeløpsøyeblikket ikke ligger for nær tidspunktet t, og ikke for nær tidspunktet t2. Dette oppnåes ved koplingsanordningen ifølge oppfinnelsen ved at der til likespenmingen som frembringes av bildefasedetektoren 13, helt eller delvis adderes den likespenning som frembringes av lrnj.efasedetektoren 2. Derved er det mulig å forskyve nivået opp: til linjen 26 til over eller under det nivå som er betinget av fa-sedetektøren 13. It follows from the foregoing that it is desired that the return moment is not too close to time t, and not too close to time t2. This is achieved by the coupling device according to the invention by adding to the direct voltage produced by the image phase detector 13, in whole or in part, the direct voltage produced by the lrnj.ephase detector 2. Thereby it is possible to shift the level up: to the line 26 to above or below the level which is conditioned by the phase detector 13.

Kaller man- faseforskjiellen mellom det. sagtannformede signal og, det pulsformede signal for cp og hvis; qj< = 0, når tilbakeløpet opptrer på tidspunktet Is-,., og cp1 = cpni.,x når tflbakeløpet f turner sted i! tidspunktet i,, så vri ved/ en foretrukket utførelsesform av køpMngsanordiningene ifølge oppfinnelsen en^ sådan del av? spenningen, fra. linjefase-likeretteren 2 tilføres nettverket 16 som er tilforordnet bildefaselikeretteren 13, at ved eventuelt- opptredende frekvensawi-kelse skjier tilbakeløpet alltid i et område mellom 1/4 og 1/3 av c<p>m.lx. Calling man- the phase difference between it. sawtooth-shaped signal and, the pulse-shaped signal for cp and if; qj< = 0, when the backflow occurs at time Is-,., and cp1 = cpni.,x when the backflow f takes place in! the time in,, then twist by/ a preferred embodiment of the purchasing arrangements according to the invention such a part of? the tension, from. the line phase rectifier 2 is supplied to the network 16 which is assigned to the image phase rectifier 13, so that in case of any frequency deviation occurring, the return always occurs in an area between 1/4 and 1/3 of c<p>m.lx.

På denne måte har man en temelig stor sikkerhet for at der på den ene side ikke opptrer noen rtilling av bildet når en eller flere bildesynkroniseringspulser faller' bort og på den annen side hindres at et uønsket, tilbakeløp skjer som følge av små forstyrrelser. Ved hjelp av ytterligere forholdsregler i fjernsynsmottageren kan forstyrrelser med stor amplitude neppe opptre. Dessuten byr den trufne forholds-regel på den fordel, at fordi forskyvningen av begynnelsen av tilbakeløpet: som følge av endringer av bildesynkroniseringssignalet er trengt inn i det nevnte faseområdet, bereder ikke lenger en mulig drift av bildeoscillatoren noen vanskeligheter ved opptredende grensetilfeller, da der er tilstrekkelig reserve tilstede utenfor dette fåse-område for oppfangning av oscillator drift. In this way, there is a fairly high degree of certainty that, on the one hand, no flickering of the image occurs when one or more image synchronization pulses are lost and, on the other hand, an unwanted backflow is prevented from occurring as a result of small disturbances. With the help of additional precautions in the television receiver, interference with a large amplitude is unlikely to occur. Moreover, the proposed ratio offers the advantage that, because the displacement of the beginning of the return: as a result of changes of the image synchronization signal has penetrated into the mentioned phase range, a possible operation of the image oscillator no longer presents any difficulties in the case of occurring borderline cases, as there sufficient reserve present outside this gain range for capturing oscillator drift.

Det er innlysende at fordelene ved til-førsel av den spenning, som tas fra linje-faselikeretteren 2, til utjevningsnettverket 16 ikke utelukkende er begrenset til den fullstendige synkroniseringstilstand av bildesynkroniserings-anordningen. It is obvious that the advantages of supplying the voltage taken from the line-phase rectifier 2 to the equalization network 16 are not exclusively limited to the complete synchronization state of the image synchronization device.

Hvis referansespenningen som tas fra linjefasedetektoren 2, tilføres direkte til oscillatoren 14 over et separat, utjevningsnettverk. med en tidskonstant meget mindre enn for nettverket 16, kan den natur-lige frekvens av oscillatoren 14 allerede endres noe etter at; synkronisering, er opp-rettet. Hvis amplituden av de usvekkede bildesynkroniseringspulser er for liten til at der kan skje direkte synkronisering, kan ved hjelp av spenningen fra linjefaselike-retteren oscillatoren reguleres slik at en direkte synkronisering allikevel er mulig. If the reference voltage taken from the line phase detector 2 is applied directly to the oscillator 14 via a separate equalization network. with a time constant much smaller than that of the network 16, the natural frequency of the oscillator 14 can already change somewhat after; synchronization, is corrected. If the amplitude of the undamaged image synchronization pulses is too small for direct synchronization to take place, the oscillator can be regulated with the help of the voltage from the line phase rectifier so that direct synchronization is still possible.

i Fig. 2 viser et koplingsskjema for en koplingsanordning ifølge fig. 1. Linjesyn-kroniseringspulsene 1 tilføres fasedetektoren 2 som består av diodene 29 og 30 og de parallelt med disse koplede motstander 31 og 32. De to dioder tilføres fra signalkildene 33 -og 34 over kondensatorene 35 og 36 to in Fig. 2 shows a connection diagram for a connection device according to fig. 1. The line sync synchronization pulses 1 are supplied to the phase detector 2 which consists of diodes 29 and 30 and the parallel connected resistors 31 and 32. The two diodes are supplied from the signal sources 33 and 34 via the capacitors 35 and 36 two

sagtannformede referansesignaler. Disse har motsatt fase slik at der oppnåes en symmetrisk faselikeretter. Den av fasedetektoren 2 frembragte likespenning blir over et utjevningsnettverk 5 tilført reak-tanse-koplingen 6 ved hjelp av hvilken linjeoscillatoren 4 reguleres. Signalkildene 33 i og 34 er vist skjematisk og omformer sawtooth-shaped reference signals. These have the opposite phase so that a symmetrical phase rectifier is achieved. The direct voltage produced by the phase detector 2 is supplied via a compensation network 5 to the reactance coupling 6 by means of which the line oscillator 4 is regulated. The signal sources 33 i and 34 are shown schematically and converter

et signal fra linjeoscillatoren 4 til et referansesignal med ønsket, form og fase. a signal from the line oscillator 4 to a reference signal with the desired shape and phase.

Linjiesynkroniserings-pulsen 1 blir likeledes tilført styregitteret i røret 37 som til-hører koinsidense-likeretteren 9, og styregitteret i røret 38 som' danner en del av portkoplingen 8. Anoden i røret 37 blir også tilført linjetilbakeløps-pulsene. Disse kan tas fra en Mnjetransformator som befinner seg i anodekretsen for linjeutgangsrøret. Dette utgangsrør styres av et signal som tas fra oscillatoren 4. The line synchronization pulse 1 is likewise fed to the control grid in tube 37 which belongs to the coincidence rectifier 9, and the control grid in tube 38 which forms part of the gate coupling 8. The anode in tube 37 is also fed to the line return pulses. These can be taken from a Mnjetransformer located in the anode circuit of the line output tube. This output tube is controlled by a signal taken from the oscillator 4.

Ved koinsidens mellom pulsene 1 og 39 er røret 37 strømførende og røret 38 sper-ret. Uten koinsidens mellom disse pulser er røret 38 åpent og synkronlserings-pulsene 10 blir for direkte synkronisering tilført oscillatoren 4. When pulses 1 and 39 coincide, tube 37 is current-carrying and tube 38 is blocked. Without coincidence between these pulses, the tube 38 is open and the synchronization pulses 10 are supplied to the oscillator 4 for direct synchronization.

Fra punktet 40 blir der over motstanden 41 tiiveiebragt en forbindelse med utjevningsnettverket 16 i bildefasedetektoren 13. Dette utjevningsnettverk består av en elektrolyt-kondensator 42- og en paral-lell-koplet motstand 43. Tidskonstanten for dette utjevningsnettverk er svært stor for at man- skal oppnå en god svinghjuls-virkning av bildesynkroniseringsanordnin-gen. Forholdet mellom motstandene 41 og 43 er således valgt at der til den spenning som tas' fra nettverket 16 akkurat adderes den spennlngsdel som frembringes av fase likeretteren 2, hvilket er tilstrekkelig for innstilling av det ønskede faseområdet fra 1/4 til 1/3 <<p>„iiiS. From point 40, a connection is made across the resistor 41 to the equalization network 16 in the image phase detector 13. This equalization network consists of an electrolyte capacitor 42 and a parallel-parallel-connected resistor 43. The time constant for this equalization network is very large so that man- achieve a good flywheel effect of the image synchronization device. The ratio between the resistors 41 and 43 is chosen so that to the voltage taken from the network 16 is exactly added the voltage part produced by the phase rectifier 2, which is sufficient for setting the desired phase range from 1/4 to 1/3 << p>„iiiS.

Linjefase-detektoren 10- er utført symmetrisk slik at denne leverer en positiv eller en negativ spenning ettersom frekvensen av linje- og bildesynkroniseringssignalet avviker til den ene eller annen side av den nominelle linje- og bildefre-kvent. Fasedetektoren 13 er usymmetrisk og er under drift alltid en negativ spenning. Dette betyr at ved en frekvensavvikelse mot en høyere verdi enn den nominelle frekvens øker den negative utgangsspenning fra bildefasedetektoren 13 og* ved en frekvensavvikelse mindre enn den nominelle frekvens minsker den negative utgangsspenning. Derved understøttes opp-rettholdelsen av fasen i området fra 1/4 til 1/3 cpin.lx. Ved mindre frekvensavvikelse mellom bildesynkroniseringssignalet og bildeoscillator-signalet er der da nødven-dig med noe større frekvensavvikelse, da den negative likespenning som frembringes av bildefasedetektoren 13, minskes av spenningen fra linjefase-likeretteren 2. Ved større frekvensavvikelser derimot vil den negative spenning fra 13 øke slik at en mindre faseavvikelse er nødvendig. The line phase detector 10- is designed symmetrically so that it delivers a positive or a negative voltage as the frequency of the line and image synchronization signal deviates to one side or the other of the nominal line and image frequency. The phase detector 13 is asymmetrical and during operation is always a negative voltage. This means that at a frequency deviation towards a higher value than the nominal frequency, the negative output voltage from the image phase detector 13 increases and* at a frequency deviation less than the nominal frequency, the negative output voltage decreases. The maintenance of the phase in the range from 1/4 to 1/3 cpin.lx is thereby supported. In the case of a smaller frequency deviation between the image synchronization signal and the image oscillator signal, a somewhat larger frequency deviation is necessary, as the negative DC voltage produced by the image phase detector 13 is reduced by the voltage from the line phase rectifier 2. In the case of larger frequency deviations, on the other hand, the negative voltage from 13 will increase so that a smaller phase deviation is required.

Virkemåten for bildesynkroniserings-anordningen ifølge fig. 2 er ellers selvsagt. Det skal bare bemerkes at den kombinerte likespenning fra linje- og bildefase-likeretteren over motstanden 44 tilføres fang-gitter i pentoden 45. Pentoden 45 danner en del av Miller-Transitron-oscillatoren 14. Hvis f. eks. en sperreoscillator eller en mul-tivibrator ble anvendt som kip-oscillator ville det ovenfor anførte gjelde uten inn-skrenkning, når bare polariteten av de spenninger som tas fra fase-detektorene 2 og 16 er tilsvarende tilpasset, og også polariteten av bildesynkroniserings-pulsene. The operation of the image synchronization device according to fig. 2 is otherwise self-evident. It should only be noted that the combined DC voltage from the line and image phase rectifier across the resistor 44 is applied to the trap grid in the pentode 45. The pentode 45 forms part of the Miller-Transitron oscillator 14. If, e.g. a blocking oscillator or a multi-vibrator was used as a tilt oscillator, the above would apply without limitation, when only the polarity of the voltages taken from the phase detectors 2 and 16 are matched accordingly, and also the polarity of the image synchronization pulses.

Koinsidens-likeretteren 22 har et rør 46 hvis styregitter tilføres bildesynkroniserings-pulsene 12. Anoden i røret 46 tilføres de pulser 47 som opptrer under bildetil-bakeløpet. Disse pulser oppnås ved at det sagtannformede signal som tas fra 14, ved hjelp av kondensatoren 48 og motstanden 49 differensieres. De i 19 integrerte pulser 20 blir svekket desto mer i dempningskretsen 21 jo bedre koinsidensen er mellom pulsene 12 og 47. The coincidence rectifier 22 has a tube 46 whose control grid is supplied with the image synchronization pulses 12. The anode in the tube 46 is supplied with the pulses 47 which occur during the image-to-image return run. These pulses are obtained by differentiating the sawtooth-shaped signal taken from 14 by means of the capacitor 48 and the resistor 49. The pulses 20 integrated in 19 are weakened the more in the damping circuit 21 the better the coincidence is between the pulses 12 and 47.

Det er innlysende at den spenning som tas fra linjefase-detektoren i ovenfor beskrevne tilfelle må være høyere jo mindre følsom den anvendte kiposcillator er. Det kan under visse forhold være nødven-dig at ikke bare hele spenningen fra fase-likeretteren 2 benyttes, men at denne spenning sogar forsterkes for at den ønskede hensikt skal oppnåes. It is obvious that the voltage taken from the line phase detector in the case described above must be higher the less sensitive the kiposcillator used is. Under certain conditions, it may be necessary that not only the entire voltage from the phase rectifier 2 is used, but that this voltage is even amplified in order for the desired purpose to be achieved.

Claims

1. Coupling device in a television receiver with automatic line synchronization device consisting of a line phase detector (2) and a line capture coupling (7), and with automatic image synchronization device consisting of an image phase detector (13) and an image capture coupling (17), characterized in that a direct voltage derived by the line phase detector, either directly or via the image phase detector is supplied to the image oscillator (14).

2. Coupling device according to claim 1, where the maximum phase deviation between the image synchronization signal and the image deoscillator signal in the synchronization state, either due to frequency changes in the image synchronization signal or frequency operation of the image oscillator, can have degrees, characterized in that the voltage derived from the line phase detector has such a value that the mentioned phase deviation as a result of frequency changes in the image synchronization signal is reduced to a range between 1/4 and 1/3 qpmax degrees.