NO135463B

NO135463B -

Info

Publication number: NO135463B
Application number: NO3072A
Authority: NO
Inventors: Jr W A Brady; Jr G A Hoffmann
Original assignee: Certain Teed St Gobain
Priority date: 1971-01-08
Filing date: 1972-01-07
Publication date: 1977-01-03
Also published as: NL7200248A; FI52690C; BE777848A; CH559126A5; FI52690B; NL171139B; NL171139C; DE2200790A1; GB1365802A; DK141596C; IT956201B; DK141596B; SE393581B; ES398652A1; NO135463C

Description

Luftfordelingsapparat. Air distribution device.

Foreliggende oppfinnelse angår luft-kondisjonering og tar sikte på et apparat til bruk ved luftfordelingsanlegg med høyt trykk og stor hastighet og av en type som for tiden i stadig større utstrekning anvendes ved sentrale luftkondisjonerings-aggregater. The present invention relates to air conditioning and aims at an apparatus for use in air distribution systems with high pressure and high speed and of a type which is currently increasingly used in central air conditioning units.

Luftfordelingsanlegg med høyt trykk eller stor hastighet utmerker seg ved luftkanaler av forholdsvis liten størrelse og har i stor utstrekning løst plassproblemet i motsetning til de eldre og mere alminne- Air distribution systems with high pressure or high speed are characterized by air ducts of relatively small size and have largely solved the space problem in contrast to the older and more common

lige anlegg med lavt trykk eller liten hastighet hvor det anvendes forholdsvis store luftkanaler. Men bruken av anlegg med høyt trykk eller stor hastighet har imidler- straight systems with low pressure or low speed where relatively large air ducts are used. However, the use of systems with high pressure or high speed has

tid reist en rekke nye problemer som ennå ikke er helt overvunnet. Da kondisjonert luft som med stor hastighet leveres direkte til et værelse eller annet lukket rom kan ha tilbøyelighet til å forårsake trekk, som er ubehagelig og endog skadelig for dem som oppholder seg der, så er det ønskelig og i enkelte tilfeller nødvendig at luftens hastighet reduseres før den strømmer inn i rommet. Denne reduksjon i luftens hastighet kan være ledsaget av tydelig og endog forstyrrende støy og det er derfor fordelaktig å sørge for hastighetsreduk-sjon ved et så lavt støynivå som mulig, samt dessuten å skaffe midler til å dempe den ved det lave nivå opptredende støy. time raised a number of new problems that have not yet been completely overcome. As conditioned air that is delivered at high speed directly to a room or other closed space can have a tendency to cause drafts, which are unpleasant and even harmful to those staying there, it is desirable and in some cases necessary that the speed of the air is reduced before it flows into the room. This reduction in the speed of the air can be accompanied by clear and even disturbing noise and it is therefore advantageous to provide for a speed reduction at as low a noise level as possible, as well as to provide means to dampen the noise appearing at the low level.

Hvor fordelingsanlegget omfatter så- Where the distribution system includes so-

vel varm- som kaldluftkanaler som for-syner en rekke rom med kondisjonert luft av eventuelt forskjellige temperaturer, må den kondisjonerte luft som strømmer ut ved hvert leveringssted dessuten i be- whether hot or cold air ducts that supply a number of rooms with conditioned air of possibly different temperatures, the conditioned air that flows out at each delivery point must also be considered

stemte forhold suges ut fra varm- og kaldluftkanalene og blandes omhyggelig før den strømmer ut. Den omhyggelige blanding av kald og varm luft er av viktighet for å unngå overdrevne temperaturfor-skjeller i tilstøtende luftsoner eller -strøm-mer i et rom, og det vil selvsagt være at-skillig vanskeligere å foreta denne blanding ved forholdsvis høyt trykk og stor. hastighet enn i de forannevnte eldre fordelingsanlegg hvor luftens trykk og hastighet er lavere. tuned conditions are drawn from the hot and cold air ducts and carefully mixed before flowing out. The careful mixing of cold and warm air is important to avoid excessive temperature differences in adjacent air zones or air currents in a room, and it will of course be much more difficult to carry out this mixing at relatively high pressure and large. speed than in the aforementioned older distribution systems where the air pressure and speed are lower.

I ethvert luftfordelingsanlegg bør det sørges for en i det vesentlige konstant strøm av kondisjonert luft ved de forskjel- In any air distribution system, provision should be made for an essentially constant flow of conditioned air at the different

lige utløpssteder fra anlegget for å mu-liggjøre styring av luftstrømmen gjennom de forskjellige fordelingskanaler og ut-jevning av temperaturene i de forskjel- equal outlet points from the plant to enable control of the air flow through the different distribution channels and equalization of the temperatures in the different

lige rom tilsluttet anlegget. Etablering og opprettholdelse av i det vesentlige konstante utløpsluftstrømmer i fordelingsanlegg med høyt trykk eller stor hastighet med forholdsvis store trykk- og hastighets-variasjoner i kanalene er øyensynlig langt vanskeligere enn ved anlegg med lavt trykk og liten hastighet. straight room connected to the facility. Establishing and maintaining essentially constant outlet air flows in distribution systems with high pressure or high speed with relatively large pressure and speed variations in the ducts is apparently far more difficult than in systems with low pressure and low speed.

Hovedhensikten med foreliggende oppfinnelse er å skaffe et apparat som kan brukes ved anlegg med høyt trykk eller stor hastighet, hvilket apparat er avpasset til å bevirke den nødvendige reduksjon i lufthastigheten før luften strøm-mer ut i rommet med et minimum av merkbar støy, til å regulere de relative mengder varm og kald luft som slippes inn i rommet, til omhyggelig å blande denne varme og kalde luft, samt til å etablere og opprettholde en i det vesentlige konstant luftstrøm til rommet. The main purpose of the present invention is to provide a device that can be used in installations with high pressure or high speed, which device is adapted to effect the necessary reduction in the air speed before the air flows out into the room with a minimum of noticeable noise, to regulating the relative amounts of hot and cold air admitted into the room, to carefully mix this hot and cold air, and to establish and maintain a substantially constant air flow to the room.

En mere spesiell hensikt med oppfinnelsen er å skaffe luftventiler for regulering av de relative mengder av varm og kald luft som leveres til et rom, for å bevirke et lavt støynivå ved reduksjon av trykket og hastigheten av den varme og kalde luft som fra anleggets kanaler slippes inn i apparatet, samt til å sørge for mere effektiv blanding av den varme og kalde luft enn det hittil har vært mulig. A more specific purpose of the invention is to provide air valves for regulating the relative amounts of hot and cold air that are delivered to a room, in order to achieve a low noise level by reducing the pressure and speed of the hot and cold air that is released from the plant's ducts into the appliance, as well as to ensure a more efficient mixing of the hot and cold air than has been possible up until now.

En annen mere spesiell hensikt med oppfinnelsen er å skaffe et apparat av den foran nevnte type omfattende en strømregulator av enkel og kompakt konstruksjon som arbeider med stor nøyaktig-het og har lang levetid og som effektivt opprettholder en i det vesentlige konstant strøm av utløpende varm og kald luft under de varierende forhold i luftens trykk og hastighet som oppstår ved luftfordelingsanlegg med høyt trykk og stor hastighet. Another, more particular purpose of the invention is to provide an apparatus of the aforementioned type comprising a current regulator of simple and compact construction which works with great accuracy and has a long life and which effectively maintains an essentially constant flow of outgoing hot and cold air under the varying conditions in air pressure and speed that occur in air distribution systems with high pressure and high speed.

I det følgende er det, under henvisning til tegningene beskrevet en foretrukket utførelse, som imidlertid ikke på noen måte må ansees som noen begrensning av oppfinnelsen, idet der kan foretas forskjellige endringer uten at rammen for oppfinnelsen derfor overskrides. In what follows, with reference to the drawings, a preferred embodiment is described, which must not, however, be considered in any way as a limitation of the invention, since various changes can be made without the scope of the invention being exceeded.

'Fig. 1 er et frontriss av apparatet etter oppfinnelsen i forbindelse med et samlet anlegg og med forveggen eller dekkplaten på anleggets hus fjernet. 'Fig. 1 is a front view of the apparatus according to the invention in connection with an assembled plant and with the front wall or cover plate of the plant's housing removed.

Fig. 2 er et horisontalsnitt etter linjen 2—2 i fig. 1 og viser luftreguleringsven-tilene med tilhørende leddsystem. Fig. 3 viser i større målestokk forsiden av en av de i fig. 2 viste ventiler. Fig. 4 er et sentralt snitt gjennom ventilen etter fig. 3. Fig. 5 viser ventilen sett fra baksiden. Fig. 6 er et oppriss i større målestokk av apparatets strømkontroller sett fra ut-løpssiden som vist med pilene 6—6 i fig. 1. Fig. 7 er et vertikalsnitt etter linjen 7—7 i fig. 6. Fig. 8 er et diagram som viser forholdet mellom areal og trykk og som inne-holder to areal-trykkurver. Fig. 2 is a horizontal section along the line 2-2 in fig. 1 and shows the air control valves with the associated joint system. Fig. 3 shows on a larger scale the front of one of those in fig. 2 valves shown. Fig. 4 is a central section through the valve according to fig. 3. Fig. 5 shows the valve seen from the back. Fig. 6 is an elevation on a larger scale of the device's current controller seen from the outlet side as shown by arrows 6-6 in fig. 1. Fig. 7 is a vertical section along the line 7-7 in fig. 6. Fig. 8 is a diagram showing the relationship between area and pressure and which contains two area-pressure curves.

Som det fremgår av fig. 1, omfatter fordelingsapparatet et hus 10 av platemetall eller annet passende materiale med et tak 12, motstående sidevegger 14, en bunn 16 og like front- og bakvegger 18, 18. De nedre partier 20, 20 av sideveggene 14, 14 står på skrå i forhold til de øvre partier og divergerer oppad i forhold til iverandre. Selv om denne konstruksjon )g anordning av sideveggene 14, 14 ikke er 5t viktig trekk ved oppfinnelsen så fore-trekkes den av de grunner som fremgår av 3et etterfølgende. As can be seen from fig. 1, the distribution device comprises a housing 10 of sheet metal or other suitable material with a roof 12, opposite side walls 14, a bottom 16 and equal front and rear walls 18, 18. The lower parts 20, 20 of the side walls 14, 14 are inclined in in relation to the upper parts and diverges upwards in relation to others. Although this construction and arrangement of the side walls 14, 14 is not an important feature of the invention, it is preferred for the reasons that appear in the following.

Like første og andre innløpsåpninger 22 og 24, fortrinnsvis sirkulære, er anbragt Identical first and second inlet openings 22 and 24, preferably circular, are arranged

L sideveggenes 14, 14 nedre partier 20, 20 3g disse åpninger kan forbindes med varm-resp. kaldluftkanalene i et luftfordelingsanlegg med høyt trykk og stor hastighet. Rørstusser 26 og 28 er anbragt ved inn-[øpsåpningene 22 og 24 for tilslutning til varm- resp. kaldluftkanalene. Som vist, skjærer aksene for innløpsåpningene 22 og 24 og deres rørstusser hverandre i et punkt innenfor huset 10. Strømmer av varm og kold luft som føres til husets indre gjennom innløpsåpningene vil således ha tilbøyelighet til å kollidere og derved bevirke turbulent luftstrømning i huset. Innløpsåpninger som har tendens til å frembringe kollisjon mellom innstrømmen-de varm og kald luft vii som det fremgår av det følgende, være valgfritt. L of the side walls 14, 14 lower parts 20, 20 3g these openings can be connected with warm-resp. the cold air ducts in an air distribution system with high pressure and high speed. Pipe spigots 26 and 28 are placed at the inlet openings 22 and 24 for connection to hot or the cold air ducts. As shown, the axes of the inlet openings 22 and 24 and their pipe junctions intersect at a point within the housing 10. Streams of hot and cold air which are led to the interior of the housing through the inlet openings will thus have a tendency to collide and thereby cause turbulent air flow in the housing. Inlet openings which tend to cause collision between the inflow of hot and cold air vii as appears from the following, be optional.

Det nedre parti av husets 10 indre, som den varme og kalde luft strømmer inn i fra åpningene 22 og 24, tjener som et inn-løps- eller blandekammer 30 i hvilket varm og kald luft blir omhyggelig blandet sammen. Dette kammer har en bunn dannet av bunnen 16 i huset 10, motsattstående sidevegger dannet av de oppad divergerende, nedre partier 20, 20 av sideveggene 14, 14, front- og bakvegger dannet av de nedre partier av husets front- og bakvegg 18, 18, samt et toppstykke dannet av en skillevegg 32 som strekker seg tvers over husets indre. Veggen 32 har en luftkanal eller -åpning 34 som blandet varm og kald luft fra innløpskammeret 30 strømmer ut gjennom. I forbindelse med luftåpningen 34 er anordnet en strømkontroller 36 som tjener til å vedlikeholde en i det vesentlige konstant luftstrøm gjennom luftåpningen 34 og fordelingsapparatet. The lower part of the interior of the housing 10, into which the hot and cold air flows from the openings 22 and 24, serves as an inlet or mixing chamber 30 in which hot and cold air are carefully mixed together. This chamber has a bottom formed by the bottom 16 of the housing 10, opposite side walls formed by the upwardly diverging, lower portions 20, 20 of the side walls 14, 14, front and rear walls formed by the lower portions of the housing front and rear wall 18, 18 , as well as a top piece formed by a partition wall 32 which extends across the interior of the house. The wall 32 has an air duct or opening 34 through which mixed hot and cold air from the inlet chamber 30 flows out. In connection with the air opening 34, a flow controller 36 is arranged which serves to maintain an essentially constant air flow through the air opening 34 and the distribution device.

Blandingen av varm og kald luft som strømmer ut fra kontrolleren 36 strømmer inn i et kammer 38 som begrenses av og er beliggende inne i huset 10, i hvilken aksene for innløpsåpningene 22 og 24 og for deres rørstusser skjærer hverandre. Strøm-mer av varm og kald luft som føres til husets indre gjennom innløpsåpningene vil kollidere og derved bevirke turbulent strøm. Kammeret 38 er betraktelig større enn blandekammeret 30 og dets vegger er foret med lag eller plater av passende lyd-absorberende eller lyddempende materiale, f. eks. filt- eller glassfibermatter. Dette kammer 38 bevirker derfor en vesentlig lyddempning og kan derfor betegnes som i et «lyddempningskammer». Videre er det i dette kammer sørget for ytterligere lyd- t dempende ledeplater 42 som strekker seg J tvers over banen for den fra kontrolleren 36 utstrømmende luft og som også er forsynt med belegg eller plater 40, 40 av lyd- i absorberende eller lyddempende materiale. Fortrinnsvis blir også veggene i blande- 1 kammeret 30 belagt med slikt materiale. The mixture of hot and cold air flowing out of the controller 36 flows into a chamber 38 which is limited by and located inside the housing 10, in which the axes of the inlet openings 22 and 24 and of their pipe ends intersect. Streams of hot and cold air that are brought to the interior of the house through the inlet openings will collide and thereby cause turbulent flow. The chamber 38 is considerably larger than the mixing chamber 30 and its walls are lined with layers or plates of suitable sound-absorbing or sound-damping material, e.g. felt or fiberglass mats. This chamber 38 therefore causes substantial sound attenuation and can therefore be described as in a "sound attenuation chamber". Furthermore, in this chamber, additional sound-damping guide plates 42 are provided which extend across the path of the air flowing out from the controller 36 and which are also provided with coatings or plates 40, 40 of sound-absorbing or sound-damping material. Preferably, the walls of the mixing chamber 30 are also coated with such material.

Støy som ledsager strømningen av I varm og kald luft inn i og gjennom blandekammeret 30 og strømkontrolleren 36 vil således dempes såvel i blandekammeret som i dempningskammeret. Den blandede varm- og kaldluft som trer inn i dempningskammeret 38 fra strømkontrolleren 36 blir av ledeplaten 42 rettet på tvers av dette kammer som to grenstrømmer mot de motstående sidevegger 14. De to luft-strømmer går gjennom sine respektive åpninger 44 ved endene av platen 42, og luften strømmer fra dempningskammeret 38 gjennom en passende åpning 46 i husets tak 12. På grunn av dempningskammerets betraktelige størrelse i forhold til blandekammerets 30, vil også en vesentlig reduksjon av luftens hastighet finne sted i dempningskammeret. Hertil kommer at den varme og kalde luft blandes ytterligere godt med hverandre i dette kammer. Noise accompanying the flow of hot and cold air into and through the mixing chamber 30 and the flow controller 36 will thus be dampened both in the mixing chamber and in the damping chamber. The mixed hot and cold air that enters the damping chamber 38 from the flow controller 36 is directed by the guide plate 42 across this chamber as two branch streams towards the opposite side walls 14. The two air streams pass through their respective openings 44 at the ends of the plate 42 . In addition, the hot and cold air mix well with each other in this chamber.

I samsvar med vanlig praksis blir den luft som strømmer ut fra fordelingsapparatet gjennom åpningen 46 ført gjennom en spreder før den leveres til et rom som skal luftkondisjoneres. Denne spreder kan omfatte i fagkretser velkjente anordninger for innføring av luft, og kan være anbragt like ved utløpsåpningen 46 og motta luft direkte fra denne, men sprederen kan også ved hjelp av passende kanaler ha en mere fjerntliggende plasering. Anordnin-gen av spredere for levering av kondisjonert luft til forskjellige rom og likeså inn-føringsmidler med tilhørende kanaler og lignende utgjør ingen del av den foreliggende oppfinnelse og er derfor ikke nærmere vist og beskrevet. In accordance with common practice, the air flowing out from the distribution apparatus through the opening 46 is passed through a diffuser before it is delivered to a room to be air-conditioned. This spreader can include well-known devices for the introduction of air, and can be placed close to the outlet opening 46 and receive air directly from it, but the spreader can also have a more distant location with the help of suitable channels. The arrangement of diffusers for supplying conditioned air to different rooms and likewise introduction means with associated channels and the like do not form part of the present invention and are therefore not shown and described in more detail.

I samsvar med oppfinnelsen er det anordnet ventiler for regulering av de relative mengder varm og kald luft som leveres til et rom. Innløps- eller blandekammeret 30 tjener også som ventilkammer for første og andre luftvolumventiler som generelt er betegnet med 48 og 50. Disse ventiler er drivforbundet med resp. det første eller varmluftinnløpet 22 og det andre eller kaldluftinnløpet 24 og er avpasset til å regulere de relative mengder av varm og tald luft som strømmer gjennom de resp. nnløpsåpninger og inn i blandekammeret i0. Som det i det følgende vil bli mere de-taljert beskrevet, bevirker ventilene 48 og In accordance with the invention, valves are arranged for regulating the relative amounts of hot and cold air delivered to a room. The inlet or mixing chamber 30 also serves as a valve chamber for the first and second air volume valves which are generally denoted by 48 and 50. These valves are drive connected with resp. the first or hot air inlet 22 and the second or cold air inlet 24 and is adapted to regulate the relative amounts of hot and cold air flowing through the resp. nnflow openings and into the mixing chamber i0. As will be described in more detail in the following, the valves 48 and

>0 en reduksjon ved et lavt støynivå i hastigheten av varm og kald luft som fra inn-øpene 22 og 24 strømmer inn i blandekammeret og sørger dessuten for en intim blanding av varme og kalde luftstrømmer i dette kammer. >0 a reduction at a low noise level in the speed of hot and cold air flowing from the inlets 22 and 24 into the mixing chamber and also ensures an intimate mixing of hot and cold air currents in this chamber.

Fortrinnsvis er ventilene 48 og 50 likt konstruert og hver enkelt omfatter en ven-tilbærer 52 og et ventillegeme 54 montert på bæreren. Ventilbærerne 52 er med sine øvre endepartier svingbart festet til inn-løpene 22 og 24 ved hjelp av tapper 56. Bæreknekter 58 for svingetappene 56 er anbragt på de nedre partier 20 av husets sidevegger 14 tett ved innløpene 22 og 24. Ved sitt nedre endeparti er hver enkelt av ventilbærerne 52 forsynt med en svingetapp 60. Disse bærere kan derfor forbindes svingbart med en leddmekanisme som generelt er betegnet med 62. Ventilbærerne 52 kan svinges om sine tapper 56 ved hjelp av leddmekanismen 62, så de kan føres mot og bort fra sine respektive inn-løpsåpninger og meddele ventillegemene 54 en lignende bevegelse, for å regulere luftstrømningen gjennom innløpene og eventuelt stenge og åpne disse. Preferably, the valves 48 and 50 are similarly constructed and each one comprises a vein carrier 52 and a valve body 54 mounted on the carrier. The valve carriers 52 with their upper end parts are pivotally attached to the inlets 22 and 24 by means of pins 56. Support jacks 58 for the pivot pins 56 are placed on the lower parts 20 of the side walls 14 of the housing close to the inlets 22 and 24. At their lower end part, each one of the valve carriers 52 is provided with a pivot pin 60. These carriers can therefore be pivotally connected with a joint mechanism which is generally denoted by 62. The valve carriers 52 can be pivoted about their pins 56 by means of the joint mechanism 62, so that they can be moved towards and away from their respective inlet openings and inform the valve bodies 54 of a similar movement, in order to regulate the air flow through the inlets and possibly close and open these.

Når innløpene 22 og 24 har sirkulært tverrsnitt så blir også ventillegemene 54 sirkulære eller mere bestemt skiveformet som vist i fig. 3, 4 og 5, som alle viser en enkelt ventil i detalj. Som det best fremgår av fig. 4, 5 er en indre eller konkav side 63 på ventillegemet 54 forsynt med en ribbe 64 som strekker seg tvers over hele sideflaten 63. En gjennomgående sen-tral aksialboring 66 i ventillegemet og rib-ben opptar en bolt 68 (fig. 1 og 2) som også stikker gjennom ventilbæreren 52 og som er forsynt med en mutter 70, hvormed man får en sikker forbindelse mellom ventillegemet og dets bærer. På ventillegemets 54 innerside er det også nær ved omkretsen anbragt en styrestift 72 som rager ut over ventillegemets sirkulære plan. Hensikten med denne styrestift vil fremgå av det et-terfølgende. When the inlets 22 and 24 have a circular cross-section, the valve bodies 54 also become circular or more specifically disc-shaped as shown in fig. 3, 4 and 5, all of which show a single valve in detail. As can best be seen from fig. 4, 5, an inner or concave side 63 of the valve body 54 is provided with a rib 64 which extends transversely over the entire side surface 63. A continuous central axial bore 66 in the valve body and the rib accommodates a bolt 68 (Figs. 1 and 2 ) which also protrudes through the valve carrier 52 and which is provided with a nut 70, with which a secure connection is obtained between the valve body and its carrier. On the inner side of the valve body 54 there is also a guide pin 72 arranged close to the circumference which projects above the circular plane of the valve body. The purpose of this guideline will be apparent from the following.

Ventillegemets '54 ytre eller konvekse side 65 er utstyrt med et flertall likedannede ribber 74 som går i ett med ventillegemet. Sideflaten 65 bestrykes under en vinkel av den strøm av luft som strøm-mer inn i blandekammeret 30, når ventillegemet montert på sin bærer 52 inntar en åpen stilling og ribbene 74 tjener til å styre og ellers behandle luftstrømmen på forønsket måte. Dvs. ribbene 74 tjener til å^ gjøre luftstrømmen bredere og tynnere så den antar et viftemønster og de tjener også til å dirigere dette viftemønster langs en bestemt bane. Som vist er ventillegemets utside forsynt med seks likedannede ribber 74 som er anordnet i viftemønster og som begrenser fem luftkanaler 76 som således også danner viftemønster. Luftkana-lene 76 har forholdsvis nær hverandre liggende innløpsender 78 mens deres utløps-ender 80 ligger betraktelig lengere fra hverandre. Ribbenes 74 tverrsnitt er stort sett triangulære og deres ytre kanter skråner forholdsvis svakt utover fra ventilens konvekse side ved kanalenes 76 innløps-ender 78. Fra de avrundede spisser 79 skråner ribbenes kanter sterkt innover til kanalenes utløpsender 80. Luftkanalenes 76 dybde tiltar således gradvis og avtar derpå hurtig i luftens strømningsretning. The outer or convex side 65 of the valve body '54 is provided with a plurality of similar ribs 74 which are integral with the valve body. The side surface 65 is coated at an angle by the flow of air which flows into the mixing chamber 30, when the valve body mounted on its carrier 52 assumes an open position and the ribs 74 serve to control and otherwise treat the air flow in the desired manner. That is the ribs 74 serve to make the airflow wider and thinner so that it assumes a fan pattern and they also serve to direct this fan pattern along a specific path. As shown, the outside of the valve body is provided with six identical ribs 74 which are arranged in a fan pattern and which limit five air channels 76 which thus also form a fan pattern. The air ducts 76 have relatively close inlet ends 78, while their outlet ends 80 are considerably further apart. The cross-section of the ribs 74 is largely triangular and their outer edges slope relatively slightly outwards from the convex side of the valve at the inlet ends 78 of the channels 76. From the rounded tips 79, the edges of the ribs slope strongly inwards to the outlet ends 80 of the channels. The depth of the air channels 76 thus gradually increases and decreases then quickly in the direction of the air flow.

Det vil være tydelig at en luftstrøm som støter mot ventillegemets 54 konvekse side 65 og bestryker denne, vil tre inn i kanalene 76 og fra utløpene av kanalene vil den tre inn i blandekammeret med en bred, flat vifteformet fasong. Videre er det klart at den fra ventilen i viftefasong utstrøm-mende luft vil få en hovedstrømretning som bestemmes av senterlinjen 82 i det av ribbene 74 dannede viftemønster. It will be clear that an air flow which impinges on the convex side 65 of the valve body 54 and coats it, will enter the channels 76 and from the outlets of the channels it will enter the mixing chamber with a wide, flat fan-shaped shape. Furthermore, it is clear that the air flowing out from the fan-shaped valve will have a main flow direction which is determined by the center line 82 in the fan pattern formed by the ribs 74.

Videre er det i samsvar med oppfinnelsen sørget for å rette strømmene av varm og kald luft inn i blandekammeret 30 på sådan måte at disse luftstrømmer vil hvirvle omkring i blandekammeret ved siden av hverandre men i motsatte retninger, da det har vist seg at man på denne måte får den mest inngående blanding av varm og kald luft. De forønskede hvirvlende luftstrømmønstre kan oppnås ved hjelp av forskjellige utførelser og anordninger av varm- og kaldluftens innløpsåp-ninger med tilhørende reguleringsventiler og disse utførelser og anordninger av ventiler og innløpsåpninger faller innenfor rammen av oppfinnelsen. For tiden er det imidlertid ganske alminnelig å sørge for innløpsåpninger hvis akser, som vist, skjærer hverandre og for å bevirke en endring i den gjennomstrømmende lufts strømret-ning ved hjelp av de tilhørende reguleringsventiler, for derved å unngå at luft-strømmene kolliderer og istedet frembringe det forønskede hvirvlende luftstrømmøn-ster. Med den viste ventilkonstruksjon kan de forlangte endringer i luftens strømret-ning bevirkes ved vinkelforstilling av ventillegemene og ribbenes senterlinjer 82. Furthermore, in accordance with the invention, care has been taken to direct the flows of hot and cold air into the mixing chamber 30 in such a way that these air flows will swirl around in the mixing chamber next to each other but in opposite directions, as it has been shown that on this way it gets the most thorough mixing of hot and cold air. The desired swirling air flow patterns can be achieved with the help of different designs and arrangements of the hot and cold air inlet openings with associated control valves and these designs and arrangements of valves and inlet openings fall within the scope of the invention. At present, however, it is quite common to provide inlet openings whose axes, as shown, intersect and to effect a change in the flow direction of the flowing air by means of the associated control valves, thereby avoiding the air flows colliding and instead produce the desired swirling airflow pattern. With the valve construction shown, the required changes in the air flow direction can be effected by angular adjustment of the valve bodies and the center lines of the ribs 82.

Ved montering av ventillegemene 54 When installing the valve bodies 54

på deres respektive bærere 52 føres styre-stiftene 72 på ventillegemene inn i det til-hørende styrehull 84 (fig. 2) i ventilbærerne for å gi senterlinjen 82 den vinkel-innstilling som kreves for å oppnå det for-ønskede hvirvlende luftstrømmønster i blandekammeret 30. Som det fremgår av fig. 5 er styrestiften 72 på ventillegemet 54 forskutt i forhold til ribbenes 74 senterlinje. Og videre fremgår av fig. 2 at de tilsvarende styrehull 84 i ventilbærerne 52 ligger i flukt med de i disse bærere anbragte hull, som tjener til å oppta festebolter 68 og som blir liggende på ventilenes senterlinjer hvis ventillegemene ble festet til sine bærere i den i fig. 3 viste stilling. Ventillegemene 54 kan således dreies gjennom en gitt vinkel (mot urviseren sett fra ut-siden av innløpsåpningene 22 og 24) når ventillegemene skal monteres på sine respektive bærere 52. Denne dreining av ventillegemene bevirker vinkelforstilling av viftemønstrets senterlinje 82 hvorved ribbene 74 på det ene ventillegeme vil danne vinkler med de tilsvarende ribber på det annet ventillegeme, så man får de forønskede ved siden av hverandre liggende hvirvlende luftstrømmer i blandekammeret 30. on their respective carriers 52, the guide pins 72 of the valve bodies are inserted into the associated guide hole 84 (Fig. 2) in the valve carriers to give the center line 82 the angular adjustment required to achieve the desired swirling airflow pattern in the mixing chamber 30 As can be seen from fig. 5, the guide pin 72 on the valve body 54 is offset in relation to the center line of the ribs 74. And further appears from fig. 2 that the corresponding guide holes 84 in the valve carriers 52 lie flush with the holes placed in these carriers, which serve to receive fastening bolts 68 and which will lie on the center lines of the valves if the valve bodies were attached to their carriers in the one in fig. 3 shown position. The valve bodies 54 can thus be rotated through a given angle (counter-clockwise as seen from the outside of the inlet openings 22 and 24) when the valve bodies are to be mounted on their respective carriers 52. This rotation of the valve bodies causes an angular adjustment of the center line 82 of the fan pattern whereby the ribs 74 on one valve body will form angles with the corresponding ribs on the second valve body, so you get the desired side-by-side swirling air flows in the mixing chamber 30.

I fig. 1 og 2 — hvor ventillegemene 54 er vist montert på sine respektive bærere 52 i delvis åpen stilling — er luftstrøm-menes mønster i blandekammeret 30 an-tydet med piler som representerer sen-terlinjene av de viftemønstre som frem-kommer når luften forlater ventillegemene. Varmluftstrømmen dirigeres således i viftemønster av ribbene 74 på det ventillegeme 54 som tilhører varmluftinnløpet 22, nedover og bakover i blandekammeret 30, mens den tilsvarende kaldluftstrøm i viftemønster dirigeres nedover og fremover i dette kammer ved hjelp av ribbene 74 på det ventillegeme 54 som tilhører kaldluftinnløpet 24. Den varme luftstrøm hvirvler således i en vertikal bane i blandekammerets 30 bakre parti og mot urviseren, som det fremgår av fig. 1, mens den kalde luftstrøm hvirvler på lignende måte og tett ved den varme luftstrøm, men i motsatt retning, dvs. med urviseren, i et frontparti av dette kammer. Fordelen ved de oppover divergerende sidevegger 20 i kammeret 30 er tydelige, da de tjener til å lede de for-ønskede ved siden av hverandre hvirvlende vifteformede luftstrømmønstre. In fig. 1 and 2 — where the valve bodies 54 are shown mounted on their respective carriers 52 in a partially open position — the air flow pattern in the mixing chamber 30 is indicated by arrows representing the center lines of the fan patterns that appear when the air leaves the valve bodies. The hot air flow is thus directed in a fan pattern by the ribs 74 on the valve body 54 belonging to the hot air inlet 22, downwards and backwards in the mixing chamber 30, while the corresponding cold air flow in a fan pattern is directed downwards and forwards in this chamber by means of the ribs 74 on the valve body 54 belonging to the cold air inlet 24 The hot air stream thus swirls in a vertical path in the rear part of the mixing chamber 30 and in a clockwise direction, as can be seen from fig. 1, while the cold air stream swirls in a similar manner and close to the hot air stream, but in the opposite direction, i.e. clockwise, in a front part of this chamber. The advantage of the upwardly diverging side walls 20 in the chamber 30 is clear, as they serve to direct the desired side-by-side swirling fan-shaped airflow patterns.

Av foranstående fremgår med tydelig-het at ved siden av hverandre hvirvlende varm- og kaldluftstrømmer samtidig vil være til stede i blandekammeret 30, hvilket resulterer i intim blanding av varm og kald luft når de to ventillegemer 54 står i åpen stilling. Utstrømningen av luften fra kanalene 76 på ventillegemene 54 i vif-temønster tjener til å øke sammenblan-dingen av luften i blandekammeret. Dvs. luftstrømmenes utformning til brede og flate vifter ved at de passerer ventillegemene forårsaker tap av kinetisk energi og reduksjon av luftens hastighet og dette bidrar selvsagt til en inderlig blanding i blandekammeret. Det skad videre bemerkes at man også hermed unngår at luft-strømmene eller -strålene slår an mot blandekammerets bunn eller vegger. Dette har til følge en vesentlig reduksjon i luftens tendens til å frembringe støy i blandekammeret og reduksjon av luftens hastighet foregår ved et forønsket lavt støy-nivå. It is clear from the above that hot and cold air currents swirling next to each other will simultaneously be present in the mixing chamber 30, which results in intimate mixing of hot and cold air when the two valve bodies 54 are in the open position. The outflow of the air from the channels 76 on the valve bodies 54 in a fan pattern serves to increase the mixing of the air in the mixing chamber. That is the design of the air flows into wide and flat fans as they pass the valve bodies causes a loss of kinetic energy and a reduction of the air's speed and this naturally contributes to a thorough mixing in the mixing chamber. It should also be noted that this also prevents the air currents or jets from hitting the bottom or walls of the mixing chamber. This results in a significant reduction in the air's tendency to produce noise in the mixing chamber and reduction of the air's speed takes place at a desired low noise level.

Hvert enkelt ventillegeme kan beveges fra helt åpen til helt lukket stilling med en rekke mellomstillinger ved svingebevegelse av deres bærere 52. I helt lukket stilling ligger ventillegemene 54 i alt vesentlig lufttett an mot blandekammerets vegger 20 rundt varmluftinnløpet 22 og kald-luftinnløpet 24, og denne tetning oppnås fortrinnsvis uten særskilte tetningsmidler. Dvs. ventillegemet 54 fremstilles fortrinnsvis av gummilignende eller plastisk kom-posisjon med egenskaper som gjør den eg-net for lufttett lukking, idet et relativt mykt periferisk parti 86 (fig. 3) utenfor ribbene 74 på ventillegemets konvekse side kan legge seg så tett an mot partiene av blandekammerets sidevegger rundt luft-innløpene at man får en i det vesentlige lufttett lukning. Each individual valve body can be moved from a fully open to a fully closed position with a series of intermediate positions by pivoting movement of their carriers 52. In the fully closed position, the valve bodies 54 rest substantially airtight against the walls 20 of the mixing chamber around the hot air inlet 22 and the cold air inlet 24, and this sealing is preferably achieved without special sealants. That is The valve body 54 is preferably produced from a rubber-like or plastic composition with properties that make it suitable for airtight closure, as a relatively soft peripheral portion 86 (Fig. 3) outside the ribs 74 on the convex side of the valve body can fit so closely against the portions of the side walls of the mixing chamber around the air inlets that an essentially airtight closure is obtained.

Leddmekanismen 62 tjener til å svinge ventillegemenes 54 bærere 52 om deres svingetapper mot og fra innløpene for derved å bevirke lukke- resp. åpningsbevegelse av ventillegemene, hvilke bevegelser foregår samtidig, men i motsatt retning. Leddmekanismen omfatter en todelt veiv som kan svinges i motsatte retninger for å bevege leddmekanismen, ventilbærerne 52 og dermed ventillegemene 54. Den ene del 88 av veiven er stort sett U-formet med ulike lange ben som inne ved steget er forsynt med i flukt liggende sirkulære hull som opptar en svingetapp 90, hvis ender bæres av lågere 92 og 94 montert i front- resp. bakveggen 18, 18 på huset 10. Veivens annen del omfatter en flat, omtrent triangu-lær plate 96 som er festet på den korte arm av veivens første del 88 ved hjelp av nag-ler 98. Svingetappen 90 går gjennom et hull 100 i platen 96 med hvis ene hjørne-parti en drivlenk 102 ved hjelp av en tapp 104 er svingbart forbundet. Et hull 106 i platens 96 motsatte hjørne kan brukes til forbindelse med drivlenken 102 i en hensikt som blir forklart senere. The joint mechanism 62 serves to swing the carriers 52 of the valve bodies 54 about their pivots towards and from the inlets to thereby effect closing or opening movement of the valve bodies, which movements take place simultaneously, but in the opposite direction. The joint mechanism comprises a two-part crank which can be swung in opposite directions to move the joint mechanism, the valve carriers 52 and thus the valve bodies 54. One part 88 of the crank is largely U-shaped with various long legs which, inside the step, are provided with flush circular hole that accommodates a pivot pin 90, the ends of which are supported by bearings 92 and 94 mounted in the front or the rear wall 18, 18 of the housing 10. The second part of the crank comprises a flat, approximately triangular plate 96 which is attached to the short arm of the first part 88 of the crank by means of rivets 98. The pivot pin 90 passes through a hole 100 in the plate 96 with one corner part of which a drive link 102 is pivotally connected by means of a pin 104. A hole 106 in the opposite corner of the plate 96 can be used for connection with the drive link 102 for a purpose that will be explained later.

Leddmekanismen 62 omfatter også to forbindelseslenker 108 og 110 som begge er svingbart drivforbundet med veivens første del 88. Dvs. at denne dels lange arm ved sin frie ende er svingbart forbundet med den ene ende på begge lenkene 108 og 110 ved hjelp av tappen 112. Lenkenes motsatte ender er svingbart med de førnevnte tappene 60 ved de nedre endepartier på de respektive ventilbærere 52. The joint mechanism 62 also comprises two connecting links 108 and 110, both of which are pivotally connected to the first part 88 of the crank. that the long arm of this part at its free end is pivotably connected to one end of both links 108 and 110 by means of pin 112. The opposite ends of the links are pivotable with the aforementioned pins 60 at the lower end portions of the respective valve carriers 52.

Av det foranstående fremgår at resi-proserende eller skyve-trekkbevegelser av drivlenken 102 stort sett finner sted langs lenkens senterlinje for å gi veiven svingende bevegelser med og mot urviseren. Svingning av veiven med urviseren som følge av skyvende bevegelse av lenken 102 bevirker åpning av det i forbindelse med varmluftinnløpet 22 stående ventillegeme 54 og en samtidig og tilsvarende lukkebevegelse av det i forbindelse med kald-luftinnløpet 24 stående ventillegeme 54. Trekkende bevegelse av drivlenken 102 med derav følgende svingning mot urviseren av veiven vil ha en lignende virkning, men bevegelsene av lenker og ventillegemer vil da selvsagt foregå i motsatt retning. De relative mengder av varm og kald luft som føres inn i blandekemmeret og temperaturen av den luft som strømmer ut fra fordelingsapparatet kan således re-guleres ved passende skyve- og trekke-bevegelser av drivlenken 102. From the foregoing it appears that reciprocating or push-pull movements of the drive link 102 mostly take place along the center line of the link to give the crank oscillating movements clockwise and counter-clockwise. Clockwise rotation of the crank as a result of pushing movement of the link 102 causes opening of the valve body 54 standing in connection with the hot air inlet 22 and a simultaneous and corresponding closing movement of the valve body 54 standing in connection with the cold air inlet 24. Pulling movement of the drive link 102 with the resulting anti-clockwise rotation of the crank will have a similar effect, but the movements of the links and valve bodies will of course take place in the opposite direction. The relative amounts of hot and cold air that are fed into the mixing chamber and the temperature of the air that flows out from the distribution device can thus be regulated by suitable pushing and pulling movements of the drive link 102.

Funksjonen og hensikten med det foran nevnte hull 106 i veivplaten 96 er at drivlenken 102 kan forbindes med platen også ved at svingetappen 104 settes inn i hullet 106, hvorved ventillegemene 54 også vil beveges samtidig, men i motsatt retning av den foran beskrevne idet leddmekanismens bevegelse blir reversert. Dvs. en skyvebevegelse av drivlenken 102 vil resultere i en lukkebevegelse av det med varm-luftinnløpet 22 forbundne ventillegeme 54 og en samtidig og tilsvarende åpningsbevegelse av det med kaldluftinnløpet 24 forbundne ventillegeme 54. En trekkbevegelse av drivlenken 102 vil selvsagt resultere i at de respektive ventillegemer beveges i motsatt retning. Leddmekanismens tilpassings-evne blir betraktelig forøket ved at det er sørget for to alternative driftsmåter for ventilene og monteringen av luftfordelingsapparatet i forskjellige typer luftfordelingsanlegg lettes i høy grad. I et fordelingsanlegg kan det eksempelvis forlanges at varmluftinnløpet 22 er stengt og kald-luftinnløpet 24 er åpent når anlegget ikke er virksomt og drivlenken 102 er i ro, mens det nctsatte kan være tilfellet ved et annet anlegg. Den viste og beskrevne leddmekanisme vil således tilfredsstille de krav som i alminnelighet forekommer. The function and purpose of the aforementioned hole 106 in the crank plate 96 is that the drive link 102 can also be connected to the plate by inserting the pivot pin 104 into the hole 106, whereby the valve bodies 54 will also be moved at the same time, but in the opposite direction to that described above, as the joint mechanism's movement is reversed. That is a pushing movement of the drive link 102 will result in a closing movement of the valve body 54 connected to the hot air inlet 22 and a simultaneous and corresponding opening movement of the valve body 54 connected to the cold air inlet 24. A pulling movement of the drive link 102 will of course result in the respective valve bodies being moved in opposite direction. The joint mechanism's adaptability is considerably increased by providing for two alternative operating modes for the valves and the installation of the air distribution device in different types of air distribution systems is greatly facilitated. In a distribution system, for example, it may be required that the hot air inlet 22 is closed and the cold air inlet 24 is open when the system is not active and the drive link 102 is at rest, while the same may be the case with another system. The joint mechanism shown and described will thus satisfy the requirements that generally occur.

Fortrinnsvis bør det sørges for automatisk styring av temperaturen på den luft som fordelingsapparatet leverer og i den viste utførelse av oppfinnelsen finner en automatisk, for temperaturen reagerende bevegelse av leddmekanismen 62 og ventillegemene 54 sted ved hjelp av et generelt med 114 betegnet drivorgan og en termo-stat 116. En hvilken som helst kjent, passende type av drivorgan kan benyttes og den som er vist er av den velkjente pnev-matiske type og krever derfor ingen detal-jert beskrivelse. Drivorganet er montert i kammeret 38 på en knekt 118 og har en re-siproserende stempelstang 120 som går gjennom en åpning 122 i skilleveggen 32 og som er svingbart forbundet med drivlenken 102. Stempelstangen 120 påvirker drivlenken ved hjelp av regulerbart lufttrykk i en styreledning 124 forbundet med drivorganet. Preferably, provision should be made for automatic control of the temperature of the air supplied by the distribution device and in the shown embodiment of the invention, an automatic, temperature-responsive movement of the joint mechanism 62 and the valve bodies 54 takes place by means of a drive member generally denoted by 114 and a thermo- state 116. Any known, suitable type of drive may be used and the one shown is of the well-known pneumatic type and therefore requires no detailed description. The drive member is mounted in the chamber 38 on a jack 118 and has a reciprocating piston rod 120 which passes through an opening 122 in the partition wall 32 and which is pivotally connected to the drive link 102. The piston rod 120 affects the drive link by means of adjustable air pressure in a control line 124 connected with the drive.

Termostaten 116, som også er forbundet med styreledningen 124, tjener til å variere et styretrykk som reagerer for endringer i lufttemperaturen, og kan være av en eller annen velkjent type som ikke be-høver noen nærmere beskrivelse. Trykkluft fra en passende kilde ledes til termostaten 116 gjennom en ledning 126 og trykkluft kan føres bort fra den og fra ledningen 124 gjennom en ledning 128. Termostaten gjøres reagerende for temperaturen av den luft som distribueres av apparatet ved at termostaten plaseres f. eks. i det rom som betjenes av dette, og stillingene av ventillegemene 54 styres av organet 114 og leddmekanismen 62 for å regulere temperaturen på den fra apparatet strømmen-de luft eller på lufttemperaturen i rommet på forønsket måte. The thermostat 116, which is also connected to the control line 124, serves to vary a control pressure which reacts to changes in the air temperature, and can be of one or another well-known type which needs no further description. Compressed air from a suitable source is led to the thermostat 116 through a line 126 and compressed air can be led away from it and from the line 124 through a line 128. The thermostat is made responsive to the temperature of the air distributed by the device by placing the thermostat e.g. in the room served by this, and the positions of the valve bodies 54 are controlled by the body 114 and the joint mechanism 62 to regulate the temperature of the air flowing from the apparatus or the air temperature in the room in the desired manner.

Egenskapene hos den førnevnte strøm-kontroller 36, som opprettholder en i det vesentlige konstant strøm av luft gjennom fordelingsapparatet, vil best forstås under henvisning til lufttrykket samt strøm- og hastighetstilstandene i apparatet og de dermed forbundne lufttilførselskanaler. I et luftfordelingsanlegg med høyt trykk eller stor hastighet på luften vil ventelig lufttrykk og -hastigheter i tilløpslednin-gene for varm og kald luft forbundet med fordelingsapparatet variere over forholdsvis store områder og på forskjellig måte i varm- og kaldluftkanalene. Videre vil stillingene av ventillegemene 54 i forhold til deres respektive innløpsåpninger variere i samsvar med den forannevnte tempera-turstyring. Under disse forhold vil det bli en betraktelig variasjon i luftens strøm-ning gjennom fordelingsapparatet hvis det ikke forefinnes en passende innretning for regulering av strømningen. The properties of the aforementioned flow controller 36, which maintains a substantially constant flow of air through the distribution apparatus, will be best understood with reference to the air pressure as well as the current and speed conditions in the apparatus and the air supply channels connected therewith. In an air distribution system with high pressure or high air velocity, expected air pressure and velocities in the supply lines for hot and cold air connected to the distribution device will vary over relatively large areas and in different ways in the hot and cold air ducts. Furthermore, the positions of the valve bodies 54 in relation to their respective inlet openings will vary in accordance with the aforementioned temperature control. Under these conditions, there will be considerable variation in the flow of air through the distribution device if there is no suitable device for regulating the flow.

For å regulere fluidstrømning er det vanlig å anordne en innretning med varia-belt areal som kan varieres i samsvar med et forutbestemt skjema for å regulere fluid-strømmen på forønsket måte. Den måte på hvilken et for luftstrømning åpent areal kan varieres i forhold til statisk lufttrykk for å skaffe en i det vesentlige konstant luftstrøm, er fremstilles grafisk i fig. 8, særlig ved hjelp av kurven a. In order to regulate fluid flow, it is common to arrange a device with a variable area which can be varied in accordance with a predetermined scheme in order to regulate the fluid flow in the desired manner. The way in which an area open to air flow can be varied in relation to static air pressure in order to obtain an essentially constant air flow is shown graphically in fig. 8, especially by means of the curve a.

Ved undersøkelse eller gransking av kurven a fremgår at en tilstand med konstant luftstrømning oppnås når strømare-alet varieres med statisk lufttrykk, slik at en gitt statisk trykkendring ved et forholdsvis lavt trykk vil bevirke en forholdsvis stor utlignende arealendring, mens en tilsvarende statisk trykkendring ved et forholdsvis høyt trykk bevirker en forholdsvis liten utlignende arealendring. Dvs. at opprettholdelsen av i det vesentlige konstante strømforhold krever at strømarea-let minskes ganske hurtig med stigende When examining or examining the curve a, it appears that a state of constant air flow is achieved when the flow area is varied with static air pressure, so that a given static pressure change at a relatively low pressure will cause a relatively large compensating change in area, while a corresponding static pressure change at a relatively high pressure causes a relatively small compensatory change in area. That is that the maintenance of essentially constant current conditions requires that the current area is reduced quite quickly with rising

statisk trykk ved forholdsvis lave trykk, static pressure at relatively low pressures,

mens dette areal minskes mere gradvis og while this area decreases more gradually and

langsomt med stigende statisk trykk når trykkene stiger til middels og forholdsvis høye nivåer. slowly with increasing static pressure as the pressures rise to medium and relatively high levels.

Apparater for konstant strømning for å bringe til veie det forlangte ikke-lineære forhold mellom det for luftstrømning åpne areal og statisk trykk angitt ved kurven a er tidligere brukt uten å vise seg fullt tilfredsstillende. I sin alminnelighet kan disse kjente apparattyper med konstant strømning sies å omfatte to kategorier. Den første av disse omfatter apparater som inneslutter en luftkanal gjennom hvilken strømmen opprettholdes omtrent konstant. En ventil i kanalen reagerer for det statiske lufttrykk i denne og tjener til å variere kanalenes gjennomstrømningsareal på den forlangte ikke-lineære måte i forhold til endringen i statisk trykk. Dette kan foregå med eller uten en med åpninger forsynt plate eller lignende anbragt i kanalen, men i alle tilfeller avhenger varia-sjonene i arealet fullstendig av måten på ventilbevegelsen. Dvs. ventilbevegelsen er ikke-lineær i forhold til statisk lufttrykk på en bestemt måte, eller i samsvar med et spesielt gitt skjema som er utformet til å besørge at arealet endres med endring i statisk trykk for å holde forutsetningen for kurven a, fig. 8. Det må derfor være anordnet et påvirkningsorgan for å motvirke ventilbevegelse frembragt ved endring i statisk trykk og det er klart at et slikt påvirkningsorgan vil bevirke et spesielt og noe komplisert forhold mellom ventilbevegelsen og endringen i det statiske lufttrykk. Herav følger at innretninger for konstant strømming av den omhandlede type i alminnelighet omfatter et flertall fjærer og/eller temmelig kompliserte leddmekanismer for å frembringe det nødven-dige ikke-lineære forhold. Disse fjærer, leddmekanismer og lignende er lite for-målstjenlige av hensyn til driftssikkerhet og -nøyaktighet, friksjonsforhold, varighet og lignende faktorer og bør såvidt mulig unngås, særlig ved den type luftfordelingsapparater som tar sikte på enkelthet i den konstruktive utførelse, nøyaktighet under driften og lang levetid. Devices for constant flow to bring about the required non-linear relationship between the area open to air flow and the static pressure indicated by the curve a have previously been used without proving fully satisfactory. In their generality, these known types of apparatus with constant flow can be said to comprise two categories. The first of these comprises apparatus which encloses an air channel through which the current is maintained approximately constant. A valve in the duct responds to the static air pressure in it and serves to vary the flow area of the ducts in the required non-linear manner in relation to the change in static pressure. This can take place with or without a plate provided with openings or the like placed in the channel, but in all cases the variations in the area depend entirely on the manner of the valve movement. That is the valve movement is non-linear with respect to static air pressure in a certain way, or in accordance with a specially given scheme which is designed to cause the area to change with change in static pressure to keep the assumption of the curve a, fig. 8. An impact device must therefore be arranged to counteract valve movement produced by a change in static pressure and it is clear that such an impact device will cause a special and somewhat complicated relationship between the valve movement and the change in the static air pressure. It follows from this that devices for constant flow of the type in question generally comprise a plurality of springs and/or rather complicated joint mechanisms to produce the necessary non-linear relationship. These springs, joint mechanisms and the like are not very suitable in terms of operational reliability and accuracy, friction conditions, duration and similar factors and should be avoided as far as possible, especially in the case of the type of air distribution devices that aim for simplicity in the constructive design, accuracy during operation and long lifetime.

Den annen kategori av apparater med konstant strømming i en luftkanal er utstyrt med en ventil som har for statisk trykk reagerende bevegelse. Her blir imidlertid ventilbevegelsen lineær i forhold til det statiske trykk og den nødvendige variasjon av kanaltverrsnittet finner sted ute-lukkende ved hjelp av en med åpninger forsynt plate, hvis åpninger lukkes progressivt av ventilen. Størrelsen, fasongen og antallet av åpninger er slik at lineær bevegelse av ventilen resulterer i en endring av kanalarealet, som blir ikke-lineær i forhold til ventilbevegelsen og som blir i samsvar med det forlangte forutbestemte areal-trykkskjema etter kurven a i fig. 8. Her kan et enkelt påvirkningsorgan, som omfatter en eneste graderingsfj ær, være drivforbundet med ventilen for å skaffe lineær ventilbevegelse som reagerer for endring i statisk lufttrykk og man unngår derfor den foran nevnte uheldige kompli-kasjon med rekker av fjærer, leddmekanismer og lignende. I forbindelse med denne apparattype med konstant strømning dukker det imidlertid opp et annet prob-lem som omfatter konstruksjonen av den med åpninger forsynte plate som samvirker med ventilen. Det støter mot betraktelige vanskeligheter å oppfylle det nødven-dige krav til en sådan arealvariasjon at arealet avtar ganske hurtig og derpå lang-sommere og mere gradvis med stigende statisk lufttrykk. Mere spesielt forlanger den til en begynnelse hurtig endring i areal, uansett størrelse, fasong og antall åpninger i platen, en plate som har en temmelig stor dimensjon i den ene retning. Den påfølgende mere gradvise arealendring forlanger en plate med en vesentlig dimensjon i en retning som står loddrett på den første. Det kreves derfor en forholdsvis stor plate med åpninger for å skaffe de areal-variasjoner som er nødvendige for i det vesentlige konstant strømning. Denne store plate er høyst uheldig, særlig hvor plass-spørsmålet er av viktighet, hvilket er tilfellet ved fordelingsanlegg med stor lufthastighet. The second category of apparatus with constant flow in an air duct is equipped with a valve which has for static pressure responsive movement. Here, however, the valve movement becomes linear in relation to the static pressure and the necessary variation of the channel cross-section takes place exclusively by means of a plate provided with openings, the openings of which are closed progressively by the valve. The size, shape and number of openings are such that linear movement of the valve results in a change in the channel area, which becomes non-linear in relation to the valve movement and which becomes in accordance with the required predetermined area-pressure pattern following the curve a in fig. 8. Here, a single actuating member, comprising a single gradation spring, can be drive-connected to the valve to provide linear valve movement that reacts to changes in static air pressure, and therefore avoids the above-mentioned unfortunate complication with rows of springs, joint mechanisms and the like . In connection with this type of apparatus with constant flow, however, another problem arises which includes the construction of the plate provided with openings which cooperates with the valve. It runs into considerable difficulties to fulfill the necessary requirement for such an area variation that the area decreases quite quickly and then more slowly and more gradually with increasing static air pressure. More particularly, it initially demands a rapid change in area, regardless of the size, shape and number of openings in the plate, a plate which has a rather large dimension in one direction. The subsequent more gradual area change requires a plate with a significant dimension in a direction perpendicular to the first. A relatively large plate with openings is therefore required to provide the area variations necessary for essentially constant flow. This large plate is highly unfortunate, especially where the issue of space is important, which is the case in distribution systems with high air velocity.

Strømkontrolleren 36 i fordelingsapparatet etter oppfinnelsen er ikke beheftet med de ulemper som de foran omhandlede apparater, og den har en enkel og kompakt konstruksjon som er særdeles vel skikket for luftfordelingsapparater med høyt trykk eller stor hastighet. Som det sees, oppnås forholdet mellom areal og trykk etter kurven a delvis ved hjelp av en svak, ikke-lineær ventilbevegelse og i samsvar med et spesielt forutbestemt skjema, og delvis ved hjelp av en spesiell konstruksjon av platen med åpninger som sørger for arealvariasjon på en ikke-lineær måte i forhold til ventilbevegelsen og i samsvar med et forutbestemt skjema som er komplemen-tært til ventilbevegelsens skjema. The current controller 36 in the distribution device according to the invention is not affected by the disadvantages of the aforementioned devices, and it has a simple and compact construction which is particularly well suited for air distribution devices with high pressure or high speed. As can be seen, the relationship between area and pressure following the curve a is achieved partly by means of a slight, non-linear valve movement and in accordance with a special predetermined scheme, and partly by means of a special construction of the plate with openings which provide for area variation on in a non-linear manner in relation to the valve movement and in accordance with a predetermined scheme which is complementary to the scheme of the valve movement.

Som vist i fig. 6 og 7 omfatter strøm-kontrolleren 36 et tynnvegget hus 130 med stort sett rektangulære, ensartede topp -og bunnvegger 132 resp. 134 og like, men mindre stort sett rektangulære sidevegger 136 og 138. Toppen, bunnen og sideveggene begrenser en luftkanal 140 med omtrent rektangulært tverrsnitt som blandingen av varm og kald luft strømmer gjennom fra blandekammeret 30 via åpningen 34 når huset 130, som vist i fig. 1, er festet på skilleveggen 32. For å feste huset 130 på skilleveggen er det anbragt en flens 142 på huset ved innløpet til luftkanalen 140. En pakning 144 hindrer luftlekkasje mellom huset og området rundt luftåpningen 34. Selv om materialet i huset 130 er nevnt som platemetall så er det uten videre klart at det kan brukes en rekke andre passende materialer. Videre ligger det innenfor rammen av oppfinnelsen å anvende hus og luftkanaler av forskjellige fasonger og størrelser alt etter som det passer for spe-sielle luftfordelingsapparater. As shown in fig. 6 and 7, the current controller 36 comprises a thin-walled housing 130 with largely rectangular, uniform top and bottom walls 132 or 134 and similar but less generally rectangular side walls 136 and 138. The top, bottom and side walls define an air duct 140 of approximately rectangular cross-section through which the mixture of hot and cold air flows from the mixing chamber 30 via the opening 34 to the housing 130, as shown in Fig. . 1, is attached to the partition wall 32. To attach the housing 130 to the partition wall, a flange 142 is placed on the housing at the inlet to the air duct 140. A gasket 144 prevents air leakage between the housing and the area around the air opening 34. Although the material of the housing 130 is mentioned as sheet metal, it is readily apparent that a number of other suitable materials can be used. Furthermore, it is within the scope of the invention to use housings and air ducts of different shapes and sizes as appropriate for special air distribution devices.

I samsvar med oppfinnelsen er det i luftkanalen 140 i huset 130 anordnet en ventil der, som reaksjon på det statiske trykk i kanalen, kan beveges fra den ene stilling til den andre i denne. En foretrukket utførelse av ventilen omfatter en plan uperforert, i det vesentlige rektangulær plate 146 som strekker seg mellom sideveggene 136 og 138 i huset 130 og som er lagret svingbar mellom første og annen vinkelstilling i kanalen 140. Ventilplaten 146 skråner oppad mot innløpet av luftkanalen, se fig. 7, og dens øvre kantparti 148 danner en sylindrisk åpning 150 som strekker seg fra den ene sidekant til den annen. Svingetapper 152 og 154 stikker inn i og er festet i motsatte ender av åpningen 150 og er dreibare i lågere 160 og 162 i husets sidevegger 136 og 138 nær bunnen 134. In accordance with the invention, a valve is arranged in the air duct 140 in the housing 130 which, in response to the static pressure in the duct, can be moved from one position to the other in this. A preferred embodiment of the valve comprises a planar imperforate, essentially rectangular plate 146 which extends between the side walls 136 and 138 in the housing 130 and which is stored pivotable between the first and second angular position in the channel 140. The valve plate 146 slopes upwards towards the inlet of the air channel, see fig. 7, and its upper edge portion 148 forms a cylindrical opening 150 which extends from one side edge to the other. Pivot pins 152 and 154 protrude into and are fixed at opposite ends of the opening 150 and are rotatable in lowers 160 and 162 in the housing side walls 136 and 138 near the bottom 134.

Ventilplaten 146 begrenser således The valve plate 146 thus limits

sammen med bunnen og sideveggene en luftlomme 164, der som vist i fig. 7 ligger like under ventilplaten og som står i fri forbindelse med oppstrømmende eller inn-strømmende luft. Denne lomme står også i forbindelse med den fra kanalen utstrøm-mende luft, men bare gjennom små kla-ringer ved ventilplatens 146 side- og/eller nedre kanter. Luft med omtrent statisk innløpstrykk vil således virke på ventilplatens underside og søke å svinge ventilplaten 146 i strømretningen gjennom en bue fra den første viste vinkelstilling, hvor dens øvre kantparti ligger over dens nedre kantparti, til en annen omtrent vertikal stilling, hvor dens øvre kantparti blir liggende ovenfor den nevnte første stilling. Denne svingebevegelse av ventilplaten 146, som forårsakes av statisk lufttrykk, mot-virkes av et fjærende element 166. together with the bottom and the side walls an air pocket 164, where as shown in fig. 7 lies just below the valve plate and is in free contact with upflowing or inflowing air. This pocket is also in connection with the air flowing out of the duct, but only through small clearances at the side and/or lower edges of the valve plate 146. Air with approximately static inlet pressure will thus act on the underside of the valve plate and seek to swing the valve plate 146 in the flow direction through an arc from the first angular position shown, where its upper edge portion lies above its lower edge portion, to another approximately vertical position, where its upper edge portion becomes lying above the aforementioned first position. This swinging movement of the valve plate 146, which is caused by static air pressure, is counteracted by a resilient element 166.

Dette fjærende element er drivforbundet med ventilplaten 146 og motvirker virkningen av lufttrykkreftene på sådan måte at stigning i den innstrømmende lufts statiske trykk ved konstant hastighet vil bevirke svingebevegelse av ventilplaten 146 fra den første til den annen stilling med en avtagende hastighet av bevegelsen. Dvs. at påvirkningselementet motvirker den av trykket frembragte bevegelse i samsvar med et forutbestemt skjema, hvorved en gitt statisk lufttrykkendring ved et forholdsvis lavt statisk trykk vil resultere i en forholdsvis sterkt voksende ventilbevegelse, mens en tilsvarende trykkendring ved forholdsvis høyt statisk trykk vil resultere i en forholdsmessig svakt voksende ventilbevegelse. Da det tverrsnitt av luftkanalen 140 som er åpent for luftens strømning varierer i takt med ventilbevegelsen så er det klart at et areal-trykkforhold, f. eks. som vist ved kurven b, fig. 8, kan oppnås. Studium av kurven b i forhold til kurven a vil vise at den nødven-dige areal variasjon for konstante strøm - ningstilstander i det minste delvis kan skaffes ved hjelp av ikke-lineær ventilbevegelse. This springy element is drive connected to the valve plate 146 and counteracts the effect of the air pressure forces in such a way that an increase in the static pressure of the inflowing air at a constant speed will cause swinging movement of the valve plate 146 from the first to the second position with a decreasing speed of the movement. That is that the influencing element counteracts the movement produced by the pressure in accordance with a predetermined scheme, whereby a given static air pressure change at a relatively low static pressure will result in a relatively strongly growing valve movement, while a corresponding pressure change at a relatively high static pressure will result in a relatively weak increasing valve movement. As the cross-section of the air channel 140 which is open to the flow of air varies in step with the valve movement, it is clear that an area-pressure ratio, e.g. as shown by curve b, fig. 8, can be achieved. Study of the curve b in relation to the curve a will show that the necessary area variation for constant flow conditions can at least partially be obtained by means of non-linear valve movement.

Det fjærende påvirkningselement 166 kan utføres på mange forskjellige måter, men fortrinnsvis omfatter det en enkelt skruefjær 168 med konstant karakteristikk, og en veivarm 170. Fjæren 168 arbeider" under forspenning og dens frie ende 172 er svingbart forbundet med veivarmens 170 ende. Denne arm er med den motsatte ende stivt forbundet med svingetappenes 152 fri ende. Fjærens akse og veivarmens senterlinje danner en vinkel med hverandre og med ventilplatens 146 plan, for å frembringe den nødvendige vinkelbevegelse. Dvs. vinkelforholdet mellom disse elementer er slik at fjærens strekking eller for-lengelse med den derav følgende endring i fjærkraften blir mindre for gitte forøkel-ser i ventilbevegelse, når ventilplaten ved eller nær ved den viste stilling under lave statiske trykkforhold enn når ventilen inn--tar den med stiplede linjer viste stilling under høyere trykkforhold. Herav følger at gitte forøkelser i trykkendring ved lave og høye trykk bevirker forholdsvis store resp. små ventilbevegelser og arealet i kanalen endres som forlangt. The springy impact element 166 can be made in many different ways, but preferably it comprises a single coil spring 168 with a constant characteristic, and a road heater 170. The spring 168 works under bias and its free end 172 is pivotally connected to the end of the road heater 170. This arm is with the opposite end rigidly connected to the free end of the pivot pins 152. The axis of the spring and the center line of the crank form an angle with each other and with the plane of the valve plate 146, in order to produce the necessary angular movement. That is, the angular relationship between these elements is such that the stretching or extension of the spring with the resulting change in spring force being smaller for given increases in valve movement, when the valve plate is at or close to the position shown under low static pressure conditions than when the valve assumes the position shown by dashed lines under higher pressure conditions. given increases in pressure change at low and high pressures cause relatively large or small v movements and the area in the channel are changed as required.

Det er anordnet et manuelt betjenbart organ for å regulere såvel det fjærende elements 106 spenningsgrad som dets be-gynnelsesspenning for derved å muliggjøre regulering av det nivå ved hvilket luft-strømningen opprettholdes i det vesentlige konstant ved hjelp av strømkontrolleren 36. Det skal bemerkes at ventilplaten 146 ved det nedre kantparti 148 på undersiden er forsynt med en flens eller knast 174. A manually operable means is provided to regulate both the degree of tension of the spring element 106 and its initial tension to thereby enable regulation of the level at which the air flow is maintained substantially constant by means of the current controller 36. It should be noted that the valve plate 146 at the lower edge part 148 on the underside is provided with a flange or knob 174.

Denne tjener til å begrense ventilplatens This serves to limit the valve plate

146 svingebevegelse nedover og således be-stemme dens første vinkelstilling. Hertil kommer at stoppeknasten 174 indirekte hindrer at veivarmen 170 svinger så meget at dens senterlinje blir liggende nøyaktig i flukt med skruefj ærens 168 akse. Med ventilplaten 146, veivarmen 170 og fjæren 168 i den i fig. 7 viste stilling står fjæren under nominell spenning. 146 swinging movement downwards and thus determine its first angular position. In addition, the stop cam 174 indirectly prevents the crankshaft 170 from swinging so much that its center line lies exactly flush with the axis of the coil spring 168. With the valve plate 146, the crankshaft 170 and the spring 168 in the one in fig. In the position shown in 7, the spring is under nominal tension.

Ved den motsatte ende av veivarmen 170 bæres fjæren 168 av en knekt 176, en U-formet holder 178, en mutter 180, en holderstang 182 og en holderstift 184. De siste av disse tre elementer danner den manuelt betjenbare reguleringsinnretning for fjæren. Knekten 176 er festet på husets 130 sidevegg 136 ved hjelp av passende midler og bærer den U-formede holder 178 anbragt på skrå slik at dennes i flukt liggende hull 186 og 188 blir koaksiale med fjæren 168. Holderstangen 182 strekker seg gjennom åpningene 186 og 188 og inne i fjærens 168 viklinger hvor holderstiften 184, som er festet til stangens endeparti, med begge ender stikker ut mellom viklingene av fjæren. Mutteren 180 ligger mellom og er fast festet til benene på den U-formede holder og opptar holderstangen 182 som i det minste på en del av lengden er forsynt med passende gjenger. To i flukt liggende hull 190 i holderens 178 ben fast-holder det øvre frie endeparti 192 på fjæren 168. At the opposite end of the crankshaft 170, the spring 168 is supported by a jack 176, a U-shaped retainer 178, a nut 180, a retaining rod 182 and a retaining pin 184. The last of these three elements form the manually operable regulating device for the spring. The jack 176 is attached to the side wall 136 of the housing 130 by suitable means and carries the U-shaped holder 178 arranged at an angle so that its flush holes 186 and 188 become coaxial with the spring 168. The holder rod 182 extends through the openings 186 and 188 and inside the windings of the spring 168 where the retaining pin 184, which is attached to the end portion of the rod, protrudes with both ends between the windings of the spring. The nut 180 lies between and is firmly attached to the legs of the U-shaped holder and accommodates the holder rod 182 which, at least on part of its length, is provided with suitable threads. Two flush holes 190 in the leg of the holder 178 firmly hold the upper free end portion 192 of the spring 168.

Av det foranstående fremgår at de fremstikkende endepartier på holderstiften 184 kan settes inn mellom fjærens viklinger, slik at en dreining av holderstangen 182 bevirker at stiftens endepartier vil bevege seg langs mellomrommet mellom tilstøtende fjærviklinger. Med mindre stigning av gjengene på holderstangen 182 og i mutteren 180 enn av viklingene på fjæren 168 vil stiften 184, ved dreining av stangen 182 så den avanserer inne i fjæren, derved beveges og viklingene over fjæren sammentrykkes og gjøres uvirksomme, slik at det bare blir de viklinger som ligger mellom stiften og veivarmen som blir virk-somme. Dette vil selvsagt resultere i en øket virkning av fjæren 168 og en økning av dens forspenning. Omvendt vil en dreining av stangen 182 i motsatt retning resultere i en reduksjon av fjæringen og av dens forspenning. From the above it appears that the protruding end parts of the holder pin 184 can be inserted between the coils of the spring, so that a rotation of the holder rod 182 causes the end parts of the pin to move along the space between adjacent spring coils. With less pitch of the threads on the retaining rod 182 and in the nut 180 than of the windings on the spring 168, the pin 184, by turning the rod 182 so that it advances inside the spring, thereby moves and the windings above the spring are compressed and rendered ineffective, so that it only becomes the windings that lie between the pin and the crank heat that become active. This will of course result in an increased effect of the spring 168 and an increase in its bias. Conversely, turning the rod 182 in the opposite direction will result in a reduction of the suspension and of its preload.

Videre er det anbragt en med åpninger forsynt plate i luftkanalen 140 i strøm-kontrolleren 130 hvilke åpninger lukkes progressivt av ventilplaten 146 i løpet av dennes bevegelse fra åpen til lukket stilling. Disse åpninger har bestemt størrelse, fasong og antall for å skaffe variasjon i kanalareal ved ventilbevegelse i samsvar med et forutbestemt skjema som komplet-terer det forannevnte skjema for ventilbevegelse for å tilveiebringe skjemaet for arealvariasjon ved trykkendring nødven-dig for konstant strømningsforhold. Stør-relsen, fasongen og antallet av åpninger i platen er derfor slik at ventilbevegelsen, som bevirkes av stigende lufttrykk på ventilen, resulterer i avtagende åpent ventil-areal, hvilken reduksjon av arealet foregår med en hastighet som er større enn ventilplatens hastighet. Den del av den nødven-dige arealvariasjon som den ikke-lineære ventilbevegelse ikke sørger for (jfr. kur-vene a og b i fig. 8) blir derfor frembragt ved hjelp av åpninger i den med ventilplaten i forbindelse stående plate. Furthermore, a plate provided with openings is placed in the air channel 140 in the flow controller 130, which openings are progressively closed by the valve plate 146 during its movement from open to closed position. These openings have a specific size, shape and number to provide variation in channel area upon valve movement in accordance with a predetermined scheme which complements the aforementioned scheme for valve movement to provide the scheme for area variation upon pressure change necessary for constant flow conditions. The size, shape and number of openings in the plate are therefore such that the valve movement, which is caused by rising air pressure on the valve, results in a decreasing open valve area, which reduction of the area takes place at a speed that is greater than the speed of the valve plate. The part of the necessary area variation which the non-linear valve movement does not provide (cf. curves a and b in Fig. 8) is therefore produced by means of openings in the plate connected to the valve plate.

Den med åpninger forsynte plate kan selvsagt ha mange forskjellige fasonger, men i fig. 6 og 7 er platen 194 bueformet og beliggende i luftkanalen 140 mellom sideveggene 136 og 138 og toppen 132 og bunnen 134 av huset 130. Platens 194 nedre lengdekant er festet til bunnen 134 og dens øvre lengdekant til toppen 132 av huset 130. Hovedpartiet av platen 194 har kvartsirku-lært tverrsnitt som krummer seg etter den bueformede bane av ventilplatens 146 frie ende. Et øvre kantparti 196 av platen 194 strekker seg fra dennes bueformede parti og omtrent loddrett på toppen 132 av huset 130. The plate provided with openings can of course have many different shapes, but in fig. 6 and 7, the plate 194 is arc-shaped and located in the air channel 140 between the side walls 136 and 138 and the top 132 and the bottom 134 of the housing 130. The lower longitudinal edge of the plate 194 is attached to the bottom 134 and its upper longitudinal edge to the top 132 of the housing 130. The main part of the plate 194 has a quarter-circular cross-section which curves along the arc-shaped path of the free end of the valve plate 146. An upper edge portion 196 of the plate 194 extends from its arcuate portion and approximately vertically on the top 132 of the housing 130.

Som det fremgår vil den svingende bevegelse av ventilplaten 146 fra dens første stilling til den annen stilling progressivt lukke åpningene i platens 194 sirkulære parti, men ikke åpningene- i dens øvre kantparti 196. Åpningene i det sirkulære parti kan ha en hvilken som helst hen-siktsmessig fasong, men fortrinnsvis ut-ført som vist og omfatter en rekke like slisser 198 fordelt tversover platen på dennes sirkulære parti. Slissene 198 lukkes progressivt ved bevegelse av ventilplaten 146 fra dens første til dens annen stilling og hver enkelt av slissene avtar oppover i bredde for å skaffe den forlangte grad av reduksjon i det åpne areal. Hver sliss 198 har et lavere parti 200 med omtrent ensartet bredde som sørger for gjennom-gang av innstrømmende luft til lommen 164 under ventilplaten 146. Et mellomlig-gende parti 202 av slissen 198 avtar temmelig skarpt i bredde oppover og under-støtter den nødvendige hurtige reduksjon av arealet i den første del av areal-trykk-kurven a, i fig. 8. Et øvre parti 204 av slissen 198 avtar i bredde oppover i noen mindre grad og understøtter dannelsen av are-alendringen i den senere del, høytrykksde-len, i arealtrykkurven a. As can be seen, the swinging movement of the valve plate 146 from its first position to the second position will progressively close the openings in the circular portion of the plate 194, but not the openings in its upper edge portion 196. The openings in the circular portion may have any visually shaped, but preferably carried out as shown and comprising a number of equal slits 198 distributed across the plate on its circular part. The slots 198 are closed progressively by movement of the valve plate 146 from its first to its second position and each of the slots decreases upwards in width to provide the required degree of reduction in the open area. Each slot 198 has a lower part 200 of approximately uniform width which ensures the passage of inflowing air to the pocket 164 under the valve plate 146. An intermediate part 202 of the slot 198 decreases rather sharply in width upwards and supports the necessary rapid reduction of the area in the first part of the area-pressure curve a, in fig. 8. An upper part 204 of the slot 198 decreases in width upwards to a lesser extent and supports the formation of the areal change in the later part, the high-pressure part, in the areal pressure curve a.

Fortrinnsvis kan platen 194 også være forsynt med åpninger i det øvre parti 196 bestående av en rekke forholdsvis små, like slisser 206 som er fordelt tversover dette parti. Disse slisser er atskilt fra slissene 198 og påvirkes ikke av ventilens bevegelser. Hensikten med slissene 206 er å sørge for et nødvendig minste areal som alltid er åpent for strømning av luften. Det skal bemerkes at slissene 198 ved de øvre ender måtte være betraktelig utvidet for å skaffe et åpningsareal lik det som utgjøres av åpningene 206. På denne måte får man en mindre og mere kompakt åp-ningsplate ved bruken av hjelpe- eller ekstraåpninger, f. eks. 206. Preferably, the plate 194 can also be provided with openings in the upper part 196 consisting of a number of relatively small, equal slits 206 which are distributed across this part. These slots are separate from the slots 198 and are not affected by the movements of the valve. The purpose of the slits 206 is to provide a necessary minimum area which is always open for the flow of air. It should be noted that the slits 198 at the upper ends had to be considerably widened in order to obtain an opening area equal to that constituted by the openings 206. In this way, a smaller and more compact opening plate is obtained by the use of auxiliary or additional openings, e.g. e.g. 206.

Det totale areal av hjelpeåpningene 206 må adderes til det totale areal av åpningene 198 ved bestemmelsen av de sist-nevntes fasong og størrelse for konstante strømningsforhold. Det kan dessuten være andre ekstraodinære faktorer som må tas i betraktning ved bestemmelse av den nøyaktige størrelse og fasong på slissene 198. Eksempelvis kan ventilplaten under forhold med stor lufthastighet og høyt lufttrykk oppføre seg som en flyvinge med det resultat at det oppstår feil i driften av strømkontrolleren. Slike feil såvel som andre som oppstår på grun av ekstraordi-nære faktorer kan kompenseres ved å endre slissenes omkrets og/eller størrelse fremkommet ved passende beregninger el- The total area of the auxiliary openings 206 must be added to the total area of the openings 198 when determining the latter's shape and size for constant flow conditions. There may also be other extraordinary factors that must be taken into account when determining the exact size and shape of the slits 198. For example, under conditions of high air velocity and high air pressure, the valve plate may behave like an airplane wing with the result that errors occur in the operation of the power controller. Such errors as well as others that occur due to extraordinary factors can be compensated for by changing the circumference and/or size of the slits obtained by suitable calculations or

ler prøveresultater. laughing test results.

Driften av fordelingsapparatet etter oppfinnelsen er i det foranstående beskrevet i forbindelse med dets forskjellige de-ler, hvorfor det nå bare skulle være nød-vendig å gi en kortfattet, summarisk beskrivelse av apparatets virkemåte. Varm og kald luft føres under høyt trykk og med stor hastighet inn i blandekammeret 30 gjennom åpningene 22 og 24. Ventilene 48 og 50 blir ved hjelp av leddmekanismen 62 påvirket av drivorganet 114 med termostaten 116 for å regulere mengden av strømmene av varm og kald luft til blandekammeret, for derved å skaffe den forlangte temperatur på den luft som strøm-mer ut fra apparatet eller den forønskede temperatur i værelset eller annet rom. Reduksjon i luftens trykk eller hastighet foregår ved hjelp av ventilene ved et lavt støynivå og endel lyddemping oppnås i blandekammeret. Videre oppnås det en intim blanding av varm og kald luft i blandekammeret som følge av et side om side hvirvlende luftstrømmønster i dette kammer. The operation of the distribution apparatus according to the invention is described above in connection with its various parts, which is why it should now only be necessary to give a brief, summary description of the apparatus's operation. Hot and cold air is fed under high pressure and at high speed into the mixing chamber 30 through the openings 22 and 24. The valves 48 and 50 are, by means of the joint mechanism 62, influenced by the drive member 114 with the thermostat 116 to regulate the amount of the flows of hot and cold air to the mixing chamber, thereby obtaining the required temperature of the air flowing out from the device or the desired temperature in the room or other room. Reduction in the air pressure or speed takes place with the help of the valves at a low noise level and complete sound attenuation is achieved in the mixing chamber. Furthermore, an intimate mixture of hot and cold air is achieved in the mixing chamber as a result of a side-by-side swirling air flow pattern in this chamber.

Fra blandekammeret passerer varm-kaldluftblandingen gjennom strømkontrol-leren 36 med en i det vesentlige konstant strømhastighet som bestemmes av påvirk - ningsfjærens reaksjon og forspenning. Større, konstant strømning kan fås ved From the mixing chamber, the hot-cold air mixture passes through the flow controller 36 at an essentially constant flow rate which is determined by the reaction and bias of the impact spring. Larger, constant flow can be obtained by

å øke fjæringsgraden og forspenningen, mens mindre, konstant strømning oppnås ved å minske fjæringen og forspenningen. to increase the spring rate and preload, while smaller, constant flow is achieved by decreasing the spring rate and preload.

Når luften forlater strømkontrolleren When the air leaves the flow controller

36 strømmer den inn i lyddempningskammeret 38 hvor lyden ytterligere dempes og hastigheten reduseres samt hvor der også foregår en ekstra blanding av varm og kald luft. Fra lyddempningskammeret strømmer den intimt blandede temperatur- og strømregulerte luft enten direkte 36 it flows into the sound dampening chamber 38 where the sound is further dampened and the speed is reduced and where there is also an additional mixing of hot and cold air. From the sound attenuation chamber, the intimately mixed temperature- and flow-regulated air flows either directly

eller gjennom en forstøver til et værelse eller annet rom som krever luftkondisjo-nering. or through an atomizer to a room or other room that requires air conditioning.

Claims

1. Air distribution device for ventilation, air-conditioning and similar facilities with inlet lines for both hot and cold air included in these, which air distribution device includes a. container with an air outlet opening in a limiting wall, as well as first and second air inlet openings which are located in each of two opposite side walls and which can be connected to the facility's supply lines for hot and cold air, where a dividing wall (32) made with an air passage opening (34) enters said container approximately perpendicular to the said two side walls (14) for interaction with and formation of a mixing chamber (30)

in the lower part of the container (10) in communicating connection with the mentioned first and second inlet openings (22, 24) as well as said passage opening (34), and partly a damping chamber (38) in the upper part of the container (10) in communicating connection with the mixing chamber (30 ) under the mediation of the passage opening (34) and in direct connection with said air outlet opening (46) in the upper limiting wall (12) of the container (10), and where both said first and second inlet openings (22, 24) and those to the same linked valve means are constructed and arranged in such a way that both the hot and the cold airflow are caused to circulate or swirl along substantially parallel or side-by-side oriented paths in the mixing chamber (30). but in mutually opposite circulation or flow directions to ensure perfect mixing of hot and cold air, characterized in that the two valve members (54) are equipped with angularly offset ribs (74) and are carried by the associated valve-carrying members (52) in different angular positions in relation to a center line (82 in Fig. 3) for the ribs (74) of the valve bodies and for the air flow channels (76) limited by the ribs in such a way that a fan-shaped flow pattern from that with the inlet opening for hot air ( 22) cooperating valve body ('54) is directed into the mixing chamber (30) in a downward direction towards the bottom plate (16) and backwards towards the rear wall (18), while a fan-shaped flow pattern from the cooperating valve body (54) with the inlet opening (24) for cold air ) are directed into this mixing chamber (30) in a downward direction towards the bottom plate (16) and forward towards the front wall (18) of this chamber, whereby these fan-shaped flow patterns of hot and cold air are caused to swirl or r circulate along side-by-side or parallel to each other oriented flow paths inside the mixing chamber in opposite flow directions, whereby a particularly intimate and mutual mixing of supplied hot and cold air in this mixing chamber at the desired low acoustic size level is ensured.

2. Air distribution device as stated in claim 1, characterized in that an air flow controlling device (36) which is placed essentially airtight in the damping chamber (38) above the air passage opening (34) of the partition wall (32), and which enables the desired and determined operation of the air distribution device in its entirety, is constituted by a sleeve (130 in Fig. 6) with limiting walls oriented at right angles to each other which form an air flow channel (140), which includes a valve plate (146) which is movable between a first and a another setting position depending on the prevailing air pressure in the said air flow channel, that there cooperates with the said valve plate (146) a spring biasing member (166) which is arranged to counteract the force which, depending on the air pressure, is exerted on the valve plate to ensure movement of the valve plate in accordance with a predetermined scheme, as an increase of the air pressure in said channel at constant speed results in movement of the valve plate from the first to the second setting position with reduced speed of movement.

3. Air distribution device as stated in claim 2, characterized in that the air flow channel (140) also includes a plate provided with openings (194 in Fig. 7) for such interaction with the valve plate (146) that during its movement from the mentioned first to the aforementioned second setting position successively close the openings (198) of the plate (194), the size and shape of which are such that the movement of the valve plate caused by rising air pressure causes a reduction in the total area of the openings (198) available for air flow at a rate greater than the speed of the movement of the valve plate and which corresponds to a predetermined pattern, whereby a reduction of the openings' total area available for airflow with increasing air pressure is achieved, resulting in a substantially constant flow of air through the air flow control member.