NO134567B

NO134567B -

Info

Publication number: NO134567B
Application number: NO3804/72A
Authority: NO
Inventors: J Alleaume
Original assignee: Technigaz
Priority date: 1972-06-06
Filing date: 1972-10-23
Publication date: 1976-07-26
Also published as: US3853240A; IT1044873B; DE2251869A1; FR2188738A6; JPS4931082A; NL7216019A; SE386125B; NO134567C; ES408372A2; GB1408440A; JPS5312110B2

Description

Klatretau. Climbing rope.

Oppfinnelsen vedrører et klatretau som ved sin særlige konstruksjon og ved de an-vendte råstoffer skal tilfredsstille to helt forskjellige krav som må oppfylles på den ene side ved tindebestigning og på den annen side ved et eventuelt fall i tauet. The invention relates to a climbing rope which, due to its special construction and the raw materials used, must satisfy two completely different requirements which must be met on the one hand when climbing peaks and on the other hand in the event of a fall in the rope.

Klatretaus påkjenninger fremkommer som bekjent på mange forskjellige måter. Ved vanlig klatrearbeide får tauet over-veiende strekkpåkjenning, mens ved et fall i tauet en uvanlig høy støtpåkjenning foreligger. Klatretau's stresses appear familiar in many different ways. During normal climbing work, the rope is mainly subjected to tensile stress, while in the event of a fall in the rope, there is an unusually high impact stress.

For det første tilfelle, altså for sikrin-gen og arbeidet med klatretau ved tindebestigning er det ønskelig med minst mu- In the first case, i.e. for belaying and work with climbing ropes when climbing peaks, it is desirable to have at least mu-

lig forlengelse av tauet, idet et lite strekk-bart klatretau lar dem som skal sikres nøy-aktig følge hver av førerens bevegelser. Et tau med stor evne til forlengelse ville dem-pe disse bevegelser fra føreren og de eventuelt gjennom tauet gitte tegn så sterkt for dem som skal sikres, at disse bevegelser bare når utydelig frem eller ikke når frem forståelig. Tau som strekker seg meget er derfor i høy grad uønsket for arbeidet med klatretau ved tindebestigninger og i sær- equal extension of the rope, as a small stretchable climbing rope allows those to be secured to follow each of the driver's movements exactly. A rope with a large capacity for extension would dampen these movements from the driver and the signs possibly given through the rope so strongly for those to be secured, that these movements only reach indistinctly or do not reach comprehensibly. Ropes that stretch a lot are therefore highly undesirable for work with climbing ropes for summit ascents and in special

lig uheldig plasserte situasjoner kan de sogar true livet for alle som er forbundet med tauet. In unfortunate situations, they can even threaten the lives of everyone connected to the rope.

På den annen side er det ved et fall On the other hand, there is a fall

i tauet nødvendig med en tilstrekkelig dempning og følgelig med tau med stor strekkbarhet for ikke å la tauspenningen i oppfangningsstøtets øyeblikk øke utover et bestemt mål. Denne spenningshøyde be-grenses på den ene side ved tauets bruddfasthet og på den annen side særlig ved det menneskelige legemes mulighet til å oppta sjokkliknende trykkbelastninger in the rope, sufficient damping is necessary and, consequently, with ropes with high stretchability in order not to allow the rope tension at the moment of the interception shock to increase beyond a specific target. This height of tension is limited on the one hand by the breaking strength of the rope and on the other hand in particular by the human body's ability to absorb shock-like pressure loads

som f. eks. oppstår ved oppfangningen ved hjelp av tauet av den som faller ned. De taukrefter som innvirker på legemet av den som faller ned i det øyeblikk han opp-fanges, bør på ingen måte øke i en stør-relsesorden som ved intakt tau truer den nedfallendes liv ved at det kan inntreffe frakturer. Dette tilfelle inntrer ikke når den førende avsikrer dynamisk, hvilket han bør gjøre, hvis det bare er mulig, dvs. frembringe bremsefriksjon ved hjelp av en tauføring, f. eks. rundt hoften, for således langsomt å fange opp den som faller ned. Foruten kraft og dyktighet kreves imidlertid hertil beherskning av den tilsvar-ende teknikk, f. eks. hoftesikringen. Helt andre betingelser foreligger imidlertid ved den statiske tausikring, hvormed det for-stås den ikke ettergivende og stive for-ankring av tauet i det taustykke som går fra karabinkroken til den som skal sikres. Ved fall i et slikt fiksert tau — hvormed det i nødstilfelle alltid må regnes — må imidlertid den samlede dempning av fallet frembringes av strekkbarheten og elasti-siteten av selve tauet. Det er meget sann-synlig at hittil — særlig ved klatretau av naturfibre — en statisk skrentsikring har bevirket tauets brudd og dermed nedstyrt-ning av den førende. like for example. occurs when the faller is caught by the rope. The rope forces acting on the body of the person who falls down at the moment he is caught should in no way increase to an order of magnitude which, with an intact rope, threatens the life of the person falling down by the possibility of fractures. This case does not occur when the leader belays dynamically, which he should do, if at all possible, i.e. produce braking friction by means of a rope guide, e.g. around the hip, in order to slowly catch the person who falls down. In addition to strength and skill, however, this requires mastery of the corresponding technique, e.g. the hip protection. Completely different conditions exist, however, with the static rope securing, by which is meant the non-yielding and rigid anchoring of the rope in the piece of rope that goes from the carabiner to the one to be secured. In the event of a fall in such a fixed rope - which must always be counted on in an emergency - the overall damping of the fall must, however, be produced by the stretchability and elasticity of the rope itself. It is very likely that up to now - especially with climbing ropes made of natural fibers - a static slope protection has caused the rope to break and thus the leader to fall.

Av sikkerhetsgrunner måtte derfor tindebestigeren i det minste ved vanske-lige bestigninger egentlig medbringe to forskjellige tau, og da et tau med meget liten strekkbarhet og et med stor strekkbarhet. For safety reasons, the summit climber therefore had to, at least on difficult climbs, actually carry two different ropes, and then one rope with very little stretchability and one with high stretchability.

De høye krav som altså må stilles til et klatretau oppfylles ikke av de kjente tau, som bare inneholder en kjerne som er dannet av helsyntetiske tråder som løper i tauets lengderetning, og en mantel av helsyntetiske tråder eller naturfibre. The high demands that must therefore be placed on a climbing rope are not met by the known ropes, which only contain a core formed of fully synthetic threads running in the lengthwise direction of the rope, and a sheath of fully synthetic threads or natural fibres.

Det ble nå funnet at man ved hjelp av en særlig konstruksjon og ved anven-delse av hensiktsmessige råstoffer kan fremstille et klatretau som ved moderat trekkbelastning bare tillater lite strekk av tauet, og ved høy støtbelastning som opp-fanges i fall, i sluttrinnet oppviser en høy bruddforlengelse. Et slikt tau fremstilles i tre deler av helsyntetiske tråder med høy strekkefasthet, men med den unntagelse at mantelen også kan bestå av naturfibre. Den indre del av langsetter rettede tråder, som i det følgende kalles senterdelen, har liten bruddforlengelse, mens den del som er slått eller også flettet rundt denne, kalt kjernen, har meget høy bruddforlengelse, og den ytre del, som er flettet rundt senterdelen og kjernen, den såkalte mantel, har en mindre bruddforlengelse. Mens kjernen har en høy belastningsevne, er mantelens og senterdelens belastningsevne mindre. It was now found that, with the help of a special construction and the use of appropriate raw materials, a climbing rope can be produced which, with moderate tensile loads, only allows a small stretch of the rope, and with high impact loads, which are absorbed in a fall, in the final stage exhibits a high elongation at break. Such a rope is made in three parts of fully synthetic threads with high tensile strength, but with the exception that the sheath can also consist of natural fibres. The inner part of longitudinally straightened threads, which is called the center part in the following, has a small elongation at break, while the part that is twisted or braided around it, called the core, has a very high elongation at break, and the outer part, which is braided around the center part and The core, the so-called mantle, has a smaller fracture elongation. While the core has a high load capacity, the load capacity of the mantle and the center part is less.

Ved hjelp av forsøk og beregninger ble bruddfasthets- og bruddforlengelsesgren-sene fastslått, som et klatretau ifølge oppfinnelsen må ha. By means of tests and calculations, the breaking strength and breaking elongation limits, which a climbing rope according to the invention must have, were determined.

Trykkbelastningen ved klatrearbeidet skal utelukkende opptas av senterdelen som har liten strekkbarhet i lengden. Dens belastningsevne må tilsvare tindebestigerens tredobbelte kroppsvekt, som antas å være 80 kg, altså 240 kg. Under hensyntagen til et eksperimentelt fastslått fasthetsfall på 40 pst. ved tauets bøyningspåkjenning i karabinkroken må derfor fastheten av alle tråder i senterdelen utgjøre 400 kg. Bruddforlengelsen skal dermed ikke overstige 10 pst. På grunn av denne lille forlengelse belaster den moderate trekkpå-kjenning av tauet praktisk talt bare senterdelen, således at de stillede krav til tauet for tindebestigning er oppfylt. Med hensyn til kjernens nødvendige belastningsevne er det gått ut fra den høyeste påkjenning som det menneskelige legeme kan tåle uten å bli skadet. Denne ligger, som fastslått ved omfattende for-søk, ved ca. 1200 kg. (Sml. «Grundriss fur Flugmedizin» av Strughold, 3. opplag, be-arbeidet av prof. dr. med. Ruff, Verlag Ambrosius Barth, Munchen). The pressure load during the climbing work must be taken up exclusively by the central part, which has little stretchability in its length. Its load capacity must correspond to three times the climber's body weight, which is assumed to be 80 kg, i.e. 240 kg. Taking into account an experimentally established strength drop of 40 per cent due to the bending stress of the rope in the carabiner hook, the strength of all threads in the central part must therefore amount to 400 kg. The elongation at break should therefore not exceed 10 per cent. Because of this small elongation, the moderate tension of the rope practically only strains the central part, so that the requirements for the rope for peak climbing are fulfilled. With regard to the required load capacity of the core, the highest stress that the human body can withstand without being injured has been assumed. This is located, as determined by extensive research, at approx. 1200 kg. (Coll. "Grundriss fur Flugmedizin" by Strughold, 3rd edition, edited by prof. dr. med. Ruff, Verlag Ambrosius Barth, Munich).

For beregning av den bruddforlengelse som kjernen må ha kan det anføres føl-gende: Et taus arbeidsevne er produktet av belastningsevne (P) ganger bruddforlengelse (D), ganger fylleverdi (e) (Vollig keitswert). Sistnevnte ligger mellom 0,5 og 0,33 og er av sikkerhetsgrunner å innsette med 0,33. Ved fall skal den nedfallendes kinetiske energi ikke overstige denne arbeidsevne. Den er som kjent lik produktet av vekten (G) og summen av fallhøyden For calculating the elongation at break that the core must have, the following can be stated: The working capacity of a pipe is the product of load capacity (P) times elongation at break (D), times filling value (e) (Vollig keitswert). The latter lies between 0.5 and 0.33 and for security reasons should be inserted with 0.33. In the event of a fall, the falling person's kinetic energy must not exceed this work capacity. It is known to be equal to the product of the weight (G) and the sum of the drop height

(h) og bruddforlengelsen (D). Den ugun-stigste belastningsform fremkommer da (h) and the fracture extension (D). The most unfavorable form of load then appears

når fallhøyden tilsvarer den dobbelte taulengde. I dette tilfelle blir h = 2 når man refererer den ovennnevnte kinetiske energi til 1 m taulengde. Det blir altså when the drop height corresponds to twice the rope length. In this case, h = 2 when referring to the above-mentioned kinetic energy to 1 m rope length. So it will be

G . (2 + D) = P . D . e G. (2 + D) = P . D. e

dvs. ved G == 80 kg, P = 1200 kg og e = 0,33 blir D = 0,50. En underskridelse av denne verdi inntil 45 pst. er tillatelig, da fylleverdien (Volligkeitswert) ble ansatt meget lavt, og ved en fylleverdi på 0,36 viser utregningen en forlengelse på 45 pst. I virkeligheten vil oppfangningsstøtet ved hjelp av den trinnvis virkende dempning ligge under 1200 kg som det skal forklares nærmere nedenfor. Ved en belastningsevne for kjernen på inntil 1200 kg må bruddfast-heten av summen av dens tråder naturlig-vis være høyere, da det ved en slått kjerne må tas i betraktning et slagtap på ca. 10 pst. og et fasthetstap på ca. 40 pst. ved bøyningspåkjenning i karabinkroken. Når man på den annen side tar i betraktning at senterdelen ved brudd absorberer en del av lasten som tilsvarer ca. 240 kg, må kjernen ha en fasthet på ca. 1700 kg. i.e. at G == 80 kg, P = 1200 kg and e = 0.33, D = 0.50. An undershoot of this value of up to 45 per cent is permissible, as the fill value (Volligkeitswert) was set very low, and at a fill value of 0.36 the calculation shows an extension of 45 per cent. under 1200 kg, which will be explained in more detail below. With a load capacity for the core of up to 1,200 kg, the breaking strength of the sum of its strands must naturally be higher, as in the case of a broken core an impact loss of approx. 10 per cent and a firmness loss of approx. 40 percent in the case of bending stress in the carabiner. When, on the other hand, it is taken into account that the center part absorbs part of the load when broken, which corresponds to approx. 240 kg, the core must have a firmness of approx. 1700 kg.

Når kjernens bruddforlengelse vokser, blir det maksimale oppfangningsstøt ved den samme kinetiske energi mindre hvilket fremgår av de ovennevnte forhold. En høy strekkbarhet av kjernen er derfor alltid ønskelig. Den finner sine grenser i grunnmaterialets bruddforlengelse pluss forlengelsesøkningen som den dessuten gis ved kjernens konstruksjon. Av likningen G . (2 -f D) = P . D . e fås for e = % : 6G = D . (P-3G) eller P = (6G : D) + 3G eller for G == 80 kg : P == (480 : D) + 240, dvs. kjernens belastningsevne må generelt ha omtrent følgende verdier: tindebestigerens seksdobbelte vekt dividert med kjernens forlengelse i prosent, forøket med tindebestigerens tredobbelte vekt. For D = 80 pst. = 0,80 fåes da for P verdien 840 kg. På grunn av lastopptagelsen ved hjelp av sentraldelen kan denne verdi forminskes med 3 G = 240 kg, således at det som brukbar regel kan antas at P = 6 G : D resp. P = 480 : D eller at under hensyntagen til avvikelser As the core's elongation at break increases, the maximum capture shock at the same kinetic energy becomes smaller, which is evident from the above-mentioned conditions. A high stretchability of the core is therefore always desirable. It finds its limits in the breaking elongation of the base material plus the elongation increase which is also given by the construction of the core. From the equation G . (2 -f D) = P . D. e is obtained for e = % : 6G = D . (P-3G) or P = (6G : D) + 3G or for G == 80 kg : P == (480 : D) + 240, i.e. the load capacity of the core must generally have approximately the following values: six times the climber's weight divided by the core's elongation in percent, increased by three times the climber's weight. For D = 80 percent = 0.80, the value for P is 840 kg. Due to the load absorption by means of the central part, this value can be reduced by 3 G = 240 kg, so that it can be assumed as a usable rule that P = 6 G : D resp. P = 480 : D or that taking into account deviations

P . D ikke skal ligge under 450. P. D must not be below 450.

Også her må selvsagt kjernetrådenes bruddfasthet være høyere, som allerede vist ovenfor. Here, too, the breaking strength of the core threads must of course be higher, as already shown above.

Mantelen tjener i første rekke til å beskytte kjernen mot beskadigelser. Til dens belastningsevne stilles det derfor ingen særlige krav, således at en belastningsevne på ca. 300 kg er tilstrekkelig, hvilket lett oppnås ved hjelp av den nødvendige materialmengde for avdekning av kjernen. The mantle primarily serves to protect the core from damage. There are therefore no special requirements for its load capacity, so that a load capacity of approx. 300 kg is sufficient, which is easily achieved with the help of the necessary amount of material for uncovering the core.

Mantelens forlengelse skal, som ovenfor nevnt, i hvert fall være mindre enn kjernens, og da fortrinnsvis ca. 20 til 30 pst., for at mantelen revner før kjernens belastningsevne er nådd. Derved dempes igjen oppfangningsstøtet og dermed mantelens belastningsevne, etter at den allerede i det første trinn ved revning av den lite forlengbare sentraldel ble minsket med dens belastningsevne. Denne nedsetelse av den kinetiske energi ved nedfalling i trinn har en dobbelt fordel, da derved såvel kjernens påkjenning som også fare for kroppsbeskadigelse blir vesentlig mindre, for på denne måte vil i det minste det til-latelige oppfangningsstøt på ca. 1200 kg ikke overskrides, men derimot mer sann-synlig senkes vesentlig. The extension of the mantle must, as mentioned above, in any case be less than that of the core, and then preferably approx. 20 to 30 per cent, so that the mantle cracks before the core's load capacity is reached. Thereby, the interception shock and thus the load-bearing capacity of the mantle is dampened again, after its load-bearing capacity was already reduced in the first stage by tearing of the slightly extendable central part. This reduction of the kinetic energy when falling in steps has a double advantage, as both the stress on the core and the risk of body damage are thereby significantly reduced, because in this way at least the permissible catch shock of approx. 1,200 kg is not exceeded, but, on the other hand, is more likely to be significantly lowered.

Det skal dessuten bemerkes at ved bruk av tauet under tindebestigning får forlengelsesevnen av kjerne og mantelen vesentlig belastning under sentraldelens bruddforlengelse, dvs. altså langt under 10 pst. Derved får tauet ifølge oppfinnelsen en betraktelig øket anvendelsesmulig-het. It should also be noted that when the rope is used during peak climbing, the extension ability of the core and the mantle is significantly strained during the elongation at break of the central part, i.e. well below 10 per cent. Thereby, the rope according to the invention has a considerably increased possibility of application.

Tauet ifølge oppfinnelsen virker altså ved klatring som et tau som har liten evne til forlengelse. Ved fall oppdeles den kinetiske energi i tre trinn, idet først sentraldelen ved revning absorberer ca. 250 kg og deretter mantelen ca. 300 kg og til slutt oppfanger kjernen reststøtet. The rope according to the invention thus acts when climbing as a rope that has little ability to extend. When falling, the kinetic energy is divided into three stages, with the central part first absorbing approx. 250 kg and then the mantle approx. 300 kg and finally the core absorbs the residual impact.

De følgende eksempler viser utførel-sesformer for tau i henhold til oppfinnelsen. De nevnte tall refererer seg til tegningen. The following examples show embodiments of ropes according to the invention. The numbers mentioned refer to the drawing.

Eksempel 1. Example 1.

a) Sentraldelen 1 fremstilles f. eks. av 10 kabler la av hver 7500 den. høy-strukkede polyetylentråder med 5,7 g/den. strekkfasthet og 7—8 pst. forlengelse, således at det fåes en samlet strekkefasthet på 75 000 den.. 5,7 g/den. = 428 kg. b) Kjernen 2 fremstilles av 58 mindre strukkede polyamidkabler av hver 7500 a) The central part 1 is produced, e.g. of 10 cables let off each 7500 den. high-stretch polyethylene threads with 5.7 g/den. tensile strength and 7-8 percent elongation, so that a total tensile strength of 75,000 denier is obtained. 5.7 g/den. = 428 kg. b) The core 2 is made from 58 less stretched polyamide cables of 7500 each

den. med en strekkfasthet på 4,5 g/den. og ca. 35 pst. bruddforlengelse. De 58 kabler it. with a tensile strength of 4.5 g/den. and approx. 35 percent elongation at break. The 58 cables

slåes etter følgende skjema i fire lag rundt sentraldelen (på tegningen er bare tre antydet, nemlig 2a—c). is beaten according to the following scheme in four layers around the central part (in the drawing only three are indicated, namely 2a—c).

(Sentraldel + 6 + 12 + 16)S + 24 Z. (Central part + 6 + 12 + 16)S + 24 Z.

Slaglengde og slagretning øker kjernens forlengelse 50 pst. og gir også, selv uten termisk fiksering et fullstendig spennings-fritt tau. De 58 kabler gir en aritmetisk fasthet på 58 x 7500 den. x 4,5 g/den. = 1960 kg, som nedsettes ved hjelp av et slagtap på ca. 10 pst. til 1760 kg. c) Mantelen 3 kniples rundt kjerne og sentraldel i Barmer fletning. Den fremstilles eksempelvis av normalstrukkede polyamidkabler på hver 3000 den. med en fasthet på 6,0 g/den. og en strekkbarhet på 22 pst. Da det til avdekning av kjernen er nødvendig ca. 40 pst. av den samlede vekt av kjerne og mantel, må det anvendes 96 kabler, således at den samlede fasthet utgjør 96 x 3000 den. x 6,0 g/den. = 1760 kg. Stroke length and stroke direction increase the core's elongation by 50 percent and also provide, even without thermal fixation, a completely tension-free rope. The 58 cables give an arithmetic firmness of 58 x 7500 den. x 4.5 g/den. = 1960 kg, which is reduced by means of a shock loss of approx. 10 percent to 1,760 kg. c) The mantle 3 is laced around the core and central part in Barmer braid. It is produced, for example, from normally drawn polyamide cables of 3,000 each. with a firmness of 6.0 g/den. and an extensibility of 22 per cent. As approx. 40 per cent of the total weight of core and sheath, 96 cables must be used, so that the total strength amounts to 96 x 3000 den. x 6.0 g/den. = 1760 kg.

Ved hjelp av fletningsarten kan ved trekkpåkjenninger bare ca. 33 pst. ut-nyttes og et ytterligere tap på ca. 40 pst. inntrer ved bøyningen i karabingjennom-løpet. Under hensyntagen til alle disse fasthetsnedsettelser blir det da tilbake enda en belastningsevne påomkring 355kg. With the help of the type of braiding, only approx. 33 per cent is exploited and a further loss of approx. 40 percent occurs at the bend in the carabiner barrel. Taking into account all these reductions in firmness, there is still a load capacity of around 355kg left.

Mantelens grep ble forbedret ved at de enkelte mantelkabler hadde forskjellige tykkelser, som vist på tegningen ved 3a og 3b. The sheath's grip was improved by the fact that the individual sheath cables had different thicknesses, as shown in the drawing at 3a and 3b.

Eksempel 2. Example 2.

a) Sentraldelens oppbygning ble gjennomført som i eksempel 1. b) For kjernen ble det anvendt mind-de strukkede polyamidkabler på hver 7500 a) The construction of the central part was carried out as in example 1. b) For the core, the minimum stretched polyamide cables of 7,500 each were used

den. med en utvidelse på 35 pst. og en fasthet på 4,5 g/den. Det ble spiralflettet 50 kabler rundt sentraldelen. Ved hjelp av it. with an expansion of 35 percent and a firmness of 4.5 g/den. 50 cables were spirally braided around the central part. Using

den høye konstruksjonsforlengelse på 45 pst. oppnår man en samlet forlengelse på the high construction elongation of 45 percent achieves a total elongation of

ca. 80 pst., hvorved oppfangningsstøtet about. 80 per cent, whereby the interception shock

nedsetter seg under hensyntagen til belast-ningsopptagelsen ved sentraldelen til ca. 650 kg. Under hensyntagen til et eksperimentelt fastslått gjennomsnittlig forseg-lingstap (som tilsvarer «slagtapet» i eksempel 1) på 18 pst. og et tap på 40 pst. ved hjelp av bøyningspåkjenning, er en bruddfasthet på kjernetrådene på 1550 kg takes into account the load absorption at the central part to approx. 650 kg. Taking into account an experimentally determined average sealing loss (corresponding to the "impact loss" in example 1) of 18 percent and a loss of 40 percent by means of bending stress, a breaking strength of the core wires is 1550 kg

nødvendig. Disse betingelser oppfylles rike-lig ved de 50 kabler som har en bruddfasthet på 1700 kg. necessary. These conditions are amply fulfilled by the 50 cables which have a breaking strength of 1700 kg.

c) Mantelen fremstilles av hampgarn Nm. 1,75 i Barmer fletning, hvorved c) The mantle is made from hemp yarn Nm. 1.75 in Barmer braid, whereby

det oppnås et særlig godt grep. Til dannel- a particularly good grip is achieved. In order to

sen av mantelen er det tilstrekkelig, som sen of the mantle it is sufficient, which

i eksempel 1, med 40 pst. av den samlede in example 1, with 40 per cent of the total

vekt av kjerne og mantel, således at det weight of core and mantle, so that it

anvendes 50 hampgarn Nm. 1,75 (titer 50 hemp yarn Nm is used. 1.75 (titer

5140 den.). Mantelens utvidelse utgjør ca. 5140 the.). The extension of the mantle amounts to approx.

30 pst. og belastningsevne 350 kg. 30 percent and load capacity 350 kg.

Det skal understrekes at alle nevnte It should be emphasized that all mentioned

tall er eksempler og at oppfinnelsen ikke numbers are examples and that the invention is not

skal være begrenset til disse verdier. Tauet must be limited to these values. The rope

ifølge oppfinnelsen kan også anvendes for according to the invention can also be used for

andre sikkerhetsformål. other security purposes.

Claims

1. Climbing rope suitable both for use during climbing and safety rope in the event of a fall, characterized by the fact that it is made of three parts comprising an innermost core or central link with longitudinal fully synthetic threads, an outer core of fully synthetic threads that are twisted or braided around the central part and a mantle of fully synthetic threads or natural fiber yarn that is braided around the central part and the core, the central part having a load capacity normal for climbing work and a li ten elongation at break, the core has a much higher load capacity and a much larger elongation at break and the mantle has a higher load capacity than the central part but less elongation at break than the core.

2. Climbing frame according to claim 1, characterized in that the central part has a load capacity of at least 250 kg and maximum elongation at break of 10 per cent, the core has an elongation at break of 45-80 per cent, and its load capacity is measured so that the product of elongation at break and load capacity does not is below 450, and the mantle has a load capacity of at least 300 kg and a smaller elongation at break than the core.

3. Climbing rope according to claims 1 and 2, characterized in that the elongation at break of the sheath is preferably 20-30 percent lower than the elongation at break of the core.