NO130163B - - Google Patents

Download PDF

Info

Publication number
NO130163B
NO130163B NO00443/69A NO44369A NO130163B NO 130163 B NO130163 B NO 130163B NO 00443/69 A NO00443/69 A NO 00443/69A NO 44369 A NO44369 A NO 44369A NO 130163 B NO130163 B NO 130163B
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
fluidistor
inlet
flow
constriction
control chamber
Prior art date
Application number
NO00443/69A
Other languages
English (en)
Inventor
P Bahrton
Original Assignee
P Bahrton
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by P Bahrton filed Critical P Bahrton
Publication of NO130163B publication Critical patent/NO130163B/no

Links

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F15FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
    • F15CFLUID-CIRCUIT ELEMENTS PREDOMINANTLY USED FOR COMPUTING OR CONTROL PURPOSES
    • F15C1/00Circuit elements having no moving parts
    • F15C1/08Boundary-layer devices, e.g. wall-attachment amplifiers coanda effect
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10TTECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T137/00Fluid handling
    • Y10T137/206Flow affected by fluid contact, energy field or coanda effect [e.g., pure fluid device or system]
    • Y10T137/2087Means to cause rotational flow of fluid [e.g., vortex generator]
    • Y10T137/2104Vortex generator in interaction chamber of device
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10TTECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T137/00Fluid handling
    • Y10T137/206Flow affected by fluid contact, energy field or coanda effect [e.g., pure fluid device or system]
    • Y10T137/2229Device including passages having V over T configuration
    • Y10T137/2256And enlarged interaction chamber

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Theoretical Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Supply Devices, Intensifiers, Converters, And Telemotors (AREA)
  • Branch Pipes, Bends, And The Like (AREA)
  • Multiple-Way Valves (AREA)
  • Air-Flow Control Members (AREA)
  • Fluid-Pressure Circuits (AREA)
  • Reciprocating Pumps (AREA)

Description

Fluidistor.
Denne oppfinnelse angår en fluidistor med et innløp og minst to utløp samt et mellomliggende gjennomstrømningsrom som omfatter minst ett styrekammer, hvor hvert styrekammer er forsynt med organer for tilførsel av et styresignal i det øyemed å styre et gjennom fluidistoren passerende medium til ett eller flere ønskede utløp, og hvor det nær overgangen mellom innløpet og gjennomstrøm-ningsrommet er anordnet en innsnevring hvis oppstrøms beliggende sideflate danner en stor vinkel, fortrinnsvis ca. 90°, med hoved-strømningsretningen av mediet i innløpet, henholdsvis med dettes lengdeakse.
Hovedformålet med oppfinnelsen er å tilveiebringe en fluidistor av den ovenfor angitte type som er av en slik beskaffenhet at man ved hjelp av styresignalet kan oppnå en rask, distinkt og sikker omkobling av fluidet mellom de forskjellige utløp.
Et annet formål med oppfinnelsen er å muliggjøre en slik omkobling med minimalt effektbehov.
Det som er særegent ved oppfinnelsen består i hovedsaken i at innsnevringen avgrenses av en flens eller et tilsvarende organ som i mediets hovedstrømningsretning har liten tykkelse i forhold til sin utstrekning vinkelrett på den nevnte strømnings-retning og i det plan i hvilket avbøyningen skjer.
Det har vist seg at innsnevringens utstrekning i mediets hovedstrømningsretning er av avgjørende betydning for omkoblings-funksjonen og at man ved anvendelse av de forannevnte prinsipper oppnår et strømningsbilde i hvilket de trykkdifferanser som dannes i styrekamrene for frembringelse av styringen, forplanter seg bakover til innløpet umiddelbart oppstrøms for innsnevringen. Derved oppnås de fordeler som det er redegjort for i det foranstående.
Til nærmere belysning av de fordeler og den tekniske effekt som blir oppnådd, skal det først forklares hva som menes med kon-traksjonskoeffisient i foreliggende sammenheng, idet mediets kontraksjon på grunn av flensorganet er av vesentlig betydning for virkemåten av fluidistoren ifølge oppfinnelsen. Herunder betraktes for det første US-patentskrift 3.283.767, særlig dettes fig. 6 og den kontraksjon som der skjer, og for det annet den kontraksjon som finner sted i en fluidistor ifølge denne oppfinnelse.
I det første og kjente tilfelle har innsnevringen betydelig utstrekning i strømningsretningen og er avgrenset av parallelle veg-ger. Innsnevringen har med andre ord et konstant tverrsnittsareal, dvs. forholdet mellom arealene ved begynnelsen av innsnevringen og ved slutten av denne er lik 1, dvs„ kontraksjonskoeffisienten er lik 1.
Som det også vil fremgå av nedenstående beskrivelse i til-knytning til tegningen, vil strømningsbildet i fluidistoren ifølge denne oppfinnelse vise at kontraksjonen begynner allerede i inn-løpet og fullbyrdes ved flensorganene. Tverrsnittsarealet på det sistnevnte sted er betydelig mindre enn på det sted hvor kontraksjonen begynner, eller mer presist teknisk uttrykt - kontraksjons-koef f isienten er mindre enn 1.
Den primære tekniske effekt som blir oppnådd ved hjelp av
det særlige arrangement i fluidistoren ifølge oppfinnelsen, be-
står i at når et styresignal pålegges ved ett av styrekamrene,
så vil den derved utløste endring i det statiske trykk der forplan-tes bakover til innløpet. Dette kan uttrykkes slik at forskjellen i statisk trykk mellom innløpet og styrestedet eller -kammeret reduseres, dvs. at det medgår mindre energi for å avstedkomme styringen for avbøyning av mediestrålen eller -strømmen. Det er et. viktig moment i denne forbindelse at mediestrømmen i prinsipp på-virkes tvers gjennom hele sin tykkelse slik at den når den umiddelbart clerefter trer ut i styrekamrene, oppviser en kraftig "makro-skopisk" virveldannelse. Disse forhold er av fundamental funksjonell betydning for å oppnå som nettoresultat at det skjer en hurtig, distinkt og sikkeromkobling med minalt effektbehov for styringen.
Det opptrer imidlertid også en annen fordel som ikke ved-rører energibehovet, men energitapet i det styrte medium. Ved at avbøyningen i realiteten begynner allerede inne i innløpet er det mulig å flytte innsnevringen langt bakover, dvs. mot strømnings-retningen, sammenlignet med hva som kan oppnås ved kjente fluidistorer. Resultatet blir at strømningstapene i selve det styrte medium også reduseres.
Betraktes igjen det nevnte US-patentskrift 3.283.767, frem-går det tydelig av dettes tegning og tilhørende beskrivelse at innsnevringen skal være langstrakt i strømningsretningen, hvilket står i skarp motsetning til den grunnleggende tanke ved ut-formningen av fluidistoren ifølge foreliggende oppfinnelse.
Oppfinnelsen samt ytterligere særegne trekk ved denne skal nedenfor beskrives nærmere under henvisning til den vedlagte tegning. Fig. 1 viser i perspektivriss og delvis i snitt en ifølge oppfinnelsen utført fluidistor med et innløp og to utløp„
Fig. 2 viser i planriss forholdene i fluidistoren styrt
for gjennomstrømning gjennom det ene av to utløp.
På tegningen er en fluidistor betegnet med tallet 10,
hvilken fluidistor er tegnet som en blokk 11 inneholdende et innløp 12 og to utløp 13 og 14.
Av fremstillingstekniske hensyn er her de to motsatte be-grensningsflater for passasjene 12, 13 og 14 forutsatt å være de-finert av to innbyrdes parallelle skiver av hvilke den ene lia er vist på fig. 1. Denne figur illustrerer også skruehull 11' for befestigelse.av den andre ikke viste skive på blokken 11.
Mellom innløpet 12 og hvert av utløpene 13, henholdsvis 14, er det utformet et hvirvelkammer 15, henholdsvis 16. Be-tegnelsene 17 og 18 refererer til de kanter eller hjørner via hvilke styrekamrene 15 og 16 går over i utløpene 13 og 14» Med hvert av styrekamrene er det forbundet en kanal 19, 20 som inne-holder et ventilorgan 21, henholdsvis 22. Ifølge oppfinnelsen er overgangen mellom innløpet 12 og det gjennomstrømningsrom som er dannet av de to styrekamrene 15 og 16, og mellom innløpet og ut-løpene, anordnet en innsnevring som her består av to fra innløpets to motstående sidevegger utstikkende fremspring 23, henholdsvis 24, hvis funksjon skal forklares nærmere nedenfor.
Den ovenfor beskrevne anordning funksjonerer på følgende måte (se fig. 2). Det medium som fluidistoren anvender, innføres gjennom innløpet 12. Hvis det hersker symmetriske forhold i de to styrekammere 15 og 16, dvs. hvis begge ventilorganene 21 og 22
er stengt eller åpne, kan det hende at arbeidsmediumstrømmen enten oppdeles i de to utløp 13 og 14 eller også helt tilfeldig blir ført ut gjennom et av disse. Ved at det mellom de to styrekammere frembringes en trykkdifferanse, kan man imidlertid positivt bestemme valget av utløp. I styrekamrene oppstår det ved arbeidsmediets passasje forbi disse som følge av ejektorvirkningen et undertrykk. Hvis f.eks. ventilen 21 i kammerets 15 styreledning 19 er stengt, .opprettholdes dette undertrykk, mens derimot ved åpen ventil en kontinuerlig trykkutjevning vil finne sted. Herunder kan det medium som omgir fluidistoren 10 samtidig være det styrende medium, og dette kan arbeide ved det trykk som råder i omgivelsene. Allerede her skal det imidlertid understrekes at det generelle vilkår for styring er at det kan tilveiebringes en trykkdifferanse mellom de to kammere, og at dette skjer under anvendelse av hvilket som helst egnet organ, f.eks. ved at det ene kammer positivt settes under overtrykk, mens det i det andre kammer hersker et lavere trykk som kan være omgivelsestrykket. I dette tilfelle blir det således antatt at ventilen 21 er stengt, mens ventilen 22 er åpen. I det øvre styrekammer 16 skjer det således en fort-løpende trykkutjevning, mens det i kammeret 15 kommer til å her-ske et undertrykk.
I kammeret 15 forårsaker fremspringet 23 en hvirvel-
dannelse med hvirvelretning med urviserretningen, så som indi-
kert med piler. Dette innebærer at nær den av kantene 17 og 18 definerte munning til utløpene 13 og 14 utsettes arbeidsmediet for innvirkning av en hastighetskomponent som er rettet nedad på figuren mot kammerets 15 og utløpets 13 yttervegger. Dette med-fører at arbeidsmediet fra innløpet styres inn i utløpet 13. Endres trykkdifferansen ifølge en av de ovenfor angitte metoder, opptrer de nettopp beskrevne forhold i stedet i kammeret 16, som fører til at arbeidsmediet styres over fra utløpet 13 til ut-
løpet 14. Med dette funksjonelle utgangspunkt er anordningen tydelig å sammenligne med en bistabil vippe.
Det er tidligere i og for. seg kjent ved fluidistorer å utnytte styrekammere av det her angitte slag. Anordningen av innsnevringen mellom fremspringene 23 og 24 er imidlertid et særegent trekk ved denne oppfinnelse og likeledes dimensjoneringen av de partier av fluidistoren som avgrenser overgangen til de to utløp 13 og 14, altså kantene 17 og 18.
Den ved hjelp av fremspringene 23 og 24 frembragte eller forsterkede hvirveldannelse i de respektive styrekammere tilsikrer en ønsket omkoblingsfunksjon og god styreevne i fluidistoren.
Vedrørende anbringelsen og utformningen av innsnevringen gjelder at disse parametre kan variere i avhengighet av de aktuel-le forhold. Generelt gjelder imidlertid at innsnevringen skal ha en slik profil at strømningen fra innløpet ut mot styrekammeret endres brått. Derved oppstår den ønskede frembringelse, henholdsvis forsterkning, av hvirvlene. Innsnevringens utstrekning på tvers av strømningsretningen går i de fleste tilfelle opp til mellom 10 og 40% av avstanden fra innløpskanalens indre vegg til kanalens senter-linje. En innsnevring som riktignok innebærer en kraftig reduksjon av det effektive strømningstverrsnitt i innløpet, men som har strømlinjeformet eller på annen måte langstrakt tverrsnitt, slik
at dets hovedsakelige påvirkning på arbeidsmediet blir hastighets-økning, faller derimot utenfor rammen for denne oppfinnelse. Også forøvrig kan fluidistorens geometriske ut-formning og detaljkon-struksjon i høy grad varieres. Ovenfor er det allerede nevnt at det alminnelige vilkår for styreorganene er at disse er i stand til å frembringe en trykkdifferanse mellom de to styrekammere. Også med hensyn til det styrende mediums beskaffenhet finnes det mange muligheter. Det er viktig å fremholde at dette kan, men behøver
ikke, å ha samme aggregattilstand som arbeidsmediet. Dette kan på sin side enten være væske- eller gassformig. Antall utløp i fluidistoren såvel som deres retning kan også variere i hen-
hold til de lokale forhold, og flere f luiciistorenheter kan helt eller delvis kombineres eller sammenkobles i et felles apparat.
Til slutt skal det nevnes at fluidistoren ifølge oppfinnelsen mulig-gjør styring såvel med kontinuerlige styresignaler som med puls-signaler.

Claims (4)

1. Fluidistor med et innløp (12) og minst to utløp (13,14)
samt et mellomliggende gjennomstrømningsrom som omfatter minst ett styrekammer (15,16), hvor hvert styrekammer er forsynt med organer (19-22) for tilførsel av et styresignal i det øyemed å styre et gjennom fluidistoren passerende medium til ett eller flere ønskede utløp, og hvor det nær overgangen mellom innløpet og gjennomstrømningsrommet er anordnet en innsnevring hvis opp-strøms beliggende sideflate danner en stor vinkel, fortrinnsvis ca. 90°, med hovedstrømningsretningen av mediet i innløpet (12), henholdsvis med dettes lengde-akse, karakterisert ved at innsnevringen avgrenses av en flens eller et tilsvarende organ (23,24) som i mediets hovedstrømningsretning har liten tykkelse i forhold til sin utstrekning vinkelrett på den nevnte strømningsretning og i det plan i hvilket avbøyningen skjer.
2. Fluidistor ifølge krav 1, karakterisert ved at avstanden mellom innløpets lengdeakse og innsnevringens nærmest denne beliggende kant (23,24) er i det vesentlige lik den tilsvarende avstand mellom den nevnte akse og den del (17,18) av fluidistoren som begrenser overgangen mellom et styrekammer (15,16) og det tilhørende utløp (13,14).
3. Fluidistor ifølge krav 2, karakterisert ved at den nevnte del (17,18) av fluidistoren som begrenser overgangen mellom et styrekammer (15,16) og det tilhørende utløp (13,14) er utformet som en kant som vender mot strømningsretningen.
4. Fluidistor ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at overgangen (17,18) mellom et styrekammer (15,16) og det tilhørende utløp (13,14) befinner seg oppstrøms for det nærliggende parti av kammerets vegg som befinner seg i større avstand fra innløpets lengdeakse.
NO00443/69A 1968-02-06 1969-02-05 NO130163B (no)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE01537/68A SE330835B (no) 1968-02-06 1968-02-06

Publications (1)

Publication Number Publication Date
NO130163B true NO130163B (no) 1974-07-15

Family

ID=20258367

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO00443/69A NO130163B (no) 1968-02-06 1969-02-05

Country Status (11)

Country Link
US (1) US3608573A (no)
JP (1) JPS5132796B1 (no)
CH (1) CH485949A (no)
DE (1) DE1905963C3 (no)
DK (1) DK132906C (no)
FI (1) FI52764C (no)
FR (1) FR2001425A1 (no)
GB (1) GB1255255A (no)
NL (1) NL144372B (no)
NO (1) NO130163B (no)
SE (1) SE330835B (no)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3712323A (en) * 1970-09-08 1973-01-23 Bell Telephone Labor Inc Fluidic half-adder
US3849846A (en) * 1971-06-11 1974-11-26 Fiber Industries Inc Apparatus for fluid treatment of yarn
US3994056A (en) * 1973-04-24 1976-11-30 Fiber Industries, Inc. Apparatus for fluid treatment of yarn
IT1052745B (it) * 1975-12-24 1981-07-20 Aeritalia Spa Valvola deviatrice fluidica
US4085615A (en) * 1976-11-22 1978-04-25 General Electric Company Linear flowmeter
US4210283A (en) * 1978-09-11 1980-07-01 Bowles Fluidics Corp Dual pattern windshield washer nozzle
FR2472683A1 (fr) * 1979-12-28 1981-07-03 Thomson Brandt Bascule fluidique du type bistable, et son application aux appareils electromenagers
US4373553A (en) * 1980-01-14 1983-02-15 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Broad band flueric amplifier
DE102004006796A1 (de) * 2004-02-11 2005-09-22 Oase Gmbh Wasserschalter
KR101394129B1 (ko) * 2013-09-30 2014-05-14 한국건설기술연구원 다단식 지하유입구
ITUB20154701A1 (it) * 2015-10-15 2017-04-15 Dolphin Fluidics S R L Valvola deviatrice a separazione totale.
DE102016212254B4 (de) 2016-07-05 2018-09-20 Hansgrohe Se Sanitärbrause mit Fluid-Umschaltventil
CN113266623A (zh) * 2021-05-17 2021-08-17 中国航空发动机研究院 一种单反馈通道的流体振荡器
DE102022117251B4 (de) 2022-07-11 2024-10-02 Esters-Elektronik GmbH Verfahren und Messvorrichtung zur Bestimmung einer Dichte oder eines Maßes dafür eines Fluids, Verfahren zur Bestimmung der Reinheit oder eines Maßes dafür eines Fluids, Verwendung und Fluid-Bereitstellungs-Einheit

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3216439A (en) * 1962-12-18 1965-11-09 Bowles Eng Corp External vortex transformer
US3283767A (en) * 1963-05-31 1966-11-08 Ibm Jet fluid amplifier
US3276463A (en) * 1964-01-16 1966-10-04 Romald E Bowles Fluid conversion systems
US3313313A (en) * 1964-04-10 1967-04-11 Katz Silas Fluid pressure reference
FR1396853A (fr) * 1964-05-29 1965-04-23 Ibm Amplificateur à fluide
US3368577A (en) * 1964-12-04 1968-02-13 Marquardt Corp Fluid pressure amplifier
FR1434409A (fr) * 1965-02-26 1966-04-08 Pomagalski Jean Sa Dispositif de commande comprenant des variateurs de vitesse, notamment pour véhicules automobiles équipés de plusieurs roues motrices indépendantes, et chenillette comprenant un tel dispositif
US3425431A (en) * 1965-03-29 1969-02-04 American Standard Inc Control apparatus and methods
FR1444051A (fr) * 1965-05-12 1966-07-01 Bertin & Cie Perfectionnements apportés aux amplificateurs à fluides
US3420253A (en) * 1965-06-09 1969-01-07 Nasa Fluid jet amplifier
US3447383A (en) * 1966-01-04 1969-06-03 United Aircraft Corp Twin vortex angular rate sensor
US3331382A (en) * 1966-05-26 1967-07-18 Billy M Horton Pure fluid amplifier
US3500849A (en) * 1967-05-10 1970-03-17 Corning Glass Works Free-running oscillator
US3486520A (en) * 1967-07-26 1969-12-30 James M Hyer Deflector fluidic amplifier
US3468326A (en) * 1967-10-19 1969-09-23 Bailey Meter Co Triggerable flip-flop fluid device

Also Published As

Publication number Publication date
FR2001425A1 (fr) 1969-09-26
DK132906C (da) 1976-07-19
FI52764C (fi) 1977-11-10
DE1905963A1 (de) 1969-09-04
CH485949A (de) 1970-02-15
NL6901799A (no) 1969-08-08
DK132906B (da) 1976-02-23
US3608573A (en) 1971-09-28
SE330835B (no) 1970-11-30
JPS5132796B1 (no) 1976-09-14
FI52764B (no) 1977-08-01
DE1905963B2 (no) 1974-11-21
DE1905963C3 (de) 1982-04-01
NL144372B (nl) 1974-12-16
GB1255255A (en) 1971-12-01
FR2001425B1 (no) 1973-12-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO130163B (no)
US8550120B2 (en) Apparatus and method for oscillating fluid jets
RU2019113528A (ru) Регулирующий гидравлический клапан, содержащий затворный узел, имеющий боковую разветвленную резонаторную группу
NO137966B (no) Analogifremgangsm}te til fremstilling av antibakterielt virksomme 5-oksopyrido-(2,3-d)-pyrimidinderivater
US1172833A (en) Valve.
NO139361B (no) Fjernstyrt ventil.
KR830005595A (ko) 밸브장치
CN202691091U (zh) 一种基于减小气蚀损坏的蝶阀阀板
US3182676A (en) Binary counter
US1855258A (en) Multiple jet inlet
CN102840344B (zh) 基于减小气蚀损坏的蝶阀阀板
US1999493A (en) Hydraulic valve
US3272212A (en) Pure fluid comparator
US1362331A (en) Means for controlling valves
RU2767223C1 (ru) Гидравлический распределитель
US3319656A (en) Bistable device
US59055A (en) Improvement in steam-jets for steam-generator furnaces
US98741A (en) Improvement in scroll-cases for water-wheels
US2335729A (en) Closing valve
US3586023A (en) Fluidic throttle
US1122758A (en) Ball-cock.
US659794A (en) Hydraulic nozzle.
US3526242A (en) Function generator for producing an output which varies in conformity with two inputs
US1141611A (en) Fitting for hot-water-radiator connections.
JPS5839885A (ja) パイプライン用ゲ−トバルブ