NO125730B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO125730B NO125730B NO4442/70A NO444270A NO125730B NO 125730 B NO125730 B NO 125730B NO 4442/70 A NO4442/70 A NO 4442/70A NO 444270 A NO444270 A NO 444270A NO 125730 B NO125730 B NO 125730B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- water
- oxygen
- hydrocarbon
- carbon
- gas
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 44
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 25
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 22
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 22
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 22
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 21
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 19
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 5
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 15
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 13
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 10
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 2
- -1 steam Chemical compound 0.000 description 2
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000010747 number 6 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C27/00—Alloys based on rhenium or a refractory metal not mentioned in groups C22C14/00 or C22C16/00
- C22C27/04—Alloys based on tungsten or molybdenum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
- C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Fremgangsmåte for fremstilling av reduserende gass.
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for fremstilling av en reduserende gass, f.eks. til reduksjon av malmer, fra flytende hydrokarboner ved direkte partiell oksydasjon med oksygen-holdig gass. Oppfinnelsen vedrører mer spesielt en ikke-katalytisk prosess for fremstilling av reduksjonsgass hvorved flytende vann til-føres reaksjonssonen. Reduksjonsgassen utvikles ved direkte partiell oksydasjon. Vann blandes med hydrokarbonolje og blandingen føres til en reaksjonssone i flytende fase og omsettes med oksygen ved en reak-sjonstemperatur på omkring 982° til l649°C.
Dannelsen av karbonmonoksyd og hydrogen, eller syntesegass, ved ikke-katalytisk omsetning av hydrokarboner med oksygen eller oksygen-anriket luft i nærvær av damp er kjent. Partial-oksydasjon av normalt flytende hydrokarboner, spesielt tungoljer, er en meget økonomisk fremgangsmåte for fremstilling av større mengder syntesegass. Ved partial-oksydasjonen omsettes flytende hydrokarbon med oksygen og damp i en lukket kompakt reaksjonssone i fravær av kata-lysator eller fyllmateriale og ved en autogen temperatur på ca. 982° til 1760°C, fortrinnsvis mellom ca. 1204° og 1538°C. Hydrokarbonolje blir vanligvis helt eller delvis fordampet og blandet med eller dis-pergert i damp. Hydrokarbonoljen og dampen blir vanligvis forvarmet til en temperatur på mellom 260° og 427°C, vanligvis til minst 3l6°C, mens oksygenet vanligvis ikke forvarmes. Reaksjonssonen holdes vanligvis under et trykk på over 7 kg/cm 2 , f.eks. 40 til 70 kg/cm 2, og i det senere har man brukt høyere driftstrykk på opptil 170 til 210 kg/cm . Produktgass-strømmen består hovedsakelig av karbonmorioksyd og hydrogen og inneholder mindre mengder karbondioksyd, damp, metan og medrevet karbon. Fast karbon dannet under prosessen frigjøres i meget fin partikkelform som lett fuktes av vann.
Generelt er det gunstig å kjøre syntesegassgeneratoren slik at minst ca. 2 % av karbonet i hydrokarbonoljen som tilføres generatoren frigjøres som fritt karbon som rives med i produktgassen som.forlater generatoren. Medrevet karbon i syntesegass-strømmen fjernes effektivt ved å kontakte gass-strømmen med vann i et egnet gass-væske-system, f.eks. i et dusjtårn, bobleplatekolonne eller fylit kolonne.
Foreliggende oppfinnelse er rettet mot fremstilling av en spesiell type gassblanding, nemlig reduserende gass av den type som kan brukes f.eks. til reduksjon av malmer. Således kan gassen inn-føres uten mellomliggende behandling i en reduksjonssone. Problemene som møtes ved produksjon av reduksjonsgass er forskjellige og til en viss grad forskjellige fra de problemer som opptrer ved vanlig produksjon av syntesegass. En reduksjonsgass for ovennevnte formål i henhold til oppfinnelsen har et reduksjonsforhold på minst 10 og fortrinnsvis minst 15. Reduksjonsforholdet defineres som molforholdet mellom CO + H2 til mol C02 + H20.
Produksjonen av reduksjonsgass ved partial forbrenning av hydrokarbon i flytende form er mer komplisert enn produksjonen av syntesegass etter samme reaksjon. Ved vanlig fremstilling av syntesegass dannes det f.eks. fritt karbon i ukontrollert mengde. Dette betraktes ikke som uønsket, idet når man bruker tungoljer inneholdende metallbestanddeler som charge, vil karbondannelsen være en fordel på grunn av at det frie karbon omslutter de små askepartikler som dannes ved partialforbrenningen. Selv om det ikke' finnes noen metallholdige forbindelser i chargen, betraktes karbonet i syntesegassen ikke som skadelig etter vanlig oppfatning, fordi ved fremstilling av hydrogen blir syntesegassen vasket med vann både for kjøling og for fjerning av karbonet. Siden reduksjonsgassen ofte brukes i den produserte form er det imidlertid tilfelle hvor nærvær av fritt karbon er uønsket. Når det er nødvendig å avkjøle reduksjonsgassen før bruk gjennomføres denne kjøling fortrinnsvis ved indirekte varmeveksling. Kjøling av reduksjonsgassen ved direkte varmeveksling som vanninnsprøyting eller dusjing ville forringe kvaliteten som reduksjonsgass fordi ti^ O innholdet i gassen ville øke og reduksjonsforholdet synke tilsvarende.
Det er mulig å nedsette dannelsen av karbon eller sot ved
å øke mengden oksygen som innføres i reaktoren. Vanligvis fører dette imidlertid til reaksjonstemperaturer over 1760°C og dessverre kan så høye temperaturer ikke opprettholdes i lengre tid i ovnen uten at den ildfaste f<5ring i reaksjonskammeret nedbrytes. Det er også mulig å redusere sotinnholdet i produktgassen ved å innføre damp i reaksjonssonen. Denne fremgangsmåte er tilfredsstillende for fremstilling av syntesegass, men svært uønsket når produktet skal brukes som reduksjonsgass siden nærvær av damp i produktet som nevnt nedsetter reduksjonsforholdet.
Ifølge foreliggende oppfinnelse er det tilveiebragt en fremgangsmåte for fremstilling av en reduserende gass, f.eks. til reduksjon av malmer, med et reduksjonsforhold på minst 10 og med minst 9 8 % av det tilstedeværende karbon i oksydform, hvor et normalt flyt-'
ende hydrokarbon underkastes partiell forbrenning ved en temperatur på under l649°C med en gass inneholdende fritt oksygen med en oksygenrenhet på minst 95 %, og hvor alt HgO som trenges til reaksjonen føres inn i reaksjonssonen i form av flytende vann, kjennetegnet ved at atomforholdet mellom fritt oksygen og karbon i hydrokarbonchargen er minst 1, vektforholdet mellom vann og hydrokarbon er mindre enn 0.25, og ved at trykket 1 reaksjonssonen holdes under 7 kg/cm 2.
Et atomforhold mellom fritt oksygen og karbon i hydrokarbonchargen på minst 1 er viktig for å oppnå en produsert reduksjonsgass hvor minst 98 % av karbonet foreligger i oksydform. Ved et vektfor-hold mellom vann og hydrokarbon på under 0.25 oppnås en gass med tilfredsstillende reduksjonsforhold. Helst skal forholdet mellom vann og hydrokarbon være under 0.20.
Selv om forskjellige hydrokarbonvæsker som bensin, petro-leum og lignende kan brukes som charge for prosessen, foretrekkes hydrokarbonoljer med en API-egenvekt på minst 10° API. Tungoljer som er egnet til dette omfatter f.eks. tungdestillater, restoljer, bunker-brenselolje og brenselolje nr. 6. Fortrinnsvis har hydrokarbonchargen et startkokepunkt høyere enn vannets kokepunkt, fortrinnsvis over 12<*>1°C. Brenseloljen kan forvarmes før den blandes med vann, men for-varmingen bør begrenses til en temperatur under vannets kokepunkt under det trykk blandingen foretas ved. Med fordel innmates blandingen av olje og vann i reaksjonssonen i form av en emulsjon. For-varming av oksygenet er ikke nødvendig.
Reaktantene, olje, vann og oksygen kan innføres i reaksjonssonen eller gassgeneratoren på en hvilken som helst kjent måte. I henhold til en utførelse innføres en konvergerende rørformet strøm av oksygen med relativt høy hastighet, f.eks. over 60 meter per sekund, f.eks. 60 til 80 meter per sekund, aksialt i reaksjonssonen. En blanding av olje dg vann innmates sentralt og aksialt i reaksjonssonen i den.innløpende oksygenstrøm. Sammenstøtet mellom disse strømmer fører til en omhyggelig blanding av oksygen og olje- og vann-dråper. Olje-vann-strømmens hastighet er fortrinnsvis under 30 meter per sekund og fortrinnsvis mellom 1.5 og 12 meter per sekund. Den relativt store hastighetsforskjell mellom gass- og væskestrømmen fører til en effek-tiv forstøvning av væsken.
Trykket i reaksjonssonen holdes fortrinnsvis mellom 2.8 og i».2 kg/cm<2>.
De følgende eksempler som illustrerer fremgangsmåten tjener til å skille foreliggende fremgangsmåte fra de tidligere kjente pro-sesser hvor damp brukes, eller innholdet av fritt karbon i produktgassen er høyere enn 2 %. I de forskjellige forsøk som er oppført i tabellen nedenfor, består forbrenningskammeret av et ikke-fyllt gene-ratorkammer fdret med ildfast materiale med volum 333 liter, chargen er en California redusert råolje med API-egenvekt 9.7° API og driftstrykk 2.8 kg/cm . I alle forsøk er oljeinnmatingsmengden 155 kg per time unntatt forsøkene l6V og 17V hvor oljematningsmengden er 157 kg per time. I kolonneoverskriftene betegner H20/0 vektforholdet mellom R^O og olje, O/C betegner atomforholdet oksygen/karbon, SOF betegner spesifikt oljeforbruk i liter per liter H2 pluss CO produsert, tem-peraturen angir utgangs-gasstemperaturen i C, RF betegner reduksjonsforholdet og C betegner karbon i produktgassen. Bokstavene "D" og "V" etter forsøksnummeret antyder om H20 tilføres som damp eller vann, respektivt.
Forsøkene 10D, 11D og l6D har passende reduksjonsforhold og karboninnhold, men er utilfredsstillende på grunn av den høye gene-ratortemperatur. Forsøk 12V, 12D, 15V, 15D, 17V og 17D har ikke tilfredsstillende reduksjonsforhold. Forsøk 13V gir også for høyt karboninnhold. Man vil se at forsøk 10V, 11V og 16V er tilfredsstillende idet generatortemperaturen er under 1649°C og produktgassens reduk-sj onsforhold og karboninnhold er minst 10 og ikke høyere enn 2 .%, respektivt .
Claims (4)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av en reduserende gass f.eks. til reduksjon av malmer, med et reduksjonsforhold på minst 10 og med minst 98 % av det tilstedeværende karbon i oksydform, hvor et normalt flytende hydrokarbon underkastes partiell forbrenning ved en tempera-
tur på under l6U9°C med en gass inneholdende fritt oksygen med en oksygenrenhet på minst 95 %, og hvor alt H20 som trenges til reaksjonen føres inn i reaksjonssonen i form av flytende vann, karakterisert ved at atomforholdet mellom fritt oksygen og karbon i hydrokarbonchargen er minst 1, vektforholdet mellom vann og hydrokarbon er mindre enn 0.25, og ved at trykket i reaksjonssonen 2 holdes under 7. kg/cm .
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at reduksjonsgassen benyttes til reduksjon uten mellomliggende behandling for å fjerne eller tilsette bestanddeler.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at oksygenet innføres i reaksjonssonen med en hastighet på minst 60 meter per sekund og olje samt vann innføres som en væskeblanding med en hastighet på under 30 meter per sekund, og at oksygenstrømmen bringes til å støte sammen med væskestrømmen.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3, karakterisert ved at vektforholdet mellom vann og hydrokarbon er mellom 0.1 og 0.15.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US87992669A | 1969-11-25 | 1969-11-25 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO125730B true NO125730B (no) | 1972-10-23 |
Family
ID=25375161
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO4442/70A NO125730B (no) | 1969-11-25 | 1970-11-19 |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS554683B1 (no) |
AT (1) | AT359039B (no) |
BE (1) | BE759376A (no) |
DE (1) | DE2057098B2 (no) |
DK (1) | DK132215C (no) |
ES (1) | ES385852A1 (no) |
FI (1) | FI55043C (no) |
FR (1) | FR2072368A5 (no) |
GB (1) | GB1270079A (no) |
LU (1) | LU62137A1 (no) |
NL (1) | NL154174B (no) |
NO (1) | NO125730B (no) |
SE (1) | SE370535B (no) |
YU (1) | YU34644B (no) |
ZA (1) | ZA707830B (no) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2253385C2 (de) * | 1972-10-31 | 1985-07-25 | Texaco Development Corp., White Plains, N.Y. | Brenner zur Herstellung von Synthesegas |
BE800354A (fr) * | 1973-05-30 | 1973-09-17 | Centre Rech Metallurgique | Procede et dispositif pour fabriquer des gaz reducteurs chauds. |
JPS58134010U (ja) * | 1982-03-04 | 1983-09-09 | 三菱電機株式会社 | 引出形電気機器の端子支持装置 |
-
0
- BE BE759376D patent/BE759376A/xx unknown
-
1970
- 1970-11-18 GB GB54766/70A patent/GB1270079A/en not_active Expired
- 1970-11-19 NO NO4442/70A patent/NO125730B/no unknown
- 1970-11-19 ZA ZA707830A patent/ZA707830B/xx unknown
- 1970-11-20 DE DE19702057098 patent/DE2057098B2/de not_active Ceased
- 1970-11-24 YU YU2875/70A patent/YU34644B/xx unknown
- 1970-11-24 NL NL707017194A patent/NL154174B/xx not_active IP Right Cessation
- 1970-11-24 SE SE7015908A patent/SE370535B/xx unknown
- 1970-11-24 ES ES385852A patent/ES385852A1/es not_active Expired
- 1970-11-25 DK DK598770A patent/DK132215C/da not_active IP Right Cessation
- 1970-11-25 JP JP10338970A patent/JPS554683B1/ja active Pending
- 1970-11-25 FR FR7042296A patent/FR2072368A5/fr not_active Expired
- 1970-11-25 FI FI3179/70A patent/FI55043C/fi active
- 1970-11-25 AT AT1062970A patent/AT359039B/de not_active IP Right Cessation
- 1970-11-25 LU LU62137D patent/LU62137A1/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1270079A (en) | 1972-04-12 |
DE2057098A1 (de) | 1971-06-03 |
BE759376A (fr) | 1971-05-24 |
ZA707830B (en) | 1972-03-29 |
DE2057098B2 (de) | 1973-06-07 |
NL7017194A (no) | 1971-05-27 |
YU34644B (en) | 1979-12-31 |
ES385852A1 (es) | 1973-05-01 |
AT359039B (de) | 1980-10-10 |
NL154174B (nl) | 1977-08-15 |
FR2072368A5 (no) | 1971-09-24 |
SE370535B (no) | 1974-10-21 |
FI55043C (fi) | 1979-05-10 |
DK132215B (da) | 1975-11-10 |
LU62137A1 (no) | 1970-11-25 |
FI55043B (fi) | 1979-01-31 |
DK132215C (da) | 1976-04-20 |
JPS554683B1 (no) | 1980-01-31 |
ATA1062970A (de) | 1980-03-15 |
YU287570A (en) | 1979-07-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3607157A (en) | Synthesis gas from petroleum coke | |
US3544291A (en) | Coal gasification process | |
US4141696A (en) | Process for gas cleaning with reclaimed water and apparatus for water reclamation | |
US4205963A (en) | Process for gas cleaning with reclaimed water and apparatus for water reclamation | |
US3607156A (en) | Hydrogen and carbon monoxide from slurries of solid carboniferous fuels | |
US20090206007A1 (en) | Process and apparatus for upgrading coal using supercritical water | |
US3715301A (en) | Multi-hydrotorting of coal | |
US4099383A (en) | Partial oxidation process | |
US3639261A (en) | Process for the generation of synthesis gas from oil | |
US3097081A (en) | Production of synthesis gas | |
US4205962A (en) | Process for gas cleaning with reclaimed water | |
US3620700A (en) | Recovery of entrained carbon in synthesis gas | |
JPS5844601B2 (ja) | ブブンサンカニヨルゴウセイガスノ セイゾウホウホウ | |
US4007019A (en) | Production of clean synthesis or fuel gas | |
CA1059319A (en) | Production of clean fuel gas | |
NO127703B (no) | ||
US3846095A (en) | Reducing gas generation | |
US4411670A (en) | Production of synthesis gas from heavy hydrocarbon fuels containing high metal concentrations | |
US4141695A (en) | Process for gas cleaning with reclaimed water | |
EP0005138B1 (en) | Process for producing synthesis gas with wash water purification and novel flash column for use in said process | |
US4007018A (en) | Production of clean synthesis or fuel gas | |
NO125730B (no) | ||
US3531265A (en) | Synthesis gas purification | |
US4402709A (en) | Simultaneous production of clean dewatered and clean saturated streams of synthesis gas | |
US3957960A (en) | Method for recovering sulfur from ammonia-containing acid gas streams |