NO125034B

NO125034B -

Info

Publication number: NO125034B
Application number: NO2857/68A
Authority: NO
Inventors: Slepetys R Algimantas
Original assignee: Kronos Titan Gmbh
Priority date: 1967-08-04
Filing date: 1968-07-19
Publication date: 1972-07-10
Also published as: FR1581150A; FI51557C; NL6811033A; NL163436B; GB1226420A; US3514043A; FI51557B; NL163436C; BE719015A

Description

Uttrykket "målbare materialer", brukt i denne forbindelse, forutsettes The term "measurable materials", used in this context, is assumed

å omfatte grafitt, glimmer, leire, gips, organiske og uorganiske pigmenter- og lignende pulveriserbare, partikkelformige materialer, og for å illustrere oppfinnelsen nærmere, refereres spesielt til et TiOg-pigment. to include graphite, mica, clay, gypsum, organic and inorganic pigments and similar pulverizable, particulate materials, and to illustrate the invention more closely, reference is made in particular to a TiOg pigment.

For maling av målbare materialer finnes selvsagt mange molletyper. Typiske eksempler på slike er valsemoller, kollerganger, slagmoller There are, of course, many mole types for painting measurable materials. Typical examples of such are roller minors, collier gangs, percussive minors

og strålemoller. Apparatet i henhold til foreliggende oppfinnelse horer generelt til strålemolletypen, hvori sterkt turbulente strommer av en væske, luft eller damp benyttes til å meddele et målbart materiale en voldsom bevegelse innenfor et malekammer, hvorved de grove partikler kontinuerlig slynges mot molleveggene og spesielt mot hverandre med så stor kraft at partiklene desintegreres til et finere materiale. and ray moles. The apparatus according to the present invention generally belongs to the jet mold type, in which highly turbulent streams of a liquid, air or steam are used to give a measurable material a violent movement within a grinding chamber, whereby the coarse particles are continuously flung against the walls of the mold and especially against each other with such great force that the particles disintegrate into a finer material.

Alle strålemoller utsettes for sterk slitasje og nedbrytning, både All ray moles are exposed to strong wear and tear, both

på grunn av de hoye temperaturer og trykk som de opererer med, og på grunn av den slipevirkning som malegodset utsetter dem for. Det er derfor et behov for en strålemolle som ikke bare er hoyeffektiv og har en relativt enkel, billig konstruksjon, men som også er konstruert slik at de av dens deler som er utsatt for slitasje, lettvint kan erstattes ved relativt lave omkostninger og med kortest mulig dodtid. because of the high temperatures and pressures with which they operate, and because of the abrasive action to which the grinding material exposes them. There is therefore a need for a beam module which is not only highly efficient and has a relatively simple, cheap construction, but which is also designed so that those of its parts which are subject to wear can be easily replaced at relatively low costs and in the shortest possible time dead time

Den forbedrede strålemolle i henhold til foreliggende oppfinnelse består av et vesentlig rett, rorformig malekammer hvorigjennom materialet mates kontinuerlig, et annet rorformig legeme som danner et trykk-kammer som omgir det rette, rorformige malekammer, innretninger for innforing av malefluida under trykk i trykk-kammeret, hvilke fluida under stor hastighet fores inn i malekammeret gjennom åpninger anordnet i malekammerets vegg. Malekammeret består av et sammenhengende ror i hvis vegg det i aksial avstand fra hverandre er anordnet et antall dyseformige boringer i ringer rundt rorets omkrets for innforing av stråler av malefluidum med stor hastighet i malekammeret fra trykk-kammeret, hvilke boringers åpning inn i malekammeret er anordnet i normalplan.til malekammerets akse og orientert slik at fluidumstrålene blir beliggende i de enkelte normalplan eller på skrå i forhold til disse, rettet med eller 'mot malegodsets bevegelsesretning. The improved jet mill according to the present invention consists of a substantially straight, tubular grinding chamber through which the material is continuously fed, another tubular body forming a pressure chamber surrounding the straight, tubular grinding chamber, devices for introducing grinding fluid under pressure into the pressure chamber , which fluids are fed at high speed into the grinding chamber through openings arranged in the wall of the grinding chamber. The grinding chamber consists of a continuous rudder in the wall of which a number of nozzle-shaped bores are arranged at an axial distance from each other in rings around the circumference of the rudder for introducing jets of grinding fluid at high speed into the grinding chamber from the pressure chamber, which bores' opening into the grinding chamber is arranged in a normal plane to the axis of the grinding chamber and oriented so that the fluid jets are located in the individual normal planes or at an angle in relation to these, directed with or against the direction of movement of the material to be painted.

Dyseåpningene i malekammerveggen kan deles i to tydelig atskilte grupper. Den ene gruppe omfatter de dyseåpninger som har sin lengdeakse orientert i et plan som står praktisk talt normalt på malekammerets lengdeakse. The nozzle openings in the paint chamber wall can be divided into two clearly separated groups. One group includes the nozzle openings that have their longitudinal axis oriented in a plane that is practically normal to the longitudinal axis of the paint chamber.

Den andre gruppe omfatter de dyseåpninger som er orientert skrått i forhold til malekammerets lengdeakse, og disse dyseåpninger kan, som nevnt ovenfor, være rettet i to forskjellige retninger;med eller mot malegodsets bevegelsesretning. The second group comprises the nozzle openings which are oriented obliquely in relation to the longitudinal axis of the paint chamber, and these nozzle openings can, as mentioned above, be directed in two different directions; with or against the direction of movement of the material to be painted.

De .dyseåpninger hvis lengdeakse ligger i normalplanet til malekammerets lengdeakse, omtales i det folgende av og til som perpendikulære dyseåpninger, mens de dyseåpninger hvis lengdeakse er orientert skrått i forhold til malekammerets lengdeakse, enten i retning mot eller i retning med materialstrommen i malekammeret, omtales i det folgende stundom som angulære dyseåpninger. The nozzle openings whose longitudinal axis lies in the plane normal to the longitudinal axis of the grinding chamber are referred to in the following as perpendicular nozzle openings, while the nozzle openings whose longitudinal axis is oriented obliquely in relation to the longitudinal axis of the grinding chamber, either in the direction towards or in the direction of the material flow in the grinding chamber, are referred to in what follows sometimes as angular nozzle openings.

I begge typer av dyseåpninger er lengdeaksen anordnet tangentielt In both types of nozzle openings, the longitudinal axis is arranged tangentially

til en tenkt sylinderflate med samme akse som malekammeret og hvis diameter ikke er storre, men fortrinsvis litt mindre enn malekammerets indre diameter. to an imaginary cylinder surface with the same axis as the grinding chamber and whose diameter is not larger, but preferably slightly smaller, than the inner diameter of the grinding chamber.

De strommer av malefluidum som med stor hastighet kommer fra de perpendikulære dyseåpninger og passerer gjennom det rorformige malekammer, fanger opp det målbare malegods og utsetter dette for en så voldsom bevegelse at de enkelte partikler desintegreres til et finfordelt materiale. De strommer av malefluidum som med stor hastighet kommer fra de angulære dyseåpninger, har en to-sidig effekt: For det forste vil de oke materialstrommen gjennom malekammeret, og for det andre vil de holde tilbake malegods, spesielt grove og umalte partikler, og fore disse bakover i malekammeret inntil de treffes av bakenforliggende stråler for ytterligere nedmaling. Bare finmalte partikler vil bevege seg inn i det sentrale hvirvelparti i malekammeret og forlate dette ved malekammerets utgangsåpning The streams of grinding fluid that come at great speed from the perpendicular nozzle openings and pass through the tube-shaped grinding chamber, capture the measurable grinding material and subject it to such violent movement that the individual particles disintegrate into a finely divided material. The streams of grinding fluid that come at high speed from the angular nozzle openings have a two-sided effect: firstly, they will increase the flow of material through the grinding chamber, and secondly, they will retain grinding material, especially coarse and unpainted particles, and line these backwards in the grinding chamber until they are hit by jets lying behind for further grinding down. Only finely ground particles will move into the central swirl section of the grinding chamber and leave this at the grinding chamber exit opening

Ringer av henholdsvis perpendikulære og angulære dyseåpninger kan grupperes langs malekammeret på flere forskjellige måter, for eksempel slik at annenhver ring består av perpendikulære og annenhver ring av angulære dyseåpninger eller i grupper på to eller flere ringer av hver type sammen, slik at hver gruppe i virkeligheten danner en egen malesone. Rings of respectively perpendicular and angular nozzle openings can be grouped along the grinding chamber in several different ways, for example so that every other ring consists of perpendicular and every other ring of angular nozzle openings or in groups of two or more rings of each type together, so that each group in reality forms a separate painting zone.

All den stund malekammeret simpelthen er et rett rorstykke, danner All the while the paint chamber is simply a straight rudder piece, forming

det ingen bevegelige deler og heller ingen kompliserte overganger, skjermer, skovler eller lignende som kjennetegner tidligere kjente moller. Ennvidere er malekammeret tilpasset for montering i mollehus ved hjelp av en enkel skrugjengeforbindelse, slik at malekammeret raskt kan skiftes ut ved svær slitasje eller for erstatning med malekammere laget av andre konstruksjonsmaterialer. Således kan den ror-formede molle for enkelte formål bestå av et plastmateriale, for eksempel Nylon, som med fordel har vært brukt til nedmaling av TiO^-pigmenter, idet man har benyttet luftstråler med stor hastighet. For andre formål, spesielt hvor man operererermed hoye temperaturer, kan imidlertid det rorformige malekammer være laget av et passende kera-misk materiale, et ildfast materiale, rustfritt stål eller annen passende metall-legering. there are no moving parts and no complicated transitions, screens, vanes or the like that characterize previously known piers. Furthermore, the grinding chamber is adapted for mounting in the mold housing by means of a simple screw thread connection, so that the grinding chamber can be quickly replaced in the event of severe wear or for replacement with grinding chambers made of other construction materials. Thus, for certain purposes, the rudder-shaped mold can consist of a plastic material, for example Nylon, which has been advantageously used for grinding down TiO^ pigments, using air jets at high speed. For other purposes, especially where one operates with high temperatures, however, the tube-shaped grinding chamber can be made of a suitable ceramic material, a refractory material, stainless steel or other suitable metal alloy.

Mollehuset omfatter en sylindrisk muffe som omgir malekammeret koaksialt, hvorved oppstår et mellomrom mellom muffen og malekammeret. Inn i dette mellomrom, som fungerer som trykk-kammer, ledes malefluidet, som videre presses inn i malekammeret gjennom dyseåpningene. Mollehuset kan utformes slik at et enkelt, uoppdelt trykk-kammer omgir malekammeret i hele dets lengde, eller det kan oppdeles ved hjelp av en eller flere tverrgående skillevegger slik at det dannes to eller flere separate trykk-kammere langsetter malekammeret, og malefluidet i det separate trykk-kammer kan fores inn i malekammeret med for-skjellig intensitet i dettes lengderetning. The mold housing comprises a cylindrical sleeve that surrounds the grinding chamber coaxially, whereby a space is created between the sleeve and the grinding chamber. Into this space, which functions as a pressure chamber, the grinding fluid is led, which is further pressed into the grinding chamber through the nozzle openings. The mold housing can be designed so that a single, undivided pressure chamber surrounds the grinding chamber along its entire length, or it can be divided by means of one or more transverse partitions so that two or more separate pressure chambers are formed along the grinding chamber, and the grinding fluid in the separate pressure chamber can be fed into the paint chamber with different intensity in its longitudinal direction.

I det folgende beskrives tegningene nærmere. In the following, the drawings are described in more detail.

Fig. 1 er et oppriss, delvis i snitt, av den forbedrede strålemolle i henhold til foreliggende oppfinnelse, vist i forbindelse med til-fSrselsinnretninger for materialer og råstoffer. Fig. 2 er et forstorret horisontalsnitt av den forbedrede molle i henhold til foreliggende oppfinnelse, som viser en foretrukket konstruksjon av malekammeret. Fig. 3 er et forstorret horisontalsnitt av en modifikasjon av malekammeret beregnet for bruk i mollen som vist på fig. 2. Fig. J+ er et horisontalsnitt av en videre modifikasjon av malekammeret. Fig. 5 er et tverrsnitt av det rorformige malekammer i henhold til snitt 5 - 5 i fig. 2-Fig. 6 er et forstorret oppriss av deflektor og def lektorstdtten. som benyttes ved malekammerets inngangsende. Fig. 1 is an elevation, partly in section, of the improved jet mill according to the present invention, shown in connection with supply devices for materials and raw materials. Fig. 2 is an enlarged horizontal section of the improved mill according to the present invention, showing a preferred construction of the grinding chamber. Fig. 3 is an enlarged horizontal section of a modification of the grinding chamber intended for use in the mold as shown in fig. 2. Fig. J+ is a horizontal section of a further modification of the grinding chamber. Fig. 5 is a cross-section of the tube-shaped grinding chamber according to section 5 - 5 in fig. 2-Fig. 6 is an enlarged view of the deflector and the deflector support. which is used at the entrance end of the painting chamber.

En foretrukken utforselsform av foreliggende oppfinnelse vises på A preferred embodiment of the present invention is shown in

fig. 1 og ? i tegningene, hvor strålemollen i henhold til foreliggende oppfinnelse generelt er angitt med henvisningstallet 10. Inngangs - enden (12) er tilknyttet en fodeledning (13) til et forråd for det målbare malegods (12+) > tilpasset for innledning i inngangsenden av mollen med relativt stor hastighet ved hjelp av en Venturi-luftdyse (15) eller tilsvarende innretning. Det målbare malegods passerer gjennom mollen, hvori detnedmales, og det finmalte materiale tommes ut fra mollens utgangsende (16) og inn i en passende mottagerinnretning (ikke vist) som kan være en syklonseparator, en elektrostatisk ut-fellingsinhretning, et sekkefilteranlegg eller lågnende. fig. 1 and ? in the drawings, where the jet mold according to the present invention is generally indicated with the reference number 10. The inlet end (12) is connected to a foot line (13) to a store for the measurable material to be ground (12+) > adapted for introduction into the inlet end of the mold with relatively high speed using a Venturi air nozzle (15) or similar device. The measurable ground material passes through the mold, in which it is ground down, and the finely ground material is emptied from the outlet end (16) of the mold and into a suitable receiving device (not shown) which can be a cyclone separator, an electrostatic precipitator, a bag filter system or flame.

Fig. 2 viser i og for seg strålemollen bestående av to-, hovedelementer, nemlig en indre rorformig del (18) som tjener som, og som i det folgende stundom kalles malekammeret, og en ytre rorformig del (19) som omfatter mollehuset, idet dette omgir den indre rorformige del konsentrisk og i en slik avstand fra denne at man rundt malekammeret får et trykk-kammer (20) for malefluidum under hoytrykk. De to konsentriske, indre og ytre rorformige deler er fastspent mellom de to endeplater (21) og (22) ved hjelp av en rekke gjennomgående skrubolter (23)» For å sikre mot lekkasje av de rorformige deler, henholdsvis (18) og (19), er de korresponderende indre flater av endeplatene (21) og (22) forsynt med passende pakningsringer (22+)• Fig. 2 shows the jet mold in and of itself consisting of two main elements, namely an inner tubular part (18) which serves as, and which in the following is sometimes called the grinding chamber, and an outer tubular part (19) which includes the mold housing, this surrounds the inner tube-shaped part concentrically and at such a distance from it that a pressure chamber (20) for grinding fluid under high pressure is obtained around the grinding chamber. The two concentric, inner and outer tube-shaped parts are clamped between the two end plates (21) and (22) by means of a series of through screws (23)" To ensure against leakage of the tube-shaped parts, respectively (18) and (19) ), the corresponding inner surfaces of the end plates (21) and (22) are provided with suitable sealing rings (22+)•

Et nytt trekk ved mollen er monteringsarrangementet for malekammeret, idet dette er festet utskiftbart til de sammensatte endeplater (21) og (22) og til det ytre rorstykke (19)- Som det særlig tydelig fremgår av fig. 2, er utlbpsenden (16) til malekammeret (16*) forsynt med ut-vendig gjenger, som korresponderer med innvendige gjenger i senter-hullet (25) i endeplaten (22). Den motsatte ende eller inngangsenden til malekammeret bare presses mot den tilstotende pakning (22+), og tett forbindelse sikres her ved at den indre rorformige del (18) skrues fast til mot pakningen. Når man bruker denne konstruksjon, kan malekammeret (18) raskt fjernes fra den sammensatte ytre rorformige del og fra endeplatene, ganske enkelt ved å skru los malekammeret (18), og man får således en enkel, praktisk og hurtig måte å erstatte, et utslitt malekammer på, eller eventuelt å erstatte et malekammer med et annet, som har andre konstruksjonsmaterialer og/eller annerledes arrangerte dyseåpninger. Disse forbinder trykk-kammeret (20) med malekammeret og er sirkulært fordelt rundt dette, for eksempel i en.innbyrdes vinkelavstand på 2+5° eller 60°. De er konstruert for tilforing av malefluidum med stor hastighet inn i malekammeret. Til dette formål kan dyseåpningene ha rette vegger for frembringelse av gasstrommer med hastigheter under eller lik lydhastigheten, eller veggene i dyseåpningene kan være av konvergens-divergenstypen, karakteristisk for tur-bindyser, for frembringelse av overlydsgasshastigheter. A new feature of the model is the mounting arrangement for the grinding chamber, as this is attached replaceably to the assembled end plates (21) and (22) and to the outer rudder piece (19) - As is particularly clear from fig. 2, the outlet end (16) of the grinding chamber (16*) is provided with external threads, which correspond to internal threads in the center hole (25) in the end plate (22). The opposite end or entrance end of the grinding chamber is simply pressed against the adjacent gasket (22+), and a tight connection is ensured here by screwing the inner tubular part (18) firmly against the gasket. When using this construction, the grinding chamber (18) can be quickly removed from the assembled outer tube-shaped part and from the end plates, simply by unscrewing the grinding chamber (18), thus providing a simple, practical and quick way to replace, a worn out paint chamber on, or possibly replacing a paint chamber with another, which has different construction materials and/or differently arranged nozzle openings. These connect the pressure chamber (20) with the grinding chamber and are circularly distributed around this, for example at a mutual angular distance of 2+5° or 60°. They are designed for supplying grinding fluid at high speed into the grinding chamber. For this purpose, the nozzle openings may have straight walls for producing gas drums with velocities below or equal to the speed of sound, or the walls of the nozzle openings may be of the convergence-divergence type, characteristic of turn-bind nozzles, for producing supersonic gas velocities.

I den utforelse av oppfinnelsen som er vist i fig. 2, vises dyseåpningene med rette vegger og omfatter både perpendikulære dyser (26) og angulære dyser (27), idet lengdeaksene av de sistnevnte dyser er orientert mot materialstrommen gjennom malekammeret. In the embodiment of the invention shown in fig. 2, the nozzle openings are shown with straight walls and comprise both perpendicular nozzles (26) and angular nozzles (27), the longitudinal axes of the latter nozzles being oriented towards the material flow through the grinding chamber.

Videre er, som vist på fig. 5» lengdeaksen til begge dysetyper, det Furthermore, as shown in fig. 5" longitudinal axis of both nozzle types, that

vil si både perpendikulære og angulære, anbrakt tangentielt til en tenkt, med malekammeret koaksial sylinderflate. Diameteren til denne sylinderflate kan være lik eller mindre enn den indre diameter av malekammeret, avhengig av hvilken spesiell tangentvinkel som onskes. For å kunne oppnå effektiv nedmaling er det dessuten hensiktsmessig i.e. both perpendicular and angular, placed tangentially to an imaginary cylindrical surface with the grinding chamber coaxial. The diameter of this cylindrical surface may be equal to or less than the internal diameter of the grinding chamber, depending on the particular tangent angle desired. In order to achieve effective painting down, it is also appropriate

å ha en rekke av hver av disse to typer dyseåpninger og anordne en rekke dyseåpninger av samme type i form av en ring av dyseåpninger rundt malekammeret sammen med tilsvarende ringer av dyseåpninger fordelt langsetter malekammeret. I den utforelse av oppfinnelsen som er vist på fig. 2, er tillike to ringer av dyseåpninger av samme type plasert sammen, slik at de danner en malesone. Således gjen-kjenner man gruppene av ringpar med perpendikulære dyseåpninger (26) som malesone A, mens gruppen av to ringer med angulære dyseåpninger (27) gjenkjennes som malesone B, idet sistnevnte malesone befinner seg mellom de to malesoner A-A. having a number of each of these two types of nozzle openings and arranging a number of nozzle openings of the same type in the form of a ring of nozzle openings around the grinding chamber together with corresponding rings of nozzle openings spaced along the length of the grinding chamber. In the embodiment of the invention shown in fig. 2, two rings of nozzle openings of the same type are also placed together, so that they form a painting zone. Thus, the groups of ring pairs with perpendicular nozzle openings (26) are recognized as grinding zone A, while the group of two rings with angular nozzle openings (27) are recognized as grinding zone B, the latter grinding zone being located between the two grinding zones A-A.

Mens det således i denne utforelse av oppfinnelsen er vist tre etter hverandre folgende malesoner, vil antallet av malesoner forståelig nok kunne være både flere og færre enn tre, og rekkefolgen av soner kan varieres, avhengig av slike faktorer som onsket maleintensitet, egenskapene til malegodset, variabelt trykk av malefluidet for frembringelse av stråler med hoy hastighet og lignende. Thus, while in this embodiment of the invention three consecutive painting zones are shown, the number of painting zones will understandably be both more and fewer than three, and the sequence of zones can be varied, depending on such factors as desired painting intensity, the properties of the painting material, variable pressure of the grinding fluid to produce high-speed jets and the like.

I denne forbindelse tar foreliggende oppfinnelse også med i betraktning en modifikasjon av mollehuset slik som antydet med de stiplede linjer i fig. 2, hvor en eller flere tverrgående skillevegger (20') er anbrakt i mollehuset slik at det fremkommer to eller flere separate trykk-kammere i malekammerets lengde og at malefluida med forskjellige intensiteter kan sproytes inn i de respektive malesoner fordelt langsetter malekammeret. In this connection, the present invention also takes into consideration a modification of the molle housing as indicated by the dashed lines in fig. 2, where one or more transverse partitions (20') are placed in the mold housing so that two or more separate pressure chambers appear in the length of the grinding chamber and that grinding fluids of different intensities can be sprayed into the respective grinding zones distributed along the length of the grinding chamber.

Med hensyn til funksjonen til de perpendikulære dyseåpninger (26) ved malesonene A-A tjener disse rettborede dyseåpninger til å fore malefluidum, det vil si luft eller damp, alt etter omstendighetene, med en hastighet under eller lik lydhastigheten fra trykk-kammeret (20) With regard to the function of the perpendicular nozzle openings (26) at the grinding zones A-A, these straight-bore nozzle openings serve to feed grinding fluid, i.e. air or steam, depending on the circumstances, at a speed below or equal to the speed of sound from the pressure chamber (20)

inn i malekammeret, hvor de turbulente strommer av malefluidum utsetter malegodset for en voldsom bevegelse, slik at storre enkelt-partikler desintegreres til mindre partikler. For dette formål kan fluidet innfores i trykk-kammeret (20) med et trykk på mellom 3,5 kg/cm og 17,6 kg/cm , idet innforingshastigheten i malekammeret., dersom luft benyttes, ligger mellom 122 og 3hh m/sek. ved 20°C. Dersom det benyttes vanndamp, ligger innforingshastigheten mellom 122 og 1+ 88 m/sek. ved 260°C. Påvirket av disse strommer av malefluidum beveger malegodset seg fremover i malekammerets lengderetning, idet malegodset beveger seg i en nærmest spiralformet bane og bringes inn i malesonen B. De angulære dyseåpninger (27) i malesonen B har som oppgave å oke maleeffekten i sonene A-A, men viktigere er det at strålene fra dyseåpningene (27) tar opp alle storre umalte partikler og sender dem tilbake mot strommen av malegods gjennom mollen til den foregående malesone A for ytterligere nedmaling. De hurtiggående stråler fra dyseåpningene (27) tjener således til å oke malegodsets og spesielt de grovere partiklers retensjonstid i mollen så meget at alt materiale blir nedmalt til en homogen, fin partikkelstorrelse, og driver mot mollens sentrale stromhvirvel for å tommes ut ved mollens utgangsende. into the grinding chamber, where the turbulent flows of grinding fluid subject the grinding material to a violent movement, so that larger individual particles disintegrate into smaller particles. For this purpose, the fluid can be introduced into the pressure chamber (20) with a pressure of between 3.5 kg/cm and 17.6 kg/cm, the introduction speed in the grinding chamber, if air is used, is between 122 and 3hh m/sec . at 20°C. If steam is used, the insertion speed is between 122 and 1+ 88 m/sec. at 260°C. Influenced by these streams of grinding fluid, the grinding material moves forward in the longitudinal direction of the grinding chamber, as the grinding material moves in an almost spiral-shaped path and is brought into the grinding zone B. The angular nozzle openings (27) in the grinding zone B have the task of increasing the grinding effect in the zones A-A, but more importantly, the jets from the nozzle openings (27) pick up all larger unpainted particles and send them back towards the flow of paint material through the jet to the preceding paint zone A for further grinding down. The fast-moving jets from the nozzle openings (27) thus serve to increase the retention time of the grinding material and especially the coarser particles in the mold so much that all material is ground down to a homogeneous, fine particle size, and drifts towards the mold's central vortex to empty out at the outlet end of the mold.

I den betydning at en eller flere malesoner utforer konvensjonell nedmaling, og at en eller flere malesoner returnerer grovere partikler ved sentrifugal klasseringsvirksomhet for videre nedmaling, kan de etter hverandre folgende malesoner sies å male og klassere det spro malegods under dets passering gjennom mollen. In the sense that one or more grinding zones carry out conventional grinding, and that one or more grinding zones return coarser particles during centrifugal classification operations for further grinding, the subsequent grinding zones can be said to grind and classify the spro grinding material during its passage through the mill.

Med hensyn til dimensjonen av dyseåpningene og deres anordning i malekammeret har man oppnådd utmerkede resultater ved å benytte et malekammer med en indre diameter på 25, h mm og med dyseåpninger plasert sirkulært rundt malekammeret i en innbyrdes vinkelavstand på 60°, With regard to the dimension of the nozzle openings and their arrangement in the grinding chamber, excellent results have been achieved by using a grinding chamber with an internal diameter of 25.h mm and with nozzle openings placed circularly around the grinding chamber at a mutual angular distance of 60°,

slik at detfremkommer en ring av dyseåpninger, samtidig som hver dyseåpning har en diameter på mellom 0,635 mm og 0,889 mm og at hver ring av dyseåpninger er blitt anbrakt med en innbyrdes avstand av 12,7 mm so that a ring of nozzle openings appears, at the same time that each nozzle opening has a diameter of between 0.635 mm and 0.889 mm and that each ring of nozzle openings has been placed with a mutual distance of 12.7 mm

eller like multipla av denne avstand langsetter malekammeret. For de dyser hvis åpninger er orientert skrått i forhold til malekammerets lengdeakse, har man med fordel latt dyseaksene danne vinkler med malekammerets lengdeakse liggende mellom 30° og 60°. or equal multiples of this distance extends the paint chamber. For the nozzles whose openings are oriented obliquely in relation to the longitudinal axis of the grinding chamber, the nozzle axes have advantageously been allowed to form angles with the longitudinal axis of the grinding chamber lying between 30° and 60°.

Det spesielle valg av såvel diameter av dyseåpninger som orientering av dysenes lengdeakser er ikke kritisk, men er avhengig av slike faktorer som malekammerets storrelse, tilgjengelig trykk av malefluidum og andre faktorer som ligger innenfor grensene til operatorens dyktig-het . The particular choice of both the diameter of the nozzle openings and the orientation of the nozzles' longitudinal axes is not critical, but depends on such factors as the size of the painting chamber, the available pressure of the painting fluid and other factors that lie within the limits of the operator's skill.

Mens ovennevnte utforelse kjennetegnes ved rettveggede dyseåpninger for frembringelse av hastigheter opp til og med lydhastigheten, har man i forbindelse med foreliggende oppfinnelse også tatt med i betraktning bruken av dyseåpninger av konvergens-divergens-typen for frembringelse av supersoniske hastigheter. Om man bruker luft som malefluidum i kombinasjon med dyseåpninger av sistnevnte type, kan man ved et kammertrykk på 1J+ kg/cm^ og en temperatur på 20°C forvente utsproytningshastigheter så hoye som 500 m/sek. Benyttes damp ved■et kammertrykk på 12+ kg/cm*' og en temperatur på 260°C, kan man vente så hoye utstrålningshastigheter som 796 m/sek. While the above-mentioned embodiment is characterized by straight-walled nozzle openings for producing speeds up to and including the speed of sound, in connection with the present invention the use of nozzle openings of the convergence-divergence type for producing supersonic speeds has also been taken into account. If air is used as the painting fluid in combination with nozzle openings of the latter type, at a chamber pressure of 1J+ kg/cm^ and a temperature of 20°C, spraying speeds as high as 500 m/sec can be expected. If steam is used at a chamber pressure of 12+ kg/cm*' and a temperature of 260°C, radiation speeds as high as 796 m/sec can be expected.

Som nevnt innledningsvis, mates malegodset ved hjelp av luft, damp eller lignende inn i inngangsenden av mollen via tilledningsroret (12). Man har oppnådd optimale måleresultater når det innkomne malegods treffes av de hurtige stråler i umiddelbar nærhet av kammerveggen, og derfor omfatter oppfinnelsen styreplateinnretninger, antydet ved (28), ved malekammerets inngangsparti, for ledning av malegodset mot malekammerets innervegger. Deflektoren er vist spesielt detaljert i fig. 6. Den består av en kjegle-formet del montert midt overfor malekammerets inngangsparti ved hjelp av bolter (29), eller lignende, som igjen er festet til en sentralt oppboret ring (30) som videre er tilpasset for plasering i en forsenkning (31) (se fig. 2) dannet i inngangsenden til den indre rorformige del (18). Styreoverflaten i deflektoren (28) er konisk, og folgelig vil malegodset, når det ledes inn i malekammeret, bestryke den koniske overflate og bli ledet mot kammerets innvervegger. As mentioned at the outset, the grinding material is fed by means of air, steam or the like into the inlet end of the mold via the supply pipe (12). Optimum measurement results have been achieved when the incoming paint material is hit by the fast jets in the immediate vicinity of the chamber wall, and therefore the invention includes guide plate devices, indicated by (28), at the entrance part of the paint chamber, for guiding the paint material towards the inner walls of the paint chamber. The deflector is shown in particular detail in fig. 6. It consists of a cone-shaped part mounted in the middle opposite the entrance part of the grinding chamber by means of bolts (29), or the like, which is in turn attached to a centrally drilled ring (30) which is further adapted for placement in a recess (31) (see fig. 2) formed at the entrance end of the inner tubular part (18). The guide surface in the deflector (28) is conical, and consequently, when the material to be painted is guided into the painting chamber, it will coat the conical surface and be guided towards the inner walls of the chamber.

Ovenstående beskrivelse omfatter spesielt den foretrukne utforelse The above description particularly includes the preferred embodiment

av foreliggende oppfinnelse som vist på fig. 2. Men man vil forstå of the present invention as shown in fig. 2. But one wants to understand

at oppfinnelsen også omfatter malekammere med dyseåpninger ordnet i andre ringanordninger. Således viser fig. 3 et malekammer hvori enkle that the invention also includes paint chambers with nozzle openings arranged in other ring devices. Thus, fig. 3 a painting chamber in which simple

ringer av dyseåpninger (26) av perpendikulær-typen veksler med enkelt-ringer med dyseåpninger (27) av angulær-typen, idet de forskjellige ringer med dyseåpninger er innbyrdes jevnt fordelt over hele malekammerets lengde. rings of nozzle openings (26) of the perpendicular type alternate with single rings of nozzle openings (27) of the angular type, the various rings of nozzle openings being mutually evenly distributed over the entire length of the grinding chamber.

En ytterligere modifikasjon av malekammeret er vist i fig. k- I A further modification of the paint chamber is shown in fig. k- I

denne modifikasjon benyttes angulære dyseåpninger (27') i forbindelse med perpendikulære dyseåpninger (26) og angulære dyseåpninger (27) this modification uses angular nozzle openings (27') in connection with perpendicular nozzle openings (26) and angular nozzle openings (27)

som beskrevet ovenfor. De angulære dyseåpninger (27') har sine lengdeakser orientert skrått i forhold til malekammerets lengdeakse, men rettet med malegodsstrommen gjennom malekammeret og tjener således til å oke materialstrommen gjennom kammeret. Dessuten tjener de angulære dyseåpninger (27'), slik som de er anordnet i malekammeret vist i fig. k, også til, sammen med dyseåpningene (26.3 -og (27), å as described above. The angular nozzle openings (27') have their longitudinal axes oriented obliquely in relation to the longitudinal axis of the grinding chamber, but aligned with the material flow through the grinding chamber and thus serve to increase the material flow through the chamber. In addition, they serve as angular nozzle openings (27'), such as are arranged in the paint chamber shown in fig. k, also to, together with the nozzle openings (26.3 -and (27), å

danne en malesone med maksimal turbulens i kammeret. Til dette formål anbringes de 3 typer av dyseåpninger i sett, idet det forste sett består av to ringer av angulære dyseåpninger (27') som har sine lengdeakser rettet med malegodsstrommen, et annet sett består av to ringer av dyseåpninger (26) som har sine lengdeakser orientert i et plan normalt på malegodsstrommen, og et tredje sett som består av fire ringer med angulære dyseåpninger (27) hvis lengdeakser er rettet mot materialstrommen gjennom mollen. Ved dette arrangement har man funnet at strommene av malefluidum fra de angulære dyseåpninger (27) og (27') loper sammen fra begge siderav strommene som går ut fra de perpendikulære dyseåpninger (26), og danner en sone med maksimal turbulens inne i malekammeret. form a grinding zone of maximum turbulence in the chamber. For this purpose, the 3 types of nozzle openings are placed in sets, the first set consisting of two rings of angular nozzle openings (27') which have their longitudinal axes aligned with the material flow, another set consists of two rings of nozzle openings (26) which have their longitudinal axes oriented in a plane normal to the material flow, and a third set consisting of four rings with angular nozzle openings (27) whose longitudinal axes are directed towards the material flow through the mold. With this arrangement, it has been found that the streams of grinding fluid from the angular nozzle openings (27) and (27') run together from both sides of the streams that exit from the perpendicular nozzle openings (26), forming a zone of maximum turbulence inside the grinding chamber.

De folgende eksempler skal tjene til å illustrere oppfinnelsen videre. The following examples shall serve to further illustrate the invention.

Eksempel 1 Example 1

Det ble benyttet en rorformig strrålemolle som vist på fig. 3> hvor det rette, rorformige malekammer hadde en lengde på 280 mm, en indre diameter på ca. 25,4 mm og en veggtykkelse på ca. 6,35 mm. I en avstand av kk>5 mm og videre fra malekammerets inngangsåpning ble det boret opp en rekke dyseåpninger gjennom veggen i det rorformige malekammer slik at disse dyseåpninger dannet fire adskilte ringer, hver inneholdende 6 dyseåpninger med en innbyrdes vinkelavstand på 60° rundt det rorformige kammer og med en avstand mellom ringene av dyseåpninger på 38,1 mm. Dyseåpningene var av to typer, idet dyseåpningene i de etter hverandre folgende ringer alternerte med hensyn til type. So-ledes hadde dyseåpningene (26) i den ring av dyseåpninger som lå nærmest inngangsenden i malekammeret, sine lengdeakser i normalplanet til malekammerets lengdeakse og også tangentielt til en tenkt sylinder med en diameter på 19.05 mm og koaksial med malekammeret. Diameteren i disse dyseåpninger var 0,889 mm. Dyseåpningene (27) i den neste ring hadde sine lengdeakser orientert i en vinkel på 2+5° i forhold til malekammerets lengdeakser og rettet mot materialstrommenigjennom malekammeret og var tangentiell til den ovennevnte indlre sylinder. Diameteren til disse dyseåpninger var også 0,889 mm. De tredje og fjerde ringsett med henholdsvis dyseåpningene (26) og (27) tilsvarte forste og annet sett. A tube-shaped jet nozzle was used as shown in fig. 3> where the straight, tube-shaped grinding chamber had a length of 280 mm, an inner diameter of approx. 25.4 mm and a wall thickness of approx. 6.35 mm. At a distance of kk>5 mm and further from the entrance opening of the grinding chamber, a number of nozzle openings were drilled through the wall of the tube-shaped grinding chamber so that these nozzle openings formed four separate rings, each containing 6 nozzle openings with a mutual angular distance of 60° around the tube-shaped chamber and with a distance between the rings of nozzle openings of 38.1 mm. The nozzle openings were of two types, with the nozzle openings in the successive rings alternating with respect to type. Thus, the nozzle openings (26) in the ring of nozzle openings which were closest to the entrance end of the grinding chamber had their longitudinal axes in the plane normal to the longitudinal axis of the grinding chamber and also tangential to an imaginary cylinder with a diameter of 19.05 mm and coaxial with the grinding chamber. The diameter of these nozzle openings was 0.889 mm. The nozzle openings (27) in the next ring had their longitudinal axes oriented at an angle of 2+5° in relation to the longitudinal axes of the grinding chamber and directed towards the material drum through the grinding chamber and was tangential to the above-mentioned inner cylinder. The diameter of these nozzle openings was also 0.889 mm. The third and fourth sets of rings with nozzle openings (26) and (27) respectively corresponded to the first and second sets.

Malefluidet som ble brukt i dette tilfellet, var luft, som ble ledet inn i trykk-kammeret under et trykk av 5,8 kg/cm^ og blåst ut gjennom flere dyseåpninger med en lineær hastighet på 229 m/sek. The grinding fluid used in this case was air, which was introduced into the pressure chamber under a pressure of 5.8 kg/cm 2 and blown out through multiple nozzle openings at a linear velocity of 229 m/sec.

Malegodset, som i dette tilfellet var kalsinert ble fort med The painting material, which in this case was calcined, was quickly included

luft inn gjennom inngangsenden til malekammeret med en massehastighet på 15 g/min. Malegodset ble malt ved hjelp av luftstrålenes turbulensvirk-ning. Malegodsets oppholdstid i mollen var ca. 0,025 sek. air in through the inlet end of the grinding chamber at a mass rate of 15 g/min. The material to be painted was painted using the turbulence effect of the air jets. The paint material's residence time in the pier was approx. 0.025 sec.

Det malte produkt var et finmalt TiO^ med ytterst homogen partikkelstorrelse. The ground product was a finely ground TiO^ with an extremely homogeneous particle size.

Effektiviteten og de uventet fremragende egenskaper til den rorformige strålemolle i henhold til foreliggende oppfinnelse, kom tydelig frem da pigment egenskapene, det vil si fargekraften og de spektrale egenskaper til det malte Ti0g>, ble sammenlignet, som vist i tabell I nedenfor, med de tilsvarende egenskaper til et TiO^ malt med konvensjonelle maleinnretninger. The effectiveness and the unexpectedly outstanding properties of the rod-shaped beam according to the present invention were clearly shown when the pigment properties, that is, the color power and the spectral properties of the painted Ti0g>, were compared, as shown in Table I below, with the corresponding properties of a TiO^ painted with conventional painting devices.

Fargekraftprove Color power sample

Fargekraften ble bestemt etter fargestyrkeprovemetoden. The color strength was determined according to the color strength test method.

I henhold til denne metode dispergeres pigmentet i et bindemiddel bestående av en alkydplast-(Araplaz 1248-ML-70 fra Archer-Daniels, Mid-land, Minn., U.S.A.) i vektforholdet 2:1, idet man bruker en valsemolle med tre valser. Pastaen som fremkommer herved, blir derpå grundig blandet med en sort fargedispersjon (Dutch Boy 990',' fra National Lead Company, Perth Amboy, N.J. U.S.A.), og en matt film av den pigmenterte maling påfores en kartongplate og lufttorkes natten over. På tilsvarende måte foretas en blindprove med et standardpigment. De gronne, rode og blå refleksjonsverdier til proveplaten med den pigmenterte maling og til standardproveplaten bestemmes ved hjelp av et /i Colormasterii Differential Colorimeter fremstilt av Manufacturers Engineering and Equipment Corporation, Hatboro, Pa., U.S.A. Prosent gronn refleksjon av standardproveplaten subtraheres fra tilsvarende verdi av proveplaten med den pigmenterte maling, og fargekraften av en plate defineres som differensen i gronn ref leks jon /\ d mellom proveplaten og standa-rd-platen (blindprbven). According to this method, the pigment is dispersed in a binder consisting of an alkyd plastic (Araplaz 1248-ML-70 from Archer-Daniels, Midland, Minn., U.S.A.) in a 2:1 weight ratio, using a three-roll roller . The resulting paste is then thoroughly mixed with a black color dispersion (Dutch Boy 990',' from National Lead Company, Perth Amboy, N.J. U.S.A.), and a matte film of the pigmented paint is applied to a cardboard plate and air-dried overnight. In a similar way, a blind test is carried out with a standard pigment. The green, red and blue reflectance values of the test plate with the pigmented paint and of the standard test plate are determined using a /i Colormasterii Differential Colorimeter manufactured by Manufacturers Engineering and Equipment Corporation, Hatboro, Pa., U.S.A. The percentage gross reflectance of the standard sample plate is subtracted from the corresponding value of the sample plate with the pigmented paint, and the color power of a plate is defined as the difference in gross reflectance /\ d between the sample plate and the standard plate (blank test).

Spektralkarakteristikk Spectral characteristics

Spektralkarakteristikken av pigmentet i en maling ble bestemt ved å blande pigmentet med et bindemiddel bestående av en soyaalkydplast og inneholdende kjbnrok, idet man danner en pasta av ovennevnte blanding hvor forholdet mellom pigment og kjonrok i pastaen er som 5»0:0,06. Denne pasta ble påfort et lakkert ark, og den våte film ble oyeblikke-lig undersokt i en Colormaster Differential Colorimeter produsert av Manufacturers Engineering and Equipment Corporation, Hatboro, Pa., U.S.A. Ref leks jonsverdiene i blått og rodt ble målt, og pigmentets spektralkarakteristikk ble bestemt ved at refleksjon i blått ble sub-trahert fra refleksjon i rbdt, og differensen ble sammenliknet med spektralkarakteristikken til et standardpigment. The spectral characteristics of the pigment in a paint were determined by mixing the pigment with a binder consisting of a soy alkyd plastic and containing carbon black, forming a paste of the above mixture where the ratio between pigment and carbon black in the paste is 5:0:0.06. This paste was applied to a varnished sheet and the wet film was immediately examined in a Colormaster Differential Colorimeter manufactured by Manufacturers Engineering and Equipment Corporation, Hatboro, Pa., U.S.A. The reflect ion values in blue and red were measured, and the pigment's spectral characteristics were determined by subtracting reflection in blue from reflection in rbdt, and the difference was compared with the spectral characteristics of a standard pigment.

Eksempel 2 Example 2

I dette tilfelle ble malekammeret som benyttet i eksempel 1, erstattet med en modifisert utgave ganske enkelt ved å skru ut malekammeret fra eksempel 1 og skru inn et nytt malekammer. Det modifiserte malekammer hadde de samme dimensjoner som foregående kammer, men de på hverandre folgende ringer av dyseåpninger var gruppert parvis som vist på fig. 2 i tegningen; idet lengdeaksene til dyseåpningene (26) i forste og tredje ringpar var orientert i normalplanet til malekammerets lengdeakse, og lengdeaksene til dyseåpningene (27) i det midterste ringpar dannet en vinkel på 1+ 5° med malekammerets lengdeakse og var rettet mot materialstrommen gjennom malekammeret. Samtidig var for alle dyseåpningers vedkommende aksene rettet tangentielt til en tenkt sylinder beliggende koaksialt med malekammeret og med en diameter på 19,05 mm. Samtlige dyseåpninger hadde en diameter på ca. 0,889 mm. In this case, the grinding chamber used in Example 1 was replaced with a modified version simply by unscrewing the grinding chamber from Example 1 and screwing in a new grinding chamber. The modified paint chamber had the same dimensions as the preceding chamber, but the successive rings of nozzle openings were grouped in pairs as shown in fig. 2 in the drawing; as the longitudinal axes of the nozzle openings (26) in the first and third ring pair were oriented in the normal plane to the longitudinal axis of the grinding chamber, and the longitudinal axes of the nozzle openings (27) in the middle ring pair formed an angle of 1+ 5° with the longitudinal axis of the grinding chamber and were directed towards the material flow through the grinding chamber. At the same time, for all nozzle openings, the axes were directed tangentially to an imaginary cylinder located coaxially with the painting chamber and with a diameter of 19.05 mm. All nozzle openings had a diameter of approx. 0.889 mm.

Kalsinert TiO^ ble matet inn i kammeret på samme måte som beskrevet i eksempel 1, og luft ble tilfort trykk-kammeret under et trykk av 5,6 kg/cm og presset ut av dyseåpningene med en hastighet på 204 m/sek. Oppholdstiden for TiO^ i mollen var ca. 0,025 sek. Calcined TiO 3 was fed into the chamber in the same manner as described in Example 1, and air was supplied to the pressure chamber under a pressure of 5.6 kg/cm and forced out of the nozzle openings at a velocity of 204 m/sec. The residence time for TiO^ in the mole was approx. 0.025 sec.

En sammenligning av pigmentegenskapene til TiO^ malt i malekammeret A comparison of the pigment properties of TiO^ milled in the grinding chamber

som vist på fig. 2 med et TiO^ malt med konvensjonelle moller er også vist i tabell I. as shown in fig. 2 with a TiO^ ground with conventional moles is also shown in Table I.

Eksempel 3 Example 3

I dette eksempel ble benyttet et malekammer tilsvarende det som er vist i fig. 1+ hvori dyseåpningene var anbrakt i sett på to ringer med angulære dyseåpninger (27')) fulgt av to ringer med perpendikulære dyseåpninger (26) og fire ringer med angulære dyseåpninger (27)- De angulære dyseåpninger (27') og de perpendikulære dyseåpninger (26) hadde alle en diameter på 0,889 •mm. De fire ringer- med angulære dyseåpninger (27) var delt opp i to ringer som hadde dyseåpninger med en diameter på 0,635 mm og to ringer som hadde dyseåpninger med en diameter på 0,762 mm. Komprimert luft med et trykk på 5,6 kg/cm ble tilfort trykk-kammeret og presset ut igjennom dyseåpningene med en middelhastighet på 193 m/sek. Avstanden mellom ringene med dyseåpninger langs malekammeret var ca. 12,7 mm, og vinkelen til hver av de angulære dyseåpninger (27) og (27<*>) var 1+5° • In this example, a painting chamber corresponding to that shown in fig. 1+ in which the nozzle openings were arranged in sets of two rings with angular nozzle openings (27')) followed by two rings with perpendicular nozzle openings (26) and four rings with angular nozzle openings (27)- The angular nozzle openings (27') and the perpendicular nozzle openings (26) all had a diameter of 0.889 mm. The four rings with angular nozzle openings (27) were divided into two rings having nozzle openings with a diameter of 0.635 mm and two rings having nozzle openings with a diameter of 0.762 mm. Compressed air with a pressure of 5.6 kg/cm was supplied to the pressure chamber and forced out through the nozzle openings at an average speed of 193 m/sec. The distance between the rings with nozzle openings along the painting chamber was approx. 12.7 mm, and the angle of each of the angular nozzle openings (27) and (27<*>) was 1+5° •

I dette tilfellet ble benyttet et TiOP kalsinat som allerede hadde gjennomgått en konvensjonell maleoperasjon og deretter belagt med et metalloksyd, filtrert, vasket og torket. Dette nedmalte og belagte TiOg ble matet inn i det rorformige malekammer på samme måte som beskrevet i eksempel 1. En sammenligning av pigmentegenskapene til det TiOg som ble malt i denne molle og et Ti0^> malt i en konvensjonell molle er vist i tabellen nedenfor. In this case, a TiOP calcinate was used which had already undergone a conventional painting operation and then coated with a metal oxide, filtered, washed and dried. This ground and coated TiOg was fed into the tube-shaped grinding chamber in the same way as described in example 1. A comparison of the pigment properties of the TiOg that was ground in this mill and a TiO^> milled in a conventional mill is shown in the table below.

E ksempel k - 6 E xample k - 6

For å kunne foreta en sammenligning mellom effektiviteten av mollen i henhold til foreliggende oppfinnelse og konvensjonelle moller ble gjennomført en forsoksserie hvori ble benyttet strålemoller av tidligere kjent type, samt kollerganger. I eksempel k ble det benyttet en konvensjonell 5 cm luftstrålemdlle med dyselufthastigheter tilsvarende de som ble benyttet i eksempel 1 - 1+. I eksempel 5 ble brukt en konvensjonell 10 cm dampstrålemolle under tilsvarende forsøks-betingelser, og i eksempel 6 ble benyttet en kollergang hvori 150 g TiOg kalsinat ble malt i 15 min. og derpå pulverisert. Pigmentene som ble fremstilt ved hjelp av disse konvensjonelle moller-, ble deretter undersokt med hensyn til pigmentegenskaper, idet man benyttet de provemetoder som er beskrevet ovenfor. -Resultatene av undersøkelsene er.vist i tabellen nedenfor. In order to be able to make a comparison between the efficiency of the pier according to the present invention and conventional piers, a test series was carried out in which beam piers of a previously known type were used, as well as collier gangs. In example k, a conventional 5 cm air jet device was used with nozzle air speeds corresponding to those used in examples 1 - 1+. In example 5, a conventional 10 cm steam jet mold was used under similar test conditions, and in example 6, a rolling mill was used in which 150 g of TiOg calcinate was ground for 15 min. and then powdered. The pigments produced using these conventional moles were then examined with regard to pigment properties, using the test methods described above. - The results of the investigations are shown in the table below.

Av de samlede dat a vist i tabellen ovenfor fremgår klart at i alle eksempler der den nye rormolle i henhold til foreliggende oppfinnelse ble benyttet, var fargekraften og spektralkarakteristikken til det malte TiO^-pigment bedre enn et TiO^-pigment malt ved hjelp av konvensjonell maleteknikk. From the overall data shown in the table above, it is clear that in all examples where the new rudder according to the present invention was used, the color power and spectral characteristics of the painted TiO^ pigment were better than a TiO^ pigment painted using conventional painting technique.

Claims

1. Jet mold for painting measurable material, consisting of a substantially straight, tubular grinding chamber through which the material is fed continuously, another tubular body forming a pressure chamber surrounding the straight, pre-shaped grinding chamber, devices for introducing grinding fluid under pressure into the pressure the chamber, which fluids are fed at high speed into the grinding chamber through openings arranged in the wall of the grinding chamber, characterized in that the grinding chamber (18) consists of a connected rudder in whose wall a number of nozzle-shaped bores are arranged in rings around the circumference of the rudder at an axial distance from each other for introducing jets of grinding fluid at high speed into the grinding chamber from the pressure chamber (20), the opening of which bores into the grinding chamber are arranged in a normal plane to the axis of the grinding chamber and oriented so that the fluid jets are located in the individual normal planes or at an angle in relation to these , directed with or against the direction of movement of the paint material.

2. Jet mold according to claim 1, characterized in that the nozzle openings in at least one ring of nozzle openings (26) are oriented in the normal plane to the longitudinal axis of the grinding chamber (18) and that the nozzle openings (27, 27') in at least one other ring of nozzle openings are oriented obliquely in relative to the longitudinal axis of the grinding chamber (18).

3. Jet mold according to claims 1 and 2, characterized in that rings of nozzle openings (26) which are oriented in the normal plane to the longitudinal axis of the grinding chamber (18) alternate with rings of nozzle openings (27" 27') which are oriented obliquely in relation to the longitudinal axis of the grinding chamber .

4. Jet mill according to claims 1-3, characterized in that the nozzle openings in at least one ring of nozzle openings (27) which are oriented obliquely in relation to the longitudinal axis of the grinding chamber (18) are directed towards the flow of grinding material through the grinding chamber (18), and that the nozzle openings in at least another ring of nozzle openings (27') which is oriented obliquely in relation to the longitudinal axis of the grinding chamber, is aligned with the flow of grinding material through the grinding chamber (18).

5" Jet mold according to claims 1-4" characterized in that a series of rings of nozzle openings (26) oriented in the normal plane to the longitudinal axis of the painting chamber are grouped together to form a primary painting zone (A) and a series of rings with die openings (27, 27') oriented obliquely to the longitudinal axis of the grinding chamber, are grouped together to form a secondary grinding zone (B), primary and secondary grinding zones being grouped alternately along the length of the grinding chamber.

6. Jet mold according to claims 1-5" characterized in that groups of nozzle openings are arranged so that they form a painting zone with nozzle openings (26) oriented in the normal plane to the longitudinal axis of the painting chamber, between two painting zones with nozzle openings (27, 27') which are oriented obliquely in relation to the longitudinal axis of the grinding chamber, that the nozzle openings in one of the two grinding zones with obliquely oriented nozzle openings (27) direct the grinding fluid towards the flow of grinding material through the grinding chamber (18), and that the nozzle openings in the other of the two grinding zones with obliquely oriented nozzle openings (27') direct the grinding fluid with the flow of grinding material through the grinding chamber (18).

7. Blast mill according to claims 1-6, characterized by a deflector device (2. 8) arranged at the entrance opening (12) of the grinding chamber (18) for deflecting inflowing grinding material in the direction towards the inner wall of the grinding chamber (18).

8. Jet mold according to claims 1-7, characterized in that the longitudinal axes in the nozzle openings (26, 27, 27') are directed tangentially to an imaginary cylinder inside and coaxial with the grinding chamber (18) and the nozzle openings (26, 27, 27') are grouped around the tube-shaped grinding chamber (18) in rings, distributed in the longitudinal direction of the grinding chamber.

9. Jet mold according to claims 1-8, characterized in that the pressure chamber is arranged so that it forms a primary pressure chamber that surrounds a group of nozzle openings that form a painting zone, and a secondary pressure chamber surrounding a group of nozzle openings belonging to another painting zone.

10. Jet mold according to claims 1-9, characterized in that the paint chamber (18) is arranged so that it can be easily removed from the pressure chamber.