NO124751B

NO124751B -

Info

Publication number: NO124751B
Application number: NO4480/69A
Authority: NO
Inventors: W Ogden; C Henderson
Original assignee: Brk Electronics
Priority date: 1968-11-13
Filing date: 1969-11-12
Publication date: 1972-05-29
Also published as: DK131251C; DE1957172A1; JPS528158B1; FR2023218A1; GB1280297A; DK131251B; US3611335A

Description

Forbrenningsdetektor. Combustion detector.

Foreliggende oppfinnelse vedrorer en forbrenningsdetektor som omfatter to eller flere forbrenningsfQlende anordninger som hver er tilpasset for å gi et elektrisk signal ved opptredende forbrenning, og en alarmutloseranordning som ikke reagerer på hvert enkelt signal, men kun på summen av to eller flere av signalene. The present invention relates to a combustion detector comprising two or more combustion-sensing devices each of which is adapted to give an electrical signal when combustion occurs, and an alarm triggering device which does not respond to each individual signal, but only to the sum of two or more of the signals.

Vanligvis omfatter og gjennomløper en brann fire faser: forst begynnelsesfasen hvori der bare avgis usynlige forbrenningsprodukter og brannen ikke kan erkjennes av mennesker fordi der ikke finnes rok, flammer eller merkbar varmeutvikling, for det annet rokfasen, for det tredje flammefasen og for det fjerde hetefasen forårsaket av flammene. Den forste eller begynnelses-fasen har vanligvis Harg varighet det vil si timer, dager eller uker, og utgjor i seg selv praktisk talt ingen fare for mennesker eller eiendom. Straks brannen går over i rokfasen, utvik-ler den seg meget hurtig, og i lopet av minutter og til og med sekunder karakteriseres den av rok, flammer og hete, som hver for seg utgjor en stor fare, forårsaker stor skade på eiendom og setter menneskeliv på spill. Generally, a fire encompasses and runs through four phases: firstly, the initial phase in which only invisible combustion products are emitted and the fire cannot be recognized by people because there are no smoke, flames or noticeable heat development, secondly the smoke phase, thirdly the flame phase and fourthly the heat phase caused by of the flames. The first or initial phase usually lasts a short time, i.e. hours, days or weeks, and in itself poses virtually no danger to people or property. As soon as the fire moves into the smoke phase, it develops very quickly, and in the course of minutes and even seconds it is characterized by smoke, flames and heat, each of which constitutes a great danger, causes great damage to property and sets human lives at stake.

Fra for av er der kjent forskjellige anordninger for å påvise hver brannfase, så som motstandsbroer for å påvise en brann i en hvilkensomhelst fase, d.v.s. primært i dens begynnelsesfase, folere av ioniseringstypen for å påvise en brann i dens begynnelsesfase (se USA-patentskrift nr. 2.465.377,<2.>702.89<8>, 2.759.174, 3.O78.450), av formorknings-eller fotocelletypen for påvisning av rok (se USA-patentskrift nr. 2.278.920), av foto celletypen for å påvise flammer eller stråling (se USA patentskrift nr. 2.553.420) samt termo- eller termistortypen for påvisning av hete (se USA patentskrifter 2.9OI.74O og 3.O38.IO6). Various devices for detecting each phase of fire are known from time to time, such as resistance bridges for detecting a fire in any phase, i.e. primarily in its incipient phase, ionization-type foils to detect a fire in its incipient phase (see US Patent Nos. 2,465,377, <2.>702,89<8>, 2,759,174, 3,078,450), of eclipse- or the photocell type for detecting smoke (see US patent document no. 2,278,920), of the photocell type for detecting flames or radiation (see US patent document no. 2,553,420) as well as the thermo or thermistor type for detecting heat (see US patent documents 2.9OI.74O and 3.O38.IO6).

Rok-, flamme-, og hetedetektorene er selvfolgelig verdifulle, men på det tidspunkt da begynnelsen av forbrenningen de er utformet for å påvise, opptrer, har brannen utviklet seg til et hoyt farenivå hvor den forårsaker skade på eiendom og setter menneskeliv på spill. The smoke, flame and heat detectors are of course valuable, but by the time the onset of combustion they are designed to detect occurs, the fire has progressed to a high level of danger where it is causing property damage and putting lives at risk.

Folgelig konsentrerer oppmerksomheten seg om foleanordninger for påvisning av brann i dens begynnelsesfase, det vil si motstandsbro-typen og ioniseringstypen. Begge typer er folsomme for de usynlige gassformede forbrenningsprodukter som frembringes på brannens forste stadium, ioniseringstypen påviser faste partikler som er storre enn vanlig, men stadig er så små at de er usynlige, såvel som rok, mens motstandsbro-typen påviser disse samme partikler og den vanndamp som avgis som produkt av forbrenningen. Accordingly, attention is focused on sensing devices for detecting fire in its initial phase, that is, the resistance bridge type and the ionization type. Both types are sensitive to the invisible gaseous combustion products produced in the first stage of the fire, the ionization type detects solid particles that are larger than usual, but still so small that they are invisible, as well as smoke, while the resistance bridge type detects these same particles and the water vapor emitted as a product of combustion.

Imidlertid ligger en vesentlig vanskelighet man stoter på ved påvisning av branner i begynnelsesfasen, i falske alarmer forårsaket av andre faktorer enn forbrenning. Alle branndetektorer er folsomme for andre atmosfæriske forhold enn forbrenningsprodukter, for eksempel er ion:" ?eringsf olere meget omfintlige for luftbe vegel ser, oson, stov og forskjellige kjemiske damper, mens motstandsbro-folere er omfintlige for hurtige periodiske fuktighetsforandringer. However, a significant difficulty encountered in the detection of fires in the initial phase lies in false alarms caused by factors other than combustion. All fire detectors are sensitive to atmospheric conditions other than combustion products, for example ion:" ?ring sensors are very sensitive to air movement, ozone, dust and various chemical vapors, while resistance bridge sensors are sensitive to rapid periodic humidity changes.

Derfor foreligger der, til tross for en rekke brukbare forslag, ingen fullgod losning av problemet med tidlig brannpåvisning, eller rettere sagt, den tidlige brannpåvisning lider stadig av tilfeldigheter i funksjonen, særlig falske alarmer. Therefore, despite a number of useful proposals, there is no fully satisfactory solution to the problem of early fire detection, or rather, early fire detection constantly suffers from randomness in its function, especially false alarms.

Den foreliggende oppfinnelse loser problemet med falske alarmer forårsaket av andre faktorer enn forbrenning og gir anvisning på en forbedret branndetektor for tidlig varsling med langt storre folsomhet og pålitelighet enn kjente konstruksjoner. The present invention solves the problem of false alarms caused by factors other than combustion and provides guidance on an improved fire detector for early warning with far greater sensitivity and reliability than known designs.

Oppfinnelsen er basert på at man gjor bruk av to eller flere prinsipper for forbrenningspåvisning ved en på forhånd utvalgt eller gitt brannfase, på en slik måte at hvert av dem kompenserer for de and-res begrensninger, det vil si at der kombineres avfolingsfunksjoner for tilstander hvorav de som er felles for alle og ikke skyldes forbrenning, sjelden eller aldri opptrer samtidig i naturen. The invention is based on the use of two or more principles for combustion detection at a pre-selected or given fire phase, in such a way that each of them compensates for the limitations of the others, that is to say that detection functions are combined for states of which those which are common to all and are not caused by combustion, rarely or never occur simultaneously in nature.

Nærmere bestemt går oppfinnelsen i forste rekke ut på å utforme en forbrenningsdetektor av den innledningsvis angitte art slik at de to foleanordninger begge reagerer på den endring i en gitt omgivelsestilstand som opptrer ved forbrenning, men er folsomme for innbyrdes forskjellige tilstander av falsk alarm, og at de reagerer på innbyrdes forskjellige omgivelsestilstandsendringer som ikke skyldes forbrenning, og som sjelden vil opptre samtidig. More specifically, the invention is primarily concerned with designing a combustion detector of the type indicated at the outset so that the two sensing devices both respond to the change in a given environmental condition that occurs during combustion, but are sensitive to mutually different false alarm conditions, and that they react to mutually different environmental state changes that are not due to combustion, and which will rarely occur simultaneously.

Folgen av denne kombinasjon er at dersom der opptrer en tilstand som ikke skyldes forbrenning, og som utloser en detektoranordning slik at den avgir alarmsignal, vil ikke den samme tilstand utlose den annen detektoranordning, og der blir ikke avgitt noe falskt alarmsignal, Ved å sammenpasse de to detektoranordninger på.en slik måte at den ene kompenserer eller motvirker den annens begrensninger, det vil si den annens folsomhet for andre forhold enn forbrenning, vil tilbøyeligheten til enhver falsk alarm bli redusert med mange størrelsesordener, såfremt den ikke fjernes helt, idet minst to forskjellige og for de respektive detektoranordninger kritiske tilstander som ikke skyldes' forbrenning,må foreligge samtidig for å forårsake falsk alarm. The consequence of this combination is that if a condition occurs that is not caused by combustion, and which triggers one detector device so that it emits an alarm signal, the same condition will not trigger the other detector device, and no false alarm signal is emitted. By matching the two detector devices in such a way that one compensates or counteracts the limitations of the other, i.e. the sensitivity of the other to conditions other than combustion, the tendency to any false alarm will be reduced by many orders of magnitude, provided that it is not removed completely, since at least two different and for the respective detector devices critical states that are not caused by combustion must be present at the same time to cause a false alarm.

Oppfinnelsen gir spesielt anvisning på en branndetektor som tjener til tidlig varsling, resp. varsling av begynnelsesfasen av en brann, og som omfatter en<n>OG"-port-kobling med en kombinasjon av en detektoranordning hvor begge de nevnte foleanordninger kan reagere på usynlige forbrenningsprodukter avgitt i den innledende fase av en brann, og hvor begge foleanordningene kan reagere på den ved forbrenning opptredende endring i luftens elektriske ledningsevne, og hvor en av foleanordningene omfatter en motstandsbro som er folsom for den ved forbrenning opptredende endring i luftens elektriske ledningsevne, samt hvor den annen foleanordning omfatter et forbrenningsdetektororgan av ioniseringstypen. The invention specifically provides instructions for a fire detector that serves for early warning, resp. warning of the initial phase of a fire, and comprising an AND" gate coupling with a combination of a detector device wherein both of said sensing devices can respond to invisible combustion products emitted in the initial phase of a fire, and wherein both sensing devices can react to the change in the electrical conductivity of the air occurring during combustion, and where one of the sensing devices comprises a resistance bridge which is sensitive to the change in the electrical conductivity of the air occurring during combustion, and where the other sensing device comprises a combustion detector of the ionization type.

Som tidligere nevnt har motstandsbrotypen vært belemret med en uheldig omfintlighet for hurtige forandringer i atmosfærens vanndampinnhold, mens ioniseringstypen har vært belemret med uheldige folger av kjemiske damper, stov, oson og sterke luftstromninger. Bet er imidlertid funnet at ioniseringstypen er stort sett uomfintlig for forandringer i atmosfærens vanndampinnhold og motstandsbro-typen er stort sett uomfintlig for luftstromning og, når den er riktig kompensert, for kjemiske damper, oson og stov. Ved å kombinere to slike detektoranordninger i et,,OG"-portsystem hvori summen av deres alarmsignaler kan utlose en alarmgiver, mens deres enkelte signaler ikke kan det, vil hver detekto-anordning motvirke eller kompensere den annens svakheter. As previously mentioned, the resistance bridge type has been burdened with an unfortunate susceptibility to rapid changes in the atmosphere's water vapor content, while the ionization type has been burdened with the unfortunate consequences of chemical vapours, dust, ozone and strong air currents. However, it has been found that the ionization type is largely insensitive to changes in the water vapor content of the atmosphere and the resistance bridge type is largely insensitive to airflow and, when properly compensated, to chemical vapors, ozone and dust. By combining two such detector devices in an "AND" gate system in which the sum of their alarm signals can trigger an alarm, while their individual signals cannot, each detector device will counteract or compensate for the weaknesses of the other.

I denne kombinasjon vil en hurtig forandring i atmosfærens vanndampinnhold utlose motstandsbroen, men ikke ioniseringsanordningen, mens støvpartikler, luftstromning eller oson kan utlose ioniseringsanordningen, men ikke motstandsbroen. Når en brann bryter ut, vil imidlertid begge disse anordninger selv i brannens innledende fase reagere på de samme tegn på brann, nemlig forbrenningsproduktene og den endring i deres elektriske ledningsevne som brannen forårsaker. Spesielt vil ioniseringsanordningen hurtig påvise de små, usynlige partikler av forbrenningsprodukter, og motstandsbroen hurtig påvise disse små partikler og/eller den hurtige okning i luftens vanndampinnhold, og summen av de to resulterende signaler vil utlose alarmen allerede i brannens begynnelsesfase. In this combination, a rapid change in the atmosphere's water vapor content will trigger the resistance bridge, but not the ionization device, while dust particles, air flow or ozone can trigger the ionization device, but not the resistance bridge. When a fire breaks out, however, both of these devices, even in the initial phase of the fire, will react to the same signs of fire, namely the combustion products and the change in their electrical conductivity caused by the fire. In particular, the ionization device will quickly detect the small, invisible particles of combustion products, and the resistance bridge will quickly detect these small particles and/or the rapid increase in the water vapor content of the air, and the sum of the two resulting signals will trigger the alarm already in the initial phase of the fire.

Således får man i stor utstrekning, om ikke fullstendig, kompensert årsakene til falske alarmer i begge enheter, slik at falsk alarm praktisk talt elimineres, uten å forringe hver enkelt enhets evne til hurtig å påvise en brann. Thus, to a large extent, if not completely, the causes of false alarms in both units are compensated for, so that false alarms are practically eliminated, without impairing the ability of each individual unit to quickly detect a fire.

I virkeligheten er disse innretninger tidligere blitt drevet langt under grensen for sin påvisnings- eller avfolingsevne bare på grunn av problemet med de falske alarmer, det vil si at detektorene måt-te gjores forholdsvis ufolsomme for å redusere antallet av falske alar-Takket være at problemet med falske alarmer stort sett er eli-minert, kan motstandsbroen og ioniseringsdetektoren samt, i kombinasjon med disse,også ytterligere detektoranordninger,som også omfatter en tredje f<*>leanordning som har et forbrenningsdetektororgan av varmefoiende type, drives med en langt storre folsomhet enn hvad som tidligere var mulig, i virkeligheten med maksimal folsomhet, og der kan derved skaf-fes en detektor som er mer folsom og hurtigvirkende enn kjente detektorer og samtidig langt mer pålitelig. In reality, these devices have previously been operated far below the limit of their detection or detection capability simply because of the problem of false alarms, that is, the detectors had to be made relatively insensitive to reduce the number of false alarms - thanks to the fact that the problem with false alarms largely eliminated, the resistance bridge and the ionization detector as well as, in combination with these, also further detector devices, which also comprise a third additional device having a combustion detector device of the heat-foiding type, can be operated with a far greater sensitivity than what was previously possible, in reality with maximum sensitivity, and thereby a detector can be obtained that is more sensitive and fast-acting than known detectors and at the same time far more reliable.

Videre gir oppfinnelsen anvisning på en forbedret detektoranordning av motstandsbro-typen, som omfatter et enkelt avfolingsgitter og en automatisk elektronisk kompensasjonskrets for dette gitter, idet denne krets kontinuerlig avfoler eller overvåker den elektriske ledningsevne hos det avfolende gitter og, og med en fastlagt forsinkelse, automatisk kompenserer for alle forandringer i gitterets ledningsevne slik at der opprettholdes et konstant spenningsfall over gitteret unntagen når der opptrer en bestemt forandring i gitterets ledningsevne med en hastighet som er storre enn svarende til den på forhånd valgte forsinkelse. I det siste tilfelle blir gitteret tilstrekkelig ledende og broen tilstrekkelig ute av balanse til å avgi et signal som utloser et alarmsignal. Furthermore, the invention provides instructions for an improved detector device of the resistance bridge type, which comprises a simple desensing grid and an automatic electronic compensation circuit for this grid, this circuit continuously desensing or monitoring the electrical conductivity of the desensing grid and, and with a determined delay, automatically compensates for all changes in the grid's conductivity so that a constant voltage drop across the grid is maintained, except when a specific change in the grid's conductivity occurs at a rate greater than corresponding to the preselected delay. In the latter case, the grid becomes sufficiently conductive and the bridge sufficiently out of balance to emit a signal that triggers an alarm signal.

Fordi kompenseringskretsen avfoler en endringsledningsevne og den derav folgende spenningsendring og automatisk innstiller spenningen på den på forhånd valgte verdi innenfor de begrensninger som er gitt ved den valgte forsinkelse, kompenserer kretsen automatisk for langsomt for-løpende og uvedkommende forandringer, ikke bare i atmosfæren, men også Because the compensating circuit senses a change in conductivity and the resulting voltage change and automatically adjusts the voltage to the preselected value within the limits given by the selected delay, the circuit automatically compensates for slow-moving and extraneous changes, not only in the atmosphere, but also

i selve detektorgitteret. Folgelig vil anordningens opprinnelige folsomhet bli oppretholdt fullt ut selv om gitterets elektriske karakteri-stikker forandrer seg påtagelig over et tidsrum på grunn av ansamling av belegg, fingeravtrykk og/eller andre årsaker. in the detector grid itself. Consequently, the device's original sensitivity will be fully maintained even if the grid's electrical characteristics change significantly over time due to the accumulation of coatings, fingerprints and/or other causes.

Der er således skaffet en motstandsbro-anordning som er fordelaktig ved at den reduserer antallet av folegitre til ett, eliminerer det tidligere behov for provning og sammenparing av gitre vesentlig, reduserer hyppigheten og omfanget av vedlikeholdsarbeider, nedsetter de uheldige virkninger av omgivelsesforhold og langvarig vedlikeholdsarbeide på gitteret samt oppretholder den valgte folsomhet av anordningen gjennom hele levetiden. A resistance bridge device has thus been obtained which is advantageous in that it reduces the number of foil grids to one, eliminates the previous need for testing and pairing of grids significantly, reduces the frequency and extent of maintenance work, reduces the adverse effects of environmental conditions and long-term maintenance work on the grid as well as maintains the selected sensitivity of the device throughout its lifetime.

Oppfinnelsen gir anvisning på både selvforsynte, batteridrevne detektorer for husbruk og kommersiell bruk og nettdrevne detektorer for installasjon i storre antall i alarmsystemer med hovedstasjon for kommersiell og industriell bruk. The invention provides instructions for both self-sufficient, battery-powered detectors for domestic and commercial use and mains-powered detectors for installation in large numbers in alarm systems with a main station for commercial and industrial use.

Ytterligere hensikter og fordeler ved oppfinnelsen vil fremgå av den folgende beskrivelse i forbindelse med tegningen. Fig. 1 er et forenklet skjema som anskueliggjor prinsippet for den foreliggende oppfinnelse. Fig. 2 er et koblingsskjerna for en fordelaktig utforelsesform for en detektor for kommersiell og industriell bruk, utformet for nett-drift og for å overfore et signal til en sentral alarmstasjon. Fig. 3 er et koblingsskjema for en fordelaktig utforelsesform av en fullstendig selvforsynt, batteridrevet branndetektor og melder, spesielt beregnet for husbruk. Fig. 4 viser, sett fra undersiden, en spesiell utforelsesform for en selvforsynt detektor og melder med dekselet delvis fjernet for å avdekke de enkelte elementer. Fig. 5 viser et forstorret snitt gjennom forbrenningsfolerkom- Further purposes and advantages of the invention will be apparent from the following description in connection with the drawing. Fig. 1 is a simplified diagram illustrating the principle of the present invention. Fig. 2 is a connection core for an advantageous embodiment of a detector for commercial and industrial use, designed for mains operation and for transmitting a signal to a central alarm station. Fig. 3 is a circuit diagram for an advantageous embodiment of a completely self-sufficient, battery-powered fire detector and detector, especially intended for domestic use. Fig. 4 shows, seen from the underside, a special embodiment of a self-contained detector and detector with the cover partially removed to reveal the individual elements. Fig. 5 shows an enlarged section through the combustion coil

ponentene tatt efter linjen 5-5 i ^ig«4'the ponents taken along the line 5-5 in ^ig«4'

Fig. 6 viser vertikalsnitt gjennom detektoren etter linjen Fig. 6 shows a vertical section through the detector along the line

6 - 6 på fig. 4'6 - 6 on fig. 4'

I det folgende vil der bli beskrevet foretrukne utfdreisesfor-mer for oppfinnelsen. In the following, preferred forms of exit for the invention will be described.

I samsvar med oppfinnelsen er der i en "OG"-port- In accordance with the invention, in an "AND" port-

krets kombinert et par av forbrenningsfblende anordninger som kan reagere på det samme tegn på brann eller på den ved forbrenning inntredende endring i den samme omgivelsestilstand, men som er folsomme for innbyrdes forskjellige tilstander som kan opptre tilfeldig og være tilboyelige til å forårsake falsk alarm, og som er av en slik karakter at de sjelden ville opptre samtidig; kombinasjonen vil således sende ut et alarmsignal når der inntrer et gitt forhold eller en gitt omgivelsesendring som skyldes en brann, men ikke når der opptrer en tilstand som ville væ-re tilboyelig til å forårsake falsk alarm, men ikke skyldes forbrenning, og som den ene eller den annen foleanordning kan reagere på. På denne måte kompenserer hver av foleanordningene for den annens mangler, og hver av dem kan således gjores mer folsom enn det tidligere lot seg gj5-re. Den vesentlige hovedkombinasjon er et par foleanordninger som reagerer på den innledende fase av en brann. Til denne hovedkombinasjon kan foyes ytterligere typer av foleanordninger med "OG"-porten innstilt for å reagere på summen av alarmsignalene fra to, tre eller flere av foleanordningene. circuit combined a pair of combustion-detecting devices which may respond to the same sign of fire or to the change in the same environmental condition brought about by combustion, but which are sensitive to mutually different conditions which may appear randomly and be liable to cause a false alarm, and which are of such a character that they would seldom act at the same time; the combination will thus send out an alarm signal when a given condition occurs or a given environmental change occurs that is caused by a fire, but not when a condition occurs that would be likely to cause a false alarm, but is not caused by combustion, and as the one or the other sensing device may respond to. In this way, each of the sensing devices compensates for the other's shortcomings, and each of them can thus be made more sensitive than was previously possible. The essential main combination is a pair of felt devices that respond to the initial phase of a fire. To this main combination, additional types of sensing devices can be added with the "AND" gate set to respond to the sum of the alarm signals from two, three or more of the sensing devices.

Det siste er illustrert skjematisk i fig. 1, hvor en motstandsbro 10 en ioniseringsanordning 20, en hetepåvisende anordning 30, en rokpåvisende anordning 40 og en flammepåvisende anordning 50 er koblet parallelt til en egnet energikilde. The latter is illustrated schematically in fig. 1, where a resistance bridge 10, an ionization device 20, a heat detection device 30, a smoke detection device 40 and a flame detection device 50 are connected in parallel to a suitable energy source.

Motstandsanordningen 10 omfatter et gitter R med variabel impedans, som er blottlagt mot atmosfæren, en kompensasjonskrets CR som er forbundet i brokobling med gitteret, samt en primær utloseranordning PT, f.ekt. en såkalt "M0SFET"-transistor (metalloksyd-silicium-felteffekt-transistor), koblet til broens midtuttak. Denne krets vil bli beskrevet nærmere i det folgende. The resistance device 10 comprises a grid R with variable impedance, which is exposed to the atmosphere, a compensation circuit CR which is connected in bridge connection with the grid, and a primary release device PT, e.g. a so-called "M0SFET" transistor (metal-oxide-silicon-field-effect-transistor), connected to the center terminal of the bridge. This circuit will be described in more detail below.

loni sering sanordningen 20 består hovedsakelig av et ionise.-ringskammer I og en primær utloseranordning PT. Blandt de viktige fordeler som oppnås med ioniseringsanordningen ifolge oppfinnelsen, er (1) at der ikke kreves noen fullstendig metning i ioniseringskammeret, og som fblge derav (2) at antallet av ioniseringskamre kan reduseres til ett istedenfor to, og (3) at mengden av radioaktivt materiale som kreves som ioniseringskilde, kan reduseres. I virkeligheten kan den totale mengde The ionizing device 20 mainly consists of an ionization chamber I and a primary release device PT. Among the important advantages achieved with the ionization device according to the invention are (1) that no complete saturation is required in the ionization chamber, and consequently (2) that the number of ionization chambers can be reduced to one instead of two, and (3) that the amount of radioactive material required as an ionization source can be reduced. In reality, the total amount can

radioaktivt materiale reduseres til under In mikrocurie, hvilket er mindre enn den mengde som vanligvis finnes på en selvlysende urskive. I den viste kobling er ioniseringskamraeret I forbundet i brokobling med et utbalanseringsorgan BI, f.eks. en fast motstand, og primærutloseren er koblet til broens midtuttak. radioactive material is reduced to less than In microcurie, which is less than the amount usually found on a luminescent dial. In the connection shown, the ionization chamber I is connected in bridge connection with a balancing device BI, e.g. a fixed resistor, and the primary trigger is connected to the center terminal of the bridge.

Hetefoleren 30 er stort sett en vanlig detektor som påviser stigningshastigheten, og omfatter en termistor H som er blottlagt mot atmosfæren, og en kompenserende termistor CH som er avskjermet mot atmosfæren, idet de to er forbundet i brokobling med en primær utloseranordning PT tilsluttet broens midtuttak. Som det vil fremgå av det folgende, kan hetedetektoren gjores flere størrelsesordener mer folsom enn hittil mulig siden den inngår i oppfinnelsens fler-portsystem. The heat detector 30 is largely a normal detector that detects the rate of rise, and comprises a thermistor H that is exposed to the atmosphere, and a compensating thermistor CH that is shielded from the atmosphere, the two being connected in a bridge connection with a primary release device PT connected to the bridge's center outlet. As will be apparent from the following, the heat detector can be made several orders of magnitude more sensitive than hitherto possible since it is included in the multi-port system of the invention.

Rokfoleren 40 kan være en formorkningsdetektor som omfatter The rokfoler 40 can be an eclipse detector which includes

en lyskilde L og en fotocelle S som blir ledende når rok formorker lys-strålen, idet fotocellen er forbundet med en primærutloser PT. Her skal det igjen bemerkes at fotocellen ikke trenger å være kompensert slik at den virker som et endringshastighetsfoiende organ, slik det har vært tilfellet hittil, men kan benyttes til å gi et positivt mål for enhver fastlagt formorkningsgrad. a light source L and a photocell S which becomes conductive when rok eclipses the light beam, the photocell being connected to a primary trigger PT. Here again, it should be noted that the photocell does not need to be compensated so that it acts as a rate-of-change-following organ, as has been the case until now, but can be used to provide a positive measure for any determined degree of eclipse.

Flammefoleren 50 kan hensiktsmessig omfatte en fotocelle F som er innrettet slik at den reagerer på en blaffende flamme, eller et organ som er folsomt for flammestrålingen, og er likeledes koblet til en primærutloser PT uten behov for kompensasjon, selv om kompensasjon i noen tilfeller kan være fordelaktig. The flame detector 50 can suitably comprise a photocell F which is arranged so that it reacts to a flickering flame, or an organ which is sensitive to the flame radiation, and is likewise connected to a primary trigger PT without the need for compensation, although compensation may in some cases be beneficial.

Utgangene fra alle de primære utloseranordninger PT er koblet til en portkrets eller selektiv krets DN som er innrettet til å forbli The outputs of all the primary release devices PT are connected to a gate circuit or selective circuit DN which is arranged to remain

uvirksom ved signalinngang fra hvilkensomhelst av primærutloserne enkelt-vis, men å reagere på summen av signaler som avgis samtidig fra et fastlagt antall primærutlosere storre enn in. Denne krets er i sin tur koblet til en alarmutloser AT som er innrettet til å bli ledende når porten DN inactive upon signal input from any of the primary triggers individually, but reacting to the sum of signals emitted simultaneously from a fixed number of primary triggers greater than in. This circuit is in turn connected to an alarm trigger AT which is arranged to become conductive when the gate DN

mottar den forannevnte sum av signaler, og som her er vist som et enkelt koblingsbrgan som Tcobler en kl6kke, et lys eller en annen alarmanordning A til stromkilden. receives the aforesaid sum of signals, and which is shown here as a simple connecting bridge that connects a bell, a light or another alarm device A to the power source.

Dersom porten DN blev innstillet slik at den slapp summen av to vilkårlige utgangssignaler igjennom, ville samtidig aktivering av hvilkensomhelst av anordningene 10, 20, 30, 40 og 50 gi alarmsignal. I tilfelle av en langsomt forlopende spontan forbrenning ville motstandsbroen 10 og ioniseringsanordningen 20 hurtig konstatere situasjonen og forårsake et alarmsignal. Dersom der fant sted en farlig oppbygning av var-me som begynte å gi opphav til glodning, ville kombinasjonen av hetedetektoren 30 og 4n eller begge av anordningene 10 og 20 forårsake alarm. Dersom et brannfarlig apparat eller en brannstifter startet en brann, ville rokdetektoren 4-0 og flaramedetektoren 50 sammen med anordningene 10 og 20 hurtig utlose alarmsignalet. På denne måte ville der foreligge en fullstendig brannpåvisning. If the gate DN were set so that it let the sum of two arbitrary output signals through, simultaneous activation of any of the devices 10, 20, 30, 40 and 50 would give an alarm signal. In the event of a slowly progressing spontaneous combustion, the resistance bridge 10 and the ionization device 20 would quickly ascertain the situation and cause an alarm signal. If there was a dangerous build-up of heat which started to give rise to glow, the combination of the heat detector 30 and 4n or both of the devices 10 and 20 would cause an alarm. If a flammable device or an arsonist started a fire, the rock detector 4-0 and the flame detector 50 together with the devices 10 and 20 would quickly trigger the alarm signal. In this way, there would be a complete fire detection.

Likevel ville de forskjellige foreteelser som ikke skyldes forbrenning, og som en eller annen av detektorene er folsom for, normalt ikke forårsake en falsk alarm. En blaffende lyspære kan utlose flammede-tektoren 50, men uten noe forbrenningsprodukt som kan avfoles av en eller flere av de andre detektorer, blir det ingen alarm. Det samme er tilfelle når det gjelder, stov, sterke luftstromninger, kjemiske damper, oson, plutselige temperaturforandringer etc. Sannsynligheten for at to slike avfolbare forhold som ikke skyldes forbrenning, skal forekomme samtidig i naturen, er ytterst liten, og anordningen er derfor praktisk talt fri for problemet med falske alarmer. Nevertheless, the various non-combustion phenomena to which one or other of the detectors is sensitive would normally not cause a false alarm. A flickering light bulb can trigger the flame detector 50, but without any combustion product that can be sensed by one or more of the other detectors, there will be no alarm. The same is the case when it comes to dust, strong air currents, chemical vapours, ozone, sudden temperature changes, etc. The probability that two such detectable conditions that are not caused by combustion will occur simultaneously in nature is extremely small, and the device is therefore practically free from the problem of false alarms.

Fordi kombinasjonen på denne måte er fri for falske alarmer, kan hver av detektorenhetene effektivt utnyttes ved tilnærmet maksimal folsomhet. Fra et praktisk synspunkt har den nyttbare folsomhet av kjente branndetektorer vært sterkt avhengig av problemet med falske alarmer. Alle detektorenhetene er istand til å arbeide med stor folsomhet, som imidlertid for en stor del ikke blev utnyttet tidligere på grunn av de utallige falske alarmer som ville oppstå dersom enhetene blev innstilt på en for h5y folsomhet, og systemene blev derfor nodvendigvis drevet langt under sin yteevne. Ved bruk av to eller flere detektoranordninger i et "0G<u->portsystem blir problemet lost med en betydelig og viktig folsomhet sokning . Because the combination is thus free from false alarms, each of the detector units can be effectively utilized at near maximum sensitivity. From a practical point of view, the useful sensitivity of known fire detectors has been heavily dependent on the false alarm problem. All the detector units are capable of working with high sensitivity, which, however, was largely unutilized in the past due to the countless false alarms that would occur if the units were set to too high a sensitivity, and the systems were therefore necessarily operated far below their performance. By using two or more detector devices in a 0G gate system, the problem is solved with a significant and important sensitivity increase.

Det vil forstås at porten DN kan innstilles slik at alarm utloses når tre, fire eller alle fem detektor-enheter utloses, og at en hvilkensomhelst av - eller alle - detektorenhetene 30, 40, og 50 kan utelates fra kretsen, avhengig av den påvisningsevne som onskes. It will be understood that the gate DN can be set so that an alarm is triggered when three, four or all five detector units are triggered, and that any one of - or all - the detector units 30, 40, and 50 can be omitted from the circuit, depending on the detection capability that desired.

I de foretrukne utforelsesformer for oppfinnelsen består detektoren fordelaktig bare av motstandsbroen 10 og ioniseringsanordningen 20, siden disse detektorenheter er folsomme for den innledende fase av en brann, endringen i luftens ledningsevne ved opptredende forbrenning og de små usynlige forbrenningsprodukter,altså vanndamp, små partikler og rok, som utgjor produkter av praktisk talt enhver naturlig forekommende brann såvel som av anstiftede branner, og de er i stand til å påvise branner i deres begynnelsesfase f6r liv og eiendom trues av rok, flammer og hete. In the preferred embodiments of the invention, the detector advantageously consists only of the resistance bridge 10 and the ionization device 20, since these detector units are sensitive to the initial phase of a fire, the change in the conductivity of the air when combustion occurs and the small invisible combustion products, i.e. water vapor, small particles and soot , which are the products of practically any naturally occurring fire as well as of instigated fires, and they are able to detect fires in their initial stages before life and property are threatened by smoke, flames and heat.

Der henvises nå til fig. 2, hvor der er vist en utforelsesform for oppfinnelsen. Den viste anordning er nettdrevet og innrettet til å kortslutte tilforelsesledningen for å gi alarm, idet denne detektor Reference is now made to fig. 2, where an embodiment of the invention is shown. The device shown is mains powered and designed to short-circuit the supply line to give an alarm, as this detector

er beregnet for bruk i anlegg med flere detektorer i kommersielle bygg eller industribygg. I slike miljaer er det vanlig å koble en rekke detektorhoder til en felles mateledning fra en sentral alarm- is intended for use in installations with several detectors in commercial or industrial buildings. In such environments, it is common to connect a number of detector heads to a common feed line from a central alarm

stasjon. Der kan for eksempel være koblet tyve eller tredve detektorhoder på en enkelt linje som er forbundet med en alarmenhet som dekker en bestemt del av bygningen, idet andre deler av bygningen dekkes av hver sin av en rekke andre alarmenheter, som alle overvåkes av en vakt som ved iakttagelse av alarmtilstand som indikeres synlig og/eller hØrUg på sentralstasjonen, kan undersøke hvilke forholdsregler som kreves, for eksempel håndslukning, oppringning av brannvesenet, evakuering av området o.s.v. For å forenkle dette slags anlegg og dessuten gi mulighet for lettvint montering og utbytning av detektorhodene er der anordnet en tilpasningsstikkontakt tilkoblet linjen for hvert detektorhode, som vist i nedre høyre hjørne av fig. 2. For å samvirke med denne stikkontakt er det enkelte hode forsynt med et motsvarende stopeel 6l med stifter 5 og 7 for strømtilførsel til hodet. Et par motstander R9 og RIO er anordnet for å tilpasse kretsen til enten 120 eller 24 volts anlegg, idet begge motstander benyttes ved 120 volt og motstanden RIO shuntes méd en kortslutningsbøyle ved 24 volt. station. For example, twenty or thirty detector heads may be connected on a single line which is connected to an alarm unit covering a particular part of the building, other parts of the building being covered separately by a number of other alarm units, all of which are monitored by a guard who when observing an alarm condition that is indicated visibly and/or audibly at the central station, can investigate which precautions are required, for example manual extinguishing, calling the fire service, evacuating the area, etc. In order to simplify this type of installation and also provide the possibility for easy installation and replacement of the detector heads, an adaptation socket is arranged connected to the line for each detector head, as shown in the lower right corner of fig. 2. To cooperate with this socket, the individual head is provided with a corresponding stop pin 6l with pins 5 and 7 for power supply to the head. A pair of resistors R9 and RIO are arranged to adapt the circuit to either a 120 or 24 volt system, as both resistors are used at 120 volts and the resistor RIO is shunted with a shorting clamp at 24 volts.

En motstandsbro 10 og en ioniseringsanordning er parallelt tilkoblet strømkilden. Motstandsbroen 10 omfatter et detektor- eller foleorgan R som omfatter et kam-lignende ledende gitter anbragt på A resistance bridge 10 and an ionization device are connected in parallel to the current source. The resistance bridge 10 comprises a detector or sensing element R which comprises a comb-like conductive grid placed on

en glassbærer, som vil bli omtalt senere i forbindelse med fig. 4»Organet danner en variabel impedans som er følsom for hurtig økning i luftens ledningsevne ved begynnelsen av en brann, særlig forårsaket av vanndamp og de mer enn normalt store, men allikevel usynlige partikler som utgjøres av andre forbrenningsprodukter. Denne variable impedans er kompensert med hensyn til naturlig opptredende omgivelsesforandringer med en kompensasjonskrets CR som vesentlig virker som en forsinket arbeidende spenningsregulator med høy motstand for normalt å opprettholde et konstant spenningsfall over gitteret R. Kretsen omfatter fortrinnsvis et organ Q2 hvis resonansimpedans kan styres fra en meget lav verdi til en meget høy verdi, f.eks. en "MOSFET"-transistor, en motstand R2 og en kondensator Cl. Denne krets tjener til å vedlikeholde en utbalansert tilstand av broen, som består av den selv og gitteret R, unntatt når gitterets motstand resp. ledningsevne endres med en bestemt verdi i løpet av et fastlagt tidsrom. Ved passende dimensjonering av a glass carrier, which will be discussed later in connection with fig. 4»The organ forms a variable impedance that is sensitive to rapid increases in the conductivity of the air at the start of a fire, particularly caused by water vapor and the larger than normal, but still invisible particles that are made up of other combustion products. This variable impedance is compensated for naturally occurring environmental changes by a compensating circuit CR which essentially acts as a high-resistance time-delayed voltage regulator to normally maintain a constant voltage drop across the grid R. The circuit preferably comprises an element Q2 whose resonant impedance can be controlled from a very low value to a very high value, e.g. a "MOSFET" transistor, a resistor R2 and a capacitor Cl. This circuit serves to maintain a balanced state of the bridge, which consists of itself and the grid R, except when the grid's resistance resp. conductivity changes by a certain value during a fixed period of time. By suitable dimensioning of

motstanden R2 og kondensatoren Cl kan endring og tidsrom varieres slik at man oppnår en nøye regulert kompensasjonshastighet, avhengig av den form for brann som skal påvises, og de herskende forhold med hensyn til atmosfære. the resistance R2 and the capacitor Cl can be changed and the time period varied so that a carefully regulated compensation speed is achieved, depending on the type of fire to be detected and the prevailing conditions with regard to atmosphere.

Når spenning første gang påtrykkes kretsen, har Cl ingen ladning, og basis på transistoren Q2 ligger på emitterpotentialc When voltage is first applied to the circuit, Cl has no charge, and the base of transistor Q2 is at emitter potentialc

Avhengig av detektorgitterets motstand ligger der en viss spenning mellom kollektor og emitter hos Q2. Det kan antas for å lette for-ståelsen at gitteret R har samme motstand som R2. I det Øyeblikk da spenningen påtrykkes, ligger en halvdel av den tilforte spenning over gitteret R og den annen halvdel over kollektor og emitter hos transistoren Q2. Cl blir øyeblikkelig oppladet med en forutbestemt hastighet bestemt ved dens kapasitet og ved motstanden R2. Når ladningen på Cl øker, stiger spenningen mellom kollektor og emitter hos transistoren Q2, og spenningen over detektoren R avtar. Når spenningen over C2 nærmer seg terskelspenningen for transistoren Q2, begynner Q2 å forandre sin motstand, og den fortsetter å forandre sin kollektor-emittermotstand inntil kollektor-emitterspenningen blir lik spenningen over Cl. Dette fører til en synkning i kollektor-emitterspenningen for Q2 og en økning i spenningen på detektorgitteret. Denne spenning holdes konstant fordi man har 100$ negativ tilbakekobling ved at R2 er koblet mellom kollektor og basis. På grunn av denne tilbakekobling bevirker enhver endring i spenningsfallet fra kollektor til emitter en tilsvarende endring i basisspenning, hvilket igjen bevirker en ominnstilling av kollektor-emittermotstanden og en regulering av kollektor-emitter^spenningen. Depending on the resistance of the detector grid, there is a certain voltage between collector and emitter at Q2. It can be assumed to facilitate understanding that the grid R has the same resistance as R2. At the moment when the voltage is applied, half of the applied voltage lies across the grid R and the other half across the collector and emitter of the transistor Q2. Cl is instantaneously charged at a predetermined rate determined by its capacity and by the resistor R2. As the charge on Cl increases, the voltage between collector and emitter of transistor Q2 rises, and the voltage across detector R decreases. As the voltage across C2 approaches the threshold voltage of transistor Q2, Q2 begins to change its resistance, and it continues to change its collector-emitter resistance until the collector-emitter voltage equals the voltage across Cl. This leads to a drop in the collector-emitter voltage for Q2 and an increase in the voltage on the detector grid. This voltage is kept constant because you have 100$ negative feedback when R2 is connected between collector and base. Because of this feedback, any change in collector-to-emitter voltage drop causes a corresponding change in base voltage, which in turn causes a readjustment of the collector-emitter resistance and a regulation of the collector-emitter voltage.

Den ovenstående beskrivelse gjelder fullt ut koblingen på fig. 3 og likeledes koblingen på fig. 2 forsåvidt angår detektorkom-pensasjonen. Dersom alarmkretsens sentrale kobling ved anvendelse av anordningen på fig. 2 er slik at detektorene kobles fra kilden ved alarm, kan det være nødvendig å komplettere koblingen for å lette den innledende oppladning av Cl, men en slik komplettering.vil være inn-lysende for fagfolk på området og ikke bety noen forandring i karak-teristikkene for Q2, R2 og Cl når det gjelder spennings-kompensasjon. The above description fully applies to the connection in fig. 3 and likewise the connection in fig. 2 in so far as it concerns the detector compensation. If the alarm circuit's central connection when using the device in fig. 2 is such that the detectors are disconnected from the source in the event of an alarm, it may be necessary to complete the connection to facilitate the initial charging of Cl, but such a completion will be obvious to professionals in the field and will not mean any change in the characteristics for Q2, R2 and Cl when it comes to voltage compensation.

Den foran beskrevne ominnstilling av spenningen med sikte på å opprettholde en konstant kollektor-emitterspenning skjer ikke momentant, men med en viss hastighet bestemt ved tidskonstanten for R2 og Cl. Når gitteret treffes av forbrenningsprodukter som forekommer i tilstrekkelig mengde og opptrer raskere enn at RC-kretsen kan kompensere dem, vil derfor kollektor-emitterspenningen for transistoren stige og bringe strømmen fra en forsterker Ql til å Øke og overføre et på forhånd bestemt signal til en alarmutløser Q5. The readjustment of the voltage described above with the aim of maintaining a constant collector-emitter voltage does not occur instantaneously, but at a certain speed determined by the time constant for R2 and Cl. Therefore, when the grid is hit by combustion products occurring in sufficient quantity and acting faster than the RC circuit can compensate for them, the collector-emitter voltage of the transistor will therefore rise and cause the current of an amplifier Ql to increase and transmit a predetermined signal to an alarm trigger Q5.

Skulle detektorgitteret på noe tidspunkt anta en annen motstand enn sin opprinnelige, vil transistoren Q2 tilpasse seg den nye motstandsverdi ved å forandre sin motstand til en ny verdi passende for å opprettholde et konstant spenningsfall fra kollektor til emitter. På grunn av den 100$ negative tilbakekobling befris kretsen dessuten for innflytelse av temperaturforandringer. Should the detector grid at any time assume a different resistance than its original one, the transistor Q2 will adapt to the new resistance value by changing its resistance to a new value suitable to maintain a constant voltage drop from collector to emitter. Because of the 100$ negative feedback, the circuit is also freed from the influence of temperature changes.

Hvis det Ønskes, vil fagfolk på området kunne forbedre koblingen ytterligere. For eksempel kan der parallelt med eller istedenfor R2 anordnes en annen transistor, hvis basis styres av et RC-nett-verk slik at der p å innkoblingstidspunktet vil foreligge en lavlmpe-dansforbindelse som bevirker at Cl blir oppladet raskere og basis hos Q2 når arbeidspunktet tidligere. Etter at RC-nettverket hadde nådd sitt ladningspunkt, ville denne annen transistor bli sperret og danne en høy motstand for R2. Kretsen ville fra dette tidspunkt virke som beskrevet foran. Under visse forhold kan det være fordelaktig å la R2 være en resonansimpedans. If desired, professionals in the field will be able to further improve the connection. For example, another transistor can be arranged in parallel with or instead of R2, the base of which is controlled by an RC network so that at the time of switch-on there will be a low-voltage connection which causes Cl to be charged faster and the base of Q2 to reach the operating point earlier . After the RC network had reached its charging point, this second transistor would be blocked and form a high resistance for R2. From this point on, the circuit would work as described above. Under certain conditions it may be advantageous to let R2 be a resonant impedance.

Ved utbrudd av en brann forandres gitterets ledningsevne hurtigere enn hva kretsen kan kompensere, og broen som dannes av gitteret og kretsen, blir bragt tilstrekkelig ut av balanse til å bevirke utlesning av den primære utloseranordning Ql. Anordningen Ql omfatter fortrinnsvis en "MOSFETn-transistor med emitteren koblet til nettet over en følsomhetsregulator som omfatter en diodekjede D med basis koblet til gitterbroens midtuttak og med utgang til alarmutloseren Q5 over en motstand R3. Ql er fortrinnsvis slik forspent at den vanligvis ikke har strømgjennomgang, og motstanden R3 er valgt slik at den begrense strømgjennomgangen til en fastlagt verdi, f.eks. 13CyuA, når Ql gjøres ledende av detektorgitteret R. When a fire breaks out, the grid's conductivity changes faster than the circuit can compensate, and the bridge formed by the grid and the circuit is brought sufficiently out of balance to cause the primary release device Ql to trip. The device Ql preferably comprises a "MOSFETn" transistor with the emitter connected to the grid via a sensitivity regulator comprising a diode chain D with base connected to the center terminal of the grid bridge and with output to the alarm trigger Q5 via a resistor R3. Ql is preferably biased in such a way that it usually has no current flow , and the resistor R3 is chosen to limit the current flow to a fixed value, say 13CyuA, when Ql is made conductive by the detector grid R.

Ioniseringsanordningen 20 omfatter en brokobling som inne-holder et ioniseringskammer R5 med en liten mengde radioaktivt materiale, under en mikrocurie, og en balanseringsmotstand R4 for dette kammer. Kammeret R5 kan være av vilkårlig egnet kjent utførelse, og mengden av radioaktivt materiale er valgt slik at kammeret ikke er mettet med ioner. Dette medfører at kammeret får en meget høy impedans, hvilket er funnet fordelaktig. Ved drift av ioniseringskammeret under umettede forhold er det ikke følsomt for atmosfæretrykk, og det vil virke ved alle atmosfæretrykk opp til en høyde av 7^00 m uten endring i følsomhet. På grunn av de færre ioner som frembringes av det radio-aktive materiale, vil der dessuten kreves en mindre mengde forbrenningsprodukter for å forandre elektronstrømmen. Dette gjør det mulig å benytte en fast motstand R4 for utbalansering og gir meget følsom påvisning ved en særdeles trygg mengde radioaktivt materiale. Ioni-seringsbroen er koblet til basis hos en primærutløser, fortrinnsvis 1 form av eti "MOSFET"-trans is tor Q3, hvi« utgang likedan som utgangen fra Ql er koblet til alarmutloseren Q5 over en motstand R7. Motstanden R7 tjener, på samme måte som motstanden R3»til å begrense strømmen gjennom Q5 når denne er åpen, til en bestemt verdi, f.eks. 130 ^uA. Emitteren hos transistoren 3 er via en spenningsregulerende silicium-transistor Q4 tilkoblet en følsomhetsregulator, her vist i form av en innstillbar motstand R8. For å gi normal energisering er transistoren Q3 forspent til en relativt nominell strømstyrke, for eksempel 50^ uk. The ionization device 20 comprises a bridge connection which contains an ionization chamber R5 with a small amount of radioactive material, below one microcurie, and a balancing resistor R4 for this chamber. The chamber R5 can be of any suitable known design, and the amount of radioactive material is chosen so that the chamber is not saturated with ions. This causes the chamber to have a very high impedance, which has been found to be advantageous. When operating the ionization chamber under unsaturated conditions, it is not sensitive to atmospheric pressure, and it will work at all atmospheric pressures up to an altitude of 7^00 m without change in sensitivity. Due to the fewer ions produced by the radioactive material, a smaller amount of combustion products will also be required to change the electron flow. This makes it possible to use a fixed resistor R4 for balancing and provides very sensitive detection with a particularly safe amount of radioactive material. The ionization bridge is connected to the base of a primary trigger, preferably in the form of a MOSFET transistor Q3, the output of which, like the output of Q1, is connected to the alarm trigger Q5 across a resistor R7. The resistor R7 serves, in the same way as the resistor R3, to limit the current through Q5 when this is open, to a specific value, e.g. 130 ^uA. The emitter of the transistor 3 is via a voltage-regulating silicon transistor Q4 connected to a sensitivity regulator, here shown in the form of an adjustable resistor R8. To provide normal energisation, transistor Q3 is biased to a relatively nominal current strength, for example 50^ uk.

Alarmutloseren Q5 omfatter hensiktsmessig en såkalt "SCR"-transistor ("siliciumstyrt likeretter-transistor") hvis basisstrom er sterkere enn utgangsstromningen fra hver av "MOSFET"-transistorene Ql og Q3»men mindre enn summen av disse strømmer, f.eks. 200^uA i The alarm trigger Q5 suitably comprises a so-called "SCR" transistor ("silicon controlled rectifier transistor") whose base current is stronger than the output current from each of the "MOSFET" transistors Q1 and Q3» but less than the sum of these currents, e.g. 200^uA in

det hittil anførte eksempel. Følgelig er bare ioniseringskammeret ledende, utgangssignalet fra dets utløser Q3 begrenses av motstanden R7 til 130<y>uA, og transistoren Q5 blir ikke åpnet. Når gitteret R alene gjøres tilstrekkelig ledende til å aktivisere utløseren Ql, vil den totale strømtilførsel til Q5 være summen av de 13C<y>uA fra Ql og de 5t<y>uA normalstrom fra.Q3,hvilket fremdeles ikke er tilstrekkelig til å utlose Q5. Når en brann bryter ut, vil imidlertid hver av primærutloserne Ql og Q3 fore en strom på 130^uA, hvilket gir en sum på 26c<y>uA. Når dette skjer, blir spenningsfallet over motstanden R5 tilstrekkelig til å gjore transistoren Q5 ledende, så denne kortslutter tilforselsledningene og forårsaker.et betydelig nettstrom-uttak som kan registreres i en fjerntliggende alarmstasjon for å energisere en alarmanordning. the example given so far. Consequently, only the ionization chamber is conductive, the output signal from its trigger Q3 is limited by the resistor R7 to 130<y>uA, and the transistor Q5 is not opened. When the grid R alone is made sufficiently conductive to activate the release Ql, the total current supplied to Q5 will be the sum of the 13C<y>uA from Ql and the 5t<y>uA normal current from Q3, which is still not sufficient to trip Q5. However, when a fire breaks out, each of the primary releases Q1 and Q3 will carry a current of 130^uA, giving a sum of 26c<y>uA. When this happens, the voltage drop across the resistor R5 becomes sufficient to make the transistor Q5 conductive, so it short-circuits the supply lines and causes a significant mains draw which can be sensed in a remote alarm station to energize an alarm device.

En lampe LI er tilkoblet transistoren for , når den lyser opp, å angi det bestemte detektorhode som har forårsaket alarmen, i tilfellet av at en flerhet av hoder er koblet til en felles tilførsels-ledning. Fortrinnsvis går der en forbindelsesledning fra lampekretsen til klemme 4 på støpselet 6l for å gi mulighet for fjernmelding dersom dette skulle ønskes, idet der da er koblet passende kretselementer til klemme 4 på tilpasningsstikkkontakten 60. A lamp LI is connected to the transistor to, when illuminated, indicate the particular detector head which has caused the alarm, in the event that a plurality of heads are connected to a common supply line. Preferably, a connecting wire runs from the lamp circuit to terminal 4 on the plug 6l to enable remote notification if this is desired, as appropriate circuit elements are then connected to terminal 4 on the adaptation plug 60.

Dessuten går der fortrinnsvis ledere fra forskjellige punk-ter i kretsen til stifter 1, 2, 3°6^ i støpselet 6l for å gjøre det lettere å fastslå spennings- og strømverdier under vedlikeholdsarbeide på detektoren. Moreover, conductors from various points in the circuit preferably go to pins 1, 2, 3°6^ in the plug 6l to make it easier to determine voltage and current values during maintenance work on the detector.

Den beskrevne kobling muliggjør en meget følsom tidlig varsling med liten eller ingen tilbøyelighet til falsk alarm under vanlig forekommende omgivelsesbetingelser. Følgen er en forbedret og praktisk talt "idiotsikker" branndetektor som har sterkt forbedret følsomhet og pålitelighet, men allikevel er forenlig med konvensjonelle detektor-anlegg og alarmsystemer. The described connection enables a very sensitive early warning with little or no tendency to false alarm under commonly occurring ambient conditions. The result is an improved and practically "foolproof" fire detector that has greatly improved sensitivity and reliability, but is still compatible with conventional detector systems and alarm systems.

Der henvises nå til fig. 3»hvor der er vist en batteridrsven utførelsesform av branndetektoren ifølge oppfinnelsen. Koblingen er stort sett maken til den som er beskrevet foran, når unntas at den er batteridrevet og har sin egen alarmgiver. Reference is now made to fig. 3" where a battery-operated embodiment of the fire detector according to the invention is shown. The connection is mostly the same as the one described above, except that it is battery powered and has its own alarm transmitter.

Koblingen omfatter som den foregående en motstandsbro 10 med detektorgitter R og utløser Ql, en ioniseringsanordning 20 med ioniseringskammer R5 og utøser Q3, samt en alarmutløser Q5, som i dette tilfelle er koblet i serie med et horn H og et primært batteri Bl. Like the previous one, the connection comprises a resistance bridge 10 with detector grid R and trigger Ql, an ionization device 20 with ionization chamber R5 and spout Q3, as well as an alarm trigger Q5, which in this case is connected in series with a horn H and a primary battery Bl.

Energien til systemet leveres av et 10,7 volts kvikksølvbat-teri Bl som skaffer den svake forspenningsstrØm som driver detektoranordningen, og også skaffer den strøm som skal til for drift av hornet ved alarm. The energy for the system is supplied by a 10.7 volt mercury battery Bl which provides the weak biasing current which drives the detector device, and also provides the current required to operate the horn in case of alarm.

Når transistoren Q5 åpnes, går der strøm gjennom hornet H fra batteriet Bl, og der avgis et alarmsignal. Kondensatoren C3 tjener til å levere startstrøm til hornet og avlaster dermed batteriet. When transistor Q5 is opened, current flows through horn H from battery Bl, and an alarm signal is emitted. The capacitor C3 serves to supply starting current to the horn and thus relieves the battery.

I denne kobling overvåkes batteriet Bl kontinuerlig ved hjelp av et overvåkingsbatteri B2 via en innstillbar spenningsdeler Ril. Når strømmen fra batteriet Bl begynner å avta ved starten av batteriets levetid, blir motspenningen på batteriet Bl overvunnet av batteriet B2, hvoretter en kondensator C4 lader seg opp via en motstand R12 til et punkt hvor en programmerbar dobbeltbasis-transistor In this connection, the battery Bl is monitored continuously by means of a monitoring battery B2 via an adjustable voltage divider Ril. When the current from the battery Bl begins to decrease at the start of the battery life, the reverse voltage of the battery Bl is overcome by the battery B2, after which a capacitor C4 charges up via a resistor R12 to the point where a programmable double-base transistor

- en såkalt unijunction- eller "PUTn-transistor - Q6, kobler seg på - a so-called unijunction or "PUTn" transistor - Q6, turns on

og dermed i sin tur utløser en siliciumstyrt transistor Q7. Når Q7 and thus in turn triggers a silicon controlled transistor Q7. When Q7

er åpnet, forbinder den batteriet B2 med hornet H, som derved med bistand av en kondensator C5 avgir et alarmsignal. Transistoren Q7 kan bare forbli åpen så lenge <len får basisstrøm tilført fra transistoren Q6, Q6 forblir åpen inntil kondensatoren C4 lades ut gjennom transistoren, hvoretter Q6 stenges<p>g bringer Q7 til å stenge og av-bryte alarmsignalet. På dette tidspunkt begynner C4 igjen å lades opp over motstanden Ril fra batteriet B2, og etter en tid av omtrent fem minutter gjentas forløpet. Hornet vil således hvert femte minutt avgi et støt i ett a to sekunder for å varsle at batteriet Bl er tømt og må byttes ut. is opened, it connects the battery B2 to the horn H, which thereby, with the assistance of a capacitor C5, emits an alarm signal. Transistor Q7 can only remain open as long as base current is supplied from transistor Q6, Q6 remains open until capacitor C4 is discharged through the transistor, after which Q6 closes and causes Q7 to close and cancel the alarm signal. At this point, C4 again begins to charge up across the resistor Ril from battery B2, and after a time of approximately five minutes, the process is repeated. The horn will thus emit a shock for one or two seconds every five minutes to warn that the battery Bl is empty and must be replaced.

Som ved den kobling som er vist på fig. 2, vil energisering av en enkelt detektoranordning som følge av forhold som ikke skyldes forbrenning, ikke resultere i utløsning av transistoren Q5, mens fore- komst av en brann vil føre til at begge anordninger blir energisért, Q5 åpnet og hornet energisért. Ved denne anordning er koblingen slik at Q5 når den er utløst, vil forbli utløst inntil den stilles tilbake. For tilbake-stilling er der anordnet en bryter SW som ved sin slutning shunter den utløste transistor Q5, så belastningen på denne blir fjernet og transistoren dermed bragt tilbake til ikke-ledende eller<ll>av"-tilstand, hvorpå alarmen blir slått av inntil endringshastigheten i bmgivelses-forh<p>ldene atter blir slik (eller forblir slik) åt anordningen utløses påny. As with the connection shown in fig. 2, energization of a single detector device as a result of conditions not due to combustion will not result in tripping of transistor Q5, while the occurrence of a fire will cause both devices to be energized, Q5 opened and the horn energized. With this arrangement, the linkage is such that Q5, once triggered, will remain triggered until it is reset. For reset, a switch SW is arranged which, when closed, shunts the triggered transistor Q5, so the load on this is removed and the transistor is thus returned to a non-conducting or "off" state, after which the alarm is switched off until the rate of change in the ambient conditions again becomes (or remains) such that the device is triggered again.

Ved å koble shunten til bryterkontakene på en slik måte at den primære energikilde Bl blir forbundet direkte med hornet H, skaffer bryteren samtidig en hensiktsmessig mulighet for manuell kon-troll av apparatets funksjonsdyktighet og for tilstanden av batteriet Bl. Under normal drift skjer der ingen tapping av overvåkningsbatteriet B2, og dette batteri vil derfor vare så lenge det kan lagres, hvilket; for tiden er to år. Den svake strøm som tappes fra primærbat-terlet Bl under vanlig drift, gir dette batteri en levetid på minst ett år forutsatt at enheten ikke settes i alarmtilstand i noen lengere periode i dette år. Ved slutten av året, eller tidligere dersom alarmen hår vært i virksomhet ofte, bør primærbatteriet Bl fjernes og overvåkningsbatteriet B2 settes på primærbatteriets, plass. Et nytt batteri bør da settes på overvåkningsbattériets plass så hurtig som det méd rimelighet er mulig, hvis ikke overvåkningen skal gå tapt. By connecting the shunt to the switch contacts in such a way that the primary energy source Bl is connected directly to the horn H, the switch simultaneously provides an appropriate opportunity for manual control of the device's functionality and for the condition of the battery Bl. During normal operation, there is no draining of the monitoring battery B2, and this battery will therefore last as long as it can be stored, which; currently is two years. The weak current that is drawn from the primary battery Bl during normal operation gives this battery a lifetime of at least one year, provided that the unit is not put into an alarm state for any longer period during this year. At the end of the year, or earlier if the alarm has been in operation often, the primary battery Bl should be removed and the monitoring battery B2 put in the primary battery's place. A new battery should then be put in place of the monitoring battery as soon as is reasonably possible, if monitoring is not to be lost.

I ethvert tilfelle vil overvåkningskretsen (forutsatt at In any event, the monitoring circuit (provided that

6t batteri er innsatt i overvåkningskretsen) alltid informere huseieren eller brukeren om det forhold at det primære batteri bør byttes ut, 6t battery is inserted in the monitoring circuit) always inform the home owner or user of the fact that the primary battery should be replaced,

når dets yteevne faller under en bestemt verdi. Under normale beting-. eiser byttes ett batteri ut pm året, bg annet vedlikehold kreves when its performance falls below a certain value. Under normal conditions. eiser one battery is replaced pm a year, bg other maintenance is required

praktisk talt ikke. practically not.

Det viste dobbelt-portsystem er således vist å være like anvendelig for kommersiell brannpåvisning som for brannpåvisning i bolighus, gir et meget følsomt og'pålitelig varslingssystem som kan reagere på alle stadier av brann, men særlig i begynnelsesfasen, samt eliminerer stort sett problemet med falske alarmer. The double-gate system shown is thus shown to be equally applicable for commercial fire detection as for fire detection in residential buildings, provides a very sensitive and reliable warning system that can respond to all stages of fire, but especially in the initial phase, and largely eliminates the problem of false alarms alarms.

For praktisk tålt alle brannpåvisningssystemer for kommersiell og bolig-bruk vil "OG"-portkombinasjonen av motstandsbroen 10 og ioniseringsanordningen 20 gi optimale resultater. En hvilkensomhelst annen detektoranordning kan imidlertid tilføyes kretsen for spesielle formål. For eksempel er motstandsbroen følsom for enhver form for brann, mens ioniseringsanordningen bare reagerer på ufullstendig forbrenning. Dersom man ønsker å påvise branner hvor fullstendig forbrenning finner sted, noe som er en sjeldenhet, kan en ytterligere påvisning san ordn ing tilføyes slik at alarmsignalet utløses når hvilke som helst to av de tre påvisningsanordninger reagerer på en brann. En slik tredje påvisningsanordning ville fortrinnsvis omfatte en detektor som er meget følsom for hastigheten av temperaturstigning og har en meget liten føle-termistor med liten varmekapasitet. I betraktning av fler-portsystemets sikkerhet kan følsomheten av en slik varmeføler innstilles på en hastighet så lav som 0,5 - 0,6°C pr. min , hvilKet er en langt større følsomhet enn man har kunnet benytte ved noen som helst varmeføler tidligere. Denne anordning ville foreligge i form av en elektrisk bro med den påvisende termistor blottlagt mot atmosfæren og med lav varmetidskonstant, mens den annen termistor, referansetermi-storen, ville ha langt større varmetidskonstant ved å ha større fysisk masse eller være festet til et organ med stor varmekapasitet. For practically all fire detection systems for commercial and residential use, the "AND" gate combination of the resistance bridge 10 and the ionizer 20 will provide optimum results. However, any other detector device may be added to the circuit for special purposes. For example, the resistance bridge is sensitive to any kind of fire, while the ionization device only reacts to incomplete combustion. If one wishes to detect fires where complete combustion takes place, which is a rarity, a further detection device can be added so that the alarm signal is triggered when any two of the three detection devices react to a fire. Such a third detection device would preferably comprise a detector which is very sensitive to the rate of temperature rise and has a very small sensor thermistor with a small heat capacity. Considering the safety of the multi-port system, the sensitivity of such a heat sensor can be set at a rate as low as 0.5 - 0.6°C per min , which is a far greater sensitivity than has been possible with any heat sensor in the past. This device would be in the form of an electrical bridge with the detecting thermistor exposed to the atmosphere and with a low heating time constant, while the other thermistor, the reference thermistor, would have a much larger heating time constant by having a larger physical mass or being attached to an organ with a large heat capacity.

Skjønt fig. 2 og 3 viser foretrukne utførelsesformer for oppfinnelsen, vil det således være mulig å foreta forskjellige forandringer, ombytninger og modifikasjoner innenfor oppfinnelsens ramme. Although fig. 2 and 3 show preferred embodiments of the invention, it will thus be possible to make various changes, substitutions and modifications within the framework of the invention.

I hvilkensomhelst av sine utførelsesformer kan fler-port-systemet ifølge oppfinnelsen passende monteres i det hus som er vist på fig.4-6. In any of its embodiments, the multi-port system according to the invention can be suitably mounted in the housing shown in fig. 4-6.

Detektorens komponenter er transistorisert og miniatyrisert så langt som det for tiden teknisk og økonomisk er mulig, og alle er anbragt sammentrengt på en monteringsplate 21, som vist noe skjematisk og eksempelvis på figurene 4 og 6. Platens overside bærer en trykt kobling som på velkjent måte danner de elektriske forbindelser mellom komponentene, og komponentene er montert på platens underside, hvor hornet H, bryteren SW og batteriene Bl og B2 er avmerket for sammen-hengens skyld. The detector's components are transistorized and miniaturized as far as is currently technically and economically possible, and all are placed together on a mounting plate 21, as shown somewhat schematically and for example in figures 4 and 6. The upper side of the plate carries a printed connector which, in a well-known manner they form the electrical connections between the components, and the components are mounted on the underside of the plate, where the horn H, the switch SW and the batteries Bl and B2 are marked for consistency.

Detektoren R hos anordningen 10 dannes fortrinnsvis av et to-leders kamformet gitter anbragt på en glassbærer 22 som er montert i en stort sett trekantet keramisk holder 26. Holderen har tre gjen-nomgående hull, ett ved hvert hjørne, hvorav to er forsynt med ledende foringer 31 og underlagsskiver 32 som tjener til å holde bæreren fast i holderen og å opprette elektrisk forbindelse med det kamformede gitter-mønster på bæreren. The detector R of the device 10 is preferably formed by a two-conductor comb-shaped grid placed on a glass carrier 22 which is mounted in a largely triangular ceramic holder 26. The holder has three through-holes, one at each corner, two of which are provided with conductive liners 31 and washers 32 which serve to hold the carrier firmly in the holder and to establish electrical connection with the comb-shaped grid pattern on the carrier.

Bæreren er fortrinnsvis et tynt kvadratisk stykke av modi-fisert borosilikatglass av høy renhet, og gittermønsteret er fortrinns- . vis tinnoksyd påført bæreren ifølge kjent tinnoksyd-teknologi, mens de to underlagsskiver 32 står i fysisk og elektrisk kontakt med de respektive deler av gittermQnsteret. The carrier is preferably a thin square piece of high purity modified borosilicate glass, and the lattice pattern is preferred. show tin oxide applied to the carrier according to known tin oxide technology, while the two substrate discs 32 are in physical and electrical contact with the respective parts of the lattice pattern.

Fra monteringsplaten 21 rager der ned tre stifter 34a» 34b og 34c»hvorav to, som vist på fig. 5»danner tilslutningsledere for gitteret. Holderen 26 Akyves hensiktsmessig inn på disse stifter for montering av detektorenheten. Nærmere bestemt blir holderen anbragt slik at bæreren 22 blir liggende med den gitterbærende flate vendende ned og blottlagt. Avsatser på tappene 34 tjener til å holde bæreren i avstand fra monteringsplaten for å skaffe en avskjermet plass for montering av ioniseringskammeret R5 hos detektoranordningen 20. From the mounting plate 21, three pins 34a, 34b and 34c, of which two, as shown in fig. 5" form connection conductors for the grid. The holder 26 Akyves appropriately onto these pins for mounting the detector unit. More specifically, the holder is placed so that the carrier 22 lies with the grid-bearing surface facing down and exposed. Ledges on the pins 34 serve to keep the carrier at a distance from the mounting plate to provide a shielded space for mounting the ionization chamber R5 of the detector device 20.

Kammeret R5 dannes av et ror 23 som er kittet eller på annen måte festet på undersiden av monteringsplaten 21 med en skrue 24 som er plasert aksialt i r6ret og er innstillbart innsatt inedra<g>errle The chamber R5 is formed by a tube 23 which is puttyed or otherwise fixed to the underside of the mounting plate 21 with a screw 24 which is placed axially in the tube and is adjustably inserted internally

stilling i en mutter 25 festet til platen 21, samt et lite stykke radioaktivt materiale anbragt på skruens nedre ende. Denne mengde er så liten at den ikke kan vises på tegningen. Roret og skruen er plasert et lite stykke over beholderen 26, så at atmosfæren får fri adkomst til rSrets indre. position in a nut 25 attached to the plate 21, as well as a small piece of radioactive material placed on the lower end of the screw. This amount is so small that it cannot be shown on the drawing. The rudder and the screw are placed a short distance above the container 26, so that the atmosphere has free access to the interior of the rudder.

Detektorens komponenter er alle anbragt på monteringsplaten i et enkelt lag,bortsett fra plaseringen av detektoranordningene R og R5 ovenpå hverandre, og er valgt med minste praktisk mulige hSyde, så apparatet får meget lavt tverrsnitt. The detector's components are all arranged on the mounting plate in a single layer, except for the placement of the detector devices R and R5 on top of each other, and are chosen with the smallest practically possible hSyde, so the device has a very low cross-section.

Hele kretsutstyret er deretter anbragt i en grunn, nedad åpen rektangulær eller kvadratisk panne 44 av metallplate med lave sidevegger 46. Monteringen foretas fortrinnsvis ved at tre eller fire metallskruer 48 fores gjennom monteringsplaten og egnede avstandshol-dere 51 skrus fast i pannen slik at platen blir liggende i avstand The entire circuit equipment is then placed in a shallow, downwardly open rectangular or square pan 44 made of sheet metal with low side walls 46. The assembly is preferably carried out by inserting three or four metal screws 48 through the mounting plate and suitable spacers 51 are screwed into the pan so that the plate is lying in the distance

fra pannens flater. For å gj6re monteringen stiv foretrekkes det også å skru eller på annen måte feste bryteren SW til en av pannens side-veggar 46. from the surfaces of the pan. To make the assembly rigid, it is also preferable to screw or otherwise attach the switch SW to one of the side walls 46 of the pan.

Pannen er i sin tur innrettet for montering i taket av et værelse eller på den 6vre vegg av en omslutning eller gang. Med den selvforsynte enhet ifOlge fig. 3 som er illustrert på fig. 4-6, kan pannen monteres ved hjelp av et par skruer som går gjennom passende hull 52 som er uttatt i dens oppadvendte bunn og er nOkkel-hull-formet for å lette 16sbar montering av pannen i taket. Med den kobling som er vist på fig. 2, kan pannen monteres rett og slett ved hjelp av stikkforbindelsen 6o,6l. The pan, in turn, is designed for installation in the ceiling of a room or on the outer wall of an enclosure or corridor. With the self-sufficient unit according to fig. 3 which is illustrated in fig. 4-6, the pan can be mounted by means of a pair of screws which pass through suitable holes 52 which are taken in its upturned bottom and are key-hole shaped to facilitate 16stable mounting of the pan in the ceiling. With the connection shown in fig. 2, the pan can be mounted simply using the plug connection 6o,6l.

Til et nivå under alle detektorkomponentene rager der fra motstående sidevegger 46 av pannen ned et par braketter som er utformet for 16sbart å oppta et par bolter 56 som rager opp fra innsiden av detektorens deksel 58. Dekselet er utformet i ett stykke av metall eller et egnet kunststoff og med tiltalende ytterside (d.v.s. undersiden og yttersiden av sideveggene). Dekselet er stort sett pannefor-met og storre enn pannen 44 så dets oppragende sidevegger blir liggende utenfor sideveggene 46 av pannen. Dekselets sidevegger strekker seg opp til et nivå nedenfor pannens oppadvendte bunn, så de når apparatet er montert, befinner seg i avstand fra takflaten og fortrinnsvis ender litt ovenfor underkanten av sideveggene 46 for derved å skjule detektorens komponenter. I midtpartiet av sin bunn har dekselet 58 en rekke små tettliggende hull 59 plasert omtrent rett under gitteret på den nederste bærer 22. To a level below all the detector components, there protrude from opposite side walls 46 of the pan a pair of brackets which are designed to receive a pair of bolts 56 which protrude from the inside of the detector's cover 58. The cover is formed in one piece of metal or a suitable plastic and with an attractive exterior (i.e. the underside and exterior of the side walls). The cover is largely pan-shaped and larger than the pan 44 so that its projecting sidewalls lie outside the sidewalls 46 of the pan. The cover's side walls extend up to a level below the pan's upturned bottom, so when the device is mounted, they are at a distance from the roof surface and preferably end slightly above the lower edge of the side walls 46 to thereby hide the detector's components. In the central part of its bottom, the cover 58 has a series of small closely spaced holes 59 placed approximately directly below the grid on the bottom carrier 22.

Forbrenningsprodukter vil ved naturlig sirkulasjon stige mot taket og deretter spre seg horisontalt langs dette. I den viste utforelse vil mellomrommet mellom dekselets endevegger og taket og pannen samt hullene 59 tilsammen danne en vei for meget effektiv og virksom sirkulasjon for forbrenningsproduktene gjennom huseV over detektorenheten R og inn i detektorenheten R5 uansett produktenes naturlige sirkulasjonsretning. Forbrenningsprodukter fra en brann som oppstår under detektoren, vil stige opp gjennom hullene 59 og spre seg sidelengs utover gjennom mellomrommet mellom .pannen, dekselet og taket, slik at det sikres at detektorenhetene R og R5 raskt og fullstendig får kontakt med produktene. Oppstår en brann fjernt fra detektoren, vil produktene stige mot taket og spre seg horisontalt langs dette, hvoretter mellomrommene mellom deksel og tak sammen med detektorkomponentenes lave profil mer eller mindre vil virke til å "feie" forbrenningsproduktene litt nedover mot detektorenhetene R og R5, hvilket igjen sikrer hurtig og grundig omspyling av detektorene med produktene. By natural circulation, combustion products will rise towards the ceiling and then spread horizontally along it. In the embodiment shown, the space between the end walls of the cover and the roof and the pan as well as the holes 59 will together form a path for very efficient and effective circulation for the combustion products through housing V over the detector unit R and into the detector unit R5 regardless of the natural circulation direction of the products. Combustion products from a fire occurring below the detector will rise up through the holes 59 and spread laterally outwards through the space between the pan, the cover and the roof, so as to ensure that the detector units R and R5 make quick and complete contact with the products. If a fire occurs far from the detector, the products will rise towards the ceiling and spread horizontally along it, after which the spaces between the cover and the ceiling together with the low profile of the detector components will more or less act to "sweep" the combustion products slightly downwards towards the detector units R and R5, which again ensures quick and thorough flushing of the detectors with the products.

I en praktisk utforelse er detektoren med alle sine fordeler og spesielle trekk bare 18 cm i kvadrat og 4»5cm hoy. Ved denne modell rager håndtaket på bryteren SW litt ut fra dekselets sidevegg for å lette betjening med et kosteskaft eller lignende, så husets beboere ikke behOver å klatre opp en stige eller på en stol for å stille enheten tilbake eller pr6ve dens fiinksjonsdyktighet. In a practical embodiment, the detector with all its advantages and special features is only 18 cm square and 4.5 cm high. With this model, the handle of the switch SW protrudes slightly from the side wall of the cover to facilitate operation with a broom handle or similar, so that the residents of the house do not need to climb a ladder or on a chair to reset the device or test its functionality.

De kommersielle eller industrielle modeller av detektoren hvis kobling er vist på fig. 2, kan på lignende måte monteres i et to-delt hus av denne utforelse, når unntas at batteriene Bl og B2, hornet H og bryteren SW slbyfes og pluggen eller stOpselet 6l vil være blottlagt på oversiden av pannen 44 f°r å lette forbindelsen med en stikkontakt 60 i taket. The commercial or industrial models of the detector whose connection is shown in fig. 2, can be similarly mounted in a two-part housing of this design, except that the batteries B1 and B2, the horn H and the switch SW are removed and the plug or plug 61 will be exposed on the upper side of the pan 44 to facilitate the connection with a socket 60 in the ceiling.

Claims

1. Combustion detector, comprising at least two combustion-detecting devices (10, 20) which are interconnected in a circuit and each is in-

directed to emit a recordable electrical signal when combustion occurs, and a trigger device (AT or Q5) which is connected to the combustion-following devices and does not react to individual signals from these, but reacts to the sum of the signals from them to emit a alarm signal, characterized in that the two sensing devices (10, 20) both respond to the change in a given environmental state that occurs during combustion, but are sensitive to mutually different states of false alarm, and that they respond to mutually different environmental state changes that do not due to combustion, and which will rarely occur at the same time.

2. Detector as stated in claim 1, characterized in that both of the aforementioned sensing devices (10, 20) can react to invisible combustion products given off in the initial phase of a fire.

3. Detector as stated in claim 1, characterized in that both of the aforementioned sensing devices (10, 20) can react to the change in the electrical conductivity of the air occurring during combustion.

4. Detector as stated in claim 1, 2 or 3> characterized in that one (10) of the sensing devices comprises a resistance bridge which is sensitive to the change in the electrical conductivity of the air occurring during combustion.

5. Detector as stated in one of the claims 1~4>characterized in that one (20) of the coil devices comprises a combustion detector element of the ionization type.

6. Detector as set forth in claims 4 and 5, characterized in that it has a third sensing device (30), which comprises a combustion sedet organic organ of a heat-following type.

7. Detector as specified in claim 4> characterized in that the resistance bridge (10) comprises a foil (R) which is exposed to the air, and an electronic circuit (CR) for automatic compensation of the foil with respect to changes other than those which have a fixed magnitude and occurs over a pre-selected time interval.

8. Detector as stated in claim 5 or 7> characterized in that one (20) of the coil devices comprises an ionization chamber (I or R5) which is operated in an unsaturated state and has a source for radioactive ionization less than one microcurie.

9• Detector as stated in claim 7, character, characterized in that the compensation circuit (CR) comprises a first device (Q) which has a resonance impedance controllable from low to high values and comprises emitter, collector and pdrt means, a device which connects the emitter elements in bridge connection with the sensor (R), an impedance element (R2) connected to the collector element and the gate element, as well as a delaying element (C 1) which is connected to the emitter element and the gate element, the first ah - prdnihg (Q2) registers the energy drop across the sensor (R) and automatically reacts to this after a delay, so that the energy drop is kept constant except when its speed exceeds the reaction speed of the first device.

10. Detector as specified in claim 9, characterized. in that the first-mentioned device (Q2) in the compensation circuit comprises a: transistor, and the impedance device (R2X) has resistance and the delay device (C 1) has capacity, that this resistance (R2) and this capacity (Cl) in series with each other and parallel to the transistor's emitter is connected to the collector, that the resistor (R2) in parallel connection base is connected to the collector, and that the capacitance (Cl) in parallel with the emitter is connected to the base of the transistor (Q2).

11. Detector as stated in claims 4 and 5, characterized in that the resistance bridge (10) consists of a sensor (R) and a compensator (CR) and a primary trigger. (Ql) connected to the middle outlet of the bridge, that the second sensing device (20) is a bridge composed of an ionization chamber (R5) and an unbalancing means (R4)., and another primary trigger, (Q3) which is connected to the center socket of the bridge, that the trigger device (Q5-) has one gate which are connected to the outputs of the primary triggers (Ql, Q3), each of the primary triggers has a normal signal output and a trigger signal output, and that the release device . (Q5) has a gate input signal greater than the sum of the normal output signal from the one primary trigger and the output signal from. the other primary trigger” but less than the sum; of the independent signal from the two primary triggers.

12. Detector as stated in claim 11, characterized in that it comprises an adjustable input (D-R8) for each of the primary triggers (Q1 and Q3)•

13. Detector as specified in claim 11, characterized in that the release device (Q5) has its output short-circuited across the energy source.

14.. Detector as specified in claim 11, characterized in that the release device's (Q5) output is connected to the energy source in series with one. alarm sounder.

15. Detector as stated in claim 9> characterized in that the first device comprises a transistor (Q2), the impedance means comprises a fixed resistance (R2) and the delaying means comprises a fixed capacity (Cl).

16. Detector as stated in claim 9 or 15, characterized in that the first device (Q2) comprises a "MOSFET" transistor.

17.. Detector as specified in claim 9, 15 or 16, characterized in that the sensor (R) has temperature-dependent resistance, and that the impedance device (R2) comprises a fixed resistance corresponding to an average value of the sensor's resistance.

18. Detector as specified in one of claims 9, 15, 16 and 17, characterized in that the delaying device (1) comprises a capacity whose size is chosen so that it provides a determined delay in the first-mentioned device's (Q2) reaction to changes in the energy drop over the sensor (R).