NO124686B

NO124686B -

Info

Publication number: NO124686B
Application number: NO3175/68A
Authority: NO
Inventors: R Shuman; E Schoenewaldt; G Hazen
Original assignee: Merck & Co Inc
Priority date: 1967-08-14
Filing date: 1968-08-13
Publication date: 1972-05-23
Also published as: FR1576260A; GB1209539A; DE1793144A1; ES357105A1; GB1209538A; IL30498A0; BE719414A; NL6811555A; SE353527B; CH500935A

Description

Fremgangsmåte for desodorisering og rensning av industrielle avgasser. Procedure for deodorization and purification of industrial exhaust gases.

Ved industriell utnyttelse av biologiske In the case of industrial exploitation of biological

substanser, f. eks. soja, oljefrukter, fisk, substances, e.g. soy, oilseeds, fish,

kjøtt eller ben, blir disse i bestemte pro- meat or bones, these become in certain pro-

duksjonsfaser oppvarmet, f. eks. for å få induction phases heated, e.g. to get

utskilt bestemte bestanddeler eller for tør-king. Herunder unnviker illeluktende nedbrytningsprodukter og destillasjonsstoffer secreted certain components or for drying. This avoids foul-smelling decomposition products and distillation substances

som forpester områdene i nærheten av which plagues the areas near

fabrikkanlegget, og som kan være giftige. the factory plant, and which can be toxic.

Anstrengelsene for å fjerne slik sjenerende Efforts to remove such embarrassing

lukt er omtrent like gamle som industriene smells are about as old as industries

selv, og i tidens løp er det på dette felt itself, and in the course of time it is in this field

foretatt de forskjelligste forsøk og en rekke carried out the most diverse experiments and a number

metoder er blitt angitt. methods have been indicated.

Forsøk med røkgassbehandling for å Experiment with flue gas treatment to

binde luktstoffene til sotpartikler for siden bind the odorants to soot particles for the page

å utskille disse, ble praktisk talt resultat-løse, da forbindelsen viste seg ikke å være to isolate these was practically fruitless, as the connection proved to be non-existent

stabil nok og hurtig forfalt, slik at luktstoffene igjen kom ut i atmosfæren. Med stable enough and quickly decayed, so that the odorous substances were again released into the atmosphere. With

andre metoder kunne det til dels oppnåes other methods it could partly be achieved

vesentlige resultater, men metodene var og significant results, but the methods were and

er også idag, i den utstrekning disse har is also today, to the extent these have

funnet anvendelse til tross for de mangler found application despite their shortcomings

som hefter ved dem, enten så kostbare at which attaches to them, either so costly that

de bare har betinget anvendbarhet i industriell målestokk, eller de kan bare an-vendes for å fjerne en meget begrenset they only have conditional applicability on an industrial scale, or they can only be used to remove a very limited

del av luktkomponentene. I sulfatcellulose-fabrikasjonen er det f. eks. blitt kjent metoder etter hvilke de illeluktende bestanddeler i avgassene blir dekomponert i en part of the odor components. In the sulphate cellulose manufacture, there is e.g. have become known methods by which the foul-smelling components in the exhaust gases are decomposed into a

elektrisk lysbue eller i stille elektriske ut-ladninger. Da metodene var for uøkonom-iske for opparbeidelse av store avgass-mengder, forsøkte man å fjerne den electric arc or in silent electrical discharges. As the methods were too uneconomical for processing large amounts of exhaust gas, attempts were made to remove it

organiske svovelforbindelse methylsulfid organic sulfur compound methyl sulfide

(Cli^gS, som i første rekke er årsak til den (Cli^gS, which is primarily the cause of it

vonde lukten, ved utvasking av avgassene med vann. Til denne vaskeprosess medgår imidlertid betydelige vannmengder, og selv om denne mangel kan avhjelpes idet med stor energi finforstøvet vann blir benyttet, har heller ikke denne metode kunnet gi helt avgjørende resultater. I den senere tid forsøker man å dekomponere luktstoffene katalytisk. Kobberoksyd har vist seg å være en brukbar katalysator ved temperaturer mellem 650 og 700° C, særlig for merkaptan og methylsulfid. Når surstoff the bad smell, when washing out the exhaust gases with water. This washing process, however, involves significant amounts of water, and although this deficiency can be remedied as finely atomized water with great energy is used, this method has not been able to give completely decisive results either. In recent times, attempts have been made to decompose the odorous substances catalytically. Copper oxide has proven to be a usable catalyst at temperatures between 650 and 700° C, particularly for mercaptan and methyl sulphide. When oxygen

er til stede forbrenner disse forbindelser katalytisk til svoveldioksyd og kulloksyd. is present, these compounds catalytically burn to sulfur dioxide and carbon monoxide.

Mer høymolekylære luktstoffer blir først More high molecular weight odorants are first

underkastet en «cracking»-prosess, for siden å bli videreoksydert eller redusert over egnede katalysatorer som kobberoksyd, -sulfat, -klorid, platina, sink- og magne-siumoksyd. Ved fremstilling av fiskemel og andre i innledningen nevnte produkter, er disse kjente prosesser ikke virksomme nok til å fjerne alle de gjennemtrengende lukter som oppstår. Målet for oppfinnelsen er å finne en grunnleggende avhjelp her. subjected to a "cracking" process, then further oxidized or reduced over suitable catalysts such as copper oxide, sulphate, chloride, platinum, zinc and magnesium oxide. When producing fishmeal and other products mentioned in the introduction, these known processes are not effective enough to remove all the penetrating odors that occur. The aim of the invention is to find a basic remedy here.

Etter oppfinnelsen oppnår en å fjerne alle luktstoffer fra de avgasser som oppstår ved fremstillingen av fiske-, kjøtt- og benmel samt oljekaker, på den måte at de fra fabrikasjonsanlegget utstrømmende, med luktstoffer oppblandede og med luft sterkt fortynnede avgasser, blir vasket i et flertrinns vaskeanlegg med en elektrostatisk oppladet, finforstøvet væske, fortrinnsvis vann, med sure tilsetninger fra den katalytiske avgassbehandling, og at adskilt fra denne vaskeprosess, konsentrerte avgasser med høyt innhold av luktstoffer underkastes en i og for seg kjent katalytisk behandling, hvorved disse omvandles til enkle gasser. I førstnevnte tilfelle blir avgassene vasket minst to ganger, først i et regn med dråper i størrelsesordenen over 10 n og tilfeldig vannkvalitet og deretter med forstøvet fortrinsvis kaldt vann, med høyere renhet. Forstøvningen foretas ved 12 til 25 ato i høytrykksdyser lagt på et negativt høyspenningspotensial, slik at vannstøvet, på grunn av den elektrostat-iske frastøtning mellem de enkelte partikler, blir fordelt til en fin tåke og også får evnen til å binde alkali joner på grunn av den negative ladning. Det har vist seg mest hensiktsmessig å påtrykke sprededysene en spenning på 30 til 100 kV. I det andre tilfellet, ved bruk av katalysator, som ved hjelp av kjøle- eller varmeinnret-ninger holdes på en arbeidstemperatur på 600 til 800° C, blir de gass- og dampformede nedbrytningsprodukter tilført katalysatoren over en varmeutveksler i hvilken disse blir forvarmet av de produkter som for-later katalysatortrinnet. Virksomheten kan ytterligere understøttes ved at tilskudds-luft til de gass- og dampformede nedbrytningsprodukter blir forvarmet ved varme-utveksling med spillvarme fra fabrikasjonsprosessen. Videre blir de deler av fabrikasjonsanlegget fra hvilke det unnviker illeluktende avgasser, forsynt med en skjerm-ende omhylling på en slik måte at disse står under undertrykk og at de avsugede og med luft oppblandede avgassbestanddeler blir tilført katalysatortrinnet som til-skuddsluft sammen med de konsentrerte kokeravgassene. Eventuelle ikke alkalisk reagerende illeluktende bestanddeler i avgassene blir skilt fra de bestanddeler som kan oppberedes i katalysatortrinnet, før eller etter å ha passert dette, gjennem en fysikalsk behandling, fortrinsvis ved sentrifugering i en syklon eller ved diffusjon, for deretter å bli spaltet i en kjemisk eller termisk prosess, hvorved de i katalysatoren innvundne enkle syreanhydrider kan be-nyttes som hjelpestoffer. Til slutt blir eventuelle lavmolekylære nedbrytningsstoffer i form av gass- eller dampformede ammoniakforbindelser, ikke ført over katalysatoren men gjennem en hetesone ved mellem 1300 og 1800° C, og det utskilte eller utkondenserte alkaliske kondensvann blir på i og for seg kjent måte underkastet en bakteriell nedbrytning med metanutskillelse. According to the invention, it is possible to remove all odorous substances from the exhaust gases that arise during the production of fish, meat and bone meal as well as oil cakes, in such a way that the exhaust gases flowing from the manufacturing plant, mixed with odorous substances and highly diluted with air, are washed in a multi-stage washing plant with an electrostatically charged, finely atomized liquid, preferably water, with acidic additives from the catalytic exhaust gas treatment, and that, separated from this washing process, concentrated exhaust gases with a high content of odorous substances are subjected to a known per se catalytic treatment, whereby these are converted into simple gases . In the former case, the exhaust gases are washed at least twice, first in a rain with drops of the order of magnitude above 10 n and random water quality and then with atomized preferably cold water, of higher purity. The atomization is carried out at 12 to 25 ato in high-pressure nozzles placed on a negative high-voltage potential, so that the water dust, due to the electrostatic repulsion between the individual particles, is distributed into a fine mist and also acquires the ability to bind alkali ions due to the negative charge. It has proven most appropriate to apply a voltage of 30 to 100 kV to the spreading nozzles. In the second case, using a catalyst, which is kept at a working temperature of 600 to 800° C by means of cooling or heating devices, the gaseous and steamy decomposition products are supplied to the catalyst via a heat exchanger in which these are preheated by the products leaving the catalyst step. The business can be further supported by supplementary air for the gaseous and steamy decomposition products being preheated by heat exchange with waste heat from the manufacturing process. Furthermore, the parts of the manufacturing plant from which foul-smelling exhaust gases escape are provided with a screen-end enclosure in such a way that these are under negative pressure and that the extracted and air-mixed exhaust gas components are supplied to the catalyst stage as make-up air together with the concentrated boiler exhaust gases . Any non-alkaline reacting malodorous components in the exhaust gases are separated from the components that can be prepared in the catalyst step, before or after passing through this, through a physical treatment, preferably by centrifugation in a cyclone or by diffusion, to then be decomposed in a chemical or thermal process, whereby the simple acid anhydrides recovered in the catalyst can be used as auxiliaries. Finally, any low-molecular decomposition substances in the form of gaseous or vapor-form ammonia compounds are not passed over the catalyst but through a heating zone at between 1300 and 1800° C, and the separated or condensed alkaline condensation water is subjected to bacterial decomposition in a manner known per se with methane separation.

Oppfinnelsen skal i det følgende bli nærmere beskrevet gjennem et eksempel på anvendelse i fiskemelfabrikasjon. I koker ren 1, oppvarmet ved la, blir råproduktet 2, kokt, hvorved alkaliske avgasser unnviker. Råvaren 5 passerer påfyllingsrøret 3 forsynt med en sperreventil 4. Den ut-kokte substans føres over avgangsrøret 30 i retning 31, regulert av ventilen 32, og over en transportsnekke 33 i beholderen 34, inn i pressen 36, hvoretter det utpres-sede vann 37, f. eks. tilføres sentrifuger for videre bearbeidning, mens tørrstoffet føres over 40 inn i en tørke 42 med oppheting 42a og transportsnekke 43, hvor det blir tør-ket og deretter ført videre i pilretningen 44 gjennem røret 45 til forpakningsbehol-deren 46. Motorene som driver transport-snekkene er betegnet med 38. Fra tørken unnviker igjen alkaliske avgasser, som rik-tignok har en sterkere luftoppblanding, dvs. mindre konsentrasjon, men som til gjen-gjeld, tilsvarende de høyere temperaturer er mere høymolekylære, enn avgassene fra kokeprosessen. Gjennem avgassrørene 6 i kokeren og 48 i tørken, strømmer nu normalt en overordentlig illeluktende blanding av de forskjelligste stinkende stoffer, av-hengig av råvarens nedbrytningsgrad i deri aktuelle del av prosessen. Disse avgasser ledet man hittil i en skorsten 49 hvor de i pilretningen 64 strømmet ut i atmosfæren. Man pleide også å vaske gassen i et regn av vanlig vann, som strømmer ut av dysene 51 anbragt i et tilførselsrør 52, i hvilket vann strømmer inn med overtrykk i ret-ningen 53. Til tross for denne utvasking, som bare formådde å fjerne en liten del av de sterkt alkaliske bestanddeler i avgassen, var forpestningen av omgivelsene, i sær-deleshet ved opparbeiding av råstoffer som har vært lagret i noen tid, delvis nærmest uutholdelig. In the following, the invention will be described in more detail through an example of application in fishmeal manufacturing. In boiler 1, heated at la, the raw product 2 is boiled, whereby alkaline off-gases escape. The raw material 5 passes through the filling pipe 3 equipped with a stop valve 4. The boiled-out substance is led over the outlet pipe 30 in direction 31, regulated by the valve 32, and over a transport screw 33 in the container 34, into the press 36, after which the squeezed out water 37 , e.g. fed to centrifuges for further processing, while the dry matter is fed over 40 into a dryer 42 with heating 42a and transport screw 43, where it is dried and then carried on in the direction of the arrow 44 through the tube 45 to the packaging container 46. The motors that drive the transport the screws are denoted by 38. Alkaline exhaust gases escape from the drying process, which probably have a stronger air mix, i.e. less concentration, but which, in return, corresponding to the higher temperatures, are more high-molecular than the exhaust gases from the cooking process. Through the exhaust gas pipes 6 in the boiler and 48 in the dryer, an extremely foul-smelling mixture of various smelly substances now normally flows, depending on the degree of decomposition of the raw material in the relevant part of the process. These exhaust gases were led up to now into a chimney 49 where they flowed out into the atmosphere in the direction of the arrow 64. It was also customary to wash the gas in a shower of ordinary water, which flows out of the nozzles 51 placed in a supply pipe 52, into which water flows with overpressure in the direction 53. Despite this washing, which only managed to remove a small part of the strongly alkaline components in the exhaust gas, the pollution of the surroundings, in particular during the processing of raw materials that have been stored for some time, was partly almost unbearable.

For å unngå disse tilstander blir de forskjellige nedbrytningsprodukter fra koker og tørker ikke betraktet som en enhet og behandlet under ett, men oppdelt og behandlet individuelt i henhold til sine forskjellige molekylarstrukturer og kokepunkter. Det viste seg nemlig at man ved å anvende en bestemt katalysator, f. eks. kopper, nikkel, kopperoksyd, nikkeloksyd eller en platinakatalysator henholdsvis en slik som består av keramiske kuler over-trukket med platina, ved en temperatur omkring 620° C kan spalte samtlige til-stedeværende nedbrytningsprodukter i sine respektive molekylære bestanddeler, slik at man etter passeringen av en slik katalysator får kulldioksyd, vanndamp, kvelstoff og kvelstoff oksyder. De siste gjør det mulig å fremstille salpetersyrling eller salpetersyre. For å oppnå at det blir dannet oksyd-holdige avgangsprodukter, gir man gass-blandingen et tilskudd av friskluft eller opphetet luft. Normalt skjer dette allerede ved den luftinnblanding som finner sted som følge av uunngåelige utettheter i skjermbeholderen 39. Velger man derimot arbeidstemperaturen for katalysatoren litt høyere enn det er nødvendig for å innlede prosessen, så spaltes også kvelstoffoksydene til sine komponenter, og det strømmer bare ut kvelstoff og surstoff. Inneholder avgassene fra kokeren ammoniakkforbindelser, så kan man for det tilfellet også arbeide uten katalysator og bare lede gassen gjennem en varm sone, f. eks. en ovn med en temperatur på ca. 1500° C, idet ammoniakk og med den beslektede stoffer, spaltes i sine komponenter ved denne temperatur. To avoid these conditions, the various decomposition products from boiling and drying are not considered as a unit and treated as one, but are divided and treated individually according to their different molecular structures and boiling points. It turned out that by using a specific catalyst, e.g. copper, nickel, copper oxide, nickel oxide or a platinum catalyst, respectively one that consists of ceramic balls coated with platinum, at a temperature of around 620° C can split all the decomposition products present into their respective molecular components, so that after the passage of such a catalyst produces carbon dioxide, water vapour, nitrogen and nitrogen oxides. The latter make it possible to produce nitric acid or nitric acid. In order to achieve that oxide-containing waste products are formed, the gas mixture is supplemented with fresh air or heated air. Normally, this already happens with the mixing of air that takes place as a result of unavoidable leaks in the screen container 39. If, on the other hand, you choose the working temperature for the catalyst slightly higher than is necessary to start the process, then the nitrogen oxides are also broken down into their components, and only nitrogen flows out and oxygen. If the exhaust gases from the boiler contain ammonia compounds, in that case you can also work without a catalyst and simply pass the gas through a hot zone, e.g. an oven with a temperature of approx. 1500° C, as ammonia and related substances are split into their components at this temperature.

Den første fase av prosessen etter oppfinnelsen kan i henhold til tegningen utføres som følger: Da nedbrytningsstof-fene ikke bare strømmer ut fra kokeren, men også fra de på ingen måte damp- og gasstette presser og transportsnekker, er det nødvendig å sørge for avsug såvel for avgassene fra kokeren som for avgassene som unnviker fra transportsnekken og pressen. Av denne grunn blir disse anleggs-deler omsluttet av en felles kappe 39 som står under undertrykk. Dette undertrykk fremstilles av pumpen 7 og lar seg regulere over ventilene 6c og røret 6a, slik at det gjennom det lille tverrsnittet 6b, akku-rat strømmer etter så meget at ingen stoffer mere kan unnvike fra omhyllingen 39, men at det tvert imot suges inn friskluft utenfra. Da undertrykket som ønskes i kokeren 1—2 er forskjellig fra undertrykket i beholderen 39, er det nødvendig med ventilene 6c. På grunn av pumpen dannes det likeledes et overtrykk i pilretningen 8. Det viste seg nu at det er en unødvendig og energimessig uønsket belastning av appa-raturen, hvis man også skal bearbeide det vann som hefter til stoffene. Derfor vil det være hensiktsmessig på i og for seg kjent måte, å innføre en kjølespiral, som er av-kjølt av væsken 10, vanligvis ferskvann, som føres inn ved 11 og igjen føres ut ved 12. Man kan imidlertid også, f. eks. ved hjelp av kortslutningsrøret 8a med ventilen 8b, tilføre katalysatorovnen en del av vanndampen uten kondensasjon, hvis det for det ønskede avgangsprodukt fra katalysatoren er nødvendig eller ønskelig å til-føre vann. I enkelte tilfelle, ved produk-sjoner som f. eks. er relativt tørre, kan kon-densatortrinnet 9—16 helt utelates. Kondensvannet føres over trykkreduksjonsven-tilen 13 til samlebeholderen 14 og kan over According to the drawing, the first phase of the process according to the invention can be carried out as follows: As the decomposition substances not only flow out from the boiler, but also from the presses and transport screw, which are in no way steam and gas tight, it is necessary to provide extraction as well for the exhaust gases from the boiler as well as for the exhaust gases escaping from the transport screw and the press. For this reason, these plant parts are enclosed by a common jacket 39 which is under negative pressure. This negative pressure is produced by the pump 7 and can be regulated via the valves 6c and the pipe 6a, so that it flows through the small cross-section 6b exactly after so much that no more substances can escape from the casing 39, but that, on the contrary, it is sucked in fresh air from outside. Since the negative pressure desired in the boiler 1-2 is different from the negative pressure in the container 39, the valves 6c are necessary. Because of the pump, an overpressure is also created in the direction of arrow 8. It now turned out that there is an unnecessary and energetically undesirable load on the equipment, if the water that adheres to the substances is also to be processed. Therefore, it would be appropriate, in a manner known per se, to introduce a cooling coil, which is cooled by the liquid 10, usually fresh water, which is fed in at 11 and again fed out at 12. However, one can also, e.g. . by means of the short-circuit pipe 8a with the valve 8b, supply the catalyst furnace with part of the water vapor without condensation, if it is necessary or desirable to supply water for the desired waste product from the catalyst. In some cases, with productions such as are relatively dry, the capacitor stage 9-16 can be completely omitted. The condensed water is led over the pressure reduction valve 13 to the collection container 14 and can overflow

15 enten føres videre til avløpsvannet, eller 15 is either carried on to the waste water, or

også underkastes en videre kjemisk behandling, f. eks. renses med klorkalk for å hin-dre bakterievekst. Man kan også samle avløpsvannet i beholdere for ved riktig temperatur å oppnå bakteriell nedbrytning av de oppløste stoffene, f. eks. for på i og for seg kjent måte å fremstille metan. Til kompensasjon av overtrykket i 9, kan man på enkleste måte anordne et trykkutlig-ningsrør 16, fra hvilket kondensvannet 47 kan avtappes. Normalt arbeider man bare med små transporttrykk i størrelsesorde-nen mellem 0,5 og 2 atmosfærer. are also subjected to further chemical treatment, e.g. cleaned with chlorinated lime to prevent bacterial growth. You can also collect the waste water in containers in order to achieve bacterial breakdown of the dissolved substances at the right temperature, e.g. for producing methane in a manner known per se. To compensate for the excess pressure in 9, a pressure equalization pipe 16 can be arranged in the simplest way, from which the condensed water 47 can be drained. Normally, one only works with small transport pressures in the order of magnitude between 0.5 and 2 atmospheres.

Etter at man nu har befridd de ille-luktene avgassene for sitt vanninnhold, må disse passere katalysatorsonen. En energimessig overslagsregning viser nu at slike kaloritall er nødvendige for å opprettholde temperaturer mellem 600 og 700° C i katalysatoren, at metoden ikke ville være økonomisk gjennemførbar. Det blir i for-bindelse med nedbrytningen av de organiske luktstoffer, derfor som ledd i oppfinnelsen, anvendt en varmeutveksler med inngangsrøret 19, utvekslingslamellene 22 og det utvendige rør 23, isolasjonen 23a og mantelen 23b, som det er hensiktsmessig After you have now freed the foul-smelling exhaust gases of their water content, these must pass through the catalyst zone. An energy estimate now shows that such calorie figures are necessary to maintain temperatures between 600 and 700° C in the catalyst, that the method would not be economically feasible. In connection with the decomposition of the organic odorants, therefore as part of the invention, a heat exchanger is used with the inlet pipe 19, the exchange fins 22 and the external pipe 23, the insulation 23a and the jacket 23b, as is appropriate

å isolere utad på vanlig måte, f. eks. med asbest og aluminiumfolie, for å forhindre varmeutstråling. Herved blir det oppnådd at det neppe vil bli noen temperaturforskjell mellem den ved 18 inntredende og den i to isolate externally in the usual way, e.g. with asbestos and aluminum foil, to prevent heat radiation. Hereby, it is achieved that there will hardly be any temperature difference between the one at 18 entering and the one in

pilretningen 24 utstrømmende damp og the direction of the arrow 24 outflowing steam and

gass. Naturligvis er et trykktap, som er betinget av strømningsmotstanden i utvekslingslamellene, uunngåelig i enhver god varmeutveksler, og derfor må varmeutveksleren være dimensjonert i tilpasning til pumpen 7. I praksis har en varmeutveksler med 10 cm<2> tverrsnitt ved 0,6 atmosfærer overtrykk vist seg å være gunstig. Den gass -og dampblanding som skal ned-brytes, passerer nu katalysatorsubstansen 20, som på sin side, ved elektrisk eller på annen måte oppvarmede rør 21, holdes på den ønskede minstetemperatur. Det har vist seg særlig hensiktsmessig å benytte et i spesialstål kapslet varmeelement, som igjen er omgitt av en meget finmasket kopperduk, nikkelspån eller de analoge oksyder eller andre katalysatorer. En auto-matisk reguleringsinnretning, i enkleste tilfelle en termostat, holder temperaturen konstant ved ut- og innkopling av varme-ledningen. Ved meget stort innhold av eksoterme nedbrytningsprodukter kan, etter at prosessen er kommet igang, likeledes anordnes et styrbart kjøleelement 21a istedenfor varmeelementet 21 eller sammen gas. Naturally, a pressure loss, which is conditioned by the flow resistance in the exchange fins, is unavoidable in any good heat exchanger, and therefore the heat exchanger must be dimensioned in adaptation to the pump 7. In practice, a heat exchanger with a 10 cm<2> cross-section at 0.6 atmospheres overpressure shown itself to be favorable. The gas and steam mixture which is to be decomposed now passes the catalyst substance 20, which in turn, by electrically or otherwise heated pipes 21, is kept at the desired minimum temperature. It has proven particularly appropriate to use a heating element encapsulated in special steel, which is in turn surrounded by a very finely meshed copper cloth, nickel shavings or the analogous oxides or other catalysts. An automatic control device, in the simplest case a thermostat, keeps the temperature constant when disconnecting and connecting the heating line. In the case of a very large content of exothermic decomposition products, after the process has started, a controllable cooling element 21a can also be arranged instead of the heating element 21 or together

med dette, for å holde katalysatortempera-turen på det ønskede nivå. Normalt har det vist seg å være tilstrekkelig med en i sin intensitet regulerbar luftavkjøling, eller også å regulere avkjølingen ved va-riasjon av isolasjonstildekningen. Franed-brytningssonen ved katalysatoren strøm-mer den i volum økede gassmengde etter passering av varmeutveksleren, igjen av-kjølet i pilretningen 24, og føres over led-ningen 25 inn i et kontrollkammer 26. Opp-varmer man katalysatoren 20—21 kritisk, dvs. til en temperatur ved hvilken de første katalytiske prosesser kan observeres, så er det mulig over ventilen 29 og røret 28, å tappe av de dannede syrer, som salpetersyrling eller salpetersyre, eller hvis råvaren er fosforholdig også fosforsyre. Deretter kan disse syrer skilles på enkel måte etter kjente kjemiske metoder for siden å utnyttes. De på denne måte ikke utnyttbare bestanddeler, eller ved sterk oppheting av katalysatoren samlede gasser, passerer ut-strømningsrøret 27 og strømmer fullstendig luktløse ut i skorstenen. Erfaringene har nemlig vist, at alle stoffer som er istand til å irritere neseslimhinnene, etter å ha passert de ovenfor beskrevne katalysatorer blir så langt spaltet at de utstrømmende stoffer er fullstendig luktløse. Disse reagerer likeledes heller ikke lenger alkalisk, som de tilstrømmende nedbrytningsstoffer, men reagerer snarere surt, nemlig i det tilfelle katalysatoren oppvarmes til kritisk temperatur, eller fullstendig nøytralt som enkle gasser, hvis katalysatoren blir sterkt oppvarmet. with this, to keep the catalyst temperature at the desired level. Normally, it has proven to be sufficient with air cooling whose intensity can be regulated, or to regulate the cooling by varying the insulation cover. In the breakdown zone at the catalyst, the increased volume of gas flows after passing through the heat exchanger, again cooled in the direction of arrow 24, and is led via line 25 into a control chamber 26. The catalyst 20-21 is heated critically, i.e. .to a temperature at which the first catalytic processes can be observed, then it is possible, via the valve 29 and the pipe 28, to drain off the formed acids, such as nitric acid or nitric acid, or if the raw material is phosphorous also phosphoric acid. These acids can then be separated in a simple way using known chemical methods and then used. The components that cannot be used in this way, or when the catalyst is strongly heated, collected gases, pass the outflow pipe 27 and flow completely odorless into the chimney. Experience has shown that all substances which are capable of irritating the nasal mucous membranes, after passing through the catalysts described above, are so far broken down that the flowing substances are completely odorless. These also no longer react alkaline, like the inflowing decomposition substances, but rather react acidic, namely in the event that the catalyst is heated to a critical temperature, or completely neutral as simple gases, if the catalyst is heated strongly.

I og for seg er det også mulig å behandle de fra tørken unnvikende gasser på den samme måte. Dog trenger man da en slik mengde friskluft for å oppnå et absolutt tørt avgangsprodukt, at kon-sentrasjonen av de uønskede nedbrytningsprodukter i denne luft blir overordentlig liten, i praksis under 1 pst. Det måtte ledes så meget luft gjennom katalysatoren at metoden tross gode varmeutvekslere, alene på grunn av tilveiebringelsen av de nød-vendige overtrykk, ikke mere kan arbeide økonomisk. Det har imidlertid vist seg at man for de høymolekylære forbindelser som unnviker fra tørken, og som i alminnelig-het har kokepunkter over 80° C, er en annen og enklere metode tilstrekkelig. Denne metode som ikke er i stand til å behandle de utall av forbindelser som strømmer ut fra en koker, er derimot i stand til, på en økonomisk forsvarlig måte, å uskadeliggjøre de høymolekylære og sterkt alkaliske forbindelser som dannes i en tørke. Herved passerer den utstrømmende luft fra tørken, oppblandet med avgassene fra denne, røret 48 i pilretningen 47, og blir først igjen vasket med vannet 51 i form av et relativt grovt regn. I motsetning til den hittil anvendte teknikk, blir imidlertid nu vannbehandling gjennemført i to faser, idet i tillegg til den ovenfor nevnte grovvask, en overordentlig finfordelt vanntåke 54 strømmer ut gjennem høytrykksdysene 56 fra høytrykksrøret 55, hvorved vannet i mange tilfelle og da særlig hvis avgassene reagerer alkalisk, blir ladet med en elektrisk negativ høyspenning. Denne elektriske høyspenning blir tilført systemet over gjennemføringsisolatoren 57 fra en høy-spenningskilde 62, idet det er mest hensiktsmessig å jorde dennes andre pol 59 og å legge et måleinstrument 61 mellem dette jordingspunkt og skorstenens jord-masse 60. Den med vanndråpene bortførte ladningsmengde, som ved regelmessig ut-strømning svarer til en likestrøm, kan da måles. Høyspenningspolen i kilden 62 er forbundet med røret 55, og for å forhindre en elektrisk kortslutning er dette høy-trykksrøret forbundet med trykkvannled-ningen 66 over en vannmotstand 65, an-tydet i tegningen som en spiral. Det har vist seg særlig fordelaktig, ved en dråpe-størrelse på under 10 \ x., å benytte kunst-stoffslanger og vanntrykk mellem 12 og 25 atmosfærer. Motstanden av vanlig led-ningsvann ført gjennem en tynn kunst-stoffslange i noen meters lengde, er så høy at parallellbelastningen av høyspennings-kilden er ubetydelig og shuntstrømmen er bare en brøkdel av en mA. Som høyspen-ningspotensial for den negative høyspen-ningskilde har spenninger mellem 30 og 100 kV, i almindelighet 60 kV, vist seg å være gunstige. På grunn av de ytterst finfordelte dråpers 54 negative ladning, har disse dråper en særlig tendens til å trekke til seg og dermed utfelle alkaliske joner, da disse som kjent har en positiv ladning. Ved den totrins behandling av avluften, først med et grovt regn og deretter med finvasking, oppnår man en meget betyde-lig innsparing av vann. Ved et vannforbruk på 10 pst. i grovvasketrinnet 51 og bare 1 pst elektrostatisk ladet vann 54 i finvasketrinnet, oppnår man allerede be-dre resultater enn ved et vannforbruk på 100 pst. i et enkelt vasketrinn etter den hittil anvendte metode. In and of itself, it is also possible to treat the gases escaping from the drought in the same way. However, you then need such an amount of fresh air to obtain an absolutely dry waste product that the concentration of the unwanted decomposition products in this air is extremely small, in practice below 1 percent. So much air had to be passed through the catalyst that the method despite good heat exchangers , alone due to the provision of the necessary excess pressure, can no longer work economically. However, it has been shown that for the high-molecular compounds which avoid drying, and which generally have boiling points above 80° C, another and simpler method is sufficient. This method, which is not able to treat the countless compounds that flow out of a boiler, is on the other hand able, in an economically justifiable way, to neutralize the high molecular weight and strongly alkaline compounds that are formed in a dryer. Hereby, the flowing air from the dryer, mixed with the exhaust gases from this, passes the pipe 48 in the direction of the arrow 47, and is first washed again with the water 51 in the form of a relatively coarse rain. In contrast to the technique used until now, however, water treatment is now carried out in two phases, in that in addition to the above-mentioned coarse washing, an extremely finely divided water mist 54 flows out through the high-pressure nozzles 56 from the high-pressure pipe 55, whereby the water in many cases and especially if the exhaust gases reacts alkaline, becomes charged with an electrical negative high voltage. This electrical high voltage is supplied to the system via the feed-through insulator 57 from a high-voltage source 62, it being most appropriate to ground its second pole 59 and to place a measuring instrument 61 between this grounding point and the chimney's ground mass 60. The amount of charge carried away by the water droplets, which with regular outflow corresponds to a direct current, can then be measured. The high-voltage pole in the source 62 is connected to the pipe 55, and in order to prevent an electrical short circuit, this high-pressure pipe is connected to the pressurized water line 66 via a water resistance 65, indicated in the drawing as a spiral. It has proven particularly advantageous, with a droplet size of less than 10 µm, to use plastic hoses and water pressure between 12 and 25 atmospheres. The resistance of ordinary tap water carried through a thin plastic hose a few meters long is so high that the parallel load of the high-voltage source is negligible and the shunt current is only a fraction of a mA. As high-voltage potential for the negative high-voltage source, voltages between 30 and 100 kV, generally 60 kV, have proven to be favorable. Due to the extremely finely divided droplets 54's negative charge, these droplets have a particular tendency to attract and thus precipitate alkaline ions, as these, as is known, have a positive charge. With the two-stage treatment of the exhaust air, first with a heavy rain and then with fine washing, a very significant saving of water is achieved. With a water consumption of 10 per cent in the coarse washing step 51 and only 1 per cent electrostatically charged water 54 in the fine washing step, better results are already achieved than with a water consumption of 100 per cent in a single washing step according to the method used so far.

Det er nu videre på en effektiv måte mulig å gjøre de alkaliske komponenter i vaskevannet luktløse ved at man fører de sure komponenter, som man som tidligere 4 beskrevet kan tappe av fra avgangsrøret 28, over forbindelsesledningen 28a for tilset-ning av grovvaskevannet 53, eller det finfordelte vann 54, eller til begge. Derved oppnår man ved optimal dimensjonering, å gi det fra skorstenen kommende avløps-vann nøytral karakter, slik at dette kan vekktransporteres luktløst og korrosjons-uskadelig. It is now also possible in an efficient manner to make the alkaline components in the washing water odorless by feeding the acidic components, which can be drained off from the outlet pipe 28 as previously described 4, over the connecting line 28a for the addition of the coarse washing water 53, or the finely divided water 54, or to both. Thereby, through optimal dimensioning, it is possible to give the waste water coming from the chimney a neutral character, so that it can be transported away odorless and corrosion-free.

For konstruktivt vidtgående å forhindre et unødig varmetap, kan man også til-sette avgassene forvarmet luft, eller også oppvarme disse selv, før de tilføres katalysatorovnen, idet man fører gassen via tørken 42, f. eks. gjennem en omhyllende rørslange eller en mantel, slik at gassen allerede besidder den i tørken herskende temperatur på mellem 100 og 300° C. Særlig økonomisk er det å benytte den fra tør-ken gjennem rør 48 strømmende ennu varme avluft for dette oppvarmingsformål. Å sende luften fra tørken selv gjennem katalysatoren, vil bare være økonomisk holdbart i sjeldne tilfelle ved særlig små anlegg. In order to constructively prevent an unnecessary loss of heat, one can also add preheated air to the exhaust gases, or heat them themselves, before they are fed to the catalyst furnace, by passing the gas via the dryer 42, e.g. through an enveloping tube or a mantle, so that the gas already has the prevailing temperature of between 100 and 300° C. It is particularly economical to use the still warm exhaust air flowing from the dryer through pipe 48 for this heating purpose. Sending the air from the dryer itself through the catalyst will only be economically sustainable in rare cases in particularly small plants.

Nedenstående skal ennu en gang gis en sammenfattet fremstilling av oppfin-nelsens idé: Avgassene fra kokere og tør-kere blir underkastet hver sin adskilte behandling. The following will once again give a summary of the idea of the invention: The exhaust gases from boilers and dryers are each subjected to separate treatment.

For å oppnå en tilfredsstillende virk-ningsgrad føres avgassene fra kokeren over en vannutskiller og varmeutveksler som hjelpeinnretninger, til en temperaturstabi-lisert katalysator, fortrinsvis kopper, nikkel eller dioksyder av disse metaller. Hvis dette er ønsket kan katalysatoren innstilles slik, at man kan få nitrit-, nitrat- eller fosfat joner i form av syrer som biprodukt, istedenfor bare nøytrale gasser. Avgassene fra tørken har høyere molekylarvekt og blir underkastet en dobbelt vannbehandling med normal grovvasking og elektrostatisk ladet f invasking, hvorved det ved innhold av alkaliske avfallsstoffer har vist seg å være hensiktsmessig med en negativ opplading av det finfordelte vannet. Til nøytralise-ring av vaskevannet som blir alkalisk under vaskeprosessen, kan de fra behandlin-gen av kokeravgassene innvundne sure avgangsstoffer tilsettes vaskevannet. Meng-den av finvaskevann avhenger av avfalls-stoffenes kvalitet, og kan hvis det ikke strømmer slike ut fra tørken, også være 0. Ved stor gehalt av oppløsningsstoffer vil man måtte benytte større mengder vann og likeledes arbeide med høyere elektrisk potensial. Oppberedningsproduktene fra ko-keravgassen kan, i tilfelle man har inn-stilt katalysatoren til en sur avgangsfase, tilføres en videre kjemisk utnyttelse. In order to achieve a satisfactory efficiency, the exhaust gases from the boiler are passed over a water separator and heat exchanger as auxiliary devices, to a temperature-stabilized catalyst, preferably copper, nickel or dioxides of these metals. If this is desired, the catalyst can be adjusted so that nitrite, nitrate or phosphate ions can be obtained in the form of acids as a by-product, instead of just neutral gases. The exhaust gases from drying have a higher molecular weight and are subjected to a double water treatment with normal coarse washing and electrostatically charged washing, whereby it has been shown to be appropriate to negatively charge the finely divided water if it contains alkaline waste substances. To neutralize the washing water which becomes alkaline during the washing process, the acidic waste substances recovered from the treatment of the boiler exhaust gases can be added to the washing water. The quantity of fine washing water depends on the quality of the waste materials, and if there is no such thing flowing out from the dryer, it can also be 0. With a large content of solvents, you will have to use larger quantities of water and likewise work with a higher electrical potential. The preparation products from the boiler exhaust gas can, in the event that the catalyst has been set to an acidic exhaust phase, be supplied for further chemical utilization.

For å oppnå en best mulig varmeøko-nomi kan i enkelte tilfelle, tapsvarmen fra tørken utnyttes til oppvarming av avgassene fra kokeren eller av en eventuell luft-tilsetning til disse avgassene. In order to achieve the best possible heat economy, in some cases, the waste heat from the drying can be used to heat the exhaust gases from the boiler or by any addition of air to these exhaust gases.

Prosessen etter oppfinnelsen lar seg ikke bare anvende i fiskemelfabrikker, men overalt der hvor ben eller animalsk avfall av en hver art skal forarbeides videre, og hvor ved oppberedningen av disse stoffer, de fra stoffene dannede sterkstinkende nedbrytnings- og oppløsningsstoffer, hittil unnvek til ulempe for omgivelsene eller ikke kunne opparbeides videre. The process according to the invention can not only be used in fishmeal factories, but everywhere where bones or animal waste of any kind is to be further processed, and where, during the preparation of these substances, the strong-smelling decomposition and dissolution substances formed from the substances, so far avoided inconvenience for the surroundings or could not be processed further.

Claims

1. Method for the deodorization and purification of industrial waste gases using a washing process with atomized water, characterized by the fact that the gases flowing out of the factory, mixed with odorous substances or dust and highly diluted with air, are washed in a multi-stage washing system by means of an electrostatically charged , finely atomized liquid, preferably water, with acidic additives from the catalytic exhaust gas treatment, and that with a concentrated content of bothersome odors in the exhaust gases, these separated from the previously mentioned washing process, are converted into simple gases by a known catalytic preparation.

2. Method according to claim 1, characterized in that the exhaust gases are washed at least twice, first in a rain with a droplet diameter in the order of approx. 10 (in and random water quality, and then with preferably cold water of higher purity atomized in high-pressure nozzles at 12 to 25 ato, whereby the spreading nozzles are at a high negative potential, so that the water dust is dispersed by electrostatic repulsion between the individual particles to a fine mist and binds alkali ions due to the negative charge.

3. Method according to claims 1 and 2, characterized in that a voltage of between 30 and 100 kV is applied to the spreading nozzles.

4. Method according to claims 1-3, characterized in that the gaseous or vaporous decomposition products, when a catalyst is used, are supplied to it via a heat exchanger where the supplied decomposition products are heated by the waste products from the catalyst, whose working zone at cooling or heating devices nings, a temperature of between 600 and 800° C is given.

5. Method according to claims 1-4, characterized in that the gaseous or vaporous decomposition substances are added to air that has been preheated by exchange with waste heat from the manufacturing process.

6. Method according to claims 1-5, characterized in that parts of the manufacturing facility where foul-smelling exhaust gases flow out, are provided with a screen-end enclosure in such a way that negative pressure occurs, and that the extracted and air-mixed exhaust gas components are supplied to the catalytic conversion process as make-up air together with the concentrated boiler exhaust gases.

7. Method according to claims 1-6, characterized in that any non-alkaline-reactive constituents in the gaseous or vaporous decomposition substances are separated from the constituents that can be prepared in the catalyst, before or after passing through it, through a physical treatment, preferably by centrifugation in a cyclone or by diffusion, to then be split in a chemical or thermal process, whereby the simple acids recovered in the catalyst process can be used as excipients.

8. Method according to claims 1-7, characterized in that any low-molecular decomposition substances in the form of gaseous or vapor-form ammonia compounds are not passed over the catalyst, but through a heating zone at 1300 to 1800° C, and that the separated or condensed alkaline condensation water on in a manner known per se is subjected to a bacterial breakdown with methane release.