NO124500B

NO124500B -

Info

Publication number: NO124500B
Application number: NO2449/69A
Authority: NO
Inventors: Sebastien S Corhanidis
Original assignee: Sebastien S Corhanidis
Priority date: 1968-06-14
Filing date: 1969-06-13
Publication date: 1972-04-24
Also published as: NL6909102A; SE354716B; BE734563A; DE1930179A1; FR2010883A1; DK129147B; US3603380A; CH511412A; GB1276733A; DK129147C

Description

Innretning for føring av en gasstrøm inne i et lukket rom. Device for conducting a gas flow inside a closed room.

Foreliggende oppfinnelse vedrører en innretning for føring av en gasstrøm inne i et lukket rom, slik at det oppnås varmeutveksling mellom gassen og en last som er stablet slik i rommet at det ihvertfall mellom rommets yttervegger og lasten for-blir frie gassgjennomstrømningsrom, og ved hvilken innretning det er anordnet en gass-sirkuleringsinnretning og en eventuelt til denne tilordnet varmeveksler. The present invention relates to a device for conducting a gas flow inside a closed room, so that heat exchange is achieved between the gas and a load that is stacked in the room in such a way that free gas flow spaces remain between the outer walls of the room and the load, and by which device a gas circulation device is provided and a heat exchanger possibly assigned to this.

Det er spesielt behov for slike innretninger for lagring og transport av varer som av en eller annen grunn må kjøles eller oppvarmes over et lengre tidsrom. Som et hyppig forekommende eksempel kan nevnes kjøling av lett ødeleggbåre varer, spesielt næringsmidler, ved transport og lagring. For at lasten skal holdes fersk, må det som kjent vanligvis opprettholdes en konstant temperatur på ca. 0°C, slik at lasten hverken skal bli for varm eller fryse. De tillatte temperatursvingninger ligger av denne grunn vanligvis ved ca. + 0,5°C, for alle partier av lasten, noe som med konvensjonelle innretninger vanskelig lar seg oppnå eller bare kan oppnås på bekostning av en jgod plassutnyttelse og med stadig manuell regulering. There is a particular need for such facilities for the storage and transport of goods which for one reason or another need to be cooled or heated over a longer period of time. A frequently occurring example can be mentioned the cooling of easily perishable goods, especially foodstuffs, during transport and storage. In order for the load to be kept fresh, a constant temperature of approx. 0°C, so that the load will neither get too hot nor freeze. For this reason, the permitted temperature fluctuations are usually at approx. + 0.5°C, for all parts of the load, which is difficult to achieve with conventional devices or can only be achieved at the expense of good space utilization and with constant manual regulation.

Et av de største problemer som må løses ved konstruksjonen av slike varmeutvekslere er. den korrekte, dvs. først og fremst jevne, fordeling henholdsvis bortledning av varmen. Da varene vanligvis er stablet i et lukket rom med størst mulig plassutnyttelse, blir det lite plass igjen til føring av den gass som virker som varmeutvekslingsmedium. Ved en kjent innretning som.er utviklet av ansøkeren og beskrevet og åvbildet i "Handbuch der Kåltetechnik", utgitt av R. Plank, Karlsruhe, bd. 11, s. 477 > kan gassen gjennom den på forskjellige nivåer; En jevn varmefordeling henholdsvis bortledning kan dog ikke oppnås på denne måte. Spesielt er det ved nevnte innretning ikke tatt hensyn til det forhold at lasten kan være gassgjennomslippelig en gang, men ugjennomtrengelig for gass en annen gang og at en jevn gassfordeling like fullt må sikres i begge tilfelle. One of the biggest problems that must be solved in the construction of such heat exchangers is. the correct, i.e. primarily even, distribution or dissipation of the heat. As the goods are usually stacked in a closed room with the greatest possible use of space, there is little space left for conducting the gas that acts as a heat exchange medium. With a known device developed by the applicant and described and illustrated in "Handbuch der Kåltetechnik", published by R. Plank, Karlsruhe, vol. 11, p. 477 > the gas can pass through it at different levels; However, an even heat distribution or dissipation cannot be achieved in this way. In particular, the aforementioned device has not taken into account the fact that the load can be gas-permeable one time, but impermeable to gas another time and that an even gas distribution must be equally ensured in both cases.

Mange produkter, f.eks. næringsmidler, transporteres Many products, e.g. foodstuffs, are transported

og lagres i stabelbare kasser eller andre beholdere, mellom hvilke gass-sirkulasjon i prinsippet er mulig. Hittil har det imidlertid ikke vært mulig å bringe kjølegassen til jevn gjennomstrømning av lasten i nevneverdige mengder, idet gassen erfaringsmessig velger den minste motstands vei og således vanligvis strømmer gjennom de bredere passasjer mellom lasten og lagerrommet. Den gassandel som strømmer tvers gjennom selve lasten er således altfor liten ved de kjente innretninger, slik at indre lastpartier kjøles dårligere enn kantpartiene. i and stored in stackable boxes or other containers, between which gas circulation is in principle possible. Until now, however, it has not been possible to bring the cooling gas to a steady flow through the load in significant quantities, as the gas, experience-wise, chooses the path of least resistance and thus usually flows through the wider passages between the load and the storage room. The proportion of gas that flows transversely through the load itself is thus far too small in the known devices, so that internal load parts are cooled less well than the edge parts. in

Den innretning som utgjør oppfinnelsens gjenstand sikrer en tilfredsstillende, jevn gassfordeling både ved gassgjennomslippelig og ugjennomsllppelig l<i>ast. Denne innretning utmerker seg ifølge oppfinnelsen ved at det på to overfor hverandre liggende sider av lasten er anordnet minst en overfor den øvre henholdsvis nedre del av lasten beliggende tilførselsåpning og en overfor den nedre henholdsvis øvre del av lasten liggende utløpsåpning, idet tilførselsåpningen og utløpsåpningen på hver side av lasten har forskjellig strømnings- The device which constitutes the object of the invention ensures a satisfactory, even distribution of gas both with gas-permeable and impermeable loads. This device is distinguished according to the invention by the fact that on two opposite sides of the load there is arranged at least one supply opening opposite the upper and lower parts of the load and one outlet opening opposite the lower and upper parts of the load, the supply opening and the outlet opening on each side of the load has different flow

i in

motstand og hvorved åpningen med den største strømningsmotstand på den ene side av lasten er tilførselsåpningen og på den annen side av lasten er utløpsåpningen. resistance and whereby the opening with the greatest flow resistance on one side of the load is the supply opening and on the other side of the load is the outlet opening.

Ved en foretrukket utførelsesform hviler lasten på en mellombunn og det er anordnet et mellomdekk over lasten, idet til-førselsåpningene henholdsvis utløpsåpningen er plassert mellom ytterveggene og mellomdekket henholdsvis mellombunnen, idet rommet over mellomdekket henholdsvis under mellombunnen tjener som tilførsels-henholdsvis utløpskanal for gasstrømmen. In a preferred embodiment, the load rests on an intermediate floor and an intermediate deck is arranged above the load, the supply openings and the outlet opening respectively being placed between the outer walls and the intermediate deck and the intermediate floor respectively, the space above the intermediate deck and below the intermediate floor serving as the supply and outlet channel respectively for the gas flow.

I videre utforming av oppfinnelsen er det ved rommets yttervegger anordnet i innbyrdes avstand forløpende vertikale ribber, hvis innbyrdes mellomrom danner strømningsveier for gassen. Ifølge oppfinnelsen kan dessuten åpningene være utformet som over hele lengden av rommets yttervegger seg utstrekkende gjennomgående spalter. In a further design of the invention, spaced vertical ribs are arranged at the room's outer walls, the spaces between which form flow paths for the gas. According to the invention, the openings can also be designed as continuous slits extending over the entire length of the outer walls of the room.

Tilførselsåpningene og utløpsåpningene på hver side av lasten består ifølge et videre trekk ved oppfinnelsen av flere mot hverandre grensende enkeltåpninger som danner en åpningsgruppe, idet de enkelte åpninger i hver gruppe har forskjellig strømningsmotstand. According to a further feature of the invention, the supply openings and the outlet openings on each side of the load consist of several individual openings bordering each other which form an opening group, the individual openings in each group having different flow resistance.

Et ytterligere trekk ved oppfinnelsen er at det i rommets øvre og nedre område er anordnet to og to gassføringskanaler som flankerer lasten og er forsynt med åpninger, idet til enhver tid et på samme høyde anordnet kanalpar er forbundet med ventilatorens trykkside, mens det andre kanalpar er forbundet med ventilatorens sugeside. A further feature of the invention is that in the upper and lower areas of the room there are arranged two and two gas-conducting channels which flank the load and are provided with openings, as at all times a pair of channels arranged at the same height is connected to the pressure side of the ventilator, while the other pair of channels is connected to the ventilator's suction side.

Tegningen viser et utførelseseksempel av oppfinnelsens gjenstand foruten noen konstruksjonsvarianter. Fig. 1 er et forenklet vertikalsnitt gjennom en transportabel kjølebeholder med tvangsmessig gass-sirkulasjon ved gassgjennomslippelig last. Fig. 2 er et horisontalsnitt etter linjen II-II i fig. Fig. 3 er et vertikalsnitt etter linjen III-III i fig. Fig. 4 viser samme beholder i et vertikalsnitt med gass-sirkulasjon ved ikke gassgjennomslippelig last. Fig. 5 er et vertikalsnitt etter linjen V-V i fig. 4* Fig. 6 viser gass-sirkulasjonen skjematisk ved gassgjennomslippelig last. Fig. 7 viser gass-sirkulasjonen skjematisk ved ikke The drawing shows an exemplary embodiment of the object of the invention in addition to some construction variants. Fig. 1 is a simplified vertical section through a transportable cooling container with forced gas circulation for gas-permeable cargo. Fig. 2 is a horizontal section along the line II-II in fig. Fig. 3 is a vertical section along the line III-III in fig. Fig. 4 shows the same container in a vertical section with gas circulation with non-gas permeable cargo. Fig. 5 is a vertical section along the line V-V in fig. 4* Fig. 6 shows the gas circulation schematically with a gas-permeable load. Fig. 7 shows the gas circulation schematically at no

gassgjennomslippelig last. gas permeable cargo.

Fig. 8-12 viser detaljer ved konstruksjonen. Fig. 8-12 shows details of the construction.

Fig. 13 er en forenklet totalgjengivelse av innretningen. Fig. 14 gjengir skjematisk en annen konstruksjonsvariant. Fig. 13 is a simplified overall rendering of the device. Fig. 14 schematically reproduces another construction variant.

Tegningen viser skjematisk en transportabel kjølebe-holder, som i sin helhet'er betegnet med 1. Kjølebeholderen er parallellepipedisk og transporterbar for transport av ødeleggbare produkter på lastebil, skip, jernbanevogn eller andre kjøretøyer. Slike transportbeholderei som vanligvis kalles containere, er vel-kjent og meget brukt for transport. The drawing schematically shows a transportable cooling container, which in its entirety is denoted by 1. The cooling container is parallelepiped and transportable for the transport of perishable products on lorries, ships, railway wagons or other vehicles. Such transport containers, which are usually called containers, are well-known and widely used for transport.

Den viste beholder har to sidevegger 2 og 3> en bunn The container shown has two side walls 2 and 3 > a bottom

4 og et tak 5- Beholderen kan også ha en ikke vist dør e.l.. 4 and a roof 5- The container can also have a door not shown etc.

Under beholdertaket 4 er det trukket et mellomdekk 6, som strekker seg parallelt med beholderens tak i noen avstand fra dette over nest-en hele beholderens bredde og lengde. Mellomdekkets langsgående kanter er nedadbøyd, slik at det dannes en avrunding 8a henholdsvis 8b som fremmer gass-strømningen. På begge sider er det mellom mellomdekket 6 og den tilstøtende yttervegg 2 henholdsvis 3 utformet en på hver side langsgående dysespalte 9a henholdsvis 9D (se fig. 8-11) . De nedadrettede underkanter av mellomdekket 6 er utformet som dyser 10a og 10b, som danner en sidebegrensning henholdsvis inn-snevring av strømningstverrsnittet mellom mellomtakets lengsgående kanter og beholderens 1 innervegger. Under the container roof 4, an intermediate deck 6 is drawn, which extends parallel to the container roof at some distance from this over nearly the entire width and length of the container. The longitudinal edges of the middle cover are bent downwards, so that a rounding 8a and 8b respectively is formed which promotes the gas flow. On both sides, between the intermediate deck 6 and the adjacent outer wall 2 and 3 respectively, a longitudinal nozzle gap 9a and 9D is formed on each side (see fig. 8-11). The downward-facing lower edges of the intermediate deck 6 are designed as nozzles 10a and 10b, which form a lateral restriction or narrowing of the flow cross-section between the longitudinal edges of the intermediate roof and the inner walls of the container 1.

Som vist i fig. 1, er venstre dysespalte 9a betydelig mindre enn høyre dysespalte 9^• As shown in fig. 1, the left nozzle gap 9a is significantly smaller than the right nozzle gap 9^•

Også mellom kortsiden av mellomdekket 6 og beholderens kortvegger er det dannet' en spalte for gasstrømning, som vist i fig. 3. Also between the short side of the middle cover 6 and the short walls of the container, a gap for gas flow is formed, as shown in fig. 3.

Over beholderbunnen 4 foreligger det en mellombunn 11, som via støtter 12 er avstøttet mot bunnen 4 °g bærer lasten som i sin helhet er betegnet med 13. På liknende måte som mellomdekket 6 er også mellombunnen ved sine langsgående kanter forsynt med langsgående dyser 14a henholdsvis 14b, som begrenser henholdsvis innsnevrer strømningstverrsnittet til en spalte 15a henholdsvis 15b. Above the container base 4 there is an intermediate base 11, which via supports 12 is supported against the bottom 4 °g carries the load which is designated as a whole by 13. In a similar way to the intermediate deck 6, the intermediate base is also provided at its longitudinal edges with longitudinal nozzles 14a respectively 14b, which limits or narrows the flow cross-section to a gap 15a or 15b.

I motsetning til dyseåpningene Sa/^ b for det øvre beholderområde In contrast to the nozzle openings Sa/^ b for the upper container area

er venstre nedre dysespalte 15a større enn høyre nedre dysespalte 15b. is the left lower nozzle gap 15a larger than the right lower nozzle gap 15b.

Bærerne 7 °S støttene 12 er ikke gjennomgående, men utformet som enkeltstøtter, som hemmer gass-strømmen i meget liten The carriers 7 °S the supports 12 are not continuous, but designed as individual supports, which inhibit the gas flow in a very small

grad og, om nødvendig, kan gis et aerodynamisk profil. degree and, if necessary, can be given an aerodynamic profile.

Lasten 13 består ifklge fig. 1-3 av på hverandre stablede kasser 16, mellom hvilke det foreligger horisontale mellomrom 17. Kassene 16 er stablet så høyt det er mulig av hensyn til mellomdekket 6. Lasten er også plassert tett inntil beholderens sidevegger 2 og 3 (fig. 2), men hindres ved hjelp av ribber 18 fra direkte kontakt med sideveggene. Mellom lasten og beholderens sidevegger vil det således til enhver tid gjenstå et rom, som riktignok er avbrutt av ribbene, men tillater en vertikal strømning. The load 13 consists according to fig. 1-3 of boxes 16 stacked on top of each other, between which there are horizontal spaces 17. The boxes 16 are stacked as high as possible due to the intermediate deck 6. The load is also placed close to the side walls 2 and 3 of the container (fig. 2), but is prevented by means of ribs 18 from direct contact with the side walls. Between the load and the side walls of the container, there will thus always remain a space, which is certainly interrupted by the ribs, but allows a vertical flow.

På kortsidene har beholderen 1 sidevegger 19 og 20. Mellom lasten 13 og veggen 19 foreligger et mellomrom 21, som tillater vertikal gass-strømning. På motsatte kortside 20 foreligger en kjølekilde 22, i det foreliggende tilfelle en rørslange, som gjennomstrømmes av et kjølemedium, og ovenfor denne er en gruppe vifter 23 anordnet. Som vist i fig. 1, er de fire vifter anordnet slik at de suger til seg gassen, f.eks. luft, nedenfra og avgir den oppover via tilsvarende fordelere 24- On the short sides, the container 1 has side walls 19 and 20. Between the load 13 and the wall 19 there is a space 21, which allows vertical gas flow. On the opposite short side 20 there is a cooling source 22, in the present case a tube, through which a cooling medium flows, and above this a group of fans 23 is arranged. As shown in fig. 1, the four fans are arranged so that they suck in the gas, e.g. air, from below and releases it upwards via corresponding distributors 24-

På den flate av lasten som vender mot kortveggen 20 er det anordnet en skjerm 25, som strekker seg over hele lastens høyde og hindrer direkte inntrengning i lasten av den luft som kom-mer fra viftene. On the surface of the load facing the short wall 20, a screen 25 is arranged, which extends over the entire height of the load and prevents direct penetration of the air coming from the fans into the load.

Fra midten av mellomdekket 6 (fig. 1) henger et sperreorgan 26 ned. Sperreorganets nedre ende er i anlegg mot lasten, slik at tverrgående gass-strømning ovenfor lasten praktisk talt for-hindres. Sperreorganet 26 kan som vist i figuren, være utformet som en enkel, nedhengende presenning. I prinsippet er det dog uten videre mulig å anordne en fjærbelastet metallklaff, som»stadig presses mot lasten av en fjær. Også anbringelse av en elastisk deformer-bar, oppblåst slange er mulig. A locking member 26 hangs down from the middle of the intermediate deck 6 (fig. 1). The lower end of the blocking member is in contact with the load, so that transverse gas flow above the load is practically prevented. As shown in the figure, the locking member 26 can be designed as a simple, hanging tarpaulin. In principle, however, it is easily possible to arrange a spring-loaded metal flap, which is constantly pressed against the load by a spring. Also placement of an elastic deformer-bar, inflated hose is possible.

Et liknende sperreorgan 27 er, som vist i fig. 2, anordnet mellom kortveggen 19 og den tilgrensende lastflate. Også A similar locking device 27 is, as shown in fig. 2, arranged between the short wall 19 and the adjacent load surface. Also

her kan fjærbelastede klaffer, slanger eller andre elastisk deformer-bare sperreorganer tas i bruk. here, spring-loaded flaps, hoses or other elastically deformable blocking devices can be used.

Den omtalte innretning virker på følgende måte: The mentioned device works in the following way:

Den luft som av viftene 23 (fig. 3) suges gjennom kjøleslangen 22, strømmer i pilenes retning inn i det øvre rom mellom beholderens tak 4 °g mellomdekket 6. Dette rom er igjen, som vist i fig. 3> forbundet med viftenes sugeside, slik at luft avsuges nedover herfra. Hvis lasten ifølge fig. 1-3 er gassgjennomslippelig, vil en stor del av gassen - ifølge minste strømningsmotstands vei - strømme gjennom de to store, innbyrdes diagonalt anordnede dyseåp-ninger 9D og 15a. Derved vil lasten tvangsmessig gjennomstrømmes av en stor del av gassen, (jfr. piler i fig. 1), mens en mindre del av den totale gassmengde strømmer rundt lasten utenfor denne. Ved hensiktsmessig valg og dimensjonering av dysene henholdsvis strøm-ningstverrsnittene kan man oppnå den- mest effektive gassfordeling innenfor og utenfor lasten. Gassen opptar varme idet den strømmer forbi lasten, vender til<i>bake til kjøleslangen 22 under mellombunnen 11 og sirkuleres på ny av viftene. The air which is sucked by the fans 23 (fig. 3) through the cooling hose 22, flows in the direction of the arrows into the upper space between the roof of the container 4 and the intermediate deck 6. This space is again, as shown in fig. 3> connected to the fans' suction side, so that air is extracted downwards from here. If the load according to fig. 1-3 is gas permeable, a large part of the gas - according to the path of least flow resistance - will flow through the two large, mutually diagonally arranged nozzle openings 9D and 15a. Thereby, a large part of the gas will forcibly flow through the load (cf. arrows in Fig. 1), while a smaller part of the total amount of gas flows around the load outside of it. With appropriate selection and dimensioning of the nozzles and the flow cross-sections, the most efficient gas distribution inside and outside the load can be achieved. The gas absorbs heat as it flows past the load, returns to the cooling hose 22 under the intermediate base 11 and is circulated again by the fans.

Hvis lasten i det vesentlige ikke er gassgjennomslippelig, vil gassens strømningsbaner være som vist i fig. 4 °g 5> Den gass-strøm som av viftene 23 (fig- 5) mates oppover i pilenes retning, vil også her først komme inn i rommet ovenfor mellomtaket 6, hvorfra den fordeles og strømmer ned langs de langsgående vegger 2 og 3 (fig- 4) °g langS; kortveggen lg (fig. 5) • Gassens strøm-ningsbane tilbake til viftene går også her under mellombunnen 11 (fig.). Ved den vertikale gjennomstrømning av de langsgående mellomrom 28 og 29 (fig. 4) vil gassen som følge av lastens manglende gassgjennomslippelighet oppføre seg prinsippielt annerledes enn ved foregående eksempel. Idet veien gjennom lasten er sperret, må hele gass-strømmen strømme rundt lasten. Først vil den passere gjennom den øvre, lille dyseåpning 9& Pa venstre side i fig. 4 °g deretter gjennom den nedre, store dyseåpning 15a, mens gassen på motsatt side først vil passere gjennom den store dyseåpning 9b og deretter gjennom den lille dyseåpning 15b. I denne forbindelse er det av betydning at gassen på begge sider møter praktisk talt samme strøm-ningsmotstand, slik at den fordeles jevnt på begge sider av lasten og således bevirker en jevn kjøling av lasten. If the load is essentially not gas permeable, the gas flow paths will be as shown in fig. 4 °g 5> The gas flow which is fed upwards by the fans 23 (fig. 5) in the direction of the arrows, will here also first enter the space above the intermediate ceiling 6, from where it is distributed and flows down along the longitudinal walls 2 and 3 ( fig- 4) °g langS; the short wall lg (fig. 5) • The gas flow path back to the fans also runs here under the intermediate floor 11 (fig.). During the vertical flow through the longitudinal spaces 28 and 29 (Fig. 4), the gas will, as a result of the cargo's lack of gas permeability, behave in principle differently than in the previous example. As the path through the load is blocked, the entire gas flow must flow around the load. First, it will pass through the upper, small nozzle opening 9& on the left side in fig. 4 °g then through the lower, large nozzle opening 15a, while the gas on the opposite side will first pass through the large nozzle opening 9b and then through the small nozzle opening 15b. In this connection, it is important that the gas on both sides meets practically the same flow resistance, so that it is distributed evenly on both sides of the load and thus causes an even cooling of the load.

Omstillingen fra den først omtalte gass-strømning ved gassgjennomslippelig last til den sist omtalte gassføring ved ikke gassgjennomslippelig last skjer således automatisk, dvs. uten inn-stilling fra betjeningspersonale. Dysenes strømningstverrsnitt innstilles en gang for alle på en ønsket, optimal verdi og krever siden ikke ytterligere regulering eller Overvåkning. The changeover from the first-mentioned gas flow in the case of a gas-permeable load to the last-mentioned gas flow in the case of a non-gas-permeable load thus occurs automatically, i.e. without setting by the operating staff. The nozzles' flow cross-section is set once and for all to a desired, optimal value and does not require further regulation or monitoring.

Gassens strømningsforløp er skjematisk antydet i fig. The flow course of the gas is schematically indicated in fig.

6 og 7• Luftstrømmen 39 som stiger oppover fra viftene 23 og i virkeligheten selvsagt fordeler seg over hele veggens bredde, vil ifølge fig. 6, dvs. ved:gassgjennomslippelig last, komme inn i rommet ovenfor mellomdekket og der fordele seg til begge sider. Ved den omtalte fordeling av dysene med forskjellige strømningstverr-snitt vil en stor del av luftstrømmen følge banen 31 gjennom de på begge sider diagonalt anordnede dyser med stort tverrsnitt, mens to mindre deistrømmer 32 og 33 passerer rundt de resterende deler av lastens langsgående vegger. Samtlige delstrømmer, inklusive de dei-st rømmer 34 som strømmer langs lastens bakside, vender tilbake til ventilatoren 23 under mellombunnen. Fig. 7 viser den jevne og all-sidige strømning rundt en ikke gassgjennomslippelig last. Det vil være åpenbart at gass-strømmene ikke bare foreligger på de steder som er merket med piler, men til enhver tid vil fordeles over hele tilsvarende ytterflate av lasten. 6 and 7• The air flow 39 which rises upwards from the fans 23 and in reality is of course distributed over the entire width of the wall, will, according to fig. 6, i.e. with: gas-permeable cargo, enter the space above the middle deck and there spread to both sides. In the mentioned distribution of the nozzles with different flow cross-sections, a large part of the airflow will follow the path 31 through the diagonally arranged nozzles with large cross-sections on both sides, while two smaller nozzles 32 and 33 pass around the remaining parts of the load's longitudinal walls. All partial flows, including the smallest flows 34 that flow along the rear of the load, return to the ventilator 23 under the intermediate floor. Fig. 7 shows the uniform and all-sided flow around a non-gas permeable load. It will be obvious that the gas flows are not only present in the places marked with arrows, but will at all times be distributed over the entire corresponding outer surface of the load.

Dysene 10a, 10b, 14a, 14b utgjøres ved en utførelses-form av slissformede tverrsnittsinnsnevringer og kan konstruktivt utføres på forskjellig måte. Noen utførelseseksempler er vist i fig. 8-12. Den enkleste utførelsesform av en dyse er vist i fig. The nozzles 10a, 10b, 14a, 14b are constituted by an embodiment of slit-shaped cross-sectional narrowings and can be constructed in different ways. Some design examples are shown in fig. 8-12. The simplest embodiment of a nozzle is shown in fig.

8, hvor mellomtaket 6 bare lar det gjenstå en slissformet åpning gb som forløper på siden, langs lastens langsgående side og.hvor ribbene 18 ender noe nedenfor denne åpning. Den utførelsesform som er vist i fig. 9 svarer til anordningen i'fig. 1, hvor gass-strøm-men fremmes ved en avrunding av mellomdekkets sidekanter. Ifølge fig. 10 strekker ribbene 18 seg helt frem til beholdertaket 4> mens det nedadbøyde kantparti av mellomdekket 6 er forsynt med innsnitt og de derved dannede fliker 34 kan presses inn i mellomrommene mellom de enkelte ribber 18. Derved kan dysenes strømningstverr-snitt innstilles etter ønske en gang for alle når anlegget tas i bruk. 8, where the intermediate roof 6 only leaves a slit-shaped opening gb which runs on the side, along the longitudinal side of the load and where the ribs 18 end somewhat below this opening. The embodiment shown in fig. 9 corresponds to the device in fig. 1, where gas flow is promoted by a rounding of the side edges of the intermediate deck. According to fig. 10, the ribs 18 extend all the way to the container roof 4>, while the downwardly bent edge part of the intermediate deck 6 is provided with incisions and the thereby formed tabs 34 can be pressed into the spaces between the individual ribs 18. Thereby, the flow cross-section of the nozzles can be adjusted as desired once for everyone when the facility is put into use.

En annen variant er vist i fig. 11 og 12, idet fig. 12 viser et snitt etter linjen XII-XII i fig. 11. Her ender ribbene l8 nedenfor mellomdekket 6 og nedenfor dysen 35- Selve dysen dannes av en langsgående metallstrimmel, som ved hjelp av innsnitt ~} 6 er oppdelt i enkelte fliker 37- Flikene 37 kan bøyes i den ønskede stil-ling (fig. 11). Another variant is shown in fig. 11 and 12, as fig. 12 shows a section along the line XII-XII in fig. 11. Here the ribs l8 end below the intermediate deck 6 and below the nozzle 35 - The nozzle itself is formed by a longitudinal metal strip, which is divided into individual tabs 37 by means of incisions ~} 6 - The tabs 37 can be bent into the desired position (fig. 11).

Hver dyse 10a, 10b, 14a, 14b kan ha formen av en gjennomgående sliss med jevn bredde eller være oppdelt i flere, nærliggende enkeltdyser. Ifølge fig. 2 er gjennomstrømningstverrsnittene for de nedre dyser valgt progressivt økende, idet de minste dysetverrsnitt ligger på beholderens vifteside. Ved denne avtrapping av dysetverrsnittet sikres at den strømmende gass ikke kan suges tilbake til viften før tiden. Ved anordning av større strømningsmot-stander i nærheten av viften oppnås således at den strømmende gass fordeles tilnærmet likt på alle foreliggende utløpsdyser. Each nozzle 10a, 10b, 14a, 14b can have the form of a continuous slit of uniform width or be divided into several adjacent individual nozzles. According to fig. 2, the flow cross-sections for the lower nozzles are chosen to progressively increase, the smallest nozzle cross-sections being on the fan side of the container. By tapering off the nozzle cross-section, it is ensured that the flowing gas cannot be sucked back into the fan prematurely. By arranging larger flow resistances in the vicinity of the fan, it is thus achieved that the flowing gas is distributed approximately equally to all available outlet nozzles.

Også de øvre dyser kan utformes med progressivt økende tverrsnitt. På grunn av det opptredende trykkfall kan det være hensiktsmessig å utforme'dysetverrsnittene for de øvre dyser 10a1og 10b med progressivt voksende tverrsnitt, idet dysene med det minste tverrsnitt likeledes ligger nær viftene. Ved de øvre dyser må det dog tas med i betraktning at en forandring av det dynamiske trykk til statisk trykk, spesielt ved lav høyde av rommet ovenfor mellomdekket, kan bevirke omvendte forhold. Hvis det nemlig i viftens nærhet.hersker et forholdsvis høyt dynamisk trykk og på motstående side et forholdsvis høyt statisk trykk, vil de øvre dyser ifølge forsøk måtte utføres med' avtagende tverrsnitt, sett fra viften, The upper nozzles can also be designed with progressively increasing cross-sections. Due to the resulting pressure drop, it may be appropriate to design the nozzle cross-sections for the upper nozzles 10a1 and 10b with progressively increasing cross-sections, the nozzles with the smallest cross-section also being close to the fans. In the case of the upper nozzles, however, it must be taken into account that a change of the dynamic pressure to static pressure, especially at a low height of the space above the middle deck, can cause the opposite conditions. Namely, if in the vicinity of the fan there is a relatively high dynamic pressure and on the opposite side a relatively high static pressure, the upper nozzles will, according to experiments, have to be made with a decreasing cross-section, seen from the fan,

slik at de største dysetverrsnitt ligger i nærheten av viften. so that the largest nozzle cross-sections are close to the fan.

For å unngå uklarheter skal det her uttrykkelig sies To avoid ambiguities, it must be expressly stated here

at betegnelsen "dyse" som er brukt i beskrivelsen og kravene, om-fatter enhver åpning som begrenser henholdsvis innsnevrer strøm-ningstverrsnittet. En slik dyse kan f.eks. uten videre dannes av en langsgående kant. av mellomtaket og den nærliggende beholdervegg, slik det er vist i fig. 8. that the term "nozzle" used in the description and claims includes any opening that limits or narrows the flow cross-section. Such a nozzle can e.g. immediately formed by a longitudinal edge. of the intermediate ceiling and the nearby container wall, as shown in fig. 8.

Det beskrevne utførelseseksempel gjelder en transportabel kjølebeholder, hvor innretningen ifølge oppfinnelsen med stor fordel kan tas i bruk. Dette utelukker dog ikke at innretningen ifølge oppfinnelsen også^ kan brukes for stasjonære beholdere, lager-rom etc. I stedet for en kjølekilde kan det også være anordnet en varmekilde, slik at de lagrede produkter varmes henholdsvis holdes varme av den strømmende gass. The described embodiment concerns a transportable cooling container, where the device according to the invention can be used with great advantage. However, this does not rule out that the device according to the invention can also be used for stationary containers, warehouses, etc. Instead of a cooling source, a heat source can also be arranged, so that the stored products are heated or kept warm by the flowing gas.

I de fleste tilfelle vil luft vise seg å være-det best egnede medium for varmeutvekslingen. Likevel vil det forekomme tilfelle, hvor andre gasser, f.eks. nitrogen, kan være fordelaktige. Selvsagt kan det også innføres kondenserte gasser i beholderen, In most cases, air will prove to be the most suitable medium for heat exchange. Nevertheless, cases will occur where other gases, e.g. nitrogen, can be beneficial. Of course, condensed gases can also be introduced into the container,

hvor de fordamper og virker som varmeutvekslingsmedier. where they evaporate and act as heat exchange media.

Den strømniin<g>sretnin<g> som er vist i tegningen kan også snues. The flow niin<g>sretnin<g> shown in the drawing can also be reversed.

Fig. 13 viser kjølebeholderen med den nødvendige innretning som et hele. Fig. 13 shows the cooling container with the necessary equipment as a whole.

Varen vil, enten den er gassgjennomtrengelig eller ikke, kjøles effektivt med innretningen ifølge oppfinnelsen, uten at dyse-tverrsnittene eller viftenes effekt må tilpasses spesielt ved over-gang fra en gassgjennomslippelig til en ikke gjennornslippelig last (eller omvendt). Forsøk har vist at lastens temperatur er jevn og uten vanskelighet kan holdes nær 0°C. Det disponible rom kan ut-nyttes helt ut til anbringelse av last. The product, whether it is gas-permeable or not, will be effectively cooled with the device according to the invention, without the nozzle cross-sections or the effect of the fans having to be adapted, especially when transitioning from a gas-permeable to a non-gas-permeable load (or vice versa). Experiments have shown that the load's temperature is uniform and can be kept close to 0°C without difficulty. The available space can be fully utilized for placing cargo.

Ytterligere en variant er vist i fig. 14. Langs de fire indre kanter av den parallellepipediske beholder er det anordnet gassføringskanaler 38, 39, 40 og 41. Disse kanaler er på den ene kortside av beholderen koblet til en eller flere vifter som sirkulerer gassen. Gassen som tilføres gjennom de øvre kanaler 38 og 40> strømmer ut fra de øvre dyser 42, 43 og vil etter å ha pas-sert gjennom lasten henholdsvis rundt lasten, strømme gjennom de nedre dyser 44 °g 45 i-nn i de nedre kanaler 39 °g 4<1-> ^e diagonalt anordnede dyser 42 og 45 har igjen et mindre strømningstverrsnitt enn dysene 43 °g 44- A further variant is shown in fig. 14. Along the four inner edges of the parallelepiped container there are arranged gas supply channels 38, 39, 40 and 41. These channels are connected on one short side of the container to one or more fans that circulate the gas. The gas supplied through the upper channels 38 and 40> flows out from the upper nozzles 42, 43 and, after passing through the load and around the load respectively, will flow through the lower nozzles 44 °g 45 i-nn in the lower channels 39 °g 4<1-> ^e diagonally arranged nozzles 42 and 45 again have a smaller flow cross-section than the nozzles 43 °g 44-

Hvis lasten er gassgjennomslippelig, vil den gass som trer ut av den større dyse 43 f°r en stor del strømme gjennom lasten (jfr. horisontale piler) inn i kanalen 39» En mindre andel av gassen strømmer vertikalt ned i kanalen 41- Kanalen 39 °g 41 som er forbundet med viftenes sugeside, leder gassen via en kjøleslange tilbake til viften, som på ny fører gassen til de øvre kanaler 38 og 40. If the load is gas permeable, the gas that emerges from the larger nozzle 43 will primarily flow through the load (cf. horizontal arrows) into the channel 39» A smaller proportion of the gas flows vertically down the channel 41 - Channel 39 °g 41, which is connected to the fans' suction side, leads the gas via a cooling hose back to the fan, which again leads the gas to the upper channels 38 and 40.

Ved ikke gassgjennomslippelig last vil gassen strømme langs begge sider av lasten (se vertikale piler). In the case of non-gas permeable cargo, the gas will flow along both sides of the cargo (see vertical arrows).

Claims

1; Device for conducting a gas flow inside a closed room, in particular a transportable cooling container, for achieving a heat exchange between the gas and a load that is stacked in the room in such a way that free gas flow spaces remain between the outer walls of the room and the load, and in which device there is a gas circulation device and a possibly associated heat exchanger, characterized in that on two opposite sides of the load (13) there is at least one supply opening opposite the upper and lower parts of the load (9a and 9^>) and an outlet opening (15a respectively 15b) lying opposite the lower and upper part of the cargo, the supply opening (9a respectively 9b) °S the outlet opening (15a respectively 15b) on each side of the cargo having different flow resistance and whereby the opening with the biggest

flow resistance on one side of the load is the supply opening (9a) and on the other side of the load is the outlet opening (15b).

2. Device according to claim 1, characterized in that the load (13) is placed on an intermediate floor (11) and that an intermediate deck (6) is placed above the load, and that the supply openings (9a, 9b) and the outlet openings (15a, 15b) respectively is placed between the outer walls (2, 3) °S the intermediate deck (6) respectively under the intermediate bottom (11) serves as the supply and outlet channel for the gas flow.

3. Device according to claim 1 or 2, characterized in that at the outer walls (2, 3) of the room, spaced vertical ribs (18) are arranged, the spaces between which form flow paths for the gas.

4. Device according to one or more of the preceding claims, characterized in that the openings (9a, 9b, 15a, 15b) are designed so that over the entire length of the room's outer walls (2, 3) extending through slits can be seen.

5. Device according to one or more of the preceding claims, characterized in that the supply openings (9a, 9b) and the outlet openings (15a, 15b) on each side of the load consist of several individual openings bordering each other which form an opening group and that the individual openings in each group have different flow resistance teeth (fig. 2).

6. Device according to claim 1, characterized in that in the upper and lower areas of the room there are arranged two and two gas guiding channels (38-41) which flank the load (13) and are provided with the openings (42-45)> as at all times a duct pair (38, 40) arranged at the same height is connected to the ventilator's pressure side, while the other duct pair (39 > 41) is connected to the ventilator's suction side (fig. 14).-