NO123624B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO123624B NO123624B NO469568A NO469568A NO123624B NO 123624 B NO123624 B NO 123624B NO 469568 A NO469568 A NO 469568A NO 469568 A NO469568 A NO 469568A NO 123624 B NO123624 B NO 123624B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- steel
- manganese
- nickel
- hardness
- steels
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 46
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 46
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 23
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 claims description 13
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 claims description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 9
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 6
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 6
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 5
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 5
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 4
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 4
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- INZDTEICWPZYJM-UHFFFAOYSA-N 1-(chloromethyl)-4-[4-(chloromethyl)phenyl]benzene Chemical compound C1=CC(CCl)=CC=C1C1=CC=C(CCl)C=C1 INZDTEICWPZYJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N methanidylidynevanadium(1+) Chemical class [V+]#[C-] ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002821 niobium Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
Utskilningsherdende austenittisk stål.
Oppfinnelsen angår et utskilningsherdende austenittisk stål med en Vickershardhet ved værelsetemperatur av over !+20, en god varmhold-fasthet, god slitestyrke og god seighet ved såvel værelsetemperatur som forhoyet temperatur.
Ståltypen ifolge oppfinnelsen er spesielt egnet for anvendelse som varmefast verktoystål, heretter kalt varmarbeidsstål. Det er ved forsok blitt fastslått at et varmarbeidsstål bor ha en Vickershardhet ved værelsestemperatur av over ca. ^00 for å hindre en generell de-formering av verktoyet ved anvendelse av dette. De hittil anvendte varmarbeidsstål har vært av martensittisk type, og det har ved herå-ning og anlopning kunnet oppnåes en tilstrekkelig hoy hardhet ved værelsestemperatur. Hardheten for denne ståltype har imidlertid vist vist seg å synke relativt hurtig ved temperaturer over ca. 600°C,
og for flere formål, f.eks. strengpressing av kobber, er dette temperaturområde meget viktig, og de angjeldende martensittiske ståls hardhet ved forhoyet temperatur er derfor utilstrekkelig med folgelig dårlig slitestyrke. Det er derfor blitt foreslått å anvende' austenittiske stål i denne forbindelse da man ved anvendelse av slike austenittiske stål ved temperaturer over 650°C som regel får en hardhet som er hoyere enn hardheten for de nevnte martensittiske (fer-rittiske) stål. Slike, austenittiske stål har imidlertid ved lavere temperaturer enn 600°C en hardhet som er utilfredsstillende for anvendelse i varmarbeidsverktoy. Denne utilfredsstillende hardhet til de austenittiske stål ved lavere temperaturer kan imidlertid okes be-traktelig ved kaldbearbeiding. En slik kaldbearbeiding medforer imidlertid betydelige ulemper ved at varmarbeidsverktbyet må fremstilles fra et hardt materiale, og dette innbærer selvfølgelig en vanskelighet. De austenittiske stål har som regel en meget god seighet ved værelsetemperatur, men denne seighet minsker med stigende temperatur, og det oppstår som regel et seighetsminimum ved en temperatur av ca. 600 - 700°C. Da dette temperaturområde er av stor betydning for flere varmarbeidsstål, har det angjeldende seighetsminimum vært en besværlig faktor.
Stålet ifolge oppfinnelsen er ikke beheftet med de nevnte ulemper. Det er utskilningsherdende, og dette medforer at verktoyet kan fremstilles av et materiale som bare er blitt opplosningsbehandlet og derfor har en forholdsvis lav hardhet, og dette letter selvfølgelig fremstillingen av verktoyet. Stålet ifolge oppfinnelsen har dessuten en Vickershardhet ved værelsetemperatur av over H&O, en god hardhet ved forhoyet temperatur, god slitestyrke og slitasjebestandighet og god seighet ved både værelsetemperatur og forhoyet temperatur. Det utskilningsherdende austenittiske stål ifolge oppfinnelsen er sær-» preget ved at det inneholder folgende bestanddeler:
og resten jern og i ståltypen vanlige forurensninger, idet innholdet av mangan og nikkel er således valgt at oppnåelsen av en stabil austenittstruktur sikres.
Det følgende representerer et foretrukket analyseområde:
Som nevnt sikres den stabile austenittstruktur ved tilsetning
av mangan og nikkel. Forsok er blitt utfort med eldning i 2,5 timer ved en temperatur av 700°C med en legering bestående av ca. 0, h $ silisium, ^,5 % krom, 1,0 % vanadium, 1,5 % molybden, 1,5 % wolfram og med et karboninnhold av 0,3 og 0,8 % og varierende mengder mangan og nikkel. Det har vist seg for stål inneholdende 0,8 % karbon at dette både uten tilsetning av mangan og nikkel og med tilsetning av 2 henholdsvis h % mangan hadde sterkt magnetiske egenskaper. En tilsvarende legering, men med h % mangan og 1 % nikkel eller >+ % mangan og 2 % nikkel, hadde fremdeles svake magnetiske egenskaper mens tilsetningen av 6 % mangan og 2 % nikkel, 6 % mangan og h % nikkel, 8 % mangan og h % nikkel og 10 % mangan og 6 % nikkel alle ga umagnetiske stål. En legering inneholdende 0,8 % karbon og 3,8 % mangan og 2,3 % nikkel ga ved røntgenundersøkelse et ferrittinnhold (martensittinnhold) av ca. 10 %.
Det har vist seg at samtlige stållegeringer inneholdende 0,3 % karbon var sterkt magnetiske ved tilsetning av henholdsvis h %
mangan og 0, 5 % nikkel, h % mangan og 2 % nikkel og 6 % mangan og 2 % nikkel. En tilsvarende legering med 8 % mangan og 2 % nikkel var magnetisk, og en legering med 8 % mangan og h % nikkel var
svakt magnetisk. En tilsetning av 10 % mangan og 6 % nikkel ga. imidlertid et umagnetisk stål. En stållegering inneholdende 0,3 % karbon, 7,3 i° mangan og 4,7 % nikkel ga ved rbntgenanalyse et ferrittinnhold (martensittinnhold) av ca. 10 $.
Det fremgår av de nevnte forsok et det for stål ifolge oppfinnelsen med 0,8 $ karbon fåes en stabil austenittstruktur ved et innhold av under 4 i° mangan og 2 ^ nikkel, og for stål ifolge oppfinnelsen med 0,3 °/ ° karbon ved et innhold av under 7 i° mangan og under 5 % nikkel.
Den for hardheten avgjbrende utskilningsherding skyldes i vesentlig grad tilsetningen av vanadium, og utskilningen av vana-diumkarbid er derved antagelig av stor betydning. Disse vanadium-karbider, spesielt de som ikke opploses ved opplosningsbehandlingen, innvirker også meget fordelaktig på legeringens slitestyrke. Under-søkelser har vist at vanadiuminnholdet bor være minst 0,6 $, men ikke over 1,6% da dette medforer en reduksjon av formbarheten ved en hoy temperatur.
Tilsetningen av krom har også vist seg positivt å bidra til utskilningsherdingen og har dessuten en gunstig innflytelse på oxydasjonsbestandigheten. Også molybden og wolfram har en meget gunstig innflytelse på utskilningsherdingen og forbedrer dess-
uten legeringens slitestyrke i påtagelig grad, og det har derfor vist seg nodvéndig å anvende molybden og wolfram i de angitte mengder i legeringen. Tilsetningen av niob har vist seg å gi en meget gunstig innvirkning på kornstbrrelsen og antagelig også på seighetsminimumet ved 500 - 700°C. Altfor hoye niobinnhold har imidlertid vist seg å nedsette utskilningsherdingen, og innhold over 0,6 % bor ikke anvendes. Et niobinnhold av 0,2 % synes å
være det gunstigste for stålet ifolge oppfinnelsen. Endelig kan det nevnes at hva gjelder tilsetningen av bor, motvirker dette legeringselement dannelsen av et seighetsminimum ved 500-700°C,
og det er da spesielt gunstig hva gjelder kontraksjon. Borinn-holdet bor imidlertid ikke være over ca. 0,02 # da dette vil gi en dårligere formbarhet ved hoy temperatur. Et borinnhold av ca. 0,01 % har vist seg å være det gunstigste for stålet ifolge oppfinnelsen.
Oppfinnelsen vil bli nærmere beskrevet under henvisning til
de i de etterfblgende tabeller angitte stållegeringer. Av tabellene
viser tabell 1 sammensetningen til femten forskjellige stållegeringer som er blitt undersokt i forbindelse med oppfinnelsen, og tabell 2 viser disse stållegeringers hardhet ved værelsestemperatur etter forskjellige varmebehandlinger. I tabell 3 er hardheten ved forhoyet temperatur gjengitt og i tabell 4 forskjellige holdfasthetsegenskaper for enkelte av de undersokte stållegeringer. Tabell 5 viser kornstorrelsen til enkelte av de undersokte stål.
Det fremgår av tabell 1 at stålene 1, 2 og 3 faller utenfor de foreskrevne analysegrenser, og ifolge tabell 2 har de også en vesentlig lavere hardhet ved værelsestemperatur enn de ovrige stål, og de oppfyller således ikke de oppstilte krav.
En sammenligning mellom stålene 3,4 og 5 i tabell 2 til-kjennegir virkningen av en variasjon av vanadiuminnholdet og dette legeringselements meget kraftige virkning ved utskilningsherdingen. Innvirkningen av molybden og wolfram fremgår av en sammenligning mellom stålene 1, 4 og 2, 6 i tabell 2, og denne sammenligning viser at også disse elementer har en meget gunstig innvirkning på utskilningsherdingen.
Niobtilsetningens innvirkning på utskilningsherdingen fremgår av stålene 6-9. I stålet 9 er niobinnholdet hbyere enn den ovre grense ifolge oppfinnelsen, og det vil fremgå at dette niobinnhold har gitt en nedsatt hardhet.
Det har ved praktisk anvendelse av stål ifolge oppfinnelsen vist seg at en matrise for ekstrudering av en legering bestående av 0,12 io karbon, 0,35 % silisium, 0,03 % kobber, 0,21 % jern, 0,26 % mangan, 15,1 % krom, 1,18 % titan, 4,71 % aluminium, 20,1 % kobolt, 4,93 i" molybden, 0,009 % bor og resten nikkel kunne anvendes for 130 ekstruderinger som middelverdi av seks forskjellige ekstruderingsserier. Ved undersøkelser som er blitt utfort i årene 1966 - 67 med to i denne forbindelse ofte anvendte, martensittiske legeringer inneholdende 0,36 % karbon, 0,3 "/ > silisium, 2,8 % krom, 2,8 # molybden, 2,8 # kobolt, 0,5 % vanadium og 0,4 % karbon, 0,3 % silisum, 2,8 % krom, 1,5 °/ ° molybden, 5,0 % wolfram, 2,2 % kobolt og 1 % vanadium ble de tilsvarende middel-verdier bare 80 ekstruderinger pr. matrise.
Ved ekstruderinger med matriser ev det nevnte martensittiske stål er riper blitt iakttatt i de ekstruderte emner allerede
etter ca. 10 ekstruderinger, mens det ved ekstruderinger med matriser av stål ifolge oppfinnelsen oppstod tilsvarende riper forst etter ca. 100 ekstruderinger. Dette viser klart det sistnevnte ståls overlegne slitestyrke. Sprekker i selve matrisen som forer til vraking av disse, er i en rekke tilfeller blitt iakttatt i forbindelse med de martensittiske stål, men ikke i noen tilfeller i forbindelse med stålet ifolge oppfinnelsen.
Stålet ifolge oppfinnelsen har derfor ved praktiske drifts-forsok vist seg å ha en vesentlig hoyere slitestyrke og slitasjebestandighet enn- tidligere for dette formål vanlig anvendte stål-kvaliteter .
Det fremgår klart av tabellene 2, 3 og h at et stål ifolge oppfinnelsen etter opplbsningsbehandling ved ca. 1150°C og utskilningsherding ved 700°C får en Vickershardhet ved værelsetemperatur av over ^20 og dessuten en god holdfasthet ved hoy temperatur, en tilfredsstillende seighet og en god slitestyrke. Videre er det blitt oppnådd en Vickershardhet ved forhoyet temperatur av minst 2^-0 ved 700°C. Det har hittil ikke vært mulig å oppnå denne gode kombinasjon av egenskaper ved anvendelse av kjente martensittiske varmarbeidsstål eller ikke-kaldbearbeidede austenittiske varmarbeidsstål.
Det er dessuten blitt utfort en forsoksserie for å sammenligne virkningene av forskjellige borinnhold på den samme grunnlegering ifolge oppfinnelsen med en sammensetning som vist i tabell 6. Det fremgår av tabell.7 at bor i en mengde av 0,01 - 0,02 % har en meget gunstig innvirkning på stålets varmduktilitet som uttrykt ved kontraksjonen under bibeholdelse av meget gode varmholdfasthets-egenskaper og, som vist i tabell 8, en hardhet over ^20 ved værelsetemperatur.
Claims (2)
1. Utskilningsherdende, austenittisk stål med en Vickershardhet ved værelsetemperatur av over *+20 enheter, god hardhet ved forhoyet temperatur,'god slitestyrke og god seighet ved både værelsetemperatur og forhoyet temperatur,karakterisert ved at legeringen inneholder:
og resten jern og i ståltypen vanlige forurensninger, idet innholdet av mangan og' nikkel er således valgt at oppnåelsen av en stabil austenittstruktur sikres.
2. Stål ifolge krav 1,karakterisert ved at det inneholder fblgende legeringselementer:
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE1622467A SE324904C (sv) | 1967-11-27 | 1967-11-27 | Utskiljningsherdande austenitiskt stal |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO123624B true NO123624B (no) | 1971-12-20 |
Family
ID=20301907
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO469568A NO123624B (no) | 1967-11-27 | 1968-11-26 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
BE (1) | BE724261A (no) |
CH (1) | CH520776A (no) |
FR (1) | FR1592984A (no) |
GB (1) | GB1244182A (no) |
NL (1) | NL6816576A (no) |
NO (1) | NO123624B (no) |
SE (1) | SE324904C (no) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5864362A (ja) * | 1981-10-14 | 1983-04-16 | Kubota Ltd | 高硬度非磁性合金 |
JPS6058781B2 (ja) * | 1982-02-12 | 1985-12-21 | 株式会社クボタ | 連続鋳造電磁撓拌ロ−ル用非磁性合金 |
-
1967
- 1967-11-27 SE SE1622467A patent/SE324904C/xx unknown
-
1968
- 1968-10-31 CH CH1622868A patent/CH520776A/de not_active IP Right Cessation
- 1968-11-20 NL NL6816576A patent/NL6816576A/xx unknown
- 1968-11-21 BE BE724261D patent/BE724261A/xx unknown
- 1968-11-25 FR FR1592984D patent/FR1592984A/fr not_active Expired
- 1968-11-26 NO NO469568A patent/NO123624B/no unknown
- 1968-11-27 GB GB5637768A patent/GB1244182A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE1806224A1 (de) | 1969-08-14 |
DE1806224B2 (de) | 1975-12-18 |
CH520776A (de) | 1972-03-31 |
BE724261A (no) | 1969-05-02 |
GB1244182A (en) | 1971-08-25 |
FR1592984A (no) | 1970-05-19 |
SE324904B (no) | 1970-06-15 |
SE324904C (sv) | 1977-11-17 |
NL6816576A (no) | 1969-05-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2793113A (en) | Creep resistant steel | |
US3756807A (en) | Austenitic stainless steels | |
US2715576A (en) | Age hardening alloy steel of high hardenability and toughness | |
US3380861A (en) | Sintered steel-bonded carbide hard alloys | |
US3012879A (en) | Nitrogen containing tool steels | |
US3359094A (en) | Ferrous alloys of exceptionally high strength | |
US3093518A (en) | Nickel alloy | |
US4798634A (en) | Corrosion resistant wrought stainless steel alloys having intermediate strength and good machinability | |
TW461922B (en) | Free-machining martensitic stainless steel | |
JP3965779B2 (ja) | プラスチック成形金型用鋼 | |
US3355280A (en) | High strength, martensitic stainless steel | |
US3453102A (en) | High strength,ductile maraging steel | |
JP5370813B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
JP2861024B2 (ja) | 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼材とその製造方法 | |
US3347663A (en) | Precipitation hardenable stainless steel | |
US3650731A (en) | Ferritic stainless steel | |
US4259126A (en) | Method of making razor blade strip from austenitic steel | |
NO123624B (no) | ||
EP0333422A1 (en) | Austenitic stainless steel | |
JPH04231438A (ja) | 析出硬化性工具鋼 | |
US3392065A (en) | Age hardenable nickel-molybdenum ferrous alloys | |
US20240141465A1 (en) | Martensittc steel and method of manufacturing a martensitic steel | |
US3385740A (en) | Weldable and hardenable steel and method of producing same | |
US2113937A (en) | Welded joint and method of making the same | |
US3719474A (en) | Ultra hard iron-cobalt-molybdenum-nickel alloys |